RU2707241C1 - Plenum air conditioner with non-fluid rotary heating and hybrid cooling - Google Patents
Plenum air conditioner with non-fluid rotary heating and hybrid cooling Download PDFInfo
- Publication number
- RU2707241C1 RU2707241C1 RU2019103791A RU2019103791A RU2707241C1 RU 2707241 C1 RU2707241 C1 RU 2707241C1 RU 2019103791 A RU2019103791 A RU 2019103791A RU 2019103791 A RU2019103791 A RU 2019103791A RU 2707241 C1 RU2707241 C1 RU 2707241C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- air
- air conditioner
- supply
- rotary
- room
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F5/00—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F7/00—Ventilation
Abstract
Description
Заявляемое решение относится к области кондиционеров приточного воздуха для обслуживания помещений общественных зданий в холодный и теплый периоды года. Заявляемый кондиционер обеспечивает получение приточного воздуха:The claimed solution relates to the field of supply air conditioners for servicing the premises of public buildings in the cold and warm periods of the year. The inventive air conditioning provides supply air:
- в холодный период года с температурой t3=20°C, влагосодержанием d3=6,5 г/кг сух. возд. и относительной влажностью ϕ3=0,44;- in the cold season with a temperature of t 3 = 20 ° C, moisture content of d 3 = 6.5 g / kg dry. air and relative humidity ϕ 3 = 0.44;
- в теплый период года с температурой t4=20°C, влагосодержанием d4=7,9 г/кг сух. возд. и относительной влажностью ϕ4=0,53.- in the warm season with a temperature t 4 = 20 ° C, moisture content d 4 = 7.9 g / kg dry. air and relative humidity ϕ 4 = 0.53.
Кондиционер содержит линию вытяжки удаляемого из помещения воздуха, имеющего:The air conditioner comprises an exhaust line for extracting air from the room, having:
- в холодный период года температуру на входе в кондиционер t4=23°C и влагосодержание d4=8,5 г/кг сух. возд;- in the cold season, the temperature at the inlet to the air conditioner is t 4 = 23 ° C and the moisture content is d 4 = 8.5 g / kg dry. air;
- в теплый период года температуру на входе в кондиционер t5=23°C и влагосодержание d5=8,5 г/кг сух. возд- in the warm season, the temperature at the inlet to the air conditioner is t 5 = 23 ° C and the moisture content is d 5 = 8.5 g / kg dry. air
Кондиционер в холодный период года использует предварительно увлажненный удаляемый из помещения воздух, поступающий в вытяжную камеру кондиционера с температурой t4=23°C и влагосодержанием d4=8,5 г/кг сух. возд.The air conditioner in the cold season uses pre-moistened air removed from the room entering the exhaust chamber of the air conditioner with a temperature of t 4 = 23 ° C and a moisture content of d 4 = 8.5 g / kg dry. air
Указанные параметры удаляемого из помещения воздуха на входе в заявляемый кондиционер получаются путем изотермического увлажнения удаляемого из помещения воздуха парогенератором CAREL в камере увлажнения.The specified parameters of the air removed from the room at the entrance to the inventive air conditioner are obtained by isothermal humidification of the air removed from the room by the CAREL steam generator in the humidification chamber.
В теплый период года заявляемый кондиционер использует неувлажненный удаляемый из помещения воздух. Указанное влагосодержание удаляемого из помещения воздуха d5=8,5 г/кг сух. возд. образуется за счет влагопоступлений в помещение в виде влаговыделений людей, находящихся в этом помещении, на величину Δ5=8,5-7,9=0,6 г/кг сух. возд.In the warm season, the inventive air conditioner uses un humidified air removed from the room. The specified moisture content of the air removed from the room d 5 = 8.5 g / kg dry. air formed due to moisture in the room in the form of moisture from people in this room, the value Δ 5 = 8.5-7.9 = 0.6 g / kg dry. air
Приведенные параметры наружного воздуха (температура t1, относительная влажность ϕ1, влагосодержание d1) в холодный и теплый периоды года соответствуют климатическим условиям при барометрическом давлении Pбар=99000 Па.The given parameters of outdoor air (temperature t 1 , relative humidity ϕ 1 , moisture content d 1 ) in the cold and warm periods of the year correspond to climatic conditions at a barometric pressure P bar = 99000 Pa.
Применение в заявляемом кондиционере приточного воздуха в холодный период года удаляемого из помещения воздуха с температурой t4=23°C и влагосодержанием d4=8,5 г/кг сух. возд обеспечивает при кондиционировании приточного воздуха с температурой t3=20°C и влагосодержанием d3=6,5 г/кг сух. возд. и изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=(-30)÷10°C и влагосодержания в диапазоне d1=0,19÷6,23 г/кг сух. возд. получение нулевого энергопотребления на нагревание приточного воздуха без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха.The use of the inventive air conditioning supply air in the cold season removed from the room air with a temperature of t 4 = 23 ° C and a moisture content of d 4 = 8.5 g / kg dry. the air provides when conditioning the supply air with a temperature of t 3 = 20 ° C and a moisture content of d 3 = 6.5 g / kg dry. air and a change in outdoor temperature in the range t 1 = (- 30) ÷ 10 ° C and moisture content in the range d 1 = 0.19 ÷ 6.23 g / kg dry. air obtaining zero energy consumption for heating the supply air without the presence of a hybrid hot air exhaust line in the air conditioner.
Применение в заявляемом кондиционере приточного воздуха в теплый период года удаляемого из помещения воздуха с температурой t5=23°C и влагосодержанием d5=8,5 г/кг сух. возд., обеспечивает при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=21÷32°C и влагосодержания в диапазоне d1=11,8÷22,9 г/кг сух. возд. охлаждение приточного воздуха до температуры t4=20°C и влагосодержания d4=7,9 г/кг сух. возд. при изменении перепада температур на охладителе приточного воздуха в диапазоне Δохл=3,5÷3,8°C без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха.The use of the inventive air conditioning supply air in the warm season, air removed from the room with a temperature of t 5 = 23 ° C and a moisture content of d 5 = 8.5 g / kg dry. air., provides when the outside temperature changes in the range t 1 = 21 ÷ 32 ° C and moisture content in the range d 1 = 11.8 ÷ 22.9 g / kg dry. air cooling the supply air to a temperature of t 4 = 20 ° C and a moisture content of d 4 = 7.9 g / kg dry. air when the temperature difference on the supply air cooler changes in the range Δ cool = 3.5 ÷ 3.8 ° C without the presence of a hybrid hot air exhaust line in the air conditioner.
Из источников научно-технической и патентной информации известно большое количество кондиционеров приточного воздуха. Среди них выбраны кондиционеры для обслуживания помещений общественных зданий, которые не обеспечивают в холодный период года нулевое энергопотребление на нагревание приточного воздуха, без наличия в них гибридной линии вытяжки горячего воздуха, и в теплый период года при охлаждении приточного воздуха имеют большой диапазон перепада температур на охладителе приточного воздуха, что обеспечивает возможность их усовершенствования в направлении, указанном в формуле изобретения заявляемого решения.A large number of supply air conditioners are known from sources of scientific, technical and patent information. Among them, air conditioners were selected for servicing the premises of public buildings, which do not provide zero energy consumption in the cold season for heating the supply air, without the presence of a hybrid hot air exhaust line in them, and in the warm period of the year when the supply air is cooled, they have a wide range of temperature differences on the cooler supply air, which makes it possible to improve them in the direction indicated in the claims of the claimed solution.
Известен кондиционер приточного воздуха для помещений общественных зданий, описанный в патенте на изобретение №2668122 «Многофункциональная система кондиционирования приточного воздуха с гибридной линией вытяжки горячего воздуха», выданного по заявке на изобретение №2017146527 с приоритетом изобретения от 27 декабря 2017 г., опубликованного 26 сентября. 2018 г. в Бюл. №27. Авторы: В.Е. Воскресенский, А.М. Гримитлин.Known supply air conditioner for public buildings, described in the patent for invention No. 2668122 "Multifunctional air conditioning system with a hybrid hot air exhaust line", issued on the application for invention No. 2017146527 with the priority of the invention dated December 27, 2017, published September 26 . 2018 to Bul. Number 27. Authors: V.E. Voskresensky, A.M. Grimmitlin.
Многофункциональная система кондиционирования приточного воздуха с гибридной линией вытяжки горячего воздуха, содержащая кондиционер, вентилятор притока наружного воздуха, основной вентилятор вытяжки удаляемого из помещения воздуха, вентилятор вытяжки горячего воздуха, кондиционер содержит приточную камеру и основную вытяжную камеру, разделенные между собой горизонтальной промежуточной перегородкой с основным и дополнительным роторными каналами и размещением основного роторного канала горизонтальной промежуточной перегородки на входе наружного воздуха в кондиционер, адсорбционный роторный регенератор и роторный рекуператор-теплообменник, встроенные в роторные каналы горизонтальной промежуточной перегородки кондиционера, контроллер, адсорбционный роторный регенератор имеет противоположно направленные линии притока наружного воздуха и вытяжки удаляемого из помещения воздуха, роторный теплообменник имеет линию притока наружного воздуха, приточная и основная вытяжная камеры содержат входные и выпускные патрубки, кроме этого кондиционер содержит дополнительную вытяжную камеру горячего воздуха с входным и выпускным патрубками, отличающаяся тем, что система кондиционирования приточного воздуха содержит входной воздуховод удаляемого из помещения воздуха и воздухораспределительную установку отработавшего в кондиционере удаляемого из помещения воздуха, гибридная линия вытяжки горячего воздуха содержит входной и выпускной воздуховоды, адсорбционный роторный регенератор содержит инвертор и встроен в дополнительный роторный канал горизонтальной промежуточной перегородки кондиционера, а роторный теплообменник - в основной роторный канал горизонтальной промежуточной перегородки, дополнительная вытяжная камера горячего воздуха размещена над горизонтальной промежуточной перегородкой кондиционера с охватом роторного теплообменника, который имеет гибридную линию вытяжки горячего воздуха, противоположно направленную линии притока наружного воздуха, при этом роторный теплообменник кондиционера обеспечивает нагревание приточного воздуха на перепад температур, образуемый между требуемой температурой приточного воздуха на входе в адсорбционный роторный регенератор и температурой наружного воздуха на входе в роторный теплообменник, воздухораспределительная установка содержит всасывающий воздуховод, основной и дополнительный вентиляторы вытяжки удаляемого из помещения воздуха, напорный воздуховод переменного сечения, содержащий по крайней мере два раздающих тройника различной пропускной способности, входной воздуховод гибридной линии вытяжки горячего воздуха выполнен с переменным сечением, содержит по крайней мере два собирающих тройника различной пропускной способности и соединен на выходе с входным патрубком дополнительной вытяжной камеры горячего воздуха кондиционера, входной воздуховод удаляемого из помещения воздуха на выходе соединен с входным патрубком основной вытяжной камеры кондиционера, всасывающий воздуховод воздухораспределительной установки соединен на входе с выпускным патрубком основной вытяжной камеры кондиционера и на выходе со всасывающим патрубком основного вентилятора вытяжки удаляемого из помещения воздуха, нагнетательный патрубок которого соединен с напорным воздуховодом воздухораспределительной установки, раздающие и собирающие тройники одинаковой пропускной способности попарно соединены между собой раздающими воздуховодами, напорный воздуховод воздухораспределительной установки на выходе соединен со всасывающим патрубком дополнительного вентилятора вытяжки удаляемого из помещения воздуха, а выпускной патрубок дополнительной вытяжной камеры кондиционера соединен с выпускным воздуховодом гибридной линии вытяжки горячего воздуха, выпускной патрубок приточной камеры кондиционера соединен воздуховодом со всасывающим патрубком вентилятора притока наружного воздуха, кроме этого система кондиционирования приточного воздуха дополнительно содержит охладитель приточного воздуха с входным и выпускным патрубками, доводчик температуры приточного и удаляемого из помещения воздуха, содержащий приточную и вытяжную камеры, разделенные между собой горизонтальной перегородкой с роторным каналом и встроенным в него роторным рекуператором-теплообменником, приточная и вытяжная камеры доводчика температуры приточного и удаляемого из помещения воздуха содержат входные и выпускные патрубки, входной воздуховод удаляемого из помещения воздуха содержит встроенные в него раздающий и собирающий тройники удаляемого из помещения воздуха, из которых раздающий тройник содержит установленные на его выходах управляемые воздушные клапаны, управляемый воздушный клапан бокового выхода раздающего тройника удаляемого из помещения воздуха соединен воздуховодом с входным патрубком вытяжной камеры доводчика температуры приточного и удаляемого из помещения воздуха, выпускной патрубок которой соединен воздуховодом с собирающим тройником удаляемого из помещения воздуха, воздуховод, соединяющий выпускной патрубок приточной камеры кондиционера со всасывающим патрубком вентилятора притока наружного воздуха, содержит встроенные в него раздающий и собирающий тройники приточного воздуха, из которых раздающий тройник соединен на выходе с входным патрубком охладителя приточного воздуха, а собирающий тройник содержит установленные на его входах управляемые воздушные клапаны, выпускной патрубок охладителя приточного воздуха соединен воздуховодом с входным патрубком приточной камеры доводчика температуры приточного и удаляемого из помещения воздуха, выпускной патрубок которой соединен с управляемым воздушным клапаном собирающего тройника приточного воздуха, при этом суммарный массовый расход удаляемого из помещения воздуха, распределяемый по раздающим воздуховодам, равен разности массовых расходов удаляемого из помещения воздуха на входе и выходе напорного воздуховода воздухораспределительной установки, а массовый расход удаляемого из помещения воздуха на выходе напорного воздуховода равен массовому расходу горячего воздуха на входе в систему кондиционирования, обеспечивающие смешение горячего и отработавшего в кондиционере удаляемого из помещения воздуха в собирающих тройниках входного воздуховода гибридной линии вытяжки горячего воздуха с получением требуемого диапазона изменения температуры смешанного воздуха на входе в дополнительную вытяжную камеру кондиционера и шестнадцатикратного увеличения его массового расхода по сравнению с массовым расходом горячего воздуха на входе в систему кондиционирования.A multifunctional supply air conditioning system with a hybrid hot air exhaust line, comprising an air conditioner, an outdoor air supply fan, a main exhaust air exhaust fan, a hot air exhaust fan, an air conditioner comprising a supply air chamber and a main exhaust chamber separated by a horizontal intermediate partition with a main and additional rotor channels and the placement of the main rotor channel of the horizontal intermediate partition at the outside air inlet to the air conditioner, an adsorptive rotor regenerator and a rotary heat exchanger heat exchanger built into the rotor channels of the horizontal intermediate partition of the air conditioner, a controller, an adsorptive rotor regenerator has oppositely directed lines of outdoor air supply and exhaust of the air removed from the room, the rotary heat exchanger has an external air flow line air, supply and main exhaust chambers contain inlet and outlet pipes, in addition, the air conditioner contains additional a hot air exhaust chamber with inlet and outlet nozzles, characterized in that the supply air conditioning system includes an inlet duct for the air being removed from the room and an air distribution unit for exhausted air from the room in the air conditioner, a hybrid hot air exhaust line contains an inlet and outlet air duct, an adsorptive rotor the regenerator contains an inverter and is integrated into the additional rotor channel of the horizontal intermediate partition air conditioner a, and the rotary heat exchanger is placed in the main rotor channel of the horizontal intermediate partition, an additional hot air exhaust chamber is placed above the horizontal intermediate partition of the air conditioner with a rotary heat exchanger span, which has a hybrid hot air exhaust line opposite to the outside air supply line, while the rotary heat exchanger of the air conditioner provides heating of the supply air to a temperature difference formed between the required supply air temperature the air at the inlet to the adsorption rotary regenerator and the outside temperature at the inlet to the rotary heat exchanger, the air distribution unit contains a suction duct, a main and additional exhaust fans for extracting air from the room, a pressure duct of variable cross-section, containing at least two distributing tees of different throughputs, an input the duct of the hybrid hot air exhaust line is made with a variable cross section, contains at least two collecting tees p different capacity and is connected at the outlet to the inlet of the additional exhaust chamber of the hot air conditioner, the inlet duct of the exhaust air from the room at the outlet is connected to the inlet of the main exhaust chamber of the air conditioner, the suction duct of the air distribution unit is connected at the inlet to the outlet of the main exhaust chamber of the air conditioner the outlet with the suction pipe of the main exhaust fan of the exhaust air from the room, the discharge pipe of which connected to the pressure duct of the air distribution unit, distributing and collecting tees of the same flow capacity are paired together by distributing air ducts, the pressure duct of the air distribution unit at the outlet is connected to the suction pipe of an additional exhaust fan of the exhaust air from the room, and the exhaust pipe of the additional exhaust chamber of the air conditioner is connected to the exhaust duct hybrid hot air exhaust line, supply air outlet the air conditioning chambers are connected by an air duct to the suction pipe of the outdoor air intake fan, in addition, the air conditioning system further comprises a supply air cooler with inlet and outlet pipes, an air inlet and outlet air temperature adjuster containing the supply and exhaust chambers separated by a horizontal partition with rotor channel and rotary heat exchanger heat exchanger integrated in it, supply and exhaust chambers of the closer the supply and exhaust air rounds contain inlet and outlet nozzles, the inlet duct of the air removed from the room contains distributing and collecting tees of air removed from the room, from which the distributing tee contains controllable air valves installed at its exits, and a controllable lateral outlet air valve the distributing tee of the air removed from the room is connected by an air duct to the inlet pipe of the exhaust chamber of the closer of the air inlet and outlet temperature the air outlet, the outlet pipe of which is connected to the collecting tee of the air to be removed from the room, the duct connecting the exhaust pipe of the air conditioning supply chamber to the suction pipe of the external air supply fan, contains the supply and collecting tees of the fresh air integrated therein, from which the distribution tee is connected at the outlet with the inlet pipe of the supply air cooler, and the collecting tee contains controlled air valves installed at its inlets, exhaust the outlet pipe of the supply air cooler is connected by an air duct to the inlet pipe of the supply chamber of the air inlet and outlet air temperature adjuster, the outlet pipe of which is connected to a controlled air valve of the supply air intake tee, while the total mass flow rate of the air removed from the room distributed over the distribution ducts is the difference in mass flow rates of air removed from the room at the inlet and outlet of the pressure duct of the air distribution unit, and m the mass flow rate of the air removed from the room at the outlet of the pressure duct is equal to the mass flow rate of hot air at the inlet of the air conditioning system, which mixes the hot and exhaust air from the room in the tees of the inlet duct of the hybrid hot air exhaust line to obtain the desired temperature range of the mixed air at the entrance to the additional exhaust chamber of the air conditioner and a sixteen-fold increase in its mass flow rate by comparison the mass flow rate of hot air at the entrance to the air conditioning system.
Несмотря на большое количество совпадающих признаков прототипа и заявляемого решения, отсутствие в прототипе отличительных признаков последнего не обеспечивает получение технического результата, заключающегося в расширении функциональных возможностей кондиционера приточного воздуха по следующим причинам.Despite the large number of coinciding features of the prototype and the claimed solution, the lack of distinctive features of the latter in the prototype does not provide a technical result consisting in expanding the functionality of the supply air conditioner for the following reasons.
Кондиционер приточного воздуха, принятый за прототип, имеет функциональные ограничения, которые не позволяют:The supply air conditioner adopted for the prototype has functional limitations that do not allow:
1) в холодный период года при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=(-30)÷10°C, относительной влажности ϕ1=0,8 (в долях ед.), влагосодержания в диапазоне d1=0,19÷6,23 г/кг сух. возд. и температуре удаляемого из помещения воздуха на входе в основную вытяжную камеру кондиционера t4=23°C, влагосодержании d4=8,5 г/кг сух. возд. получать нулевое энергопотребление на нагревание приточного воздуха в кондиционере до конечной температуры t5=20°C, относительной влажности ϕ3=0,44, влагосодержания d3=6,5 г/кг сух. возд. без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха;1) in the cold season, when the outdoor temperature changes in the range t 1 = (- 30) ÷ 10 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.8 (in fractions of a unit), moisture content in the range d 1 = 0.19 ÷ 6.23 g / kg dry air and the temperature of the air removed from the room at the inlet to the main exhaust chamber of the air conditioner t 4 = 23 ° C, moisture content d 4 = 8.5 g / kg dry. air to obtain zero energy consumption for heating the supply air in the air conditioner to a final temperature of t 5 = 20 ° C, relative humidity ϕ 3 = 0.44, moisture content d 3 = 6.5 g / kg dry. air without the presence in the air conditioner of a hybrid hot air exhaust line;
2) в теплый период года при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=21÷32°C, относительной влажности ϕ1=0,74 (в долях ед.), влагосодержания в диапазоне d1=11,8÷22,9 г/кг сух. возд. и температуре удаляемого из помещения воздуха на входе в основную вытяжную камеру кондиционера t5=23°C, влагосодержания d5=8,5 г/кг сух. возд. обеспечивать охлаждение приточного воздуха до конечной температуры t4=20°C, относительной влажности ϕ4=0,53, влагосодержания d4=7,9 г/кг сух. возд при изменении перепада температур на охладителе приточного воздуха в диапазоне Δохл=3,5÷3,8°C, без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха.2) in the warm season, when the outdoor temperature changes in the range t 1 = 21 ÷ 32 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.74 (in fractions of units), moisture content in the range d 1 = 11.8 ÷ 22.9 g / kg dry air and the temperature of the air removed from the room at the entrance to the main exhaust chamber of the air conditioner t 5 = 23 ° C, moisture content d 5 = 8.5 g / kg dry. air provide cooling of the supply air to a final temperature of t 4 = 20 ° C, relative humidity ϕ 4 = 0.53, moisture content d 4 = 7.9 g / kg dry. air when changing the temperature difference on the supply air cooler in the range Δ cool = 3.5 ÷ 3.8 ° C, without the presence of a hybrid hot air exhaust line in the air conditioner.
По п. 1 недостатков кондиционера приточного воздуха, принятого за прототипAccording to
Кондиционер приточного воздуха, принятый за прототип, содержит гибридную линию вытяжки горячего воздуха, которая обеспечивает смешение отработавшего в кондиционере удаляемого из помещения воздуха с горячим воздухом при соотношении их массовых расходов 15:1 с получением шестнадцатикратного увеличения массового расхода приточного воздуха в кондиционере по сравнению с массовым расходом горячего воздуха, имеющего при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=(-30)÷10°C, температуру на входе в систему кондиционирования приточного воздуха, изменяющуюся в диапазоне t12=171÷83,5°C, и изменяющуюся на входе в кондиционер после смешения в диапазоне t21=36÷23,5°C.The supply air conditioner adopted for the prototype contains a hybrid hot air exhaust line that mixes the exhaust air from the room with the hot air at a ratio of their mass flow rates of 15: 1 to produce a sixteen-fold increase in the mass flow rate of supply air in the air conditioner compared to the mass hot air flow having a changing outdoor temperature in the range t 1 = (- 30) ÷ 10 ° C, inlet temperature of the supply air-conditioning system th air varying in the range of t 12 = 171 ÷ 83,5 ° C, and changing inlet air conditioner after mixing in the range of t = 21 36 ÷ 23,5 ° C.
Кроме этого, горячий воздух, подаваемый на вход указанной системы кондиционирования приточного воздуха, не является выбрасываемым в атмосферу, а получается за счет нагревания наружного воздуха в рекуператоре путем рекуперации теплоты отходящих от котлоагрегатов газов и передачи этой теплоты наружному воздуху, что требует наличия дополнительного вентилятора подачи наружного воздуха в рекуператор и вызывает дополнительные энергозатраты в электроприводе указанного вентилятора, которые не позволяют назвать такое нагревание приточного воздуха энергосберегающим.In addition, the hot air supplied to the input of the specified supply air conditioning system is not emitted into the atmosphere, but is obtained by heating the outside air in the recuperator by recovering the heat of the gases leaving the boiler units and transferring this heat to the outside air, which requires an additional supply fan external air into the recuperator and causes additional energy consumption in the electric drive of the specified fan, which does not allow calling such a supply energy-saving air.
По п. 2 недостатков кондиционера приточного воздуха, принятого за прототипUnder
Кондиционер приточного воздуха, принятый за прототип, содержит дополнительную вытяжную камеру, через которую проходит гибридная линия вытяжки горячего воздуха, а охладитель приточного воздуха установлен за пределами кондиционера. Кроме этого линия притока наружного воздуха холодного периода года в кондиционере имеет одинаковое направление с линией притока наружного воздуха теплого периода года, а линия вытяжки удаляемого из помещения воздуха холодного периода года имеет одинаковое направление с линией вытяжки удаляемого из помещения воздуха теплого периода года. В результате кондиционер обеспечивает получение в теплый период года при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=15÷30°C, влагосодержания в диапазоне d1=8,0÷20,4 г/кг сух. возд приточного воздуха с конечной температурой t3=20°C и влагосодержанием d3=7,9 г/кг сух, при этом температура приточного воздуха на выходе из охладителя приточного воздуха составляет t23=10,2°C, а изменение перепада температур на охладителе приточного воздуха осуществляется в диапазоне Δохл=3,9÷5,1°C, который может быть понижен. Изменение перепада температур на охладителе приточного воздуха в диапазоне Δохл=3,5÷3,8°C при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=21÷32°C может быть обеспечено только существенными признаками заявляемого решения.The supply air conditioner adopted for the prototype contains an additional exhaust chamber through which the hybrid hot air exhaust line passes, and the supply air cooler is installed outside the air conditioner. In addition, the line of outdoor air inlet of the cold period of the year in the air conditioner has the same direction with the line of outdoor air of the warm season, and the exhaust line of the cold air removed from the room has the same direction as the exhaust line of air removed from the room in the warm season. As a result, the air conditioner ensures that in the warm season, when the outdoor temperature changes in the range t 1 = 15 ÷ 30 ° C, moisture content in the range d 1 = 8.0 ÷ 20.4 g / kg dry. the supply air with a final temperature of t 3 = 20 ° C and a moisture content of d 3 = 7.9 g / kg is dry, while the supply air temperature at the outlet of the supply air cooler is t 23 = 10.2 ° C, and the change in temperature difference on the supply air cooler is carried out in the range Δ cool = 3.9 ÷ 5.1 ° C, which can be lowered. Changing the temperature difference on the supply air cooler in the range Δ cool = 3.5 ÷ 3.8 ° C with a change in the outdoor temperature in the range t 1 = 21 ÷ 32 ° C can be provided only by the essential features of the proposed solution.
Задача создания кондиционера приточного воздуха с безжидкостным роторным нагреванием и гибридным охлаждением, обеспечивающим для помещений общественных зданий получение в кондиционере в холодный период года нулевого энергопотребления на нагревание приточного воздуха без наличия гибридной линии вытяжки горячего воздуха и в теплый период года охлаждения приточного воздуха при изменении перепада температур на охладителе приточного воздуха в диапазоне Δохл=3,5÷3,8°C без наличия гибридной линии вытяжки горячего воздуха, на осуществление которой направлено заявляемое решение, состояла в дальнейшем усовершенствовании известного кондиционера-прототипа и получении технического результата - расширение функциональных возможностей кондиционера приточного воздуха.The task of creating a supply air conditioner with liquid-free rotor heating and hybrid cooling, which ensures that the premises of public buildings receive zero energy consumption in the air conditioner during the cold season for heating the supply air without a hybrid hot air exhaust line and during the warm season of the supply air cooling when temperature changes on a supply air cooler in the range Δ cool = 3.5 ÷ 3.8 ° C without a hybrid hot air exhaust line to which the claimed solution is directed, consisted in further improving the known prototype air conditioner and obtaining a technical result - expanding the functionality of the supply air conditioner.
Расширение функциональных возможностей заявляемого кондиционера приточного воздуха предусматривает обеспечение:The expansion of the functionality of the inventive supply air conditioner provides for:
- получения нулевого энергопотребления на нагревание приточного воздуха в кондиционере в холодный период года до конечной температуры t3=20°C, относительной влажности ϕ3=0,44 и влагосодержания d3=6,5 г/кг сух. возд. при температуре удаляемого из помещения воздуха на входе в вытяжную камеру кондиционеров t4=23°C, влагосодержании d4=8,5 г/кг сух. возд., при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=(-30)÷10°C, относительной влажности ϕ1=0,8 и влагосодержания в диапазоне d1=0,19÷6,23 г/кг сух. возд. без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха,- obtaining zero energy consumption for heating the supply air in the air conditioner in the cold season to a final temperature of t 3 = 20 ° C, relative humidity ϕ 3 = 0.44 and moisture content d 3 = 6.5 g / kg dry. air at a temperature of air removed from the room at the inlet to the exhaust chamber of the air conditioners t 4 = 23 ° C, moisture content d 4 = 8.5 g / kg dry. air, when the temperature of the outdoor air changes in the range t 1 = (- 30) ÷ 10 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.8 and moisture content in the range d 1 = 0.19 ÷ 6.23 g / kg dry. air without the presence of a hybrid hot air exhaust line in the air conditioner,
- охлаждения приточного воздуха в кондиционере в теплый период года до конечной температуры t4=20°C, относительной влажности ϕ4=0,53 и влагосодержания d4=7,9 г/кг сух. возд., при температуре удаляемого из помещения воздуха t5=23°C, влагосодержания d5=8,5 г/кг сух возд. при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=21÷32°C, относительной влажности ϕ1=0,74, влагосодержания d1=11,8÷22,9 г/кг сух. возд., при изменении перепада температур на охладителе приточного воздуха в диапазоне Δохл=3,5÷3,8°C без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха.- cooling the supply air in the air conditioner during the warm season to a final temperature of t 4 = 20 ° C, relative humidity ϕ 4 = 0.53 and moisture content d 4 = 7.9 g / kg dry. air., at a temperature of air removed from the room t 5 = 23 ° C, moisture content d 5 = 8.5 g / kg dry air. when the outdoor temperature changes in the range t 1 = 21 ÷ 32 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.74, moisture content d 1 = 11.8 ÷ 22.9 g / kg dry. air, when changing the temperature difference on the supply air cooler in the range Δ cool = 3.5 ÷ 3.8 ° C without the presence of a hybrid hot air exhaust line in the air conditioner.
Достижение вышеуказанного технического результата обеспечивается тем, что кондиционер приточного воздуха с безжидкостным роторным нагреванием и гибридным охлаждением, содержащий приточную и вытяжную камеры, разделенные между собой горизонтальной промежуточной перегородкой с основным и дополнительным роторными каналами, и имеющие противоположно направленные линии притока наружного воздуха и вытяжки удаляемого из помещения воздуха, адсорбционный роторный регенератор и роторный рекуператор-теплообменник, встроенные в роторные каналы горизонтальной промежуточной перегородки кондиционера, приточная и вытяжная камеры содержат входные и выпускные патрубки, отличающийся тем, что кондиционер содержит охладитель приточного воздуха, линия притока наружного воздуха теплого периода года кондиционера противоположно направлена линии притока наружного воздуха холодного периода года, а линия вытяжки удаляемого из помещения воздуха теплого периода года кондиционера противоположно направлена линии вытяжки удаляемого из помещения воздуха холодного периода года, основной роторный канал горизонтальной промежуточной перегородки кондиционера размещен на входах в кондиционер наружного воздуха холодного периода года и удаляемого из помещения воздуха теплого периода года, адсорбционный роторный регенератор встроен в дополнительный роторный канал горизонтальной промежуточной перегородки, а роторный теплообменник - в основной роторный канал горизонтальной промежуточной перегородки кондиционера, охладитель приточного воздуха установлен между адсорбционным роторным регенератором и роторным рекуператором-теплообменником, обеспечивающие образование в кондиционере безжидкостного роторного нагревания и гибридного охлаждения приточного воздуха - Liguidless Rotary Heating and Gybrid Cooling Inflow Air (LRHaGCIA), обеспечивающего при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=(-30)÷10°C, относительной влажности ϕ1=0,8, влагосодержания в диапазоне d1=0,19÷6,23 г/кг сух. возд, при температуре удаляемого из помещения воздуха t4=23°C, относительной влажности ϕ4=0,47, влагосодержании d4=8,5 г/кг сух. возд. и нагревании приточного воздуха до конечной температуры t3=20°C, относительной влажности ϕ3=0,44,. влагосодержания d3=6,5 г/кг сух. возд., образование безжидкостного роторного нагревания приточного воздуха, - Liguidless Rotary Heating Inflow Air (LRHIA) и при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=21÷32°C, относительной влажности ϕ1=0,74, влагосодержания в диапазоне d1=11,8÷22,9 г/кг сух. возд, при температуре удаляемого из помещения воздуха t5=23°C, относительной влажности ϕ5=0,47, влагосодержании d5=8,5 г/кг сух. возд, и охлаждении приточного воздуха до конечной температуры t4=20°C, относительной влажности ϕ4=0,53, влагосодержания d4=7,9 г/кг сух. возд, образование гибридного охлаждения приточного воздуха - Gybrid Cooling Inflow Air (GCIA) при изменении перепада температур на охладителе приточного воздуха кондиционера в диапазоне Δохл=3,5÷3,8°C.The achievement of the above technical result is ensured by the fact that the supply air conditioner with liquid-free rotor heating and hybrid cooling, containing the supply and exhaust chambers separated by a horizontal intermediate partition with the main and additional rotor channels, and having oppositely directed lines of external air supply and exhaust removed from air spaces, an adsorption rotary regenerator and a rotary heat exchanger-heat exchanger integrated into the rotor channels In the horizontal intermediate partition of the air conditioner, the supply and exhaust chambers contain inlet and outlet nozzles, characterized in that the air conditioner contains a supply air cooler, the line of outdoor air inflow of the warm period of the year of the air conditioner is oppositely directed to the outdoor air flow line of the cold season, and the exhaust line is removed from the room air of the warm season of the air conditioner is oppositely directed to the exhaust line of the air removed from the room during the cold season the rotor channel of the horizontal intermediate partition of the air conditioner is located at the inlet of the air conditioner of the external air of the cold season and the air of the warm season removed from the room, the adsorption rotary regenerator is integrated in the additional rotor channel of the horizontal intermediate partition, and the rotary heat exchanger is integrated into the main rotor channel of the horizontal intermediate partition of the air conditioner, the supply air cooler is installed between the adsorption rotary regenerator and rotary recuperato ohm-exchanger, ensuring the formation of the air conditioner aneroid rotary heating and hybrid cooling supply air - Liguidless Rotary Heating and Gybrid Cooling Inflow Air (LRHaGCIA), providing at ambient temperature changes in the range t 1 = (- 30) ÷ 10 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.8, moisture content in the range d 1 = 0.19 ÷ 6.23 g / kg dry. air, at a temperature of air removed from the room t 4 = 23 ° C, relative humidity ϕ 4 = 0.47, moisture content d 4 = 8.5 g / kg dry. air and heating the supply air to a final temperature t 3 = 20 ° C, relative humidity ϕ 3 = 0.44 ,. moisture content d 3 = 6.5 g / kg dry. air, formation of liquid-free rotary heating of the supply air, - Liguidless Rotary Heating Inflow Air (LRHIA) and when the outdoor temperature changes in the range t 1 = 21 ÷ 32 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.74, moisture content in the range d 1 = 11.8 ÷ 22.9 g / kg dry. air, at a temperature of air removed from the room t 5 = 23 ° C, relative humidity ϕ 5 = 0.47, moisture content d 5 = 8.5 g / kg dry. air, and cooling the supply air to a final temperature of t 4 = 20 ° C, relative humidity ϕ 4 = 0.53, moisture content d 4 = 7.9 g / kg dry. air, the formation of hybrid cooling of the supply air - Gybrid Cooling Inflow Air (GCIA) when changing the temperature difference on the supply air cooler of the air conditioner in the range Δ cool = 3.5 ÷ 3.8 ° C.
Алгоритм расчета параметров наружного, приточного, удаляемого из помещения воздуха и их параметры, обеспечивающие в заявляемом кондиционере в холодный период года получение нулевого энергопотребления на нагревание приточного воздуха до конечной температуры t3=20°C, относительной влажности ϕ3=0,44, влагосодержания d3=6,5 г/кг сух. возд. при температуре удаляемого из помещения воздуха t4=23°C, влагосодержании d4=8,5 г/кг сух. возд. при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=(-30)÷10°C, относительной влажности ϕ1=0,8, влагосодержания в диапазоне d1=0,19÷6,23 г/кг сух. возд без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха, приведен в табл. 1.The algorithm for calculating the parameters of the outdoor, supply, air removed from the room and their parameters, providing in the inventive air conditioner in the cold season receive zero energy consumption for heating the supply air to a final temperature of t 3 = 20 ° C, relative humidity ϕ 3 = 0.44, moisture content d 3 = 6.5 g / kg dry air at a temperature of air removed from the room t 4 = 23 ° C, moisture content d 4 = 8.5 g / kg dry. air when the outdoor temperature changes in the range t 1 = (- 30) ÷ 10 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.8, moisture content in the range d 1 = 0.19 ÷ 6.23 g / kg dry. air without the presence in the air conditioner of a hybrid line for drawing hot air, is given in table. one.
Алгоритм расчета параметров наружного, приточного, удаляемого из помещения воздуха, и их параметры, обеспечивающие в заявляемом кондиционере в теплый период года охлаждение приточного воздуха до конечной температуры t4=20°C, относительной влажности ϕ4=0,53, влагосодержания d4=7,9 г/кг сух. возд. при температуре удаляемого из помещения воздуха t5=23°C, влагосодержании d5=8,5 г/кг сух. возд., при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=21÷32°C, влагосодержания в диапазоне d1=11,8÷22,9 г/кг сух. возд., при изменении перепада температур на охладителе приточного воздуха в диапазоне Δохл=3,5÷3,8°C без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха, приведен в табл. 2.The algorithm for calculating the parameters of the outdoor, supply, air removed from the room, and their parameters, providing in the inventive air conditioner in the warm season, cooling the supply air to a final temperature t 4 = 20 ° C, relative humidity ϕ 4 = 0.53, moisture content d 4 = 7.9 g / kg dry air at a temperature of air removed from the room t 5 = 23 ° C, moisture content d 5 = 8.5 g / kg dry. air., when changing the temperature of the outdoor air in the range t 1 = 21 ÷ 32 ° C, moisture content in the range d 1 = 11.8 ÷ 22.9 g / kg dry. air., when changing the temperature difference on the supply air cooler in the range Δ cool = 3.5 ÷ 3.8 ° C without the presence in the air conditioner of a hybrid line for drawing hot air, is given in table. 2.
Расширение функциональных возможностей кондиционера приточного воздуха в виде обеспечения получения нулевого энергопотребления на нагревание приточного воздуха в кондиционере в холодный период года до конечной температуры t3=20°C, относительной влажности ϕ3=0,44 и влагосодержания d3=6,5 г/кг сух. возд. при температуре удаляемого из помещения воздуха на входе в вытяжную камеру кондиционера t4=23°C, влагосодержании d4=8,5 г/кг сух. возд. при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=(-30)÷10°C, относительной влажности ϕ1=0,8 и влагосодержания в диапазоне d1=0,19÷6,23 г/кг сух. возд без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха достигается за счет следующих преимуществ заявляемого решения.Expanding the functionality of the supply air conditioner in the form of zero energy consumption for heating the supply air in the air conditioner in the cold season to a final temperature of t 3 = 20 ° C, relative humidity ϕ 3 = 0.44 and moisture content d 3 = 6.5 g / kg dry. air at a temperature of air removed from the room at the inlet to the exhaust chamber of the air conditioner t 4 = 23 ° C, moisture content d 4 = 8.5 g / kg dry. air when the outdoor temperature changes in the range t 1 = (- 30) ÷ 10 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.8 and moisture content in the range d 1 = 0.19 ÷ 6.23 g / kg dry. air without the presence in the air conditioner of a hybrid hot air exhaust line is achieved due to the following advantages of the proposed solution.
1. В заявляемом кондиционере в холодный период года на вход в адсорбционный роторный регенератор кондиционера подается увлажненный парогенератором удаляемый из помещения воздух, имеющий температуру t4=23°C и влагосодержание d4=8,5 г/кг сух. возд.1. In the inventive air conditioner in the cold season, at the entrance to the adsorption rotary regenerator of the air conditioner, humidified by the steam generator air is removed from the room having a temperature of t 4 = 23 ° C and a moisture content of d 4 = 8.5 g / kg dry. air
При полученных на входах в адсорбционный роторный регенератор параметрах удаляемого из помещения воздуха (t4=23°C, d4=8,5 г/кг сух. возд.) и влагосодержании приточного воздуха (d2=d1=0,19÷6,23 г/кг сух. возд.) эффективность адсорбционного роторного регенератора по передаваемой влаге, определяемая по формуле (15) табл. 1, составит 
При использовании адсорбционного роторного регенератора 
Указанное преимущество обеспечивается существенными признаками заявляемого решения.This advantage is provided by the essential features of the proposed solution.
2. В заявляемом кондиционере при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=(-30)÷10°C, и полученном значении температуры удаляемого из помещения воздуха на входе в роторный теплообменник t6=14÷22,6°C не требуется наличие воздухонагревателя для дополнительного нагревания удаляемого из помещения воздуха, и не требуется наличие гибридной линии вытяжки горячего воздуха, так как диапазон изменения значений эффективности рекуперации теплоты роторным теплообменником (рекуператором №1) в заявляемом решении составляет 
Указанное преимущество обеспечивается существенными признаками заявляемого решения.This advantage is provided by the essential features of the proposed solution.
Значения параметров воздушных потоков в холодный период года по зонам заявляемого кондиционера приточного воздуха, представлены на фиг. 2The values of the air flow parameters in the cold season in the zones of the inventive supply air conditioner are presented in FIG. 2
Отсутствие в заявляемом кондиционере приточного воздуха воздухонагревателя, вызывающего энергозатраты, обеспечение нагрева приточного воздуха на входе в адсорбционный роторный регенератор кондиционера до температуры t2=11÷19,6°C за счет рекуперации рекуператором №1 теплоты удаляемого из помещения воздуха, имеющего температуру t6=14÷22,6°C на входе в роторный теплообменник и передачи ее приточному воздуху, а также работа рекуператоров №1, №2 в технически достижимом диапазоне эффективностей рекуперации теплоты и влаги (для рекуператора №2) обеспечивает получение нулевого энергопотребления на нагревание приточного воздуха в кондиционере в холодный период года до конечной температуры t3=20°C, относительной влажности ϕ3=0,44, влагосодержания d3=6,5 г/кг сух. возд. при температуре удаляемого из помещения воздуха, t4=23°C, влагосодержании d4=8,5 г/кг сух. возд. при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=(-30)÷10°C, относительной влажности ϕ1=0,8 и влагосодержания в диапазоне d1=0,19÷6,23 г/кг сух. возд. без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха.The absence in the inventive air conditioner of a supply air heater causing energy consumption, heating of the supply air at the inlet to the adsorption rotary regenerator of the air conditioner to a temperature of t 2 = 11 ÷ 19.6 ° C due to the recovery of heat removed from the room by recuperator No. 1 having a temperature of t 6 = 14 ÷ 22.6 ° C at the inlet to the rotary heat exchanger and transferring it to the supply air, as well as the operation of recuperators No. 1, No. 2 in the technically achievable range of heat and moisture recovery efficiencies (for heat exchanger No. 2) provides zero energy consumption for heating the supply air in the air conditioner in the cold season to a final temperature of t 3 = 20 ° C, relative humidity ϕ 3 = 0.44, moisture content d 3 = 6.5 g / kg dry. air at a temperature of air removed from the room, t 4 = 23 ° C, moisture content d 4 = 8.5 g / kg dry. air when the outdoor temperature changes in the range t 1 = (- 30) ÷ 10 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.8 and moisture content in the range d 1 = 0.19 ÷ 6.23 g / kg dry. air without the presence of a hybrid hot air exhaust line in the air conditioner.
Расширение функциональных возможностей кондиционера приточного воздуха в виде обеспечения охлаждения приточного воздуха в кондиционере в теплый период года до конечной температуры t4=20°C, относительной влажности ϕ4=0,53 и влагосодержания d4=7,9 г/кг сух. возд., при температуре удаляемого из помещения воздуха t5=23°C, влагосодержания d5=8,5 г/кг сух возд. при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=21÷32°C, относительной влажности ϕ1=0,74, влагосодержания d1=11,8÷22,9 г/кг сух. возд., при изменении перепада температур на охладителе приточного воздуха в диапазоне Δохл=3,5÷3,8°C, без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха достигается следующими преимуществами заявляемого решения перед прототипом.Expanding the functionality of the supply air conditioner in the form of cooling the supply air in the air conditioner during the warm season to a final temperature of t 4 = 20 ° C, relative humidity ϕ 4 = 0.53 and moisture content d 4 = 7.9 g / kg dry. air., at a temperature of air removed from the room t 5 = 23 ° C, moisture content d 5 = 8.5 g / kg dry air. when the outdoor temperature changes in the range t 1 = 21 ÷ 32 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.74, moisture content d 1 = 11.8 ÷ 22.9 g / kg dry. air., when changing the temperature difference on the supply air cooler in the range Δ cool = 3.5 ÷ 3.8 ° C, without the presence of a hybrid hot air exhaust line in the air conditioner, the following advantages of the proposed solution over the prototype are achieved.
1. Наличие в заявляемом кондиционере охладителя приточного воздуха и его установка между адсорбционным роторным регенератором (рекуператором №2) и роторным теплообменником (рекуператором №1) позволяет в теплый период года задавать на входе в рекуператор №1 (зона 3) следующие параметры приточного воздуха:1. The presence in the inventive air conditioner of a supply air cooler and its installation between an adsorption rotary regenerator (recuperator No. 2) and a rotary heat exchanger (recuperator No. 1) allows you to set the following parameters of the supply air at the inlet to the recuperator No. 1 (zone 3) in the warm season:
- влагосодержание d3=7,9 г/кг сух. возд.- moisture content d 3 = 7.9 g / kg dry. air
- температуру t3=10,2°C.- temperature t 3 = 10.2 ° C.
Наличие в заявляемом кондиционере в теплый период года низкой температуры приточного воздуха на входе в роторный теплообменник, равной t3=10,2°C, является важным условием для эффективного охлаждения удаляемого из помещения воздуха роторным теплообменником.The presence in the inventive air conditioner in the warm season of a low temperature of supply air at the inlet to the rotary heat exchanger, equal to t 3 = 10.2 ° C, is an important condition for effective cooling of the air removed from the room by the rotary heat exchanger.
Указанное преимущество обеспечивается существенными признаками заявляемого решения.This advantage is provided by the essential features of the proposed solution.
2 В заявляемом кондиционере наружный воздух в теплый период года подается на вход адсорбционного роторного регенератора, а удаляемый из помещения воздух - на вход роторного теплообменника. Это позволяет при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=21÷32°C, относительной влажности ϕ1=0,74 и влагосодержания в диапазоне d1=11,8÷22,9 г/кг сух. возд. и принятых значениях температуры удаляемого из помещения воздуха на входе в вытяжную камеру t5=23°C, влагосодержании d5=8,5 г/кг сух. возд., и заданных значениях параметров приточного воздуха (d3=7,9 г/кг сух. возд., t3=10,2°C) на входе в роторный теплообменник получать:2 In the inventive air conditioner, the outdoor air in the warm season is fed to the inlet of the adsorption rotary regenerator, and the air removed from the room is fed to the inlet of the rotary heat exchanger. This allows for changes in outdoor temperature in the range t 1 = 21 ÷ 32 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.74 and moisture content in the range d 1 = 11.8 ÷ 22.9 g / kg dry. air and the accepted temperature values of the air removed from the room at the inlet to the exhaust chamber t 5 = 23 ° C, moisture content d 5 = 8.5 g / kg dry. air, and the set values of the supply air parameters (d 3 = 7.9 g / kg dry air, t 3 = 10.2 ° C) at the inlet to the rotary heat exchanger receive:
- высокие значения эффективностей адсорбционного роторного регенератора по регенерации влаги, определяемые по формуле (22) табл. 2 
- высокое значение эффективности роторного теплообменника по рекуперации теплоты, определяемое по формуле (18) табл. 2 
При этом роторный теплообменник эффективно охлаждает удаляемый из помещения воздух с температуры t5=23°C до температуры t6=13,2°C на входе в адсорбционный роторный регенератор, который эффективно охлаждает приточный воздух на выходе из него до температуры, изменяющейся в диапазоне t2=13,7÷14°C, обеспечивая охлаждение приточного воздуха при изменении перепада температур на охладителе приточного воздуха в диапазоне Δохл=3,5÷3,8°C,. определяемого в п. 29 табл. 2.In this case, the rotary heat exchanger effectively cools the air removed from the room from a temperature of t 5 = 23 ° C to a temperature of t 6 = 13.2 ° C at the inlet to the adsorption rotary regenerator, which effectively cools the supply air at its outlet to a temperature that varies in the range t 2 = 13.7 ÷ 14 ° C, providing supply air cooling with a change in temperature difference on the supply air cooler in the range Δ cool = 3.5 ÷ 3.8 ° C ,. defined in paragraph 29 of the table. 2.
Указанное преимущество обеспечивается существенными признаками заявляемого решенияThis advantage is provided by the essential features of the proposed solution
Наличие в заявляемом кондиционере линии притока наружного воздуха теплого периода, противоположно направленной линии притока наружного воздуха холодного периода года, и наличие линии вытяжки удаляемого из помещения воздуха теплого периода года, противоположно направленной линии вытяжки удаляемого из помещения воздуха холодного периода года, а также наличие в кондиционере охладителя приточного воздуха, установленного между адсорбционным роторным регенератором и роторным теплообменником, обеспечивающих возможность подачи наружного воздуха в теплый период года на вход адсорбционного роторного регенератора и удаляемого из помещения воздуха на вход роторного теплообменника, встраивание адсорбционного роторного регенератора в дополнительный роторный канал горизонтальной промежуточной перегородки и роторного теплообменника в основной роторный канал горизонтальной промежуточной перегородки кондиционера, и получение в результате такого направления подачи воздушных потоков и такого встраивания высоких значений эффективности адсорбционного роторного регенератора и роторного теплообменника, обеспечивающие охлаждение приточного воздуха в кондиционере в теплый период года при изменении перепада температур на охладителе приточного воздуха кондиционера в диапазоне Δохл=3,5÷3,8°C, при котором наружный воздух охлаждается в кондиционере до требуемых значений температуры приточного воздуха, относительной влажности и влагосодержания без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха.The presence in the inventive air conditioner of a line of influx of outdoor air of a warm period, an oppositely directed line of inflow of outside air of a cold period of the year, and the presence of an exhaust line of exhaust air from a room of a warm season, an oppositely directed line of extract of air of a cold period of year, and also the presence of supply air cooler installed between the adsorption rotary regenerator and rotary heat exchanger, providing the possibility of supplying external about air in the warm season to the inlet of the adsorption rotary regenerator and the air removed from the premises to the inlet of the rotary heat exchanger, embedding the adsorption rotary regenerator in the additional rotor channel of the horizontal intermediate partition and the rotary heat exchanger in the main rotor channel of the horizontal intermediate partition of the air conditioner, and obtaining as a result of such a direction air flow and such integration of high efficiency adsorption rotary regenerator ora rotary heat exchanger and providing cooling supply air in an air conditioner in the warm season when changing the temperature difference at the cooler inlet air conditioner in the range Δ OHL = 3,5 ÷ 3,8 ° C, at which the outdoor air is cooled in the air conditioner to the desired temperature values supply air, relative humidity and moisture content without the presence of a hybrid hot air exhaust line in the air conditioner.
Технический результат заявляемого изобретения обеспечивается всей совокупностью существенных признаков.The technical result of the claimed invention is provided by the totality of essential features.
На фиг. 1 представлена принципиальная схема заявляемого кондиционера приточного воздуха с безжидкостным роторным нагреванием и гибридным охлаждением; на фиг. 2 - вертикальный разрез заявляемого кондиционера приточного воздуха с нумерацией зон тепловлажностного состояния воздушных потоков и их параметрами по зонам в холодный период года; на фиг. 3 - вертикальный разрез заявляемого кондиционера приточного воздуха с нумерацией зон тепловлажностного состояния воздушных потоков и их параметрами по зонам в теплый период года.In FIG. 1 is a schematic diagram of the inventive supply air conditioner with liquid-free rotary heating and hybrid cooling; in FIG. 2 is a vertical section of the inventive supply air conditioner with the numbering of the zones of the heat-moisture state of the air flows and their parameters by zone in the cold season; in FIG. 3 is a vertical section of the inventive supply air conditioner with the numbering of the zones of the heat-moisture state of the air flows and their parameters by zone in the warm season.
На фиг. 2-3 обозначено: ЛПНВ - линия притока наружного воздуха; ЛВУВ - линия вытяжки удаляемого из помещения воздуха.In FIG. 2-3 indicated: LDNV - line of outdoor air inflow; LVUV - exhaust line of air removed from the room.
Кондиционер приточного воздуха с безжидкостным роторным нагреванием и гибридным охлаждением, содержащий приточную 1 и вытяжную 2 камеры, разделенные между собой горизонтальной промежуточной перегородкой 3 с основным 4 и дополнительным 5 роторными каналами, и имеющие противоположно направленные линии притока наружного воздуха и вытяжки удаляемого из помещения воздуха, адсорбционный роторный регенератор 6 и роторный рекуператор-теплообменник 7, встроенные в роторные каналы 4, 5 горизонтальной промежуточной перегородки 3 кондиционера, приточная 1 и вытяжная 2 камеры содержат входные 8, 10 и выпускные 9, 11 патрубки, отличающийся тем, что кондиционер содержит охладитель приточного воздуха 12, линия притока наружного воздуха теплого периода года кондиционера противоположно направлена линии притока наружного воздуха холодного периода года, а линия вытяжки удаляемого из помещения воздуха теплого периода года кондиционера противоположно направлена линии вытяжки удаляемого из помещения воздуха холодного периода года, основной роторный канал 4 горизонтальной промежуточной перегородки 3 кондиционера размещен на входах в кондиционер наружного воздуха холодного периода года и удаляемого из помещения воздуха теплого периода года, адсорбционный роторный регенератор 6 встроен в дополнительный роторный канал 5 горизонтальной промежуточной перегородки 3, а роторный теплообменник 7 - в основной роторный канал 4 горизонтальной промежуточной перегородки 3 кондиционера, охладитель приточного воздуха 12 установлен между адсорбционным роторным регенератором 6 и роторным рекуператором-теплообменником 7, обеспечивающие образование в кондиционере безжидкостного роторного нагревания и гибридного охлаждения приточного воздуха - Liguidless Rotary Heating and Gybrid Cooling Inflow Air (LRHaGCIA), обеспечивающего при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=(-30)÷10°C, относительной влажности ϕ1=0,8, влагосодержания в диапазоне d1=0,19÷6,23 г/кг сух. возд, при температуре удаляемого из помещения воздуха t4=23°C, относительной влажности ϕ4=0,47, влагосодержании d4=8,5 г/кг сух. возд. и нагревании приточного воздуха до конечной температуры t3=20°C, относительной влажности ϕ3=0,44,. влагосодержания d3=6,5 г/кг сух. возд., образование безжидкостного роторного нагревания приточного воздуха, - Liguidless Rotary Heating Inflow Air (LRHIA) и при изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=21÷32°C, относительной влажности ϕ1=0,74, влагосодержания в диапазоне d1=11,8÷22,9 г/кг сух. возд, при температуре удаляемого из помещения воздуха t5=23°C, относительной влажности ϕ5=0,47, влагосодержании d5=8,5 г/кг сух. возд, и охлаждении приточного воздуха до конечной температуры t4=20°C, относительной влажности ϕ4=0,53 влагосодержания d4=7,9 г/кг сух. возд, образование гибридного охлаждения приточного воздуха - Gybrid Cooling Inflow Air (GCIA) при изменении перепада температур на охладителе приточного воздуха 12 кондиционера в диапазоне Δохл=3,5÷3,8°C.A supply air conditioner with liquid-free rotor heating and hybrid cooling, comprising a supply 1 and an exhaust 2 chambers separated by a horizontal intermediate partition 3 with a main 4 and an additional 5 rotor channels, and having opposite directions of the external air supply and exhaust air from the room, adsorption rotary regenerator 6 and rotary heat exchanger-heat exchanger 7, built into the rotor channels 4, 5 of the horizontal intermediate partition 3 of the air conditioner, full-time 1 and exhaust 2 chambers contain inlet 8, 10 and exhaust 9, 11 nozzles, characterized in that the air conditioner contains a supply air cooler 12, the line of outdoor air flow of the warm period of the air conditioner is opposite to the line of outdoor air flow of the cold period of the year, and the exhaust line the air conditioner removed from the room during the warm season of the year is opposite to the exhaust line of the cold year removed from the room air, the main rotor channel 4 of the horizontal intermediate stage rod 3 of the air conditioner is located at the inlet of the outdoor air conditioner of the cold period of the year and the air of the warm season removed from the room, the adsorption rotary regenerator 6 is built into the secondary rotor channel 5 of the horizontal intermediate wall 3, and the rotary heat exchanger 7 is integrated into the main rotor channel 4 of the horizontal intermediate wall 3 air conditioners, a supply air cooler 12 is installed between the adsorption rotary regenerator 6 and the rotary heat exchanger-heat exchanger 7, providing an image Operation in the air conditioner of liquid-free rotary heating and hybrid cooling of the supply air - Liguidless Rotary Heating and Gybrid Cooling Inflow Air (LRHaGCIA), providing, when the outdoor temperature changes, in the range t 1 = (- 30) ÷ 10 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0 , 8, moisture content in the range of d 1 = 0.19 ÷ 6.23 g / kg dry. air, at a temperature of air removed from the room t 4 = 23 ° C, relative humidity ϕ 4 = 0.47, moisture content d 4 = 8.5 g / kg dry. air and heating the supply air to a final temperature t 3 = 20 ° C, relative humidity ϕ 3 = 0.44 ,. moisture content d 3 = 6.5 g / kg dry. air, formation of liquid-free rotary heating of the supply air, - Liguidless Rotary Heating Inflow Air (LRHIA) and when the outdoor temperature changes in the range t 1 = 21 ÷ 32 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.74, moisture content in the range d 1 = 11.8 ÷ 22.9 g / kg dry. air, at a temperature of air removed from the room t 5 = 23 ° C, relative humidity ϕ 5 = 0.47, moisture content d 5 = 8.5 g / kg dry. air, and cooling the supply air to a final temperature t 4 = 20 ° C, relative humidity ϕ 4 = 0.53 moisture content d 4 = 7.9 g / kg dry. air, the formation of hybrid supply air cooling - Gybrid Cooling Inflow Air (GCIA) when changing the temperature difference on the supply air cooler 12 of the air conditioner in the range Δ cool = 3.5 ÷ 3.8 ° C.
Заявляемый кондиционер приточного воздуха может работать в двух режимах.The inventive supply air conditioner can operate in two modes.
Режим 1 кондиционирования приточного воздуха (фиг. 2), обеспечивающий получение нулевого энергопотребления на нагревание приточного воздуха в кондиционере в теплый период года до конечной температуры приточного воздуха t3=20°C, относительной влажности ϕ3=0,44, влагосодержания d3=6,5 г/кг сух. возд., при температуре удаляемого из помещения воздуха t4=23°C, влагосодержании d4=8,5 г/кг сух. возд. и изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=(-30)÷10°C, относительной влажности ϕ1=0,8 (в долях ед.) и влагосодержания в диапазоне d1=0,19÷6,23 г/кг сух. возд. без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха и реализуется посредством безжидкостного роторного нагревания.Supply air conditioning mode 1 (Fig. 2), which ensures zero energy consumption for heating the supply air in the air conditioner during the warm season to the final supply air temperature t 3 = 20 ° C, relative humidity ϕ 3 = 0.44, moisture content d 3 = 6.5 g / kg dry air., at a temperature of air removed from the room t 4 = 23 ° C, moisture content d 4 = 8.5 g / kg dry. air and a change in outdoor temperature in the range t 1 = (- 30) ÷ 10 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.8 (in fractions of units) and moisture content in the range d 1 = 0.19 ÷ 6.23 g / kg dry air without the presence of a hybrid hot air exhaust line in the air conditioner and is realized by means of liquid-free rotary heating.
Заявляемый кондиционер приточного воздуха в режиме 1 работает следующим образом.The inventive supply air conditioner in
Работают адсорбционный роторный регенератор 6 с инвертором в соответствии с расчетной эффективностью регенерации влаги, изменяющейся в диапазоне 
Режим 2 кондиционирования приточного воздуха (фиг. 3), обеспечивающий охлаждение приточного воздуха в теплый период года до конечной температуры приточного воздуха t4=20°C, относительной влажности ϕ4=0,53, влагосодержания d4=7,9 г/кг сух. возд., при температуре удаляемого из помещения воздуха t5=23°C, влагосодержании d5=8,5 г/кг сух. возд. и изменении температуры наружного воздуха в диапазоне t1=21÷32°C, относительной влажности ϕ1=0,74 (в долях ед.) и влагосодержания d1=11,8÷22,9 г/кг сух. возд при изменении перепада температур на охладителе приточного воздуха в диапазоне Δохл=3,5÷3,8°C без наличия в кондиционере гибридной линии вытяжки горячего воздуха и реализуется посредством гибридного охлаждения (роторного и в охладителе).Supply air conditioning mode 2 (Fig. 3), which ensures supply air cooling during the warm season to a final supply air temperature t 4 = 20 ° C, relative humidity ϕ 4 = 0.53, moisture content d 4 = 7.9 g / kg dry air., at a temperature of air removed from the room t 5 = 23 ° C, moisture content d 5 = 8.5 g / kg dry. air and a change in outdoor temperature in the range t 1 = 21 ÷ 32 ° C, relative humidity ϕ 1 = 0.74 (in fractions of a unit) and moisture content d 1 = 11.8 ÷ 22.9 g / kg dry. air when changing the temperature difference on the supply air cooler in the range Δ cool = 3.5 ÷ 3.8 ° C without the presence of a hybrid hot air exhaust line in the air conditioner and is implemented through hybrid cooling (rotary and in the cooler).
Заявляемый кондиционер приточного воздуха в режиме 2 работает следующим образом.The inventive supply air conditioner in
Работают адсорбционный роторный регенератор 6 с инвертором в соответствии с расчетной эффективностью регенерации влаги, изменяющейся в диапазоне 
Все изложенное, включая описание работы заявляемого кондиционера приточного воздуха, подтверждает возможность его использования в помещениях общественных зданий с получением высоких технических показателей по сравнению с известными кондиционерами приточного воздуха. Кроме того, как в источниках патентной и научно-технической информации, так и в помещениях общественных зданий такой кондиционер не встречался, что свидетельствует о соответствии заявляемого изобретения всем критериям патентоспособности.All of the above, including a description of the operation of the inventive supply air conditioner, confirms the possibility of its use in the premises of public buildings with obtaining high technical indicators in comparison with the known supply air conditioners. In addition, both in the sources of patent and scientific and technical information, and in the premises of public buildings, such an air conditioner was not found, which indicates that the claimed invention meets all the criteria of patentability.
Перечень последовательностейSequence listing
(состав кондиционера приточного воздуха с безжидкостным роторным нагреванием и гибридным охлаждением)(composition of the supply air conditioner with liquid-free rotary heating and hybrid cooling)
1. Приточная камера кондиционера1. Air conditioner supply chamber
2. Вытяжная камера кондиционера2. Air conditioner exhaust hood
3. Горизонтальная промежуточная перегородка кондиционера3. The horizontal intermediate partition of the air conditioner
4.Основной роторный канал горизонтальной промежуточной перегородки4. The main rotor channel of the horizontal intermediate partition
5. Дополнительный роторный канал горизонтальной промежуточной перегородки5. Additional rotor channel of the horizontal intermediate partition
6. Адсорбционный роторный регенератор кондиционера6. Adsorption rotary air conditioner regenerator
7. Роторный рекуператор-теплообменник кондиционера7. Rotary heat exchanger recuperator air conditioner
8. Входной патрубок приточной камеры кондиционера8. The inlet pipe of the supply chamber of the air conditioner
9. Выпускной патрубок приточной камеры кондиционера9. The outlet pipe of the supply chamber of the air conditioner
10. Входной патрубок вытяжной камеры кондиционера10. The inlet pipe of the exhaust chamber of the air conditioner
11. Выпускной патрубок вытяжной камеры кондиционера11. The exhaust pipe of the exhaust chamber of the air conditioner
12.. Охладитель приточного воздуха12 .. Supply air cooler
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019103791A RU2707241C1 (en) | 2019-02-11 | 2019-02-11 | Plenum air conditioner with non-fluid rotary heating and hybrid cooling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019103791A RU2707241C1 (en) | 2019-02-11 | 2019-02-11 | Plenum air conditioner with non-fluid rotary heating and hybrid cooling |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2707241C1 true RU2707241C1 (en) | 2019-11-25 |
Family
ID=68653076
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019103791A RU2707241C1 (en) | 2019-02-11 | 2019-02-11 | Plenum air conditioner with non-fluid rotary heating and hybrid cooling |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2707241C1 (en) |
Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05301014A (en) * | 1992-04-23 | 1993-11-16 | Osaka Gas Co Ltd | Open adsorption type air conditioner |
| US5448895A (en) * | 1993-01-08 | 1995-09-12 | Engelhard/Icc | Hybrid heat pump and desiccant space conditioning system and control method |
| WO1996041107A1 (en) * | 1995-06-07 | 1996-12-19 | Engelhard/Icc | Dessicant assisted dehumidification and cooling system |
| US6675601B2 (en) * | 2001-10-18 | 2004-01-13 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Air conditioner |
| KR20050065259A (en) * | 2003-12-24 | 2005-06-29 | 삼성전자주식회사 | A air conditioning system |
| EP1508015B1 (en) * | 2002-05-10 | 2007-01-10 | Motta, Mario Gualtiero Francesco | Sorptive heat exchanger and related cooled sorption process |
| JP2010112633A (en) * | 2008-11-06 | 2010-05-20 | Zeneral Heat Pump Kogyo Kk | Desiccant air conditioner |
| EP2413049A2 (en) * | 2010-07-27 | 2012-02-01 | Mitsubishi Heavy Industries | Desiccant air-conditioning system |
| US20140318369A1 (en) * | 2006-10-09 | 2014-10-30 | Korea Institute Of Science And Technology | Dehumidification apparatus, and air conditioning apparatus and air conditioning system having the same |
| RU2630435C1 (en) * | 2016-08-12 | 2017-09-07 | Владимир Евгеньевич Воскресенский | Air conditioner with three-rotor hybrid desiccant and evaporative cooling system |
-
2019
- 2019-02-11 RU RU2019103791A patent/RU2707241C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05301014A (en) * | 1992-04-23 | 1993-11-16 | Osaka Gas Co Ltd | Open adsorption type air conditioner |
| US5448895A (en) * | 1993-01-08 | 1995-09-12 | Engelhard/Icc | Hybrid heat pump and desiccant space conditioning system and control method |
| WO1996041107A1 (en) * | 1995-06-07 | 1996-12-19 | Engelhard/Icc | Dessicant assisted dehumidification and cooling system |
| US6675601B2 (en) * | 2001-10-18 | 2004-01-13 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Air conditioner |
| EP1508015B1 (en) * | 2002-05-10 | 2007-01-10 | Motta, Mario Gualtiero Francesco | Sorptive heat exchanger and related cooled sorption process |
| KR20050065259A (en) * | 2003-12-24 | 2005-06-29 | 삼성전자주식회사 | A air conditioning system |
| US20140318369A1 (en) * | 2006-10-09 | 2014-10-30 | Korea Institute Of Science And Technology | Dehumidification apparatus, and air conditioning apparatus and air conditioning system having the same |
| JP2010112633A (en) * | 2008-11-06 | 2010-05-20 | Zeneral Heat Pump Kogyo Kk | Desiccant air conditioner |
| EP2413049A2 (en) * | 2010-07-27 | 2012-02-01 | Mitsubishi Heavy Industries | Desiccant air-conditioning system |
| RU2630435C1 (en) * | 2016-08-12 | 2017-09-07 | Владимир Евгеньевич Воскресенский | Air conditioner with three-rotor hybrid desiccant and evaporative cooling system |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI564517B (en) | Air conditioning device utilizing temperature differentiation of exhausted gas to even temperature of external heat exchanger | |
| JP4555097B2 (en) | Clean room air conditioner | |
| CN205980106U (en) | Seal passage of heat air conditioning system for data center that full return air dry air can combine | |
| CN104720089B (en) | Closed barn for tobacco flue-curing | |
| CN102425822A (en) | Fresh air conditioner | |
| CN103075786A (en) | Heat-recovery air conditioning unit | |
| CN106196380A (en) | A kind of cold-producing medium heat of subcooling recycling recuperation of heat air-treatment unit | |
| US20110120693A1 (en) | Integrated evaporative cooler and flat plate air to air heat exchanger | |
| RU2595583C1 (en) | Ventilation plant with forced drying and evaporation cooling system | |
| US20120312035A1 (en) | Air conditioning system | |
| WO1999051919A1 (en) | Multipurpose air conditioning apparatus | |
| CN104534578B (en) | A kind of single handpiece Water Chilling Units induced draught and radiation integrated air-conditioning device | |
| CN205957377U (en) | Clean operating room is with temperature humidity independent control's constant -temperature -and -humidity air conditioning system | |
| CN104833131B (en) | A kind of separate type air conditioner in multi cycle loop | |
| CN204373109U (en) | A kind of single handpiece Water Chilling Units induced draught and radiation integrated aircondition | |
| RU2671909C1 (en) | Air conditioning system with a hybrid hot air exhaust line | |
| RU2707241C1 (en) | Plenum air conditioner with non-fluid rotary heating and hybrid cooling | |
| RU2656589C1 (en) | Supply air conditioning unit with hot air line and cascade heat recovery | |
| CN107289563A (en) | Reheating type heat pump recuperation of heat air-conditioner set | |
| JP6590983B2 (en) | Heat source integrated system air conditioner | |
| RU2708264C1 (en) | Supply air conditioner with non-fluid rotary heating | |
| RU2708419C1 (en) | Supply air conditioning system with non-liquid rotary heating | |
| RU2656671C1 (en) | Supply air conditioning system with the waste gases line and cascade heat recovery | |
| RU2716552C1 (en) | Plenum air conditioner with non-fluid rotary heating and cooling | |
| RU2660520C1 (en) | Supply air conditioning system with hot air drafting line |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210212 |