RU2701140C2 - Способ очистки пиролизного бензина - Google Patents

Способ очистки пиролизного бензина Download PDF

Info

Publication number
RU2701140C2
RU2701140C2 RU2016119260A RU2016119260A RU2701140C2 RU 2701140 C2 RU2701140 C2 RU 2701140C2 RU 2016119260 A RU2016119260 A RU 2016119260A RU 2016119260 A RU2016119260 A RU 2016119260A RU 2701140 C2 RU2701140 C2 RU 2701140C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
stream
stage
reactor
layer
diolefin
Prior art date
Application number
RU2016119260A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2016119260A (ru
RU2016119260A3 (ru
Inventor
Роберт Дж. ШМИДТ
Чарльз П. ЛЮБКЕ
Роуз М. ЯНУЛИС
Original Assignee
Юоп Ллк
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Юоп Ллк filed Critical Юоп Ллк
Publication of RU2016119260A publication Critical patent/RU2016119260A/ru
Publication of RU2016119260A3 publication Critical patent/RU2016119260A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2701140C2 publication Critical patent/RU2701140C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
    • C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
    • C10G65/04—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps
    • C10G65/06—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps at least one step being a selective hydrogenation of the diolefins
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/02—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by hydrogenation
    • C07C5/03—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by hydrogenation of non-aromatic carbon-to-carbon double bonds
    • C07C5/05—Partial hydrogenation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
    • C10G45/22—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing with hydrogen dissolved or suspended in the oil
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/32—Selective hydrogenation of the diolefin or acetylene compounds
    • C10G45/34—Selective hydrogenation of the diolefin or acetylene compounds characterised by the catalyst used
    • C10G45/36—Selective hydrogenation of the diolefin or acetylene compounds characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof
    • C10G45/38—Selective hydrogenation of the diolefin or acetylene compounds characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof in combination with chromium, molybdenum or tungsten metals, or compounds thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/32—Selective hydrogenation of the diolefin or acetylene compounds
    • C10G45/34—Selective hydrogenation of the diolefin or acetylene compounds characterised by the catalyst used
    • C10G45/40—Selective hydrogenation of the diolefin or acetylene compounds characterised by the catalyst used containing platinum group metals or compounds thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
    • C10G2300/104—Light gasoline having a boiling range of about 20 - 100 °C
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
    • C10G2300/1044—Heavy gasoline or naphtha having a boiling range of about 100 - 180 °C
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/02—Gasoline
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/22—Higher olefins
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/30—Aromatics
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу обработки пиролизного бензина, который включает: обеспечение диолефинового реактора первой ступени, который содержит первый слой и второй слой, причем указанные первый и второй слои содержат катализатор насыщения диолефинов; введение потока пиролизного бензина в первый слой диолефинового реактора первой ступени; обеспечение промежуточного охлаждения потока пиролизного бензина между первым и вторым слоями диолефинового реактора первой ступени; направление охлажденного потока пиролизного бензина через второй слой диолефинового реактора первой ступени; осуществление процесса фракционирования по меньшей мере части выходящего потока из второго слоя диолефинового реактора первой ступени и направление по меньшей мере части выходящего потока из второго слоя диолефинового реактора первой ступени в местоположение выше по потоку от первого слоя диолефинового реактора первой ступени, благодаря чему выходящий поток может быть объединен с потоком пиролизного бензина. Технический результат – повышенная селективность превращения диолефинов в олефины при высокой конверсии. 8 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 пр.

Description

Данная заявка испрашивает приоритет на основании заявки США №14/063542, поданной 25 октября 2013 года, полное содержание которой включено в настоящий документ посредством ссылки.
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение в целом относится к способам обработки пиролизного бензина, и в частности, к способам обработки пиролизного бензина для удаления диенов и олефинов перед последующей переработкой с выделением бензола, толуола и изомеров ксилола (обычно называемой переработкой БТК).
Уровень техники
Обработка пиролизного бензина для удаления диенов и олефинов перед последующей переработкой БТК для получения высокоценного пара-ксилола (ПК) остается сложной задачей. В настоящее время этот процесс требует двух ступеней, и высокая теплота реакции, необходимая для этих ступеней, требует больших степеней рециркуляции выходящего потока для поддержания полученного повышения температуры при приемлемой разнице температурных характеристик. Ключевые ступени включают в себя: (1) первую ступень насыщения диолефинов; и (2) вторую ступень гидроочистки оставшихся олефинов и ароматических соединений для удаления соединений серы и азота до содержания менее 0,5 ч/млн, с получением результирующего потока продукта, приемлемого для дальнейшей переработки в расположенном ниже по потоку комплексе переработки ароматических соединений для производства высокоценного ПК. Существующая технология ограничена тем, что регулирование тепла на первой и второй ступенях требует использования высокоселективных катализаторов на первой ступени, с последующим тщательным регулированием тепла на второй ступени со снижением степеней рециркуляции для сведения к минимуму потребления энергоносителей и капитальных затрат.
Раскрытие изобретения
Достижение очень высокой селективности к диолефинам (ДО) на первой ступени двухступенчатой установки гидроочистки пиролизного бензина необходимо для достижения низкой полимеризации подаваемого диолефинового сырья и длительного срока службы катализатора. Способ, описанный в настоящем документе, относится к двухреакторной схеме с промежуточным охлаждением для первой ступени, которое поддерживает среднюю температуру слоя катализатора очень низкой, например, от 70°С до 90°С в начале цикла (SOR) и от 110°С до 130°С в конце цикла (EOR). Эта схема приводит к повышенной селективности превращения ДО в олефины при высокой конверсии, и к полностью жидкофазным условиям на выходе из реактора второй ступени. Такой способ в сочетании с разделенным газофазным сырьем, подаваемым в реакторную схему с двумя слоями на второй ступени гидроочистки, приводит к повышению выходов бензола, толуола и изомеров ксилола (обычно называемых БТК) и к минимальной деактивации катализатора на обеих ступенях.
В частности, некоторые варианты осуществления настоящего изобретения относятся к способу обработки пиролизного бензина, который включает обеспечение диолефинового реактора первой ступени, содержащего первый слой и второй слой, и введение потока пиролизного бензина в первый слой диолефинового реактора первой ступени. Способ также предпочтительно включает обеспечение промежуточного охлаждения потока пиролизного бензина между первым и вторым слоями диолефинового реактора первой ступени, и направление охлажденного потока пиролизного бензина через второй слой диолефинового реактора первой ступени. Наконец, варианты осуществления способа также предпочтительно включают направление по меньшей мере части выходящего потока из второго слоя диолефинового реактора первой ступени в местоположение выше по потоку от первого слоя диолефинового реактора первой ступени, благодаря чему выходящий поток может быть объединен с потоком пиролизного бензина.
Некоторые варианты осуществления настоящего способа также относятся к способу обработки пиролизного бензина, который включает обеспечение диолефинового реактора первой ступени, содержащего первый слой и второй слой, и введение потока пиролизного бензина в первый слой диолефинового реактора первой ступени. Такие варианты осуществления также предпочтительно включают в себя обеспечение промежуточного охлаждения потока пиролизного бензина между первым и вторым слоями диолефинового реактора первой ступени, и после этого направление охлажденного потока пиролизного бензина через второй слой диолефинового реактора первой ступени. Далее, такие варианты осуществления могут также включать в себя осуществление процесса фракционирования по меньшей мере части выходящего потока из второго слоя диолефинового реактора первой ступени.
Кроме того, варианты осуществления настоящего способа также относятся к способу обработки пиролизного бензина, который включает обеспечение диолефинового реактора первой ступени, содержащего первый слой и второй слой, а также обеспечение реактора гидроочистки второй ступени. Способ таких вариантов осуществления также предпочтительно включает в себя введение потока пиролизного бензина в первый слой диолефинового реактора первой ступени и обеспечение промежуточного охлаждения потока пиролизного бензина между первым и вторым слоями диолефинового реактора первой ступени. Такие варианты осуществления также предпочтительно включают в себя направление охлажденного потока пиролизного бензина через второй слой диолефинового реактора первой ступени и осуществление процесса фракционирования по меньшей мере части выходящего потока из второго слоя диолефинового реактора первой ступени. После фракционирования полученный газофазный поток из процесса фракционирования направляется в реактор гидроочистки второй ступени. И наконец, способ таких вариантов осуществления предпочтительно включает в себя осуществление гидроочистки в реакторе гидроочистки второй ступени, благодаря чему образуется жидкофазный выходящий поток, без какого-либо газофазного выходящего потока.
Краткое описание чертежей
Предпочтительный вариант осуществления настоящего изобретения описан здесь со ссылкой на чертежи, на которых:
на фиг. 1 приводится пример варианта осуществления настоящего способа обработки пиролизного бензина; и
на фиг. 2 представлена схема примера реактора первой ступени, который может использоваться в способе фиг. 1.
Осуществление изобретения
Ниже будет описан пример варианта осуществления настоящего способа. В частности, на фиг. 1 представлена схема технологического процесса, которая иллюстрирует один пример способа обработки пиролизного бензина. Конечно, возможны также и другие варианты осуществления, а также модификации варианта осуществления, показанного на фиг. 1. Например, другой аналогичный вариант осуществления схемы технологического процесса описан в заявке с номером 14/063480, права на которую принадлежат тому же самому заявителю, что и настоящая заявка, и которая включена в настоящую заявку во всей полноте посредством ссылки. Кроме того, на фиг. 1 представлена просто схема технологического процесса, и, следовательно, различные признаки (например, процессоры, контроллеры, клапаны, датчики и т.д.) не показаны. Тем не менее, такие дополнительные признаки известны специалистам и, следовательно, не являются необходимыми для понимания или осуществления настоящего способа.
Сырьевой поток 10 на фиг. 1 представляет собой поток пиролизного бензина, который предпочтительно содержит полный диапазон С5-С10 углеводородов. Предпочтительно, поток 10 пиролизного бензина находится в жидкой фазе и находится при температуре в диапазоне от 40°С до 60°С на входе в катализатор первой ступени, и при давлении в диапазоне от 350 до 850 фунт/кв. дюйм изб., или при давлении, которое по меньшей мере достаточно для поддержания по существу всех углеводородов в жидкой фазе. В данном варианте осуществления, поток 12 подпиточного водорода вводится в компрессор 14 подпиточного водорода перед делением на первый поток 16А подпиточного водорода, второй поток 16В подпиточного водорода и третий поток 16С подпиточного водорода. Потоки 16А, 16В и 16С подпиточного водорода регулируют любым желаемым способом для подачи необходимого подпиточного водорода в соответствующий поток, такой как поток 10 пиролизного бензина. Хотя потоки 16А, 16В и 16С подпиточного водорода находятся в газовой фазе, они объединяются в таких низких процентных содержаниях (например, 2-3%) с жидкофазными потоками (такими как поток 10 пиролизного бензина или поток 44А), что газофазный водород быстро растворяется, и образующийся в результате объединенный поток остается в жидкой фазе.
После получения при необходимости подпиточного водорода из потока 16А подпиточного водорода поток 10 пиролизного бензина направляют в реактор 18 первой ступени, который в данном варианте осуществления предпочтительно представляет собой диолефиновый реактор, который используется для удаления диолефинов из пиролизного бензина с помощью катализатора. Хотя для реактора 18 первой ступени могут быть предусмотрены и другие типы реакторов, одним примером предпочтительного реактора является реактор с двумя слоями с охладителем между слоями, как например, представленный на фиг. 2 реактор 18. В частности, диолефиновый реактор 18 первой ступени предпочтительно содержит первый слой 18А катализатора и второй слой 18В катализатора, с промежуточным охладителем 19 между слоями. Промежуточный охладитель 19 может включать в себя любое желаемое средство охлаждения, такое как теплообменник. Кроме того, промежуточный охладитель 19 может находиться внутри емкости реактора, или же охлаждение может обеспечиваться с помощью средства, расположенного за пределами самой емкости реактора.
Предпочтительно, катализатор, используемый в обоих слоях диолефинового реактора 18, является высокоселективным катализатором насыщения диолефинов. Например, может использоваться высокоселективный катализатор насыщения диолефинов, состоящий из системы с пропитанной палладием (Pd) оболочкой или сферы с нанесенными слоями Pd. В качестве альтернативы, катализатор может содержать конструкционный носитель катализатора (ECS). Одним из примеров катализатора, который может использоваться, является катализатор типа «яичной скорлупы» с 100 мк слоем Pd, нанесенным на внешний слой, при суммарном содержании Pd в диапазоне от 0,1 до 0,4% масс. на сферическом носителе из тета-оксида алюминия с площадью поверхности (SA) в диапазоне от 60 до 90 м2/гм. Достаточная производительность также может быть получена с помощью традиционного катализатора PF-4, который представляет собой сферический R-9 катализатор с 0,4% Pd, 0,5% Li, который был подвергнут восстановлению и холодному сульфидированию, хотя катализаторы с профилем Pd по типу «яичной скорлупы», являются предпочтительными для некоторых вариантов осуществления. Предполагается, что один и тот же катализатор используется в обоих слоях 18А и 18В, или что разные катализаторы или разные композиции одного и того же катализатора используются в слоях 18А и 18В.
Как можно видеть на фиг. 2, в дополнение к направлению первого потока 16А водорода в первый слой 18А диолефинового реактора 18 первой ступени, как отмечалось выше, настоящий способ предпочтительно дополнительно включает направление второго потока 16В водорода во второй слой 18В диолефинового реактора 18 первой ступени, без пропускания второго потока 16В водорода через первый слой 18А диолефинового реактора 18 первой ступени. Предпочтительно, направление второго потока 16В водорода во второй слой 18В диолефинового реактора 18 первой ступени осуществляется выше по ходу потока от стадии обеспечения промежуточного охлаждения потока пиролизного бензина между первым слоем 18А и вторым слоем 18В диолефинового реактора 18 первой ступени с помощью промежуточного охладителя 19.
После направления пиролизного бензина через оба слоя реактора 18 первой ступени может быть осуществлен процесс фракционирования потока пиролизного бензина. Пунктирный блок 20 на фиг. 1 включает в себя один из примеров процесса фракционирования, который может использоваться для отделения С5 и С10+ углеводородов из потока, но, конечно, также возможны и другие конфигурации компонентов и процессов фракционирования. В процессе 20 фракционирования, поток 22 направляется в уравнительный барабан 24 первой ступени. Полученный в результате жидкий поток 26 из уравнительного барабана 24 направляется с помощью рециркуляционного насоса 25 в виде рециркуляционного потока, который объединяется с потоком 10 пиролизного бензина в месте выше по потоку от первого слоя 18А реактора 18 первой ступени.
Другой поток 28, полученный из уравнительного барабана 24, находящийся предпочтительно в газовой фазе, направляется в колонну-депентанизатор 30 (фиг. 1) или в другой аналогичный компонент для удаления пентана и более легких фракций из потока пиролизного бензина. После переработки в колонне-депентанизаторе 30 отгоняемые С5 углеводороды будут находиться в потоке 32, который при необходимости может быть дополнительно переработан, и также будет образован поток 34 отходящего газа. Кроме того, переработанный пиролизный бензин, который теперь не содержит С5 углеводородов, направляется с потоком 36 в колонну 38 повторной перегонки для удаления С10+ углеводородов, которые выходят из колонны 38 в виде потока 40. Поток 40 может дополнительно перерабатываться, по мере необходимости. В качестве альтернативы, С9 углеводороды также могут быть удалены, если это необходимо, благодаря чему образующийся в результате поток 42 представляет собой поток пиролизного бензина, содержащий С6-С8 углеводороды.
Полученный поток 42 из колонны 38 повторной перегонки, который в данном варианте осуществления представляет собой поток пиролизного бензина, содержащий С6-С9 углеводороды (поскольку С5 и С10+ углеводороды были удалены в ходе процесса 20 фракционирования), далее делится на первый поток 44А и второй поток 44В. Предпочтительно, потоки 44А и 44В представляют собой жидкофазные потоки. Эти потоки 44А и 44В далее предпочтительно испаряются в нагревателе/теплообменнике (не показан) и затем объединяются с водородом, чтобы гарантировать, что полностью газофазные условия существуют на входе в слой катализатора. Это гарантирует, что хорошее распределение потока поддерживается в полностью газофазной реакции, без необходимости использования специальных распределительных сопел или тарелок для осуществления обработки в условиях смешаннофазной подачи.
Оба потока, 44А и 44В, направляются в реактор 46 второй ступени, который в данном варианте осуществления предпочтительно представляет собой реактор гидроочистки с двумя слоями катализатора (как например, верхний слой в первой части реактора и нижний слой во второй части реактора). В некоторых вариантах осуществления катализатор (катализаторы) и технологические параметры реактора 46 выбирают таким образом, чтобы оставшиеся олефины и ароматические соединения подвергались селективному насыщению, и соединения серы и азота подвергались гидроочистке без насыщения их ароматических соединений. Один и тот же катализатор может использоваться в обеих частях реактора 46 второй ступени, или разные катализаторы, или разные композиции одного и того же катализатора могут использоваться в каждой части. Кроме того, смесь из двух или более, различных катализаторов может использоваться в каждой части реактора 46, при этом одинаковое соотношение компонентов катализатора используется в обеих частях реактора 46 или же разные соотношения одних и тех же компонентов используются в каждой из этих двух частей реактора 46. Наконец, также предусматривается, что реактор с более чем двумя слоями и/или с более чем двумя подаваемыми потоками также может использоваться в качестве реактора 46.
В одном иллюстративном варианте осуществления катализатор в первой и второй частях реактора 46 второй ступени включает катализатор, который представляет собой сочетание Ni-Mo катализатора и Сo-Мo катализатора, в котором имеется 20-30% Ni-Mo компонента и 70-80% Сo-Мo компонента. Как упоминалось выше, катализатор в первой и второй частях может быть одним и тем же (например, с соотношением 30/70% для Ni-Мо/Сo-Мo), или могут использоваться две разные композиции (например, с соотношением 30/70% для Ni-Mo/Co-Mo в первой части и с соотношением 20/80% для Ni-Мо/Сo-Мo во второй части, или наоборот).
Предпочтительно, третий поток 16С подпиточного водорода (указанный выше) может быть объединен с потоком 44А перед поступлением объединенного потока 45 в первую часть реактора 46 второй ступени. Необходимое количество подпиточного водорода может определяться и регулироваться любым желаемым образом. Предпочтительно, четвертый поток 16D подпиточного водорода, который может быть отделен от третьего потока 16С водорода, или может быть получен из другого места способа, может быть объединен с потоком 44В перед поступлением объединенного потока во вторую часть реактора 46 второй ступени. И опять же, необходимое количество подпиточного водорода может определяться и регулироваться любым желаемым образом.
В варианте осуществления на фиг. 1 выходящий поток 48 из реактора 46 второй ступени направляется в сепаратор 50. Предпочтительно, реакция гидроочистки в реакторе второй ступени осуществляется в таких условиях, что весь выходящий поток (т.е. поток 48) находится в жидкой фазе, без какого-либо газофазного выходящего потока. К тому же, в предпочтительных вариантах осуществления отсутствует жидкий рециркуляционный поток из сепаратора 50 в реактор 46 второй ступени, поскольку рециркуляционный газовый поток 63/66 (описанный ниже) будет обеспечивать достаточное охлаждение для многих применений. Однако, предусматривается, что жидкофазный выходящий поток 52 из сепаратора 50 при необходимости может быть разделен на рециркуляционный поток (не показан), который может быть объединен с потоком 45 выше по потоку от первой части реактора 46 второй ступени.
Снова обращаясь к способу в точке сепаратора 50, поток 52 из сепаратора 50 предпочтительно направляется в отпарную колонну, такую как дебутанизатор 58, где он перерабатывается с образованием потока 60, который содержит С4 углеводороды, и потока 62, который содержит С6-С8 углеводороды. Предпочтительно, поток 62 является жидкофазным потоком, а поток 60 является газофазным потоком.
В дополнение к жидкофазному выходящему потоку 52 сепаратор 50 также образует газофазный выходящий поток 63. Данный газофазный выходящий поток 63 разделяется таким образом, что он может быть или направлен наружу в виде отходящего газа с потоком 64, или он может использоваться в качестве рециркуляционного газа в рециркуляционном газовом потоке 66. Как можно видеть на фиг. 1, рециркуляционный газовый поток 66 проходит через компрессор 68 рециркуляционного газа перед объединением с потоками 44А и 16С с образованием объединенного потока 45, который направляется в первую часть реактора 46 второй ступени.
Описанные здесь варианты осуществления способа обеспечивают по меньшей мере, некоторые из следующих ключевых аспектов/преимуществ:
(1) реактор первой ступени предпочтительно содержит два слоя катализатора с промежуточным охлаждением.
(2) Все свежее подаваемое сырье и рециркулят предпочтительно подаются в первый слой реактора первой ступени.
(3) Водород предпочтительно разделяют между первым и вторым слоем реактора первой ступени.
(4) Охладитель предпочтительно предусмотрен между слоями реактора первой ступени, тем самым поддерживая температуру на выходе из реактора на минимуме для повышения селективности превращения диолефинов в олефины.
(5) Выходящий из реактора поток предпочтительно рециркулируют для регулирования повышения температуры.
Конкретные варианты осуществления
Хотя ниже следует описание в связи с конкретными вариантами осуществления, следует понимать, что данное описание предназначено для иллюстрации, а не ограничения объема предшествующего описания и прилагаемой формулы изобретения.
Первый вариант осуществления изобретения представляет собой способ обработки пиролизного бензина, включающий обеспечение диолефинового реактора первой ступени, содержащего первый слой и второй слой; введение потока пиролизного бензина в первый слой диолефинового реактора первой ступени; обеспечение промежуточного охлаждения потока пиролизного бензина между первым и вторым слоями диолефинового реактора первой ступени; направление охлажденного потока пиролизного бензина через второй слой диолефинового реактора первой ступени; и направление по меньшей мере части выходящего потока из второго слоя диолефинового реактора первой ступени в местоположение выше по потоку от первого слоя диолефинового реактора первой ступени, благодаря чему выходящий поток может быть объединен с потоком пиролизного бензина. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыдущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие к первому варианту осуществления в данном параграфе, дополнительно включающий в себя: разделение потока водорода на первый поток водорода и второй поток водорода; направление первого потока водорода в первый слой диолефинового реактора первой ступени; и направление второго потока водорода во второй слой диолефинового реактора первой ступени, без пропускания второго потока водорода через первый слой диолефинового реактора первой ступени. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыдущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие к первому варианту осуществления в данном параграфе, в котором направление второго потока водорода во второй слой диолефинового реактора первой ступени осуществляется выше по потоку от стадии обеспечения промежуточного охлаждения потока пиролизного бензина между первым и вторым слоями диолефинового реактора первой ступени. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предьщущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие к первому варианту осуществления в данном параграфе, дополнительно включающий в себя осуществление процесса фракционирования по меньшей мере части выходящего потока из второго слоя диолефинового реактора первой ступени; после осуществления процесса фракционирования деление полученного потока на первый полученный поток и второй полученный поток; и направление первого полученного потока в первую часть реактора гидроочистки второй ступени, и направление второго полученного потока во вторую часть реактора гидроочистки второй ступени. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыдущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие к первому варианту осуществления в данном параграфе, в котором процесс фракционирования включает в себя следующие стадии, которые осуществляются перед стадией деления полученного потока на первый полученный поток и второй полученный поток: направление части выходящего потока, на которой осуществляется процесс фракционирования, через колонну-депентанизатор; и направление полученного жидкого потока из колонны-депентанизатора в колонну повторной перегонки. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыдущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие к первому варианту осуществления в данном параграфе, в котором процесс фракционирования включает в себя следующие стадии, которые осуществляются перед стадией деления полученного потока на первый полученный поток и второй полученный поток: направление части выходящего потока, на которой осуществляется процесс фракционирования, в барабан выходящего потока первой ступени; направление полученного потока из барабана выходящего потока первой ступени в колонну-депентанизатор; и направление полученного жидкого потока из колонны-депентанизатора в колонну повторной перегонки. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыщущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие к первому варианту осуществления в данном параграфе, дополнительно включающий в себя направление жидкофазного выходящего потока из реактора гидроочистки второй ступени в сепаратор; направление жидкофазного выходящего потока из сепаратора в отпарную колонну; и получение результирующего потока, содержащего С6-С9 углеводороды, из отпарной колонны.
Второй вариант осуществления изобретения представляет собой способ обработки пиролизного бензина, включающий в себя обеспечение диолефинового реактора первой ступени, содержащего первый слой и второй слой; введение потока пиролизного бензина в первый слой диолефинового реактора первой ступени; обеспечение промежуточного охлаждения потока пиролизного бензина между первым и вторым слоями диолефинового реактора первой ступени; направление охлажденного потока пиролизного бензина через второй слой диолефинового реактора первой ступени; и осуществление процесса фракционирования по меньшей мере части выходящего потока из второго слоя диолефинового реактора первой ступени. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыдущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие ко второму варианту осуществления в данном параграфе, дополнительно включающий в себя после осуществления процесса фракционирования направление полученного потока в реактор гидроочистки второй ступени. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыдущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие ко второму варианту осуществления в данном параграфе, дополнительно включающий в себя после осуществления процесса фракционирования деление полученного потока на первый полученный поток и второй полученный поток; и направление первого полученного потока в первую часть реактора гидроочистки второй ступени, и направление второго полученного потока во вторую часть реактора гидроочистки второй ступени. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыдущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие ко второму варианту осуществления в данном параграфе, дополнительно включающий в себя после осуществления процесса фракционирования деление полученного газофазного потока на первый полученный газофазный поток и второй полученный газофазный поток; и направление первого полученного газофазного потока в первую часть реактора гидроочистки второй ступени, и направление второго полученного газофазного потока во вторую часть реактора гидроочистки второй ступени. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыдущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие ко второму варианту осуществления в данном параграфе, дополнительно включающий в себя осуществление реакции в реакторе гидроочистки второй ступени в таких условиях, что весь выходящий из реактора гидроочистки второй ступени поток находится в жидкой фазе. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыдущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие ко второму варианту осуществления в данном параграфе, дополнительно включающий в себя направление жидкофазного выходящего потока из реактора гидроочистки второй ступени в сепаратор; направление жидкофазного выходящего потока из сепаратора в отпарную колонну; и получение результирующего потока, содержащего С6-С9 углеводороды, из отпарной колонны.
Третий вариант осуществления изобретения представляет собой способ обработки пиролизного бензина, включающий в себя обеспечение диолефинового реактора первой ступени, содержащего первый слой и второй слой; обеспечение реактора гидроочистки второй ступени; введение потока пиролизного бензина в первый слой диолефинового реактора первой ступени; обеспечение промежуточного охлаждения потока пиролизного бензина между первым и вторым слоями диолефинового реактора первой ступени; направление охлажденного потока пиролизного бензина через второй слой диолефинового реактора первой ступени; осуществление процесса фракционирования по меньшей мере части выходящего потока из второго слоя диолефинового реактора первой ступени; получение газофазного полученного потока из процесса фракционирования; направление полученного газофазного потока в реактор гидроочистки второй ступени; и осуществление гидроочистки в реакторе гидроочистки второй ступени, благодаря чему образуется жидкофазный выходящий поток, без какого-либо газофазного выходящего потока. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыдущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие к третьему варианту осуществления в данном параграфе, в котором реактор гидроочистки второй ступени содержит первый слой и второй слой. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыдущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие к третьему варианту осуществления в данном параграфе, дополнительно включающий после осуществления процесса фракционирования деление полученного газофазного потока на первый полученный газофазный поток и второй полученный газофазный поток; и направление первого полученного газофазного потока в первую часть реактора гидроочистки второй ступени, и направление второго полученного газофазного потока во вторую часть реактора гидроочистки второй ступени. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыщущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие к третьему варианту осуществления в данном параграфе, в котором процесс фракционирования включает в себя следующие стадии, которые осуществляются перед стадией деления полученного потока на первый полученный газофазный поток и второй полученный газофазный поток: направление части выходящего потока, на которой осуществляется процесс фракционирования, в барабан выходящего потока первой ступени; направление полученного потока из барабана выходящего потока первой ступени в колонну-депентанизатор; и направление полученного жидкого потока из колонны-депентанизатора в колонну повторной перегонки. Вариант осуществления изобретения представляет собой один, какой-либо или все предыдущие варианты осуществления в данном параграфе, восходящие к третьему варианту осуществления в данном параграфе, дополнительно включающий направление жидкофазного выходящего потока из реактора гидроочистки второй ступени в сепаратор; направление жидкофазного выходящего потока из сепаратора в отпарную колонну; и получение результирующего потока, содержащего С6-С9 углеводороды, из отпарной колонны.
Хотя по меньшей мере один иллюстративный вариант осуществления был представлен в вышеизложенном подробном описании изобретения, следует понимать, что существует огромное количество вариантов. Также следует понимать, что иллюстративный вариант осуществления или иллюстративные варианты осуществления являются только примерами и не предназначены для ограничения объема, применимости или конфигурации изобретения каким бы то ни было образом. Скорее, вышеизложенное подробное описание снабдит специалистов подходящей последовательностью действий для реализации иллюстративного варианта осуществления изобретения. При этом предполагается, что различные изменения могут быть сделаны в функционировании и расположении элементов, описанных в иллюстративном варианте осуществления, без отклонения от объема изобретения, как изложено в прилагаемой формуле изобретения.

Claims (32)

1. Способ обработки пиролизного бензина, включающий в себя:
обеспечение диолефинового реактора первой ступени, который содержит первый слой и второй слой, причем указанные первый и второй слои содержат катализатор насыщения диолефинов;
введение потока пиролизного бензина в первый слой диолефинового реактора первой ступени;
обеспечение промежуточного охлаждения потока пиролизного бензина между первым и вторым слоями диолефинового реактора первой ступени;
направление охлажденного потока пиролизного бензина через второй слой диолефинового реактора первой ступени;
осуществление процесса фракционирования по меньшей мере части выходящего потока из второго слоя диолефинового реактора первой ступени и
направление по меньшей мере части выходящего потока из второго слоя диолефинового реактора первой ступени в местоположение выше по потоку от первого слоя диолефинового реактора первой ступени, благодаря чему выходящий поток может быть объединен с потоком пиролизного бензина.
2. Способ по п.1, дополнительно включающий в себя:
деление потока водорода на первый поток водорода и второй поток водорода;
направление первого потока водорода в первый слой диолефинового реактора первой ступени и
направление второго потока водорода во второй слой диолефинового реактора первой ступени без пропускания второго потока водорода через первый слой диолефинового реактора первой ступени.
3. Способ по п.2, в котором направление второго потока водорода во второй слой диолефинового реактора первой ступени осуществляется выше по потоку от стадии обеспечения промежуточного охлаждения потока пиролизного бензина между первым и вторым слоями диолефинового реактора первой ступени.
4. Способ по п.1, дополнительно включающий в себя:
после осуществления процесса фракционирования деление полученного потока на первый полученный поток и второй полученный поток; и
направление первого полученного потока в первую часть реактора гидроочистки второй ступени, и направление второго полученного потока во вторую часть реактора гидроочистки второй ступени.
5. Способ по п.4, в котором процесс фракционирования включает в себя следующие стадии, которые осуществляются перед стадией деления полученного потока на первый полученный поток и второй полученный поток:
направление части выходящего потока, на которой осуществляется процесс фракционирования, через колонну-депентанизатор и
направление полученного жидкого потока из колонны-депентанизатора в колонну повторной перегонки.
6. Способ по п.4, в котором процесс фракционирования включает в себя следующие стадии, которые осуществляются перед стадией деления полученного потока на первый полученный поток и второй полученный поток:
направление части выходящего потока, на которой осуществляется процесс фракционирования, в барабан выходящего потока первой ступени;
направление потока, полученного из барабана выходящего потока первой ступени, в колонну-депентанизатор и
направление полученного жидкого потока из колонны-депентанизатора в колонну повторной перегонки.
7. Способ по п.4, дополнительно включающий в себя:
направление жидкофазного выходящего потока из реактора гидроочистки второй ступени в сепаратор;
направление жидкофазного выходящего потока из сепаратора в отпарную колонну; и
получение результирующего потока, содержащего С6-С9 углеводороды, из отпарной колонны.
8. Способ по п.1, дополнительно включающий:
после осуществления процесса фракционирования направление полученного потока в реактор гидроочистки второй ступени.
9. Способ по п.1, дополнительно включающий:
после осуществления процесса фракционирования деление полученного газофазного потока на первый полученный газофазный поток и второй полученный газофазный поток;
направление первого полученного газофазного потока в первую часть реактора гидроочистки второй ступени и направление второго полученного газофазного потока во вторую часть реактора гидроочистки второй ступени и
осуществление реакции в реакторе гидроочистки второй ступени в таких условиях, что весь выходящий из реактора гидроочистки второй ступени поток находится в жидкой фазе.
RU2016119260A 2013-10-25 2014-10-08 Способ очистки пиролизного бензина RU2701140C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US14/063,542 US20150119615A1 (en) 2013-10-25 2013-10-25 Pyrolysis gasoline treatment process
US14/063,542 2013-10-25
PCT/US2014/059645 WO2015061038A1 (en) 2013-10-25 2014-10-08 Pyrolysis gasoline treatment process

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2016119260A RU2016119260A (ru) 2017-11-23
RU2016119260A3 RU2016119260A3 (ru) 2018-06-20
RU2701140C2 true RU2701140C2 (ru) 2019-09-25

Family

ID=52993369

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016119260A RU2701140C2 (ru) 2013-10-25 2014-10-08 Способ очистки пиролизного бензина

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20150119615A1 (ru)
EP (1) EP3060627A4 (ru)
JP (1) JP2016538368A (ru)
KR (1) KR102356846B1 (ru)
CN (1) CN105658768A (ru)
RU (1) RU2701140C2 (ru)
SG (1) SG11201603072YA (ru)
TW (1) TWI503409B (ru)
WO (1) WO2015061038A1 (ru)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3054557A1 (fr) * 2016-07-27 2018-02-02 Ifp Energies Now Procede multi-lits en un seul reacteur a lit fixe pour l'hydrogenation selective et l'hydrodesulfuration d'essence de pyrolyse avec separation en amont d'une coupe c5-

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3492220A (en) * 1962-06-27 1970-01-27 Pullman Inc Hydrotreating pyrolysis gasoline
SU404273A3 (ru) * 1968-08-16 1973-10-26
GB1346778A (en) * 1971-02-11 1974-02-13 British Petroleum Co Selective hydrogenation of gasolines
US4113603A (en) * 1977-10-19 1978-09-12 The Lummus Company Two-stage hydrotreating of pyrolysis gasoline to remove mercaptan sulfur and dienes

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3451922A (en) * 1967-04-28 1969-06-24 Universal Oil Prod Co Method for hydrogenation
US3494859A (en) * 1967-06-07 1970-02-10 Universal Oil Prod Co Two-stage hydrogenation of an aromatic hydrocarbon feedstock containing diolefins,monoolefins and sulfur compounds
US3496095A (en) * 1968-03-04 1970-02-17 Exxon Research Engineering Co Process for upgrading steam cracked fractions
US4942021A (en) * 1984-09-14 1990-07-17 Mobil Oil Corporation Multistage system for conversion of lower olefins with reactor quenching means
US5679241A (en) * 1995-05-17 1997-10-21 Abb Lummus Global Inc. Olefin plant recovery system employing catalytic distillation
US5958218A (en) * 1996-01-22 1999-09-28 The M. W. Kellogg Company Two-stage hydroprocessing reaction scheme with series recycle gas flow
US6299759B1 (en) * 1998-02-13 2001-10-09 Mobil Oil Corporation Hydroprocessing reactor and process with gas and liquid quench
US6090270A (en) * 1999-01-22 2000-07-18 Catalytic Distillation Technologies Integrated pyrolysis gasoline treatment process
FR2810991B1 (fr) * 2000-06-28 2004-07-09 Inst Francais Du Petrole Procede pour l'hydrogenation de coupes contenant des hydrocarbures et notamment des molecules insaturees contenant au moins deux doubles liaisons ou au moins une triple liaison
CN101210195B (zh) * 2006-12-27 2012-05-30 中国石油化工股份有限公司 一种由劣质重质原料多产化工轻油的加氢裂化方法
US8450544B2 (en) * 2007-04-09 2013-05-28 Cpc Corporation, Taiwan Method for preparing high energy fuels
US8163167B2 (en) * 2007-09-18 2012-04-24 Shell Oil Company Process for the deep desulfurization of heavy pyrolysis gasoline
US20090183981A1 (en) * 2008-01-23 2009-07-23 Catalytic Distillation Technologies Integrated pyrolysis gasoline treatment process
CN101591565B (zh) * 2008-05-29 2012-07-25 中国石油化工股份有限公司 一种劣质汽油的加氢精制方法
US9279087B2 (en) * 2008-06-30 2016-03-08 Uop Llc Multi-staged hydroprocessing process and system
WO2010144512A2 (en) * 2009-06-11 2010-12-16 Shell Oil Company A process for the selective hydrogenation and hydrodesulferization of a pyrolysis gasoline feedstock

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3492220A (en) * 1962-06-27 1970-01-27 Pullman Inc Hydrotreating pyrolysis gasoline
SU404273A3 (ru) * 1968-08-16 1973-10-26
GB1346778A (en) * 1971-02-11 1974-02-13 British Petroleum Co Selective hydrogenation of gasolines
US4113603A (en) * 1977-10-19 1978-09-12 The Lummus Company Two-stage hydrotreating of pyrolysis gasoline to remove mercaptan sulfur and dienes

Also Published As

Publication number Publication date
CN105658768A (zh) 2016-06-08
US20150119615A1 (en) 2015-04-30
WO2015061038A1 (en) 2015-04-30
KR20160075601A (ko) 2016-06-29
EP3060627A1 (en) 2016-08-31
RU2016119260A (ru) 2017-11-23
EP3060627A4 (en) 2017-05-31
TW201522607A (zh) 2015-06-16
JP2016538368A (ja) 2016-12-08
RU2016119260A3 (ru) 2018-06-20
SG11201603072YA (en) 2016-05-30
KR102356846B1 (ko) 2022-01-28
TWI503409B (zh) 2015-10-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN110191941B (zh) 集成真空渣油调理和基础油生产的将原油转化为石油化学品和燃料产品的方法和系统
US10808187B2 (en) System for conversion of crude oil to petrochemicals and fuel products integrating vacuum residue hydroprocessing
JP2012504681A (ja) ジェット燃料の凝固点を改善するための水素化処理および脱ロウ処理
CN109988650B (zh) 劣质柴油加氢改质和加氢精制组合方法
RU2701140C2 (ru) Способ очистки пиролизного бензина
US20150119613A1 (en) Pyrolysis gasoline treatment process
US9834494B2 (en) Methods and apparatuses for hydrocarbon production
CN109988643B (zh) 劣质柴油加氢改质和加氢精制组合工艺
US10273420B2 (en) Process for hydrotreating a hydrocarbons stream
CN113122321B (zh) 一种提高重石脑油芳潜的加氢裂化方法
CN109988635B (zh) 一种加氢处理和加氢裂化组合工艺
CN109988615B (zh) 一种灵活蜡油加氢处理工艺
CN109988625B (zh) 一种加氢精制和加氢裂化组合工艺
CN109988603B (zh) 生产低凝点柴油的加氢耦合工艺
US9303219B2 (en) Methods for treating vacuum gas oil (VGO) and apparatuses for the same
RU2708252C1 (ru) Способ и установка гидрирования парафинистой нефти
CN109988642A (zh) 生产润滑油基础油的灵活加氢裂化方法
CN109988607B (zh) 灵活两段加氢裂化工艺
CN109988600B (zh) 劣质柴油灵活加氢改质工艺
CN109988626B (zh) 一种灵活两段加氢裂化工艺
CN109988646A (zh) 蜡油加氢处理与加氢精制组合工艺