RU2696000C1 - METHOD OF MAKING A TARGET FOR PRODUCTION OF THE Mo-99 ISOTOPE - Google Patents
METHOD OF MAKING A TARGET FOR PRODUCTION OF THE Mo-99 ISOTOPE Download PDFInfo
- Publication number
- RU2696000C1 RU2696000C1 RU2018118280A RU2018118280A RU2696000C1 RU 2696000 C1 RU2696000 C1 RU 2696000C1 RU 2018118280 A RU2018118280 A RU 2018118280A RU 2018118280 A RU2018118280 A RU 2018118280A RU 2696000 C1 RU2696000 C1 RU 2696000C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- core
- blank
- ingot
- target
- shell
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21G—CONVERSION OF CHEMICAL ELEMENTS; RADIOACTIVE SOURCES
- G21G1/00—Arrangements for converting chemical elements by electromagnetic radiation, corpuscular radiation or particle bombardment, e.g. producing radioactive isotopes
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H6/00—Targets for producing nuclear reactions
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Description
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИFIELD OF TECHNOLOGY
Изобретение относится к ядерной энергетике и может быть использовано при изготовлении стержневых мишеней для наработки изотопа Мо-99 или стержневых тепловыделяющих элементов для ядерных исследовательских реакторов.The invention relates to nuclear energy and can be used in the manufacture of rod targets for producing the Mo-99 isotope or rod fuel elements for nuclear research reactors.
ПРЕДШЕСТВУЮЩИЙ УРОВЕНЬ ТЕХНИКИBACKGROUND OF THE INVENTION
Выбор конструкции мишени и материалов всех ее комплектующих обусловлен тем обстоятельством, что период полураспада изотопа Мо-99 составляет всего лишь 66,7 ч, что требует обеспечения минимального времени его извлечения из облученной мишени.The choice of the design of the target and the materials of all its components is due to the fact that the half-life of the Mo-99 isotope is only 66.7 hours, which requires a minimum time for its extraction from the irradiated target.
Существует стержневая мишень для наработки изотопа Мо-99, имеющая в сечении форму симметричного многогранника с гранями одинаковой ширины или круга и состоящая из оболочки, сердечника и концевых заглушек. Сердечник мишени выполнен из уран-алюминиевого сплава, оболочка, передняя заглушка и задняя заглушка - из алюминиевого сплава с минимальным содержанием легирующих элементов. По всей длине наружной поверхности оболочки имеются продольные ребра охлаждения.There is a core target for the production of the Mo-99 isotope, which has a cross-section in the shape of a symmetric polyhedron with faces of the same width or circle and consisting of a shell, core and end caps. The target core is made of uranium-aluminum alloy, the shell, the front cap and the back cap are made of aluminum alloy with a minimum content of alloying elements. Along the entire length of the outer surface of the shell there are longitudinal cooling fins.
Одной из технологий, используемых для извлечения изотопа Мо-99, является технология «ROMOL» фирмы ITD (Германия), основанная на растворении облученных мишеней целиком в щелочной среде. Указанная технология предъявляет ряд требований к конструкции мишени, заключающихся, в частности, в необходимости использования в качестве материалов оболочки и заглушек сплавов алюминия с минимальным количеством легирующих элементов (в лучшем случае - технического алюминия), а в качестве урансодержащего материала сердечника -интерметаллидов урана UAl3 или UAl4, причем наилучшие результаты получают при использовании интерметаллида UAl4.One of the technologies used to extract the Mo-99 isotope is the ROMOL technology of ITD (Germany), based on the dissolution of irradiated targets entirely in an alkaline medium. This technology presents a number of requirements for the design of the target, in particular, the need to use aluminum alloys with a minimum amount of alloying elements (at best technical aluminum) as the shell materials and plugs, and UAl 3 as the uranium-containing core material. or UAl 4 , and the best results are obtained using intermetallic UAl 4 .
В данном случае оболочку и заглушки выполняют из одного алюминиевого сплава, что позволяет отказаться от использования передней заглушки, роль которой выполняет материал оболочки. При этом наличие или отсутствие передней заглушки в мишени обусловлено исключительно удобством и качеством выполнения профиля на внутреннем торце донной части заготовки оболочки под сопрягаемый с ним передний торец заготовки сердечника. В случае сложного профиля его технологически проще выполнить на торце передней заглушки, нежели на внутреннем торце донной части заготовки оболочки.In this case, the shell and plugs are made of a single aluminum alloy, which eliminates the need for a front plug, the role of which is played by the shell material. Moreover, the presence or absence of the front plug in the target is due solely to the convenience and quality of the profile at the inner end of the bottom of the shell blank under the front end of the core blank mating with it. In the case of a complex profile, it is technologically easier to perform at the end of the front plug than at the inner end of the bottom of the shell blank.
Использование в качестве материалов оболочки и заглушек легированных сплавов алюминия не допускается, так как при химическом растворении облученных мишеней наличие ряда легирующих элементов (магний, кремний) приводит к образованию труднорастворимых соединений, увеличивающих время выделения изотопа Мо-99 и снижающих выход годного.The use of alloyed aluminum alloys as the shell and plug materials is not allowed, since the presence of a number of alloying elements (magnesium, silicon) during the chemical dissolution of irradiated targets leads to the formation of sparingly soluble compounds that increase the time of Mo-99 isotope release and reduce the yield.
В то же время для повышения производительности процесса наработки изотопа Мо-99 стремятся максимально повысить содержание делящейся фазы в сердечнике мишени (вплоть до массовой доли урана 45%) и уменьшить толщину оболочки до минимально возможных значений, увеличивая такой показатель, как отношение масс U-235 и алюминия в мишени.At the same time, in order to increase the productivity of the Mo-99 isotope production process, they strive to maximize the content of the fissile phase in the target core (up to the mass fraction of uranium 45%) and reduce the shell thickness to the minimum possible values, increasing such an indicator as the mass ratio U-235 and aluminum in the target.
Необходимость изготовления оболочки и заглушек мишени из сплавов алюминия с минимальным количеством легирующих элементов, а сердечника - с максимально возможной массовой долей урана приводит к тому, что изготовление мишени осуществляется в условиях значительного различия прочностных свойств ее комплектующих.The need to manufacture the shell and plugs of the target from aluminum alloys with a minimum number of alloying elements, and the core with the maximum possible mass fraction of uranium, leads to the fact that the manufacture of the target is carried out under conditions of a significant difference in the strength properties of its components.
Мишень получают прессованием сборной заготовки, состоящей из заготовки сердечника, заготовки оболочки, передней (при необходимости) и задней заглушек. При этом диаметральные размеры и площади сечений оболочки и сердечника сборной заготовки определяют из условия равенства вытяжек слоев при прессовании (Ю.Н. Сокурский, Я.М. Стерлин, В.А. Федорченко. Уран и его сплавы. М: Атомиздат, 1971, с. 357).The target is obtained by pressing a precast blank consisting of a core blank, shell blank, front (if necessary) and rear plugs. In this case, the diametric sizes and cross-sectional areas of the shell and core of the prefabricated workpiece are determined from the condition of equality of the hoods of the layers during pressing (Yu.N. Sokursky, Ya.M. Sterlin, V.A. Fedorchenko. Uranium and its alloys. M: Atomizdat, 1971, p. 357).
Для устойчивого совместного прессования необходимо, чтобы модули прессования (константы выдавливания) материалов комплектующих сборных заготовок при заданной температуре прессования отличались друг от друга не более чем на 25% (А.Г. Самойлов, А.И. Каштанов. Дисперсионные твэлы. В двух томах. Том 1. М.: Энергоиздат, 1982, с. 198-199).For stable joint pressing, it is necessary that the pressing modules (extrusion constants) of the materials of components of prefabricated blanks at a given pressing temperature differ from each other by no more than 25% (A. G. Samoilov, A. I. Kashtanov. Dispersion fuel elements. In two
Более значительная разница модулей прессования вызывает нарушение одного из главных условий, используемых при разработке технологии изготовления многослойных изделий, в том числе, мишеней и тепловыделяющих элементов, прессованием - условия равенства вытяжек слоев. Это сопровождается различной послойной деформацией слоев с формированием в прессованном изделии более тонкой оболочки и более толстого сердечника относительно расчетных значений.A more significant difference between the pressing modules causes a violation of one of the main conditions used in the development of the technology for manufacturing multilayer products, including targets and fuel elements, by pressing, the conditions for the equality of the layer hoods are pressed. This is accompanied by various layer-by-layer layer deformation with the formation of a thinner shell and a thicker core in the pressed product relative to the calculated values.
Длина мишени для наработки изотопа Мо-99 составляет около 200 мм, что позволяет рассматривать мишень указанной конструкции как укороченный стержневой тепловыделяющий элемент. При этом требования к мишени в большей части соответствуют требованиям, предъявляемым к тепловыделяющим элементам.The length of the target for producing the Mo-99 isotope is about 200 mm, which allows us to consider the target of this design as a shortened rod fuel element. At the same time, the requirements for the target mostly correspond to the requirements for the fuel elements.
Известен способ изготовления стержневого твэла, который также может быть использован как способ изготовления мишени для наработки изотопа Мо-99, включающий изготовление заготовки оболочки и задней заглушки, получение слитка уран-алюминиевого сплава, прессование слитка в пруток, резку прутка на заготовки и их механическую обработку с получением заготовок сердечников, сборку заготовки оболочки, заготовки сердечника и задней заглушки, прессование сборной заготовки и окончательную отделку отпрессованной мишени (А.Г. Самойлов, А.И. Каштанов, B.C. Волков. Дисперсионные твэлы: В двух томах. Том 1. М.: Энергоиздат, 1982, с. 151-155, 198-201).A known method of manufacturing a rod fuel rod, which can also be used as a method of manufacturing a target for producing the Mo-99 isotope, including the manufacture of a sheath blank and a back plug, obtaining an uranium-aluminum alloy ingot, pressing an ingot into a bar, cutting the bar into blanks and their mechanical processing with the preparation of core blanks, the assembly of the shell blank, the core blank and the back plug, pressing the combined blank and the final finishing of the pressed target (A.G. Samoilov, A.I. Kashtanov , B.C. Volkov, Dispersion fuel elements: In two volumes,
Стремление увеличить содержание урана в сплаве (с целью повышения наработки изотопа Мо-99 для мишеней, либо повышения энерговыделения для твэлов) приводит к тому, что при массовой доле урана более 35% пластическая деформация слитков затруднена вследствие их хрупкого разрушения. Поэтому при получении уран-алюминиевого сплава стараются создать метастабильную структуру Al-UAl3 с целью повышения пластичности сплава за счет увеличения количества свободного алюминия в нем. Однако структура Al-UAl3 неустойчива, поэтому для ее сохранения в сплав вводят модифицированные добавки третьего компонента, в частности кремния.The desire to increase the uranium content in the alloy (in order to increase the production of the Mo-99 isotope for targets, or to increase the energy release for fuel rods) leads to the fact that, with a mass fraction of uranium of more than 35%, the plastic deformation of ingots is difficult due to their brittle fracture. Therefore, when obtaining a uranium-aluminum alloy, they try to create a metastable structure of Al-UAl 3 in order to increase the ductility of the alloy by increasing the amount of free aluminum in it. However, the structure of Al-UAl 3 is unstable, therefore, in order to preserve it, modified additives of the third component, in particular silicon, are introduced into the alloy.
Вакуумную дегазацию сборной заготовки осуществляют путем длительного (в течение нескольких часов) вакуумирования в специальной вакуумной камере, проводя, в ряде случаев, нагрев заготовки для удаления абсорбированных газов. После завершения процесса дегазации канал для эвакуации воздуха заваривают с использованием отдельного сварочного оборудования. В ряде случаев вакуумную дегазацию проводят в вакуумных камерах сварочной установки с последующей заваркой канала для эвакуации воздуха (Ю.Н. Сокурский, Я.М. Стерлин, В.А. Федорченко. Уран и его сплавы. М: Атомиздат, 1971, с. 420-421).Vacuum degassing of the prefabricated workpiece is carried out by prolonged (for several hours) evacuation in a special vacuum chamber, in some cases, heating the workpiece to remove absorbed gases. After the degassing process is completed, the channel for evacuating the air is brewed using separate welding equipment. In some cases, vacuum degassing is carried out in the vacuum chambers of the welding installation with subsequent welding of the channel for air evacuation (Yu.N. Sokursky, Ya.M. Sterlin, VA Fedorchenko. Uranium and its alloys. M: Atomizdat, 1971, p. 420-421).
Диаметральные размеры и площади сечений оболочки и сердечника сборной заготовки определяют из условия равенства вытяжек слоев при прессовании (Ю.Н. Сокурский, Я.М. Стерлин, В.А. Федорченко. Уран и его сплавы. М: Атомиздат, 1971, с. 357).The diametric dimensions and cross-sectional areas of the shell and core of the prefabricated workpiece are determined from the condition of equality of the layer hoods during pressing (Yu.N. Sokursky, Ya.M. Sterlin, VA Fedorchenko. Uranium and its alloys. M: Atomizdat, 1971, p. 357).
Причиной, препятствующей получению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, является невозможность получения мишени требуемого качества, обеспечивающей стабильный процесс выделения изотопа Мо-99 с соответствующим уровнем выхода годного.The reason that impedes the obtaining of the technical result indicated below when using the known method is the impossibility of obtaining a target of the required quality, which ensures a stable process for isolating the Mo-99 isotope with an appropriate yield level.
Поскольку при увеличении содержания урана пластичность сплава снижается, при этом для сплавов с массовой долей урана 35% и более относительное удлинение находится примерно на одном уровне, составляя не более 1,5% (А.Г. Самойлов, А.И. Каштанов, B.C. Волков. Дисперсионные твэлы: В двух томах. Том 1. М.: Энергоиздат, 1982, с. 140-141), сомнительным является также влияние создания в сплаве метастабильной структуры Al-UAl3 на повышение его пластичности.Since, with an increase in the uranium content, the plasticity of the alloy decreases, while for alloys with a mass fraction of uranium of 35% or more, the relative elongation is about the same, amounting to no more than 1.5% (A.G. Samoilov, A.I. Kashtanov, BC Volkov, Dispersion fuel rods: In two volumes,
Введение в сплав кремния для стабилизации структуры Al-UAl3 ухудшает эксплуатационные свойства мишени, так как на этапе химического растворения облученных мишеней наличие кремния приводит к образованию труднорастворимых соединений, увеличивающих время выделения изотопа Мо-99 и снижающих выход годного.The introduction of silicon in an alloy to stabilize the Al-UAl 3 structure worsens the performance properties of the target, since at the stage of chemical dissolution of the irradiated targets, the presence of silicon leads to the formation of sparingly soluble compounds that increase the release time of the Mo-99 isotope and reduce the yield.
Отсутствие ограничения размера зерна кристаллической структуры уран-алюминиевого сплава приводит к тому, что в случае формирования в заготовке сердечника крупнокристаллической структуры получение качественной мишени затруднено. Крупные зерна интерметаллидов, расположенные в поверхностных слоях заготовки сердечника, при прессовании внедряются в оболочку, что приводит к уменьшению ее толщины в данном сечении, иногда до значения, менее минимально допустимого. Особенно это критично для концевых участков в случае проявления концевых дефектов.The absence of grain size limitation of the crystal structure of the uranium-aluminum alloy leads to the fact that in the case of the formation of a coarse-crystalline structure in the core preform, it is difficult to obtain a high-quality target. Large grains of intermetallic compounds located in the surface layers of the core preform are introduced into the shell during pressing, which leads to a decrease in its thickness in this section, sometimes to a value less than the minimum acceptable. This is especially critical for end sections in the event of end defects.
Вакуумная дегазация сборной заготовки требует специальной вакуумной камеры и отдельного сварочного оборудования или сварочной установки с вакуумной камерой, которые должны быть оснащены нагревательными устройствами.Vacuum degassing of a prefabricated workpiece requires a special vacuum chamber and separate welding equipment or a welding machine with a vacuum chamber, which must be equipped with heating devices.
В случае прессования сборной заготовки без проведения дегазации находящийся внутри нее воздух приводит к появлению вздутий на поверхности мишени.In the case of pressing the prefabricated workpiece without degassing, the air inside it leads to the appearance of blisters on the surface of the target.
Использование в качестве материала оболочки сплавов алюминия с минимальным количеством легирующих элементов либо технического алюминия, а в качестве материала сердечника - дисперсии, состоящей из интерметаллидов урана UAl3, UAl4, распределенных в алюминиевой матрице, с высоким значением массовой доли урана (около 42%), приводит к тому, что модуль прессования материала сердечника превышает модуль прессования материала оболочки более чем на 50%. Это вызывает нарушение условия равенства вытяжек слоев сборной заготовки, что сопровождается формированием в отпрессованной мишени более тонкой оболочки и более толстого сердечника относительно расчетных значений. Указанные отклонения приводят к появлению несоответствующей продукции.The use of aluminum alloys with a minimum amount of alloying elements or technical aluminum as a shell material, and dispersion consisting of uranium intermetallic compounds UAl 3 , UAl 4 distributed in an aluminum matrix with a high mass fraction of uranium (about 42%) as the core material , leads to the fact that the module for pressing the core material exceeds the module for pressing the shell material by more than 50%. This causes a violation of the condition for equality of the extracts of the layers of the prefabricated workpiece, which is accompanied by the formation of a thinner shell and a thicker core in the pressed target relative to the calculated values. These deviations result in nonconforming products.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯSUMMARY OF THE INVENTION
Технической задачей, на решение которой направлен заявленный способ, является получение мишени с требуемыми техническими характеристиками, обеспечивающими стабильный процесс выделения изотопа Мо-99 с соответствующим уровнем выхода годного.The technical problem to be solved by the claimed method is aimed at obtaining a target with the required technical characteristics, providing a stable process for the isolation of the Mo-99 isotope with an appropriate yield level.
Техническим результатом, достигаемым при использовании заявленного способа, является получение мишени с требуемыми геометрическими размерами, в том числе, толщинами слоев, качественным диффузионным сцеплением оболочки с сердечником и заглушками, мелкозернистой равновесной кристаллической структурой сердечника, а также мелкозернистой кристаллической структурой оболочки и чистой, ровной поверхностью как граней, так и ребер.The technical result achieved using the claimed method is to obtain a target with the required geometric dimensions, including layer thicknesses, high-quality diffusion adhesion of the shell with the core and plugs, the fine-grained equilibrium crystal structure of the core, as well as the fine-grained crystal structure of the shell and a clean, flat surface both faces and edges.
Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе изготовления мишени для наработки изотопа Мо-99, включающем изготовление заготовки оболочки и задней заглушки, получение слитка уран-алюминиевого сплава, прессование слитка в пруток, резку прутка на заготовки и их механическую обработку с получением заготовок сердечников, сборку заготовки оболочки, заготовки сердечника и задней заглушки, прессование сборной заготовки и окончательную отделку отпрессованной мишени, согласно изобретению, получают слиток уран-алюминиевого сплава с твердой фазой в виде интерметаллида UAl4 либо смеси интерметаллидов UAl3 и UAl4 с размером частиц не более 150 мкм, нагревают слиток перед прессованием до температуры 480-520°С, подвергают полученную заготовку сердечника вакуумному отжигу при температуре от 580 до 620°С в течение не менее 1 часа, калибруют сборную заготовку после сборки посредством проталкивания через блок с тремя матрицами, из которых две крайние имеют одинаковые диаметры, а средняя - диаметр, превышающий диаметр двух других не более чем на величину зазора между сборной заготовкой и контейнером для прессования, в процессе калибровки производят обжатие заготовки оболочки по заготовке сердечника и задней заглушке с деформацией по толщине стенки, исключающей деформацию заготовки сердечника, при этом осуществляют передачу усилия калибровки через торец задней заглушки, нагревают сборную заготовку перед прессованием до температуры 380-420°С, подвергают прессованию сборную заготовку с площадью сердечника, составляющей не более 0,95, преимущественно 0,92-0,95, от расчетного значения, полученного из условия равенства вытяжек слоев при прессовании, при этом нагрев слитка и сборной заготовки перед прессованием осуществляют в соляной печи или электропечи сопротивления.The specified technical result is achieved by the fact that in the known method of manufacturing a target for producing the Mo-99 isotope, including the manufacture of a shell blank and a back plug, obtaining an uranium-aluminum alloy ingot, pressing the ingot into a bar, cutting the bar into blanks and machining them to obtain blanks cores, assembling the shell preform, core preform and back plug, pressing the prefabricated preform and final finishing the pressed target, according to the invention, produce an uranium-aluminum ingot ievogo alloy to a solid phase in the form of intermetallic UAl 4 or intermetallic mixture UAl UAl 3 and 4 with a particle size not exceeding 150 microns, the ingot is heated before pressing to a temperature of 480-520 ° C, the resulting preform was subjected to vacuum annealing the core at a temperature of from 580 to 620 ° C for at least 1 hour, calibrate the prefabricated workpiece after assembly by pushing through a block with three dies, of which the two extremes have the same diameters, and the average diameter exceeds the diameter of the other two by no more than the gap between the collection with a blank and a container for pressing, during the calibration process, the shell blank is pressed along the core blank and the back plug with deformation along the wall thickness, which excludes the core blank deformation, while the calibration force is transmitted through the end of the back plug, the prefabricated blank is heated to pressing to a temperature of 380 -420 ° C, subjected to pressing the prefabricated workpiece with a core area of not more than 0.95, mainly 0.92-0.95, from the calculated value obtained from the condition Hood-OPERATION layers during pressing, the ingot and the heating of modular workpiece before compression is carried out in hydrochloric furnace or electric resistance.
Указанный технический результат достигается также тем, что при сборке дополнительно используют переднюю заглушку, осуществляя обжатие заготовки оболочки по ней в процессе калибровки сборной заготовки.The specified technical result is also achieved by the fact that during assembly, a front plug is additionally used, compressing the shell blank on it during the calibration of the assembled blank.
Указанный технический результат достигается также тем, что вакуумный отжиг заготовки сердечника осуществляют при величине остаточного давления не более 5⋅10-3 мм рт.ст.The specified technical result is also achieved by the fact that the vacuum annealing of the core blank is carried out at a residual pressure of not more than 5⋅10 -3 mm Hg.
Также указанный технический результат достигается тем, что прессование слитка уран-алюминиевого сплава и сборной заготовки производят со смазкой в матрицу с рабочим углом 90-1300.Also, the specified technical result is achieved by the fact that the pressing of an ingot of uranium-aluminum alloy and prefabricated workpiece is carried out with lubrication in a matrix with a working angle of 90-1300.
Получение слитка уран-алюминиевого сплава с твердой фазой в виде интерметаллида UAl4 способствует получению равновесной структуры, которая сохраняется неизменной в процессе последующего изготовления мишеней, и обеспечивает быстрое растворение облученных мишеней в процессе извлечения изотопа Мо-99.The preparation of a solid phase uranium-aluminum alloy ingot in the form of an UAl 4 intermetallic alloy helps to obtain an equilibrium structure that remains unchanged during the subsequent manufacture of targets and ensures rapid dissolution of irradiated targets during the extraction of the Mo-99 isotope.
Использование слитка уран-алюминиевого сплава с твердой фазой в виде смеси интерметаллидов UAl3 и UAl4 в совокупности с проведением вакуумного отжига заготовки сердечника, полученного из слитка, при температуре от 580 до 620°С в течение не менее 1 часа, приводит к структурным и фазовым изменениям, при которых UAl3 переходит в UAl4 с формированием равновесной структуры, что обеспечивает требуемые свойства мишени.The use of a solid phase uranium-aluminum alloy ingot in the form of a mixture of UAl 3 and UAl 4 intermetallic compounds, combined with vacuum annealing of the core blank obtained from the ingot at a temperature of from 580 to 620 ° C for at least 1 hour, leads to structural and phase changes in which UAl 3 transforms into UAl 4 with the formation of an equilibrium structure, which provides the desired properties of the target.
Получение в слитке твердой фазы с размером частиц не более 150 мкм обусловлено необходимостью получения качественной мишени с гарантированной минимальной толщиной оболочки, в том числе, в месте внедрения частиц топлива в оболочку при прессовании сборной заготовки. Кроме того, мелкозернистая структура способствует повышению пластических свойств уран-алюминиевого сплава, что благоприятно сказывается при прессовании как исходных слитков, так и сборных заготовок. В совокупности с другими признаками это позволяет получать прутки из уран-алюминиевого сплава с гладкой, ровной поверхностью, без ее разрывов, а также мишени без разрывов сердечника и оболочек.Obtaining a solid phase in an ingot with a particle size of not more than 150 μm is due to the need to obtain a high-quality target with a guaranteed minimum shell thickness, including at the site of introduction of fuel particles into the shell during compaction of the preform. In addition, the fine-grained structure enhances the plastic properties of the uranium-aluminum alloy, which favorably affects the pressing of both the original ingots and prefabricated billets. Together with other features, this allows one to obtain rods from a uranium-aluminum alloy with a smooth, even surface, without its discontinuities, and also targets without discontinuities in the core and shells.
Нагрев слитка перед прессованием до температуры 480-520°С в совокупности с его мелкозернистой структурой и проведением прессования со смазкой в матрицу с рабочим углом 90-130° обеспечивает получение прутка с высоким качеством поверхности. Нагрев слитка до температуры менее 480°С и использование матрицы с рабочим углом более 130° приводит к появлению поперечных разрывов на прутке. Нагрев до температуры выше 520°С может вызвать перегрев алюминиевой матрицы слитка, так как в процессе прессования температура на выходе из очага деформации увеличивается на 60-100°С относительно исходной. Прессование со смазкой в матрицу с рабочим углом 90-130° снижает силы трения между слитком и прессинструментом, устраняет образование в углах сопряжения матрицы и контейнера зон упругой деформации, уменьшает неравномерность деформации, способствуя получению прутка из уран-алюминиевого сплава с гладкой, ровной поверхностью.Heating the ingot before pressing to a temperature of 480-520 ° C in combination with its fine-grained structure and pressing with lubrication into a matrix with a working angle of 90-130 ° provides a bar with a high surface quality. Heating the ingot to a temperature of less than 480 ° C and the use of a matrix with a working angle of more than 130 ° leads to the appearance of transverse gaps on the bar. Heating to a temperature above 520 ° C can cause overheating of the aluminum matrix of the ingot, since in the process of pressing, the temperature at the exit from the deformation zone increases by 60-100 ° C relative to the initial one. Lubricated pressing into a matrix with a working angle of 90-130 ° reduces the friction forces between the ingot and the press tool, eliminates the formation of elastic deformation zones in the mating angles of the matrix and the container, and reduces the unevenness of deformation, contributing to the production of a bar from a uranium-aluminum alloy with a smooth, even surface.
Нагрев слитка перед прессованием в соляной печи или электропечи сопротивления обеспечивает его равномерный прогрев по всему объему с обеспечением минимального градиента температур по сечению.Heating the ingot before pressing in a salt furnace or electric resistance furnace ensures its uniform heating throughout the volume with a minimum temperature gradient across the cross section.
Проведение вакуумного отжига заготовки сердечника при температуре от 580 до 620°С в течение не менее 1 часа способствует структурным и фазовым изменениям, при которых UAl3 переходит в UAl4 с формированием равновесной структуры, снятию остаточных напряжений и деформационного упрочнения, полученных в процессе прессования, снижению прочностных свойств заготовки сердечника и повышению ее пластичности. Также отжиг несколько уменьшает сформированную в процессе прессования строчность распределения интерметаллида в заготовке сердечника и выравнивает ее свойства в осевом и радиальном направлениях.Carrying out vacuum annealing of the core blank at a temperature of from 580 to 620 ° C for at least 1 hour contributes to structural and phase changes in which UAl 3 becomes UAl 4 with the formation of an equilibrium structure, the removal of residual stresses and strain hardening obtained during pressing, reducing the strength properties of the core blank and increasing its ductility. Annealing also slightly reduces the stringency of the distribution of the intermetallic compound formed in the pressing process in the core blank and evens out its properties in the axial and radial directions.
Кроме того, проведение отжига при указанных параметрах, а также величине остаточного давления не более 5⋅10-3 мм рт.ст. способствует глубокой дегазации заготовки сердечника перед сборкой сборной заготовки, с удалением как абсорбированных газов из их внутренних слоев, так и адсорбированных и водородсодержащих пленок, а также продуктов разложения возможных остатков органических веществ (смазки) с их поверхности.In addition, annealing at the indicated parameters, as well as the value of the residual pressure, is not more than 5⋅10 -3 mm Hg. promotes deep degassing of the core preform before assembling the prefabricated preform, with the removal of both absorbed gases from their inner layers and adsorbed and hydrogen-containing films, as well as decomposition products of possible residues of organic substances (lubricants) from their surface.
Калибровка сборной заготовки, полученной в результате сборки заготовки сердечника, заготовки оболочки и задней заглушки, посредством ее проталкивания через блок матриц и обжатие заготовки оболочки по заготовке сердечника и задней заглушки с деформацией по толщине стенки, исключающей деформацию заготовки сердечника, обеспечивает достаточно полное удаление воздуха из сборной заготовки за счет выборки технологических зазоров между собираемыми деталями и создание плотного контакта между их сопрягаемыми поверхностями, с сохранением исходных размеров заготовки сердечника для обеспечения расчетных значений размеров слоев отпрессованного изделия.Calibration of the prefabricated workpiece obtained by assembling the core preform, the shell preform and the back plug by pushing it through the matrix block and compressing the shell preform over the core preform and the back plug with deformation along the wall thickness, eliminating the deformation of the core preform, provides a fairly complete removal of air from prefabricated workpiece due to the selection of technological gaps between the assembled parts and the creation of tight contact between their mating surfaces, while maintaining -period core preform dimensions to provide estimated values of layers of the molded product sizes.
Использование при калибровке сборной заготовки блока с тремя матрицами, из которых две крайние имеют одинаковые диаметры, а средняя - диаметр, превышающий диаметр двух других не более чем на величину зазора между сборной заготовкой и контейнером для прессования, способствует получению сборной заготовки с минимальным отклонением от прямолинейности, что, в свою очередь, позволяет осуществлять ее установку в инструмент для прессования с минимальным зазором со стенками контейнера. Минимизация величины зазора между сборной заготовкой и стенками контейнера прессинструмента вызвана необходимостью уменьшения величины распрессовки сборной заготовки на начальном этапе прессования с целью уменьшения краевых дефектов на заднем концевом участке отпрессованной мишени, проявляющихся в виде утолщений сердечника.The use of a block with three dies during calibration of the prefabricated workpiece, of which the two extremes have the same diameters, and the average diameter, exceeding the diameter of the other two by no more than the gap between the prefabricated workpiece and the pressing container, helps to obtain a prefabricated workpiece with minimal deviation from straightness , which, in turn, allows it to be installed in a pressing tool with a minimum clearance with the walls of the container. The minimization of the gap between the prefabricated workpiece and the walls of the press tool container is caused by the need to reduce the amount of extrusion of the prefabricated workpiece at the initial stage of pressing in order to reduce edge defects at the rear end portion of the pressed target, manifesting as core thickenings.
Передачу усилия калибровки осуществляют через торец задней заглушки, что способствует беспрепятственному перемещению оболочки относительно заготовки сердечника и заглушки в процессе ее деформации и удалению воздуха за счет выборки технологических зазоров между собираемыми деталями при калибровке сборной заготовки.Calibration efforts are transmitted through the end face of the back plug, which contributes to the unimpeded movement of the shell relative to the core blank and the plug during its deformation and air removal due to the selection of technological gaps between the assembled parts during calibration of the prefabricated blank.
Нагрев сборной заготовки перед прессованием в диапазоне температур 380-420°С позволяет получать мишень с мелкозернистой кристаллической структурой оболочки и высоким качеством поверхности как граней, так и ребер. Нагрев сборной заготовки до температуры менее 380°С сопровождается неполным прогревом заготовки сердечника, увеличением различий прочностных свойств материала заготовки оболочки и материала заготовки сердечника и, как следствие, увеличением неравномерности послойной деформации при последующем прессовании, с более значительным проявлением краевых дефектов. При значительном снижении температуры (менее 350°С) наблюдаются разрывы ребер мишени. Нагрев сборной заготовки выше 420°С не приводит к получению дополнительных положительных свойств, а лишь увеличивает время нагрева. При значительном превышении температуры нагрева (более 450°С) возможно появление в мишени крупнокристаллической структуры оболочки, что снижает ее качество и эксплуатационные свойства.Heating the prefabricated workpiece before pressing in the temperature range of 380-420 ° C allows you to get a target with a fine-grained crystalline structure of the shell and high surface quality of both faces and edges. Heating of the prefabricated workpiece to a temperature of less than 380 ° C is accompanied by incomplete heating of the core blank, an increase in differences in the strength properties of the shell blank material and the core blank material and, as a result, an increase in the unevenness of layer-by-layer deformation during subsequent pressing, with a more significant manifestation of edge defects. With a significant decrease in temperature (less than 350 ° C), breaks in the edges of the target are observed. Heating the prefabricated workpiece above 420 ° C does not lead to additional positive properties, but only increases the heating time. If the heating temperature is significantly exceeded (more than 450 ° С), a large-crystalline shell structure may appear in the target, which reduces its quality and operational properties.
Прессование сборной заготовки с площадью сердечника, составляющей не более 0,95, преимущественно 0,92-0,95, от расчетного значения, полученного из условия равенства вытяжек слоев при прессовании, способствует получению мишени с требуемой толщиной оболочки. Указанное верхнее значение, а также преимущественный диапазон значений определены при проведении опытных работ по отработке технологии изготовления мишени. Превышение верхнего значения приводит в ряде случаев к получению мишени с толщиной оболочки менее расчетного значения. Уменьшение площади сердечника относительно указанного верхнего значения сопровождается увеличением толщины оболочки. Однако это ведет к снижению как загрузки U-235 в мишени, так и выхода годного по коммерческому продукту изотопу Мо-99. Поэтому наиболее оптимальным для обеспечения требуемой толщины оболочки и загрузки U-235 в мишени является ограничение нижнего значения площади сердечника величиной 0,92 от расчетного значения, полученного из условия равенства вытяжек слоев при прессовании.Compression of a prefabricated workpiece with a core area of not more than 0.95, preferably 0.92-0.95, from the calculated value obtained from the condition of equality of the layer hoods during pressing, helps to obtain a target with the required shell thickness. The indicated upper value, as well as the preferred range of values, were determined during experimental work on testing the technology for manufacturing the target. Exceeding the upper value leads in some cases to obtaining a target with a shell thickness less than the calculated value. A decrease in core area relative to the indicated upper value is accompanied by an increase in shell thickness. However, this leads to a decrease in both the loading of U-235 in the target and the yield of the isotope Mo-99 suitable for a commercial product. Therefore, the most optimal for ensuring the required shell thickness and loading U-235 in the target is to limit the lower core area value to 0.92 of the calculated value obtained from the condition that the layer hoods are equal when pressed.
Прессование сборной заготовки со смазкой в матрицу с рабочим углом 90-130° снижает силы трения между заготовкой и прессинструментом и устраняет образование в углах сопряжения матрицы и контейнера зон упругой деформации, что способствует уменьшению неравномерности деформации и получению мишени с приемлемыми концевыми дефектами в виде утолщения сердечника и утонения оболочки. Этому же способствует нагрев сборной заготовки перед прессованием в соляной печи или электропечи сопротивления за счет равномерного прогрева заготовки по всему объему с обеспечением минимального градиента температур по их сечению.Compression of a prefabricated workpiece with a lubricant into a matrix with an operating angle of 90-130 ° reduces the friction forces between the workpiece and the press tool and eliminates the formation of elastic deformation zones in the mating angles of the matrix and the container, which helps to reduce the unevenness of deformation and to obtain a target with acceptable end defects in the form of a core thickening and thinning the shell. This is also facilitated by heating the prefabricated workpiece before pressing in a salt furnace or an electric resistance furnace due to uniform heating of the workpiece throughout the volume with a minimum temperature gradient over their cross section.
Дополнительное использование передней заглушки при сборке сборной заготовки позволяет при возникновении сложностей с выполнением профиля на внутреннем торце донной части заготовки оболочки под сопрягаемый с ним передний торец заготовки сердечника перенести его выполнение на торец передней заглушки, более простой в конструктивном плане.The additional use of the front plug when assembling the prefabricated workpiece makes it possible to transfer its execution to the end of the front plug, which is simpler in design, in case of difficulties with performing a profile on the inner end of the bottom of the shell blank under the front end face of the core blank mating with it.
Осуществление обжатия заготовки оболочки по передней заглушке в процессе калибровки сборной заготовки способствует вытеснению воздуха при выборке технологических зазоров и обеспечению плотного контакта их поверхностей.The compression of the shell blank along the front plug during the calibration of the prefabricated blank contributes to the displacement of air during the selection of technological gaps and ensuring tight contact of their surfaces.
Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings
На фиг. 1 представлена мишень квадратной формы, продольное сечение.In FIG. 1 shows a square target, longitudinal section.
На фиг. 2 представлена мишень квадратной формы, поперечное сечение.In FIG. 2 shows a square target, cross section.
Стержневая мишень (фиг. 1, фиг. 2) для наработки изотопа Мо-99 имеет в сечении форму симметричного многогранника с гранями одинаковой ширины или круга и состоит из сердечника 1, выполненного из уран-алюминиевого сплава, оболочки 2 и концевых заглушек - передней 3 и задней 4 - из алюминиевого сплава с минимальным содержанием легирующих элементов. По всей длине наружной поверхности оболочки имеются продольные ребра охлаждения 5.The core target (Fig. 1, Fig. 2) for producing the Mo-99 isotope has a cross-sectional shape of a symmetric polyhedron with faces of the same width or circle and consists of a
Лучший вариант осуществления изобретенияThe best embodiment of the invention
В качестве примера приведен способ изготовления мишени стержневого типа, предназначенной для наработки изотопа Мо-99, имеющей переднюю заглушку.As an example, a method for manufacturing a rod-type target for producing the Mo-99 isotope having a front plug is given.
В индукционной печи с «холодным» тиглем приготовили уран-алюминиевый сплав, который отлили в слиток с получением твердой фазы в виде интерметаллида UAl4, либо смеси интерметаллидов UAl3 и UAl4 с размером частиц не более 150 мкм. Массовая доля урана в сплаве составляла 41-43%.In an induction furnace with a cold crucible, a uranium-aluminum alloy was prepared, which was cast into an ingot to obtain a solid phase in the form of UAl 4 intermetallic, or a mixture of UAl 3 and UAl 4 intermetallic compounds with a particle size of not more than 150 μm. The mass fraction of uranium in the alloy was 41-43%.
Исследования микротвердости различных фаз уран-алюминиевого сплава показали, что микротвердость составляет: для интерметаллидов -примерно 150-300 кгс/мм2, для алюминиевой матрицы - примерно 30-60 кгс/мм2.Studies of the microhardness of various phases of a uranium-aluminum alloy showed that the microhardness is: for intermetallic compounds, approximately 150-300 kgf / mm 2 , for an aluminum matrix, approximately 30-60 kgf / mm 2 .
Слиток нагревали до температуры 500-520°С в печи сопротивления, после чего проводили его прессование со смазкой в матрицу с рабочим углом 120°. Полученный пруток имел ровную, гладкую поверхность. Попытки отпрессовать слиток, нагретый до температуры около 470°С, с использованием матрицы, рабочий угол которой составлял 145°, привели к получению прутка, у которого задняя часть на участке протяженностью примерно 40-50% от общей длины имела поперечные разрывы.The ingot was heated to a temperature of 500-520 ° C in a resistance furnace, after which it was pressed with lubricant into a matrix with a working angle of 120 °. The resulting bar had a flat, smooth surface. Attempts to extrude an ingot heated to a temperature of about 470 ° C using a matrix with a working angle of 145 ° resulted in a bar in which the rear part in the length of approximately 40-50% of the total length had transverse gaps.
Пруток разрезали на заготовки, из них механической обработкой получали заготовки сердечников 1, которые подвергали химической обработке и вакуумному отжигу при температуре 600-610°С в течение 2 часов при величине остаточного давления менее 5⋅10-3 мм рт.ст.The rod was cut into blanks, of which
Заготовку оболочки 2 и переднюю 3 и заднюю 4 заглушки получали известными способами, используя сплав алюминия с минимальным количеством легирующих элементов.The
Заготовку оболочки 2, заготовку сердечника 1, переднюю 3 и заднюю 4 заглушки собирали в сборные заготовки, которые подвергали калибровке путем проталкивания через блок из трех матриц, при этом передачу усилия калибровки осуществляли через торец задней заглушки. Среднюю матрицу выполняли с диаметром, на 0,05 мм превышающим диаметр первой и третьей (по ходу калибровки) матриц. Непрямолинейность заготовки при этом не превышала 0,05 мм (щуп толщиной 0,05 мм между поверочной плитой и сборной заготовкой не проходил). При калибровке осуществляли обжатие заготовки оболочки 2 по заготовке сердечника 1 и заглушкам 3, 4 с деформацией по толщине стенки. Степень деформации при этом выбирали таким образом, чтобы обеспечить достаточно полное удаление воздуха из сборной заготовки за счет выборки технологических зазоров между собираемыми деталями и создать плотный контакт между их сопрягаемыми поверхностями, но при этом исключить деформацию заготовки сердечника 1 и сохранить ее исходные размеры для обеспечения получения в мишени расчетных размеров слоев.The blank of
Сборную заготовку нагревали до температуры 400-420°С в соляной печи, после чего проводили ее прессование со смазкой в матрицу с рабочим углом 130°. Установка сборной заготовки в контейнер инструмента для прессования проходила без каких-либо проблем. В процессе прессования получали стержень с поперечными размерами готовой мишени, имеющий в сечении форму квадрата с шириной грани 2,6 мм.The prefabricated workpiece was heated to a temperature of 400-420 ° C in a salt furnace, after which it was pressed with lubricant into a matrix with a working angle of 130 °. The installation of the prefabricated workpiece into the container of the pressing tool took place without any problems. In the process of pressing, a rod with the transverse dimensions of the finished target was obtained, having a cross-section in the form of a square with a face width of 2.6 mm.
После обрезки концевых участков получили мишень длиной около 200 мм.After trimming the end sections, a target with a length of about 200 mm was obtained.
На этапе отработки технологии было выявлено, что в случае прессования сборных заготовок с площадью заготовки сердечника 1, равной расчетному значению, полученному при использовании условия равенства вытяжек слоев при прессовании, получение мишеней с требуемой толщиной оболочки 2 невозможно. Фактическая толщина оболочки 2 была меньше расчетной. Так, при расчетной толщине 0,25 мм фактическая толщина оболочки 2 в средней части мишени составляла около 0,22-0,23 мм. На концевых участках мишеней, в большей степени со стороны заднего конца, за счет проявления концевых дефектов в виде утолщения сердечника 1 толщина оболочки 2 в ряде случаев была менее минимально допустимого значения, равного 0,1 мм.At the stage of testing the technology, it was revealed that in the case of pressing of prefabricated blanks with a core blank area of 1 equal to the calculated value obtained using the equality of layer extracts during pressing, it is impossible to obtain targets with the required
Площадь поперечного сечения заготовки сердечника 1 была уменьшена до 0,946 от первоначального расчетного значения, что способствовало увеличению расчетного значения толщины оболочки 2 до 0,278 мм. При этом фактическая толщина оболочки 2 в средней части мишени составила около 0,25 мм. На концевых участках, в местах проявления концевых дефектов, толщина оболочки 2 соответствовала установленным требованиям.The cross-sectional area of the core blank 1 was reduced to 0.946 from the original calculated value, which contributed to an increase in the calculated value of the
Уменьшение площади поперечного сечения заготовки сердечника 1 до 0,921 от первоначального расчетного значения способствовало увеличению расчетного значения толщины оболочки 2 до 0,292 мм. При этом фактическая толщина оболочки 2 в средней части мишени составила около 0,26 мм. Увеличение толщины оболочки 2 привело к уменьшению толщины сердечника 1 и, соответственно, его объема. Масса U-235 в мишени несколько уменьшилась, однако соответствовала установленным требованиям.The decrease in the cross-sectional area of the
Контроль внешнего вида не выявил вздутий на поверхности мишени.Appearance control did not reveal swelling on the target surface.
Приборный рентгенографический контроль не обнаружил каких-либо трещин, разрывов сердечника 1 и/или оболочки 2.Instrument X-ray control did not detect any cracks, tears of the
Геометрические размеры мишени соответствовали установленным требованиям.The geometrical dimensions of the target corresponded to the established requirements.
Диффузионное сцепление оболочки 2 с сердечником 1 и заглушками 3, 4 оказалось требуемого качества.The diffusion coupling of the
Металлографические исследования показали, что толщина оболочки 2 по всей длине мишени составляет 0,15-0,30 мм. На концевых участках имеются проявления концевых дефектов с приемлемыми утолщениями сердечника 1, при этом толщина оболочки 2 на указанных участках соответствует нормируемому значению (не менее 0,1 мм).Metallographic studies showed that the thickness of the
Макроструктура оболочки 2 мишени мелкозернистая. Мишень имеет чистую, ровную поверхность как по граням, так и по ребрам.The macrostructure of the
Кристаллическая структура сердечника 1 мишени мелкозернистая, равномерная. Имеющиеся крупные частицы не превышали 120 мкм.The crystal structure of the
Невыполнение условия по получению требуемых размеров частиц твердой фазы в уран-алюминиевом сплаве (не более 150 мкм) приводит к получению крупнозернистой структуры сердечника 1 и внедрению частиц в оболочку 2 при прессовании сборных заготовок.Failure to obtain the required particle sizes of the solid phase in the uranium-aluminum alloy (not more than 150 microns) leads to the coarse-grained structure of the
Таким образом, предлагаемое изобретение позволяет получать мишени для наработки изотопа Мо-99 с оболочкой из сплавов алюминия с минимальным количеством легирующих элементов, либо технического алюминия и сердечником из уран-алюминиевого сплава, имеющим стабильную равновесную структуру Al-UAU и высокую массовую долю урана (до 45%), прочностные свойства (модули прессования) которых отличаются значительно.Thus, the present invention allows to obtain targets for producing the Mo-99 isotope with a shell of aluminum alloys with a minimum amount of alloying elements, or technical aluminum and a core of uranium-aluminum alloy having a stable equilibrium Al-UAU structure and a high mass fraction of uranium (up to 45%), the strength properties (pressing modules) of which differ significantly.
Мишени, полученные с использованием указанного способа, характеризуются высоким качеством и обеспечивают высокие эксплуатационные свойства при наработке изотопа Мо-99.Targets obtained using this method are characterized by high quality and provide high performance properties during production of the Mo-99 isotope.
Промышленная применимостьIndustrial applicability
Настоящее изобретение промышленно применимо и наиболее успешно может быть использовано для получения мишеней для наработки изотопа Мо-99, имеющих требуемые геометрические размеры, в том числе, толщины слоев, качественное диффузионное сцепление оболочки с сердечником и заглушками, мелкозернистую равновесную кристаллическую структуру сердечника и оболочки, а также чистую ровную поверхность как граней, так и ребер. Настоящее изобретение также может быть использовано при изготовлении стержневых тепловыделяющих элементов дисперсионного типа для ядерных исследовательских реакторов.The present invention is industrially applicable and most successfully can be used to obtain targets for the production of the Mo-99 isotope having the required geometric dimensions, including layer thicknesses, high-quality diffusion adhesion of the shell with the core and plugs, fine-grained equilibrium crystalline structure of the core and shell, and also a clean, flat surface of both faces and edges. The present invention can also be used in the manufacture of dispersion type rod fuel elements for nuclear research reactors.
Claims (4)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2015/000751 WO2017082748A1 (en) | 2015-11-10 | 2015-11-10 | Method of manufacturing a target for the production of mo-99 isotope |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2696000C1 true RU2696000C1 (en) | 2019-07-30 |
Family
ID=58695886
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018118280A RU2696000C1 (en) | 2015-11-10 | 2015-11-10 | METHOD OF MAKING A TARGET FOR PRODUCTION OF THE Mo-99 ISOTOPE |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2696000C1 (en) |
| WO (1) | WO2017082748A1 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11286172B2 (en) | 2017-02-24 | 2022-03-29 | BWXT Isotope Technology Group, Inc. | Metal-molybdate and method for making the same |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5615238A (en) * | 1993-10-01 | 1997-03-25 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for fabricating 99 Mo production targets using low enriched uranium, 99 Mo production targets comprising low enriched uranium |
| RU2476941C2 (en) * | 2010-11-01 | 2013-02-27 | Закрытое акционерное общество научно-производственное объединение "Уральская химико-технологическая компания Урал-ХТК" | TARGET FOR PRODUCING 99Mo ISOTOPE |
| RU2511215C1 (en) * | 2012-10-02 | 2014-04-10 | Открытое акционерное общество "Государственный научный центр Научно-исследовательский институт атомных реакторов" | Target for producing mo-99 isotope |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101138445B1 (en) * | 2011-03-04 | 2012-04-26 | 한국원자력연구원 | A method for preparing low enriched and plate shaped uranium target with high density, and low enriched uranium target with high density prepared by the method |
-
2015
- 2015-11-10 WO PCT/RU2015/000751 patent/WO2017082748A1/en active Application Filing
- 2015-11-10 RU RU2018118280A patent/RU2696000C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5615238A (en) * | 1993-10-01 | 1997-03-25 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for fabricating 99 Mo production targets using low enriched uranium, 99 Mo production targets comprising low enriched uranium |
| RU2476941C2 (en) * | 2010-11-01 | 2013-02-27 | Закрытое акционерное общество научно-производственное объединение "Уральская химико-технологическая компания Урал-ХТК" | TARGET FOR PRODUCING 99Mo ISOTOPE |
| RU2511215C1 (en) * | 2012-10-02 | 2014-04-10 | Открытое акционерное общество "Государственный научный центр Научно-исследовательский институт атомных реакторов" | Target for producing mo-99 isotope |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| А.Г. Самойлов и др. Дисперсионные твэлы, М., Энергоиздат, 1982, с.140-141. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2017082748A1 (en) | 2017-05-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107848013B (en) | Method for producing forged products with internal channels | |
| KR20170137791A (en) | Construction molding method for manufacturing homogenized forgings | |
| EP2074237B1 (en) | Process for manufacturing hot-forged parts made of a magnesium alloy | |
| RU2696000C1 (en) | METHOD OF MAKING A TARGET FOR PRODUCTION OF THE Mo-99 ISOTOPE | |
| US20160228950A1 (en) | Methods for relieving stress in an additively manufactured alloy body | |
| CN111618217A (en) | Large-size aluminum alloy bar outer diameter structure densification forging method | |
| JPH024904A (en) | Method for producing heat-resistant uncompleted product having high ductility in lateral direction made of aluminum alloy from half-finished product produced by powder metallurgy | |
| KR101659199B1 (en) | Magnesium alloy member and method for manufacturing same | |
| US3559271A (en) | Hydrostatic extrusion of powder | |
| US20140302339A1 (en) | Preparation method for spiral laminate composite using compressive torsion | |
| US10632538B2 (en) | Method and press for producing a green compact composite with a predetermined breaking point | |
| KR20150103573A (en) | Method of manufacturing connecting rod using the semi-closed sinter forging | |
| RU2477670C1 (en) | Method of making articles from granulated refractory nickel alloys | |
| RU2583564C1 (en) | Method of producing forgings from heat-resistant granular alloys | |
| JP2017171964A (en) | Magnesium alloy sinter billet and manufacturing method therefor | |
| JP2006193765A (en) | Method for producing member made of aluminum alloy | |
| RU2533578C1 (en) | Method of making billets from metal and composite powders | |
| RU2754419C1 (en) | Method for obtaining layered metal-ceramic composite materials | |
| KR100592557B1 (en) | Method of manufacturing a research reactor fuel rod using indirect extrusion | |
| CN114570926B (en) | Integrated sheathing method for powder metallurgy plate | |
| RU2595193C1 (en) | Method of producing multilayer metal panels | |
| CN114603141B (en) | TiAl alloy blade die forging forming method | |
| RU2528926C1 (en) | Method of making metal-matrix composite material | |
| JPH10211539A (en) | Manufacture of gear | |
| CN117696814A (en) | Die for reducing forming force of large-projection-area die forging and forging method |