RU2693098C1 - Method of gas-hydraulic impact on formation - Google Patents
Method of gas-hydraulic impact on formation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2693098C1 RU2693098C1 RU2018141562A RU2018141562A RU2693098C1 RU 2693098 C1 RU2693098 C1 RU 2693098C1 RU 2018141562 A RU2018141562 A RU 2018141562A RU 2018141562 A RU2018141562 A RU 2018141562A RU 2693098 C1 RU2693098 C1 RU 2693098C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- charge
- combustion
- sections
- well
- formation
- Prior art date
Links
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title claims abstract description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 123
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 86
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 32
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 22
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 claims abstract description 18
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 19
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 13
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 claims description 3
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims description 2
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 9
- 238000011161 development Methods 0.000 abstract description 6
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005065 mining Methods 0.000 abstract 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 38
- 239000000047 product Substances 0.000 description 22
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 19
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 19
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 13
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 10
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 6
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 4
- 238000003032 molecular docking Methods 0.000 description 4
- 230000009471 action Effects 0.000 description 3
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 3
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical compound C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 239000002760 rocket fuel Substances 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 241000566515 Nedra Species 0.000 description 1
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000002925 chemical effect Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000036461 convulsion Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/25—Methods for stimulating production
- E21B43/26—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures
- E21B43/263—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures using explosives
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к методам воздействия на прискважинную зону продуктивного пласта с целью установления надежной гидродинамической связи скважины с пластом путем воздействия на пласт продуктами горения порохового заряда, в частности, к способам возбуждения скважин формированием трещин или разрывов с применением взрывчатых веществ. При механическом, тепловом и химическом воздействии продуктов горения взрывчатого вещества (порохового заряда) на горные породы и насыщающие их флюиды горные породы необратимо деформируются.The invention relates to methods of influence on the wellbore zone of the reservoir in order to establish a reliable hydrodynamic connection of the well with the reservoir by exposing the reservoir to the combustion products of a powder charge, in particular, to methods of initiating wells by the formation of cracks or fractures with the use of explosives. The mechanical, thermal and chemical effects of the combustion products of an explosive (powder charge) on rocks and rocks that saturate them with fluids are irreversibly deformed.
Известен способ газогидравлического воздействия на пласт путем использования секционного порохового генератора давления с обеспечением его горения по внутренней поверхности, для чего заряды генератора покрыты защитным покрытием [2]. При подаче по кабелю электрического импульса, поджигают воспламенители зарядов. Образующиеся продукты сгорания пороховых зарядов воздействуют на пласт (Прострелочно-взрывная аппаратура: Справочник/Л.Я. Фридляндер, В.А. Афанасьев, Л.С. Воробьев и др.; Под ред. Л.Я. Фридляндера, - 2-е изд. Перераб. и доп. - М, Недра, 1990, Раздел 4.1. Пороховые генераторы давления, стр. 108).There is a method of gas-hydraulic effects on the reservoir by using sectional powder generator pressure with ensuring its combustion on the inner surface, for which the charges of the generator are covered with a protective coating [2]. When an electric impulse is fed through the cable, the charge igniters are ignited. The resulting products of combustion of powder charges affect the reservoir (one-shot explosive apparatus: a Handbook / L.Ya. Fridliander, V.A. Afanasyev, L.S. Vorobiev, and others; Edited by L.Ya. Fridlyandera, - 2nd Rev. Rev. and add. - M, Nedra, 1990, Section 4.1. Powder Pressure Generators, p. 108).
Использование этого способа не всегда дает положительный эффект. Это связано с тем, что защитное покрытие, соединительные узлы зарядов и элементы оснастки остаются в скважине. При небольшой глубине забоя от зоны перфорации необходима дополнительная очистка скважины для повторного вскрытия пласта. Имеет место перехлест кабеля. За время горения заряда столб жидкости поднимается на 15-20 метров, что может привести к разрушению эксплутационной колонны из-за перепада давления в скважине и заколонном пространстве, превышающего ее прочность.Using this method does not always have a positive effect. This is due to the fact that the protective coating, charge connection nodes and tooling elements remain in the well. At a small bottomhole depth from the perforation zone, additional cleaning of the well is necessary to reopen the formation. There is a cable overlap. During the burning time of the charge, the liquid column rises to 15–20 meters, which can lead to the destruction of the production column due to the pressure drop in the well and annulus exceeding its strength.
Известен также способ газогидравлического воздействия, при котором производят привязку интервалов перфорации, проведение глубокопроникающей перфорации прискважинной зоны по всем интервалам обрабатываемого пласта сборку бескорпусного секционного заряда первого сжигания, спуск заряда скважину с установкой заряда таким образом, чтобы секции заряда находились напротив перфорационных отверстий и сжигание воспламенительных и основных секций секции которого изготовлены из составов, обеспечивающих горение в водной, водонефтяной и кислотной среде, а масса выбрана из условия создания максимального давления разрыва в требуемом интервале пласта превышающего горное давление в 1,5 раза, а также последующее выполнение, по меньшей мере, одной операции спуска и сжигания секций бескорпусного секционного заряда второго сжигания воспламенительные и основные секций секции которого изготовлены из составов, обеспечивающих горение в водной, водонефтяной и кислотной среде, а масса выбрана из условия создания максимального давления разрыва в требуемом интервале пласта для развития в нем трещин и создания полостей (для обеспечения гидродинамической связи скважины с удаленной зоной пласта, обладающей естественными фильтрационными свойствами), причем установку заряда второго сжигания в скважине производят таким образом, чтобы секции заряда второго сжигания находились напротив перфорационных отверстий, образованных ранее при проведения перфорации с помощью упомянутого заряда первого сжигания, сжигание секций заряда второго сжигания путем запуска узла воспламенения и последующего возгорания одной или нескольких воспламенительных секций заряда и основных секций заряда с образованием продуктов горения, повышением давления и температуры. Согласно данному известному изобретению осуществляют импульсное воздействие газов с высокой температурой и давлением (RU 2187633, прототип).There is also known a method of gas-hydraulic action, in which the perforation intervals are assigned, the deep-perforation perforation of the near-well zone is carried out along all intervals of the treated reservoir, the assembly of an off-stream sectional charge of the first combustion is used, the charge is lowered with the charge installed so that the charge sections are opposite the perforations and the combustion and igniting the main sections of the section of which are made of compounds that provide combustion in water, oil and water and acid medium, and the mass is selected from the condition of creating a maximum burst pressure in the required interval of the formation exceeding the rock pressure by 1.5 times, as well as the subsequent execution of at least one operation of lowering and burning sections of unpackaged sectional charge of the second combustion igniter and main sections which are made of compounds that provide combustion in an aqueous, water-oil and acid environment, and the mass is chosen from the condition for creating the maximum burst pressure in the required formation interval for development in cracks and cavities (to ensure the hydrodynamic connection of the well with the remote zone of the reservoir with natural filtration properties), the installation of the charge of the second combustion in the well is done so that the charge sections of the second combustion are opposite to the perforations formed earlier mentioned charge of the first combustion, combustion of charge sections of the second combustion by starting the ignition unit and subsequent ignition of one or several osplamenitelnyh sections basic charge and the charge sections to form combustion products, an increase in pressure and temperature. According to this known invention, pulsed exposure to gases with high temperature and pressure is carried out (RU 2187633, prototype).
Недостатком известного способа является практически неизбежное, но неопределенное (непредсказуемое) по величине, увеличение коэффициента объемного сжатия скважинной жидкости в течение интервала времени между первым и вторым сжиганием, Это явление обусловлено тем, что скважина перед вторым сжиганием заполняется поступающей из пласта жидкостью, в которой в большом количестве присутствуют газы, образовавшиеся при первом сжигании, и пластовые газы. Газ ы, растворенные в скважинной жидкости, существенно снижают ее плотность, тем самым, значение коэффициента объемного сжатия газифицированной скважинной жидкости кратно увеличивается.The disadvantage of this method is almost inevitable, but indefinite (unpredictable) in magnitude, an increase in the volumetric compression ratio of the well fluid during the time interval between the first and second incineration. This phenomenon is due to the fact that before the second incineration, the well from the reservoir is filled with large quantities of gases are present, formed during the first combustion, and reservoir gases. Gases dissolved in the well fluid significantly reduce its density, thus, the value of the volume compression ratio of the gasified well fluid increases multiple times.
В результате неопределенности физического состояния скважинной жидкости после первого сжигания, выбор оптимальной массы секций заряда второго сжигания становится затруднительным. Выбранная при неопределенном значении коэффициента объемного сжатия скважинной жидкости масса заряда второго сжигания может не обеспечивать достаточного давления и, следовательно, необходимого эффективного развития трещин и полостей в обрабатываемом пласте, требуемого для обеспечения надежной гидродинамической связи скважины с удаленной зоной пласта, обладающей естественными фильтрационными свойствами. Во избежание недостаточного давления приходится, как правило, существенно увеличивать массу заряда второго сжигания.As a result of the uncertainty of the physical state of the well fluid after the first combustion, the choice of the optimal mass of charge sections of the second combustion becomes difficult. The mass of the second combustion charge selected at an indefinite value of the volumetric compression ratio of the borehole fluid may not provide sufficient pressure and, consequently, the necessary effective development of cracks and cavities in the treated reservoir required to ensure reliable hydrodynamic connection of the well with a distant reservoir properties. In order to avoid insufficient pressure, it is necessary, as a rule, to significantly increase the mass of the charge of the second combustion.
Технической проблемой, разрешаемой настоящим изобретением, является осуществление более эффективного разрыва пласта для обеспечения надежной гидродинамической связи скважины с удаленной зоной пласта, обладающей естественными фильтрационными свойствами, и обеспечения более интенсивного притока нефти.A technical problem solved by the present invention is the implementation of a more efficient fracturing to ensure reliable hydrodynamic communication of a well with a remote zone of a formation that has natural filtration properties, and to provide a more intensive flow of oil.
Техническим результатом изобретения, позволяющим разрешить указанную проблему, является существенное уменьшение влияния газопрявления на реализацию разрыва пласта, т.е. значения коэффициента объемного сжатия скважинной жидкости перед сгоранием заряда второго сжигания. Это является результатом удаления жидкости, в которой в большом количестве присутствовали газы и взвеси, образовавшиеся при первом сжигании, и недопущение поступления пластовых газов и жидкостей в эксплуатационную колонну (т.е. колонну обсадных труб, которая служит для того, чтобы отделить конечный продукт (нефть) от пласта и обеспечить продуктивный забор продукта из скважины). При этом перед сгоранием заряда второго сжигания скважина заполнена негазифицированной жидкостью глушения. Под негазифицированной жидкостью понимается реальная жидкость, содержащаяся нормальное количество растворенных, преимущественно, атмосферных газов (при нормальном давлении окружающей среды), незагрязненная продуктами сгорания топлива. Одновременно становится возможным уменьшение требуемой массы заряда второго сжигания благодаря уменьшению значения коэффициента сжимаемости и скорости звука в негазифицированной жидкости глушения и, тем самым, уменьшению коэффициента объемного сжатия жидкости в скважине перед сгоранием заряда второго сжигания. В результате оптимизации физического состояния жидкости в скважине перед вторым сжиганием (т.е. значения коэффициента объемного сжатия) выбор надлежащей массы секций заряда второго сжигания становится более точным, позволяющим гарантированно обеспечить требуемое объемное развитие трещин и полостей в прискважинной зоне обрабатываемого пласта при втором сжигании без непроизводительного расходования топлива.. Такой более объемный и эффективный разрыв пласта обеспечивает более надежную гидродинамическую связь с удаленной зоной пласта, обладающей естественными фильтрационными свойствами и позволяет обеспечить более интенсивный приток нефти.The technical result of the invention, allowing to solve this problem, is a significant reduction in the influence of gas production on the implementation of fracturing, i.e. values of the volumetric compression ratio of the well fluid before the combustion of the second combustion charge. This is the result of the removal of fluid, in which large quantities of gases and suspensions were formed during the first combustion, and the prevention of the flow of reservoir gases and liquids into the production string (i.e., the casing string, which serves to separate the final product ( oil) from the reservoir and to ensure productive intake of the product from the well). In this case, before the combustion of the second combustion charge, the well is filled with non-gasified kill fluid. By non-gasified fluid is meant a real fluid, a normal amount of dissolved, predominantly atmospheric gases (at normal ambient pressure), uncontaminated by the products of combustion of fuel. At the same time, it becomes possible to reduce the required mass of the second combustion charge due to a decrease in the compressibility factor and sound velocity in a non-gasified killing fluid and, thereby, a decrease in the volumetric compression ratio of the fluid in the well before the second combustion charge burns. As a result of optimization of the physical state of the fluid in the well before the second combustion (i.e. the values of the volume compression ratio), the selection of the proper mass of the charge sections of the second combustion becomes more accurate, allowing you to ensure the required volume development of cracks and cavities in the near-well zone of the formation undergoing the second combustion without unproductive consumption of fuel .. This more voluminous and effective fracturing provides a more reliable hydrodynamic connection with a remote zone Having natural filtration properties and allows for a more intensive inflow of oil.
Сущность изобретения состоит в том, что способ газогидравлического воздействия на пласт включает перфорацию эксплуатационной колонны скважины в заданном интервале пласта, сборку и спуск в скважину бескорпусного секционного заряда первого сжигания, масса основных секций которого выбрана из условия создания давления разрыва в интервале перфорации, установку этого заряда таким образом, чтобы его секции находились напротив перфорационных отверстий эксплуатационной колонны, и сжигание воспламенительных и основных секций заряда первого сжигания с образованием продуктов горения, повышением давления и температуры и созданием в интервале перфорации пласта искусственных трещин и полостей, а также последующую сборку и спуск в скважину бескорпусного секционного заряда второго сжигания, установку этого заряда в том же интервале перфорации пласта таким образом, чтобы его секции находились напротив перфорационных отверстий эксплуатационной колонны, и сжигание воспламенительных и основных секций заряда второго сжигания с образованием продуктов горения, повышением давления и температуры и развитием и углубления искусственных трещин и полостей. Кроме того, после сгорания заряда первого сжигания удаляют скважинную жидкость, газифицированную газообразными и твердыми продуктами горения заряда первого сжигания, заполняют скважину негазифицированной жидкостью с более высоким гидростатическим давлением в интервале перфорации, чем предварительно определенное пластовое давление в интервале перфорации, причем указанное заполнение негазифицированной жидкостью производят до момента достижения значением плотности жидкости, выходящей из устья скважины, значения плотности негазифицированной жидкости, подаваемой с расходом, выбранным из условия обеспечения величины скорости восходящего потока жидкости в скважине большей, чем величина скорости падения в ней твердых частиц, в общем количестве, достаточном для ее проникновения в пласт и не допущения поступления пластовых газов и пластовой жидкости в эксплуатационную колонну.The essence of the invention is that the method of gas-hydraulic impact on the formation includes the perforation of the production casing of the well in a given interval of the reservoir, the assembly and lowering into the bore of an encased sectionless charge of the first combustion, the mass of the main sections of which is selected from the condition for creating a fracture pressure in the perforation interval, setting this charge so that its sections are opposite the perforations of the production casing, and the ignition and main charge sections are burned first burning with the formation of combustion products, increasing the pressure and temperature and creating artificial cracks and cavities in the formation perforation interval, as well as the subsequent assembly and lowering of a coreless second combustion section charge into the well, setting this charge in the same perforation interval of the formation so that its section located opposite the perforations of the production casing, and burning the igniter and main charge sections of the second combustion with the formation of combustion products, increasing the pressure and temperature, and the development and deepening of the artificial cracks and cavities. In addition, after the combustion of the first combustion charge, the well fluid gasified with gaseous and solid combustion products of the first combustion charge is removed, the well is filled with non-gasified fluid with a higher hydrostatic pressure in the perforation interval than the predetermined reservoir pressure in the perforation interval, and the specified filling with non-gasified fluid is produced until reaching the density value of the fluid leaving the wellhead, the value of the non-gazifi density of the condition for ensuring the magnitude of the velocity of the upward fluid flow in the well is greater than the magnitude of the rate of solid particles falling in it, in a total quantity sufficient to penetrate the formation and prevent ingress of formation gases and formation fluid to the production the column.
Предпочтительно, в случае, если пластовое давление в интервале перфорации меньше гидростатического, в качестве негазифицированной жидкости используется негазифицированная вода, а в случае, если пластовое давление в интервале перфорации больше гидростатического давления воды для этого интервала, в качестве негазифицированной жидкости используется негазифицированная жидкость с плотностью, превышающей плотность воды и создающей гидростатическое давление в интервале перфорации выше пластового.Preferably, if the reservoir pressure in the perforation interval is less hydrostatic, non-gasified water is used as a non-gasified fluid, and in case the reservoir pressure in the perforation interval is greater than the hydrostatic water pressure for this interval, non-gasified fluid with a density is used as non-gasified fluid, exceeding the density of water and creating a hydrostatic pressure in the perforation interval above the reservoir.
Предпочтительно, при превышении в интервале перфорации пластового давления над гидростатическим, в качестве негазифицированной жидкости скважины используют водный солевой раствор, содержащий соли из группы: NaCl, KCl.Preferably, when the reservoir pressure exceeds the hydrostatic pressure in the perforation interval, an aqueous saline solution containing salts from the group: NaCl, KCl is used as the non-gasified well fluid.
Предпочтительно, массу секций заряда второго сжигания определяют из следующего соотношения:Preferably, the mass of charge sections of the second combustion is determined from the following relationship:
где:Where:
- β - коэффициент сжимаемости негазифицированной жидкости;- β is the compressibility factor of the non-gasified liquid;
- с - скорость звука в негазифицированной жидкости;- с - sound velocity in non-gasified liquid;
- Рр - давление разрыва, создаваемое при сгорании заряда;- Рр - burst pressure created during charge burning;
- Ро - гидростатическое давление на интервале перфорации;- Ro - hydrostatic pressure at the perforation interval;
- f- сила пороха (топлива секций заряда);- f- powder power (fuel of charge sections);
- α - коволюм пороха (топлива секций заряда);- α - powder coke (fuel charge sections);
- Д - внутренний диаметр труб эксплуатационной колонны;- D is the internal diameter of the pipes of the production casing;
- L - расстояние от нижней секции заряда до забоя;- L is the distance from the lower section of the charge to the bottom;
-
-u=a+0,5в⋅(Рр-Ро) скорость горения секций заряда, а и в, коэффициенты закона скорости горения;-u = a + 0.5v⋅ (PP-Po) burning rate of charge sections, a and b, coefficients of the burning rate law;
- Sc - площадь сечения секции заряда;- Sc - section of the charge section;
- ρ - плотность секций заряда;- ρ is the density of charge sections;
- ϕ=4⋅Sc/(π⋅Д2) -эмпирический коэффициент, учитывающий тепловые потери на нагрев жидкости в интервале расположения секций заряда.- ϕ = 4⋅Sc / (π⋅Д 2 ) is the empirical coefficient taking into account the heat losses for heating the fluid in the interval of the charge sections.
Как правило:Usually:
- воспламенительные и основные секции заряда первого и секции заряда второго сжигания выполнены из составов баллиститных ракетных топлив третьей энергетической группы, обеспечивающих горение в водной, водонефтяной и кислотной среде.- igniter and main sections of the charge of the first and sections of the charge of the second combustion are made of compositions of ballistic rocket fuels of the third energy group, providing combustion in water, water-oil and acid environments.
- что воспламенительные и основные секции заряда первого и секции заряда второго сжигания выполнены из составов баллиститных ракетных топлив марок типа РСТ-4К, РНДСИ 5К.- that the igniter and main sections of the charge of the first and sections of the charge of the second combustion are made of compositions of ballistic rocket fuels of type РСТ-4К, RNDSI 5K.
- сжигание каждого из зарядов осуществляют путем запуска узла воспламенения и последующего возгорания одной или нескольких воспламенительных секций заряда и основных секций заряда.- the combustion of each of the charges is carried out by starting the ignition unit and the subsequent ignition of one or more igniter charge sections and main charge sections.
- сжигание основных секций каждого из зарядов производят одновременно.- burning of the main sections of each of the charges produced simultaneously.
На чертеже фиг. 1 изображена конструкция устройства обеспечивающего реализацию предлагаемого способа - заряда ЗГРП 01-1, имеющего максимальный диаметр 80 мм, а диаметр секций заряда 68 мм, на фиг. 2 - конструкция аналогичного устройства обеспечивающего реализацию предлагаемого способа - заряда ЗГРП 01-1.3, представляющего собой усиленный вариант ЗГРП, имеющий максимальный диаметр 108 мм, а диаметр секций заряда 100 мм; на фиг. 3 - схема расположения заряда в скважине таким образом, чтобы секции заряда находились напротив перфорационных отверстий, на фиг. 4 - график 57 результатов второго сжигания (воздействия на пласт) без удаления газифицированной жидкости, на фиг. 5 - график 58 результатов второго сжигания (воздействия на пласт) с удалением газифицированной жидкости и заполнения негазифицированной жидкостью перед вторым сжиганием, на фиг. 6 - сечение секции заряда, изображенного на фиг. 1, на фиг. 7 - сечение секции заряда, изображенного на фиг. 2.In FIG. 1 shows the design of the device providing the implementation of the proposed method - the charge of the OGPT 01-1, having a maximum diameter of 80 mm, and a diameter of the charge sections of 68 mm, in FIG. 2 - the design of a similar device that provides the implementation of the proposed method - the charge of the OGDF 01-1.3, which is a reinforced version of the OGRF, having a maximum diameter of 108 mm, and the diameter of the
Для наглядности способ проиллюстрирован чертежами фиг. 1, 6 и фиг. 2, 7, где на фиг. 1 представлен заряд ЗГРП 01-1, имеющий максимальный диаметр 80 мм, а диаметр секций заряда 68 мм, применяется в скважинах с внутренним диаметром обсадной колонны 100-152 мм, и фиг. 2 заряд ЗГРП 01-1.3 (усиленный вариант ЗГРП), имеющий максимальный диаметр 108 мм, а диаметр секций заряда 100 мм, применяется в скважинах с внутренним диаметром обсадной колонны 127-200 мм.For clarity, the method is illustrated by the drawings of FIG. 1, 6 and FIG. 2, 7, where in FIG. 1 shows the charge of the OCGL 01-1, having a maximum diameter of 80 mm, and a diameter of the charge sections of 68 mm, is used in wells with an inner diameter of the casing 100-152 mm, and FIG. 2, the charge of the groupage 01-1.3 (enhanced version of the groupage), having a maximum diameter of 108 mm and a charge section diameter of 100 mm, is used in wells with an inner diameter of casing of 127-200 mm.
Устройство ЗГРП 01-1, представленное на фиг 1 и обеспечивающие реализацию предлагаемого способа, включает воспламенитель 1, составную несущую штангу, составленную из трех частей - штанги 5 нижней, штанги 6 промежуточной, штанги 7 верхней. Вдоль составной несущей штанги 5-7 размещена бескорпусная группа секций 3 заряда, из твердого баллиститного ракетного топлива. Секции топлива 3 выполнены с фигурным осевым каналом в форме нескольких радиальных полых лучей (полостей), сечение этой секции заряда представлено на фиг 6,. в центральном сквозном отверстии которого установлена с зазором упомянутая составная штанга 5-7. На концах штанг 5,7 установлены стягивающие группу секций 3 заряда верхний и нижний центрирующие конусы 8 и 2, соответственно. Конусы 2,8 поджимают и обеспечивают стягивание секций 3 вплотную друг к другу и фиксируют от отвинчивания гайками 17 и 20 соответственно, а между верхним конусом и верхней секцией заряда установлен компенсатор линейного расширения 14, который центруется с секциями заряда проставкой 10, а между нижней секцией заряда и нижним конусом установлен рассеиватель 24 для отвода продуктов сгорания с прокладкой 15. Между секциями заряда, на торце одной из секций 3 в кольцевой проточке размещен воспламенитель 1, соединенный с проводами питания 18, размещенные внутри лучей канала. Наличие составной штанги 5-7 позволяет собирать заряд из разного количества секций 3, изменяя количество промежуточных штанг 6, и упростить транспортирование оборудования на скважину в разобранном виде. Конусы 2, 8 имеют обтекаемую форму для снижения механической нагрузки на штангу 5-7, диаметр конусов 2, 8 превышает диаметр секций 3 заряда, что позволяет предохранять их от трения и ударов о стенки скважины. Между секциями заряда 3 установлены центрирующие кольца (центраторы) 4, по диаметру превышающие диаметр секций 3 заряда, не позволяющие смещаться секциям 3 зарядам относительно друг друга, и в случае изгиба штанги 5-7 в наклонной скважине касаться стенок обсадной колонны. Центраторы 4 также служат для того, чтобы стабилизировать динамику горения заряда. Конус 2, выполнен с периферийными отверстиями 25, для прохода продуктов сгорания. Заряды снабжены составной удлинительной штангой (11, 12, 13), соединенной с верхним конусом 8 и стыковочным узлом 9, который соединяется с кабельным наконечником 21 для соединения провода 18 питания воспламенителя 1 с геофизическим кабелем 22 скважины. Стыковочный узел 9 фиксируется от отвинчивания гайкой 16. Удлинительная штанга служит для уменьшения турбулентности газового потока, поднимающегося вверх, и снижения тепловой нагрузки на геофизический кабель 22. Провод 18 питания зафиксирован на удлинительной штанге изолентой 19. Такая сборка штанг 11-13 обеспечивает целостность конструкции при механических и температурных нагрузках в процессе горения заряда и при его спуске в скважину. Заряд снабжен автономным измерительным блоком 23, а нижний конус 2 выполнен со сквозным центральным каналом для несущей штанги 5 (нижней части несущей штанги 5-7), на нижнем конце которой установлен измерительный блок 23. Конус 2 зафиксирован гайкой 20. Измерительный блок 23 выполнен с датчиками давления, температуры (не изображены). Геофизический кабель 22 предназначен для спуска и подъема в скважине приборов и аппаратов, в том числе, и заряда для гидроразрыва пласта, их питания электроэнергией. Наземный пульт (не изображен) включает систему для защиты заряда от несанкционированного инициирования на земной поверхности.The device EDS 01-1, shown in Fig 1 and ensuring the implementation of the proposed method, includes an igniter 1, a composite carrier rod composed of three parts - the
Устройство заряда ЗГРП 01-1.3, представленное на фиг 2, обеспечивающие реализацию предлагаемого способа (выполнено схемно-конструктивно аналогично заряду ЗГРП 01-1 по фиг. 1), включает воспламенитель 26, составную несущую штангу, составленную из трех частей - штанги 30 нижней, штанги 31 промежуточной, штанги 32 верхней. Вдоль составной несущей штанги 30-32 размещена бескорпусная группа секций 28 заряда, из твердого баллиститного ракетного топлива. Секции 33 выполнены с фигурным осевым каналом в форме нескольких радиальных полых лучей (полостей), сечение этой секции заряда представлено на фиг 7,. в центральном сквозном отверстии которого установлена с зазором упомянутая составная штанга 30-32. На концах штанг 30, 32 установлены стягивающие группу секций заряда 28 верхний и нижний центрирующие конусы 33 и 27, соответственно. Конусы 27, 33 поджимают и обеспечивают стягивание секций 3 вплотную друг к другу и фиксируют от отвинчивания гайками 40 и 43 соответственно, а между верхним конусом и верхней секцией заряда и между нижней секцией заряда и нижним конусом установлены рассеиватели 47 для отвода продуктов сгорания, а между секциями заряда, верхней и нижней секциями заряда и рассеивателями установлены резиновые прокладки 38 для компенсации линейного расширения. Между секциями заряда, на торце одной из секций 28 в кольцевой проточке размещен воспламенитель 26, соединенный с проводами питания 41, размещенные внутри лучей канала. Наличие составной штанги 30-32 позволяет собирать заряд из разного количества секций 28, изменяя количество промежуточных штанг 6, и упростить транспортирование оборудования на скважину в разобранном виде. Конусы 27-33 имеют обтекаемую форму для снижения механической нагрузки на штангу 30-32, диаметр конусов 27-33 превышает диаметр секций 28 заряда, что позволяет предохранять их от трения и ударов о стенки скважины. Между секциями заряда 28 установлены центрирующие кольца (центраторы) 29, по диаметру превышающие диаметр секций 28 заряда, не позволяющие смещаться секциям 28 зарядам относительно друг друга, и в случае изгиба штанги 30-32 в наклонной скважине касаться стенок обсадной колонны. Центраторы 29 также служат для того, чтобы стабилизировать динамику горения заряда. Конусы 27 и 33 выполнены с периферийными отверстиями 48, для прохода продуктов сгорания. Заряды снабжены составной удлинительной штангой (36, 37, 38), соединенной с верхним конусом 33 и стыковочным узлом 34, который соединяется с кабельным наконечником 44 для соединения провода 41 питания воспламенителя 26 с геофизическим кабелем 45 скважины. Стыковочный узел 34 фиксируется от отвинчивания гайкой 39. Удлинительная штанга служит для уменьшения турбулентности газового потока, поднимающегося вверх, и снижения тепловой нагрузки на геофизический кабель 45. Провод 41 питания зафиксирован на удлинительной штанге изолентой 42. Такая сборка штанг 36-38 обеспечивает целостность конструкции при механических и температурных нагрузках в процессе горения заряда и при его спуске в скважину. Заряд снабжен автономным измерительным блоком 46, а нижний конус 27 выполнен со сквозным центральным каналом для несущей штанги 30 (нижней части несущей штанги 30-32), на нижнем конце которой установлен измерительный блок 46. Конус 27 зафиксирован гайкой 43. Измерительный блок 46 выполнен с датчиками давления, температуры (не изображены). Геофизический кабель 47 предназначен для спуска и подъема в скважине приборов и аппаратов, в том числе, и заряда для гидроразрыва пласта, их питания электроэнергией. Наземный пульт (не изображен) включает систему для защиты заряда от несанкционированного инициирования на земной поверхности.The device for charging the SGRP 01-1.3, shown in Fig. 2, ensures the implementation of the proposed method (made schematically and structurally similar to the charge of the SGRP 01-1 in Fig. 1), includes an
Сборку бескорпусного секционного заряда по фиг. 1 и по фиг. 2 производят путем пропускания их соответствующих деталей для сбора секций заряда через центральный канал (фиг. 6,7) каждой секции заряда и стягивания их вплотную друг к другу другими деталями оснастки.The assembly of an encapsulated charge section according to FIG. 1 and in FIG. 2 is produced by passing their respective parts to collect charge sections through the central channel (Fig. 6.7) of each charge section and tightening them close to each other with other accessories.
На фиг. 3 обозначены:FIG. 3 marked:
- эксплуатационная колонна 49 (колонна обсадных труб);- production string 49 (casing string);
- геофизический кабель 50;-
- кабельная головка 51;-
- заряд 52;-
- продуктивный пласт 53;-
- перфорационные отверстия (каналы) 54;- perforation holes (channels) 54;
- измерительный прибор 55, подключенный к наземному пульту;- measuring
- негазифицированная жидкость 56.-
Способ газогидравлического воздействия на пласт осуществляется в следующей последовательности:The method of gas-hydraulic impact on the reservoir is carried out in the following sequence:
1. Производят первоначальные операции подготовки скважины в соответствии с отраслевыми инструкциями в нефтедобывающей промышленности.1. Produce initial well preparation operations in accordance with industry instructions in the oil industry.
2. Поднимают подземное подготовительное оборудование, использованное при работах по п. 1, из скважины.2. Raise the underground preparatory equipment used in the work under item 1, from the well.
3. Шаблонируют скважину шаблоном, для чего опускают в скважину шаблон с диаметром, превышающим диаметр позднее спускаемого оборудования и меньше внутреннего диаметра эксплуатационной колонны.3. Template the well with a template, for which a template with a diameter greater than the diameter later than the descent equipment and less than the internal diameter of the production string is lowered into the well.
4. Производят размерную привязку интервалов перфорации ГК и ЛМ (обычно эту операцию совмещают с шаблонированием), где ГК - зонд гамма каратожа, ЛМ - локатор муфт. ГК и ЛМ комплектуются в одной сборке. Каротаж представляет собой детальное исследование строения разреза скважины с помощью спуска-подъема в ней геофизического зонда и определение фактического положения интервала перфорации для обеспечения точной установки перфоратора в планируемом интервале пласта.4. Dimensional reference of the perforation intervals of the HA and LM is made (usually this operation is combined with templating), where the HA is a gamma karatozh probe, LM is a coupling locator. GK and LM are completed in one assembly. Logging is a detailed study of the structure of the borehole with the help of a geophysical probe descent-ascent and determination of the actual position of the perforation interval to ensure accurate installation of the perforator in the planned formation interval.
5. Производят глубокопроникающую кумулятивную перфорацию обсадных труб эксплуатационной колонны скважины по всем интервалам обрабатываемого пласта (считается, что наличие глубокопроникающей перфорации имеет место, если при проведении перфорации использовались перфорационные системы с глубиной пробития перфорационных каналов не менее 700 мм). Используемые кумулятивные перфораторы (конструкция которых в настоящей заявке не рассматривается) имеют заряды с конусной выемкой, обычно облицованной медью, которые позволяют фокусировать взрывные потоки газов с расплавленным медным пестом и направлять их с большой скоростью перпендикулярно к стенкам эксплуатационной колонны скважины5. Deep penetrating cumulative perforation of the casing of the production casing in all intervals of the formation being treated (it is believed that the presence of deep perforation occurs if perforation was used with perforations of at least 700 mm). Used cumulative perforators (the construction of which is not considered in this application) have charges with a conical recess, usually lined with copper, which allow focusing explosive gas flows with a molten copper pestle and directing them at high speed perpendicular to the walls of the production casing
6. Рассчитывают массу секций заряда первого сжигания из условия, что максимальное развиваемое давление Рр - давление разрыва в интервале обработки скважины должно превышать горное давление Рг в 1,5 раза. Заполняют скважину водой.6. Calculate the mass of the charge sections of the first combustion from the condition that the maximum developed pressure Pp is the burst pressure in the well treatment interval should exceed the rock pressure Pg 1.5 times. Fill the well with water.
7. Производят сборку первого бескорпусного секционного заряда (на поверхности возле устья скважины) путем пропускания деталей оснастки для сбора секций заряда через центральный канал каждой секции заряда и стягивания их вплотную друг к другу другими деталями оснастки.7. The first unpackaged sectional charge is assembled (on the surface near the wellhead) by passing the tooling parts to collect the charge sections through the central channel of each charge section and tightening them closely to each other.
8. Производят спуск заряда первого сжигания в скважину - заряд опускают в интервал перфорации эксплуатационной колонны. Контроль за фактическим положением интервала перфорации осуществляется, например, локатором муфт (ЛМ), индукционным дефектомером (ДСИ), и электротермометрами.8. The first incineration charge is lowered into the well - the charge is lowered into the perforation interval of the production string. Monitoring of the actual position of the perforation interval is carried out, for example, by a coupling locator (LM), an induction flaw meter (DSI), and electrothermometers.
9. Производят одновременное сжигание секций заряда перового сжигания путем электрического запуска узла 1 (секции) воспламенения.9. Simultaneous combustion of charge sections of the first combustion is carried out by electric start-up of unit 1 (section) of ignition.
При этом команде оператора с наземного пульта производят запуск воспламенительной секции подачей электрического тока по геофизическому кабелю 22 и проводу 18 питания на узел воспламенения 1. Горение порохового заряда в скважине, заполненной жидкостью, сопровождается резким повышением давления и температуры. Одновременное сжигание секций, изготовленных из составов баллиститных ракетных топлив, обеспечивает горение в водной, водонефтяной и кислотной среде, путем электрического запуска узла 1 воспламенения и последующего возгорания секций заряда с образованием продуктов горения, повышения давления и температуры. Заряд устанавливают в скважине так, чтобы секции заряда находились напротив перфорационных отверстий (см. фиг 3) и газообразные продукты горения секций заряда воздействовали на обрабатываемый пласт, Для импульсного воздействия газов с высокой температурой и давлением осуществляют одновременное горение секций заряда по всей их поверхности.In this case, the operator’s command from the ground control unit starts the ignition section by supplying electric current through the
Горение заряда сопровождается образованием большого количества аэрозольных частиц - дыма, что и является причиной образования дымо-газовой горючей смеси, которой обусловлено практически неизбежное, но неопределенное (непредсказуемое) по величине, увеличение коэффициента объемного сжатия скважинной жидкости и уменьшение ее плотности. Это явление обусловлено тем, что скважина перед вторым сжиганием заполняется поступающей из пласта жидкостью, в которой в большом количестве присутствуют газы, образовавшиеся при первом сжигании, и пластовые газы. Газы, растворенные в скважинной жидкости, существенно снижают ее плотность, тем самым, значение коэффициента объемного сжатия газифицированной скважинной жидкости кратно увеличивается.Combustion of the charge is accompanied by the formation of a large amount of aerosol particles - smoke, which is the reason for the formation of a smoke-gas combustible mixture, which is due to the almost inevitable, but uncertain (unpredictable) magnitude, increase in the volumetric compression ratio of the well fluid and decrease in its density. This phenomenon is due to the fact that the well before the second incineration is filled with liquid coming from the reservoir, in which a large amount of gases are formed, formed during the first incineration, and reservoir gases. Gases dissolved in the well fluid significantly reduce its density, thus, the value of the coefficient of volumetric compression of the gasified well fluid increases multiple times.
Воспламенение и последующее горение заряда отмечается изменением тока, наблюдаемым по амперметру, звуковыми эффектами из скважины, рывком геофизического кабеля. Спустя 5 мин после окончания горения заряда дается команда на подъем оснастки.The ignition and the subsequent burning of the charge is marked by a change in the current observed on the ammeter, sound effects from the well, a jerk of a geophysical cable. After 5 minutes after the end of the charge burning, a command is given to lift the rigging.
10. Подъем оснастки из скважины.10. Lifting tooling from the well.
11. Удаляют скважинную жидкость, газифицированную газообразными продуктами горения заряда первого сжигания, содержащую взвешенные продукты первого сжигания и имеющую в следствие ее газификации продуктами первого сгорания пониженную плотность, путем подачи в скважину (на ее дно - до забоя) негазифицированной жидкости, как правило, воды, для чего выполняют спуск подземного промывочного оборудования в скважину, заполнение скважины водой и промывку скважины до твердого забоя, с последующим заполнением скважины негазифицированной жидкостью глушения и подъемом подземного промывочного оборудования. В качестве оборудования используется, предпочтительно, насос трехплунжерный горизонтальный11. Remove the well fluid, gasified with gaseous products of combustion of the first combustion charge, containing suspended products of the first combustion and having a lower density as a result of its gasification with first combustion products, by supplying a non-gasified fluid, usually water, to the well bottom. , for which the underground flushing equipment is launched into the well, filling the well with water and flushing the well to solid bottom, followed by filling the well with non-gasified liquid mute and lift underground washing equipment. The equipment used is preferably a horizontal three-plunger pump.
При определении параметров данной операции используют следующие входные параметры:When determining the parameters of this operation use the following input parameters:
- глубину скважины;- well depth;
- диаметр обсадной колонны;- diameter of the casing;
- диаметр труб подачи жидкостей в скважину;- the diameter of the pipe supplying fluids into the well;
- размер твердых частиц (максимальный);- particle size (maximum);
- глубина нахождения твердых частиц;- the depth of solids;
и по входным данным определяют по стандартным методикам:and input data is determined by standard methods:
- давление на нагнетании (выкиде) насоса;- pressure on discharge (discharge) of the pump;
- давление на забое скважины;- bottomhole pressure;
- необходимую мощность двигателя;- the required engine power;
- время на обработку скважины для твердых частиц;- well treatment time for solid particles;
- разрушающее действие струи при промывке скважины, чтобы продуктивный пласт не был подвержен потенциальному повреждению глушением скважины.- the destructive action of the jet when flushing the well, so that the reservoir is not subject to potential damage by killing the well.
Признаком завершения операции подачи в скважину негазифицированной жидкости (глушения скважины) является соответствие плотности жидкости выходящей из скважины плотности жидкости глушения, при этом объем и расход прокаченной негазифицированной жидкости глушения должен быть не менее расчетной величины, выбранной из условия обеспечения величины скорости восходящего потока жидкости в скважине большей, чем величина скорости свободного падения в ней твердых частиц (под собственным весом), в общем количестве, достаточном для ее проникновения в пласт и не допущения поступления пластовых газов и пластовой жидкости в обсадную трубу.A sign of completion of the operation of supplying a non-gasified fluid to the well (killing the well) is the matching of the density of the fluid leaving the well to the density of the killing fluid, and the volume and flow of the pumped non-gasified killing fluid must be at least the calculated value chosen from the condition for ensuring the velocity of the upward fluid flow greater than the magnitude of the speed of free fall in it of solid particles (under its own weight), in a total quantity sufficient for its penetration formations and non-admission of formation gases and formation fluid to the casing.
Глушение скважины (при завершении подачи в скважину негазифицированной жидкости) направлено на создание обратного давления на горные пласты и предотвращение появления флюида породы.The killing of the well (at the completion of the supply of non-gasified fluid to the well) is aimed at creating a back pressure on the rock formations and preventing the formation of a rock fluid.
Если пластовое давление меньше гидростатического (определяемого высотой столба жидкости от устья до интервала перфорации скважины), тогда вода является жидкостью глушения и при заполнении водой до устья (в интервале перфорации создается давление больше пластового) и вода задавливается в пласт, препятствуя проникновению пластовых газов и пластовой жидкости в обсадную колонну. Если пластовое давление больше гидростатического, тогда используется жидкость глушения с плотностью, обеспечивающей давление в интервале перфорации выше пластового и жидкость глушения задавливается в пласт, препятствуя проникновению пластовых газов и пластовой жидкости в обсадную трубу (колонну). Поэтому при поддержании уровня жидкости до устья временные интервалы не влияют на качество работ и обычно минимизируются исполнителями, чтобы уменьшить время простоя скважины.If the reservoir pressure is less than hydrostatic (determined by the height of the liquid column from the wellhead to the well perforation interval), then the water is a killing fluid and when filled with water up to the wellhead (in the perforation interval, more pressure is created in the reservoir), the water is crushed into the reservoir casing fluid. If the reservoir pressure is greater than hydrostatic, then a kill fluid is used with a density that provides pressure in the perforation interval above the reservoir and the kill fluid is crushed into the reservoir, preventing the penetration of reservoir gases and reservoir fluid into the casing (column). Therefore, while maintaining the fluid level to the wellhead, the time intervals do not affect the quality of work and are usually minimized by executors in order to reduce downtime.
Если имеет место превышение пластового давления над гидростатическим, в качестве негазифицированной жидкости для заполнения скважины используют водный солевой раствор, содержащий соли из группы: NaCl, KCl.If there is an excess of reservoir pressure above the hydrostatic pressure, an aqueous salt solution containing salts from the group: NaCl, KCl is used as a non-gasified fluid to fill the well.
Вследствие данной операции перед вторым сжиганием реализуется замена скважинной жидкости, газифицированной газообразными продуктами горения первого сжигания, на негазифицированную жидкость. В результате этого удаления жидкости, в которой в большом количестве присутствовали газы и взвеси, образовавшиеся при первом сжигании, и недопущение поступления пластовых газов и жидкостей в эксплуатационную колонну, массу секций бескорпусного секционного заряда второго сжигания выбирают исходя из значений коэффициента сжимаемости и скорости звука в негазифицированной скважинной жидкости. Таким образом, перед сгоранием заряда второго сжигания скважина заполнена негазифицированной жидкостью глушения. Одновременно становится возможным уменьшение требуемой массы заряда второго сжигания (по последующему пункту 12) благодаря уменьшению значения коэффициента сжимаемости и скорости звука в негазифицированной жидкости глушения и, тем самым, уменьшению коэффициента объемного сжатия жидкости в скважине перед сгоранием заряда второго сжигания.Due to this operation, before the second combustion, the well fluid is replaced by gasified with the combustion gases of the first combustion with a non-gasified fluid. As a result of this removal of liquid, in which large quantities were present gases and suspensions formed during the first combustion, and prevention of the entry of reservoir gases and liquids into the production string, the mass of sections of unpackaged sectional charge of the second combustion is selected based on the values of compressibility factor and sound velocity in non-gasified well fluid. Thus, before the combustion of the second combustion charge, the well is filled with non-gasified kill fluid. At the same time, it becomes possible to reduce the required mass of the second combustion charge (according to the following clause 12) by reducing the compressibility factor and sound velocity in a non-gasified kill fluid and, thus, reducing the volumetric compression ratio of the fluid in the well before the second combustion charge burns.
12. Рассчитывают массу сжигаемых секций заряда второго сжигания, учитывая глубину залегания обрабатываемого пласта.12. Calculate the mass of burned charge sections of the second combustion, taking into account the depth of the treated formation.
Рассчитывают массу секций заряда для второго сжигания из составов баллиститных ракетных топлив третьей энергетической группы марок типа РСТ-4К, РНДСИ 5К, обеспечивающих горение в водной, водонефтяной и кислотной среде, путем электрического запуска узла воспламенения, из условий, что максимальное развиваемое деление Рр - давление разрыва в интервале обработки скважины должно превышать превышающее предел прочности горных пород при первом сжигании и превышать горное давление, в соответствии с соотношениемCalculate the mass of charge sections for the second combustion of the compositions of ballistic rocket fuels of the third energy group of PCT-4K, RNDSI 5K types, which provide combustion in water, water-and-oil and acid environments, by electrically starting the ignition unit, under the conditions that the maximum developed division Pp is pressure gap in the well treatment interval must exceed the exceeding ultimate strength of rocks at the first combustion and exceed the rock pressure, in accordance with the ratio
исходя из значений коэффициента сжимаемости и скорости звука в негазифицированной скважинной жидкости.based on the values of the compressibility factor and the speed of sound in a non-gasified well fluid.
13. Вторая сборка (на поверхности возле устья скважины) бескорпусного секционного заряда второго сжигания путем пропускания деталей оснастки для сбора секций заряда через центральный канал каждой секции заряда и стягивания их вплотную друг к другу другими деталями оснастки. Проводят вторую операцию сборки и спуска секций заряда в том же интервале пласта.13. The second assembly (on the surface near the wellhead) of an unpackaged sectional charge of the second combustion by passing the parts of the equipment to collect charge sections through the central channel of each section of the charge and tightening them close to each other by other parts of the tooling. Conduct the second operation of the Assembly and the descent of the charge sections in the same interval of the reservoir.
14. Одновременное сжигание секций заряда второго сжигания.14. Simultaneous combustion of sections of the charge of the second combustion.
Продукты сгорания вместе с жидкостью, находящейся в скважине, под действием давления, превышающего горное его, с высокой скоростью залавливаются через перфорационные каналы или естественные трещины в пласт и воздействуют на пласт, выполняя роль клина, раздвигающего горную породу. Образующиеся при горении секций 3 (для заряда ЗГРП 01-1 позиции указаны по фиг. 1) продукты сгорания - газы (Н2, СО, СО2, N2, Cl2) снижают вязкость и поверхностное натяжение нефти на контактах с горной породой за счет растворения в ней СО, СО2, N2 и частично растворяют карбонатные породы, цемент и окислы железа образующейся соляной кислотой. Механическое воздействие пороховых газов на пласт (трещинообразование) обеспечивается за счет создаваемого в скважине давления, темпа его роста и времени действия избыточного давления. Тепловое воздействие проявляется в расплавлении твердых парафиновых и асфальто-смолистных отложений горячими пороховыми газами, движущимися с высокой скоростью по перфорационным каналам и трещинам. При горении заряда образуется большое количество горячих газов, которые через окна 24-25 попадают в эксплуатационную колонну. Под воздействием давления продуктов сгорания - пороховых газов жидкость смещается по стволу скважины. Горячие пороховые газы поднимают столб скважинной жидкости вверх, но так как в обсадной колонне, заполненной до устья, столб скважинной жидкости имеет большую массу, то за счет инерции, то он играет роль пакера. Поэтому горение происходит в зоне перфорации аналогично горению в замкнутом объеме, что приводит к резкому повышению давления в скважине в интервале обработки (перфорации). При повышении давления выше горного (в зависимости от характеристик пласта), происходит разрыв пласта с образованием трещин полостей в призабойной зоне пласта и переток скважинной жидкости и горячих газов в образовавшиеся трещины..Combustion products together with the fluid in the well, under the action of pressure exceeding its rock, are trapped at high speed through perforation channels or natural fractures in the formation and act on the formation, acting as a wedge, pushing the rock apart. Formed during combustion of sections 3 (for the charge of the FFG 01-1, the positions shown in Fig. 1) combustion products — gases (H 2 , CO, CO 2 , N 2 , Cl 2 ) reduce the viscosity and surface tension of the oil at the contacts with the rock due to by dissolving CO, CO 2 , N 2 in it, and partially dissolving carbonate rocks, cement, and iron oxides with hydrochloric acid formed. The mechanical effect of powder gases on the formation (cracking) is provided by the pressure created in the well, its growth rate and the time of the overpressure action. Thermal impact is manifested in the melting of solid paraffin and asphalt-resinous deposits by hot powder gases moving at high speed along perforation channels and cracks. When the charge is burned, a large amount of hot gases is formed, which through the windows 24-25 enter the production column. Under the influence of the pressure of combustion products - powder gases, the liquid is displaced along the wellbore. Hot powder gases raise the column of well fluid up, but since in a casing string filled to the mouth, the column of well fluid has a large mass, due to inertia, it plays the role of a packer. Therefore, combustion occurs in the perforation zone, similarly to combustion in a closed volume, which leads to a sharp increase in pressure in the well in the processing interval (perforation). When the pressure rises above the rock (depending on the characteristics of the reservoir), the reservoir fractures with the formation of cavity cracks in the bottomhole formation zone and the flow of well fluid and hot gases into the cracks formed ..
В результате обеспечения оптимального физического состояния жидкости в скважине перед вторым сжиганием (т.е. значения коэффициента объемного сжатия) выбор надлежащей массы секций заряда второго сжигания становится более точным, позволяющим гарантированно обеспечить требуемое объемное развитие трещин и полостей в прискважинной зоне обрабатываемого пласта при втором сжигании без непроизводительного расходования топлива. Такой - более объемный и эффективный разрыв пласта обеспечивает более надежную гидродинамическую связь с удаленной зоной пласта, обладающей естественными фильтрационными свойствами и позволяет обеспечить более интенсивный приток нефти.As a result of ensuring the optimal physical condition of the fluid in the well before the second combustion (i.e. the values of the volume compression ratio), the selection of the proper mass of charge sections of the second combustion becomes more accurate, ensuring the required volumetric development of cracks and cavities in the near-well zone of the treated formation during the second combustion without waste of fuel. Such a more volumetric and effective fracturing provides a more reliable hydrodynamic connection with a remote zone of the reservoir, which has natural filtration properties and allows for a more intensive flow of oil.
Контроль за работой заряда и оценку его воздействия на пласт осуществляют при помощи непрерывно регистрируемых графиков давления и температуры, виброакустических параметров во времени, с помощью автономного измерительного блока 23 с автономными датчиками типа КСА.Monitoring the operation of the charge and assessing its impact on the formation is carried out using continuously recorded graphs of pressure and temperature, vibroacoustic parameters in time, using an
15 Подъем оснастки из скважины. После окончания работ металлические части оснастки с измерительным блоком поднимаются из скважины и могут использоваться повторно.15 Lifting tooling from the well. After completion of the work, the metal parts of the equipment with the measuring unit rise from the well and can be reused.
16 Анализ результатов газогидравлического воздействия на пласт.16 Analysis of the results of gas-hydraulic effects on the reservoir.
17 Запуск скважины в эксплуатацию в соответствии с отраслевыми инструкциями в нефтедобывающей промышленности.17 Commissioning of a well in accordance with industry instructions in the oil industry.
При этом в результате использования настоящего изобретения (при той же массе секций заряда, что в прототипе), создается более высокое давлении и, следовательно образуется более протяженная сеть трещин гидроразрыва, что способствует более интенсивному притоку нефти.In this case, as a result of using the present invention (with the same mass of charge sections as in the prototype), a higher pressure is created and, consequently, a longer network of fracture fractures is formed, which contributes to a more intensive flow of oil.
Таким образом, согласно настоящему изобретению осуществляют импульсное воздействие газов с высокой температурой и давлением. Эту операцию повторяют два и раза. Массу секций заряда рассчитывают из условий, что максимальное развиваемое деление Рр - давление разрыва в интервале обработки скважины должно превышать горное давление Рг в 1,5 раза при первом сжигании, а в последующем сжигании максимальное развиваемое давление в интервале обработки скважины должно превышать давление, развиваемое при первом сгорании (горное давление Рг - давление, обусловленное весом толщи вышележащих пород над интервалом обработки Рг=ρпН, где ρп - средняя плотность вышележащих пород, Н - глубина определения значения горного давления).Thus, according to the present invention, pulsed exposure to gases with high temperature and pressure is carried out. This operation is repeated two times. The mass of charge sections is calculated from the conditions that the maximum developed division Pp - the burst pressure in the well treatment interval must exceed the mountain pressure Pg 1.5 times during the first combustion, and in the subsequent combustion the maximum pressure developed in the well treatment interval exceeds the pressure developed at first combustion (confining pressure Pr - the pressure caused by the weight of overburden thickness over the interval ρ = n Pr H treatment, where ρ n - average density of overburden, H - determining a value of depth pressure).
Массу секций второго сжигания определяют исходя из следующих соотношений:The mass of the sections of the second combustion is determined on the basis of the following ratios:
- из формулы Нобля и Абеля для максимального давления при сжигании порохов в замкнутом объеме без учета тепловых потерь на нагрев жидкости в интервале расположения секций заряда- from the Noble and Abel formula for maximum pressure when burning powders in a closed volume without taking into account heat losses for heating the fluid in the range of charge sections
Pmax=f⋅Δ/(1-α⋅Δ)Pmax = f⋅Δ / (1-α⋅Δ)
а с учетом тепловых потерь на нагрев жидкости в интервале расположения секций зарядаand taking into account the heat loss for heating the fluid in the range of the charge sections
где Pmax мксимальное давление, f сила пороха, ϕ эмпирический коэффициент, учитывающий тепловые потери на нагрев жидкости до газообразного состояния в интервале расположения секций заряда, Δ=M/Vг плотность заряжания (отношение массы М к объему Vг), α - коволюм пороха. Принимаем этот объем Vг за объем, образованный в скважине за счет сжатия скважинной жидкости давлением при сгорании секций заряда искомой массы выше и ниже секций заряда и объема интервала, занимаемом секциями заряда, а максимальное давление считаем заданным и равным разности давления разрыва и гидростатического (Рр-Ро). Тогда формула (1) примет видwhere Pmax is the maximal pressure, f is the force of the powder, ϕ is the empirical coefficient taking into account the heat losses for heating the fluid to gaseous state in the range of charge sections, Δ = M / Vg loading density (mass ratio M to volume Vg), α is the covolume of powder. We take this volume Vg for the volume formed in the well due to compression of the well fluid with pressure during the combustion of the charge sections of the desired mass above and below the charge sections and the volume of the interval occupied by the charge sections, and the maximum pressure is assumed to be set and equal to the difference between the fracture pressure and hydrostatic (Рр- Ro). Then the formula (1) takes the form
Где:Where:
- V0 объема интервала, занимаемый секциями заряда и определяется из соотношения :- V 0 the volume of the interval occupied by the charge sections and is determined from the relation:
- V1 объем, образованный в скважине, за счет сжатия скважинной жидкости выше секций заряда. Чтобы найти этот объем нужно найти объем подвергаемый сжатию, обозначив его V01, выше секций заряда при горении заряда и V01 равен произведению времени горения заряда на скорость распространения волны сжатия с (скорости звука в жидкости). Время горения заряда равно половине толщины свода секции заряда 
где Д - внутренний диаметр обсадной трубы эксплуатационной колонны скважины и, переписав выражение определения коэффициента объемного сжатия жидкости β=(-dV01/V01)/dP в форме βdP=-dV01/V01 и, интегрируя это выражение от Ро до Рр, полагая что давление от Ро до Рр нарастает линейно см. фиг. 4, получимwhere D is the internal diameter of the casing of the production well string, and rewriting the expression for determining the volumetric compression ratio of the fluid β = (- dV 01 / V 01 ) / dP in the form βdP = -dV 01 / V 01 and integrating this expression from Po to Pp , assuming that the pressure from Po to Pp increases linearly, see FIG. 4, we get
Это выражение для V1 актуально для скважин в которых время горения секций заряда меньше, чем время распространения волны сжатия по скважинной жидкости от интервала воздействия до устья скважины;This expression for V 1 is relevant for wells in which the burning time of the charge sections is less than the propagation time of the compression wave in the well fluid from the exposure interval to the wellhead;
- V 2 объем, образованный в скважине за счет сжатия интервала скважинной жидкости ниже секций заряда до забоя, протяженностью L, и-
(здесь полагаем, что сжатие этого интервала происходит полностью потому, что расстояние до забоя составляет несколько метров).(here we assume that the compression of this interval occurs completely because the distance to the bottom is several meters).
Складывая значения формул (4), (5) и (6), получим:Adding the values of formulas (4), (5) and (6), we get:
Подставим значение Vг из формулы (7) и после стандартных алгебраических преобразований получим значение требуемой массы:Substitute the value Vg from formula (7) and after standard algebraic transformations we obtain the value of the required mass:
где:Where:
- β - коэффициент сжимаемости негазифицированной жидкости;- β is the compressibility factor of the non-gasified liquid;
- с - скорость звука в негазифицированной жидкости;- с - sound velocity in non-gasified liquid;
- Рр - давление разрыва, создаваемое при сгорании заряда;- Рр - burst pressure created during charge burning;
- Ро - гидростатическое давление;- Ro - hydrostatic pressure;
- f - сила пороха;- f - powder power;
- α - коволюм пороха;- α - coking powder;
- Д - внутренний диаметр эксплуатационной колонны;- D - internal diameter of the production string;
- L - расстояние от нижней секции заряда до забоя (дна скважины);- L is the distance from the lower section of the charge to the bottom (bottom of the well);
-
- u=а+0,5в⋅(Рр-Ро) скорость горения секций заряда, а я в коэффициенты закона скорости горения;- u = a + 0.5 v⋅ (Pp-Ro) the burning rate of the charge sections, and i am the coefficients of the burning rate law;
- β - коэффициент объемного сжатия негазифицированной жидкости глушения;- β — coefficient of volumetric compression of a non-gasified kill fluid;
- Sc-площадь сечения секции заряда;- Sc-section of the charge section;
- ρ - плотность секций заряда;- ρ is the density of charge sections;
- ϕ-эмпирический коэффициент, учитывающий тепловые потери на нагрев жидкости до газообразного состояния в интервале расположения секций заряда и равен отношению площади сечения секции заряда к площади сечения скважины - 4⋅Sc/(π⋅Д2).- ϕ-empirical coefficient that takes into account the heat loss to heat the fluid to a gaseous state in the interval of the charge sections and is equal to the ratio of the cross section of the charge section to the cross section of the well - 4⋅Sc / (π⋅D 2 ).
/ - знак деления (дроби)./ - division sign (fractions).
Получение технического результата в результате реализации настоящего технического решения подтверждают натурные испытания, результаты которых приведены на фиг. 4 и фиг. 5.Obtaining a technical result as a result of the implementation of this technical solution is confirmed by field tests, the results of which are shown in FIG. 4 and FIG. five.
На фиг. 4 - график 57 результатов второго сжигания (воздействия на пласт) без удаления газифицированной жидкости - ожидаемое давление 582,2 атм., а получено 384,4 атм., т.е. второе сжигание на фиг. 4 в газифицированной жидкости не произвело требуемого воздействия, на фиг. 5 - график 58 результатов второго сжигания, т.е. воздействия на пласт по настоящему способу - после удаления газифицированной жидкости и заполнения скважины негазифицированной жидкостью перед вторым сжиганием. В этом случае ожидаемое давление - 626 атм., фактически получено 623 атм, таким образом, произведено требуемое воздействие на пласт.FIG. 4 -
В результате использования изобретения обеспечивается снижение влияния газопрявления при сгорании заряда второго сжигания для эффективного развития в прискважинной зоне обрабатываемого пласта трещин и полостей чтобы осуществить разрыв пласта и обеспечить более интенсивный приток нефти.As a result of the use of the invention, the influence of gas injection during the combustion of the second combustion charge is reduced in order to effectively develop cracks and cavities in the near-wellbore zone of the treated formation in order to carry out fracturing and provide a more intensive flow of oil.
При этом обеспечивается более надежной гидродинамическую связь с удаленной зоной пласта, обладающей естественными фильтрационными свойствами,, осуществление более объемный и эффективный разрыв пласта так, создание в прискважинной зоне обрабатываемого пласта трещин и полостей, которые обеспечивают надежную гидродинамическую связь с удаленной зоной пласта, обладающей естественными фильтрационными свойствами, т.е. осуществить разрыв пласта и обеспечить более интенсивный приток нефти.This provides a more reliable hydrodynamic connection with a remote zone of the reservoir with natural filtration properties, the implementation of a more voluminous and effective fracture of the reservoir so creating cracks and cavities in the near-wellbore zone of the treated reservoir that provide reliable hydrodynamic communication with the remote zone of the reservoir that has natural filtration properties, i.e. implement a fracturing and provide a more intense flow of oil.
Claims (23)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018141562A RU2693098C1 (en) | 2018-11-27 | 2018-11-27 | Method of gas-hydraulic impact on formation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018141562A RU2693098C1 (en) | 2018-11-27 | 2018-11-27 | Method of gas-hydraulic impact on formation |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2693098C1 true RU2693098C1 (en) | 2019-07-01 |
Family
ID=67252186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018141562A RU2693098C1 (en) | 2018-11-27 | 2018-11-27 | Method of gas-hydraulic impact on formation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2693098C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2787548C1 (en) * | 2021-10-05 | 2023-01-10 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП"ГосНИИХП") | Device of powder pressure generator |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5005641A (en) * | 1990-07-02 | 1991-04-09 | Mohaupt Henry H | Gas generator with improved ignition assembly |
| RU2183741C1 (en) * | 2001-08-31 | 2002-06-20 | Падерин Михаил Григорьевич | Method of gas-hydraulic stimulation of formation |
| RU2187633C1 (en) * | 2001-08-28 | 2002-08-20 | Падерин Михаил Григорьевич | Method of gas-hydraulic stimulation of formation |
| RU2260115C1 (en) * | 2004-03-29 | 2005-09-10 | Общество Ограниченной Ответственности Производственно Коммерческая Фирма "Транс-Евразия" (ООО ПКФ "Транс-Евразия") | Local hydraulic reservoir fracturing method |
| RU2278252C2 (en) * | 2004-07-29 | 2006-06-20 | Михаил Григорьевич Падерин | Method for gas-hydraulic action application to formation |
| RU2300629C1 (en) * | 2006-04-18 | 2007-06-10 | Михаил Григорьевич Падерин | Method and device for gas-dynamic action application to reservoir |
-
2018
- 2018-11-27 RU RU2018141562A patent/RU2693098C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5005641A (en) * | 1990-07-02 | 1991-04-09 | Mohaupt Henry H | Gas generator with improved ignition assembly |
| RU2187633C1 (en) * | 2001-08-28 | 2002-08-20 | Падерин Михаил Григорьевич | Method of gas-hydraulic stimulation of formation |
| RU2183741C1 (en) * | 2001-08-31 | 2002-06-20 | Падерин Михаил Григорьевич | Method of gas-hydraulic stimulation of formation |
| RU2260115C1 (en) * | 2004-03-29 | 2005-09-10 | Общество Ограниченной Ответственности Производственно Коммерческая Фирма "Транс-Евразия" (ООО ПКФ "Транс-Евразия") | Local hydraulic reservoir fracturing method |
| RU2278252C2 (en) * | 2004-07-29 | 2006-06-20 | Михаил Григорьевич Падерин | Method for gas-hydraulic action application to formation |
| RU2300629C1 (en) * | 2006-04-18 | 2007-06-10 | Михаил Григорьевич Падерин | Method and device for gas-dynamic action application to reservoir |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2787548C1 (en) * | 2021-10-05 | 2023-01-10 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП"ГосНИИХП") | Device of powder pressure generator |
| RU217631U1 (en) * | 2023-02-07 | 2023-04-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский федеральный ядерный центр - Всероссийский научно-исследовательский институт технической физики имени академика Е.И. Забабахина" | CHARGE FOR HYDRAULIC FRACTURING |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20240110465A1 (en) | Cracking permeability increasing method combining hydraulic fracturing and methane in-situ combustion explosion | |
| US4683943A (en) | Well treating system for stimulating recovery of fluids | |
| US6817298B1 (en) | Solid propellant gas generator with adjustable pressure pulse for well optimization | |
| US4633951A (en) | Well treating method for stimulating recovery of fluids | |
| US4185693A (en) | Oil shale retorting from a high porosity cavern | |
| CA1297783C (en) | Well treating method and system for stimulating recovery of fluids | |
| US20130161007A1 (en) | Pulse detonation tool, method and system for formation fracturing | |
| Kant et al. | Demonstration of thermal borehole enlargement to facilitate controlled reservoir engineering for deep geothermal, oil or gas systems | |
| WO1996003566A2 (en) | Improvements in or relating to drilling with gas liquid swirl generator hydrocyclone separation combustion thermal jet spallation | |
| CN114278270B (en) | Methane in-situ control blasting fracturing method and device | |
| US9371719B2 (en) | Controlling pressure during perforating operations | |
| Pierce et al. | Advanced drilling systems study. | |
| US3734180A (en) | In-situ gasification of coal utilizing nonhypersensitive explosives | |
| RU106305U1 (en) | BREAK FOR HYDRAULIC BREAKING | |
| RU2693098C1 (en) | Method of gas-hydraulic impact on formation | |
| RU2493352C1 (en) | Device and method for thermal gas-hydrodynamic oil and gas formation fracture (versions) | |
| RU2382879C1 (en) | Underground gasification method | |
| RU2183741C1 (en) | Method of gas-hydraulic stimulation of formation | |
| RU2175059C2 (en) | Solid-fuel gas generator with controllable pressure pulse for stimulation of wells | |
| RU2092682C1 (en) | Method of treating reservoir with liquid combustible-oxidizing compound | |
| RU2282026C1 (en) | Thermogaschemical well stimulation method with the use of coiled tubing | |
| Cuderman et al. | Multiple fracturing technique for enhanced gas recovery | |
| RU2442887C1 (en) | Method and device for gas-hydrodynamic fracturing of productive formations for development of problematic reserves (variants) | |
| RU2592910C1 (en) | Device and method of thermo-gas-hydro-depression wave fracturing of productive formations for development of hard-to-recover reserves (versions) | |
| RU2485307C1 (en) | Gas-dynamic formation fracturing method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20201128 |