RU2592910C1 - Device and method of thermo-gas-hydro-depression wave fracturing of productive formations for development of hard-to-recover reserves (versions) - Google Patents
Device and method of thermo-gas-hydro-depression wave fracturing of productive formations for development of hard-to-recover reserves (versions) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2592910C1 RU2592910C1 RU2015109088/03A RU2015109088A RU2592910C1 RU 2592910 C1 RU2592910 C1 RU 2592910C1 RU 2015109088/03 A RU2015109088/03 A RU 2015109088/03A RU 2015109088 A RU2015109088 A RU 2015109088A RU 2592910 C1 RU2592910 C1 RU 2592910C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- pressure
- diameter
- charge
- formation
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к нефтегазодобывающей и горной промышленности, в частности к способам и устройствам для интенсификации работы скважин, обеспечивает высокую эффективность применения корпусных газогенерирующих устройств, опускаемых в скважину на геофизическом кабеле, путем создания направленного термогазогидродинамического воздействия на продуктивный пласт в управляемом и контролируемом технологическом режиме при концентрации энергии в перфорированной зоне, при оптимизации состава, массы и конструкции газогенерирующего заряда с высокой интенсивностью газообразования, обеспечивающего в процессе горения скорость увеличения давления в скважине более 100 МПа/с для создания импульса давления выше горного с целью зональноразветвленного трещинорасчленения продуктивного пласта в радиусе до 5…7 метров при однократной обработке и до 25…30 метров - при циклическом режиме работы газогенератора с регистрацией динамики изменения давления автономными цифровыми системами для документирования и оценки завершенности разрыва пласта по волновым и амплитудным параметрам газогидродинамического процесса в скважине с возможностью локализации интервала трещинообразования по динамике изменения теплового поля.The invention relates to the oil and gas and mining industries, in particular to methods and devices for stimulating well operation, provides high efficiency of using case-based gas generating devices lowered into the well on a geophysical cable by creating a directed thermo-gas-hydrodynamic effect on the reservoir in a controlled and controlled technological mode at a concentration energy in the perforated zone, while optimizing the composition, mass and design of the gas generating poison with a high gas generation rate, which ensures, during the combustion process, a rate of increase in pressure in the borehole of more than 100 MPa / s in order to create a pressure pulse above the mine with the aim of zonally branched fracture segregation of the reservoir in a radius of up to 5 ... 7 meters with a single treatment and up to 25 ... 30 meters at cyclical operation of the gas generator with registration of the dynamics of pressure changes by autonomous digital systems for documenting and assessing the completion of a fracture by wave and amplitude parameters gas-hydrodynamic process in the well with the ability to localize the interval of cracking on the dynamics of changes in the thermal field.
Известен метод гидравлического разрыва пласта (ГРП), широко применяемый в производственной практике для восстановления и увеличения продуктивности скважин, фильтрационные свойства которых в прискважинной зоне пласта ухудшены в процессе строительства, освоения и эксплуатации. Сущность ГРП заключается в том, что в скважину под высоким давлением, превышающим гидростатическое в 1,5-3,0 раза, закачивают жидкость, в результате чего в прискважинной зоне пласта раскрываются существующие трещины и образуются новые. Для предотвращения смыкания этих трещин в них вводят крупнозернистый песок. В результате продуктивность скважины значительно повышается [1]. Однако, несмотря на эффективность, эта технология высокотрудоемкая, дорогостоящая и не всегда дает ожидаемые результаты.The known method of hydraulic fracturing (Fracturing), widely used in industrial practice to restore and increase the productivity of wells, the filtration properties of which in the near-wellbore zone of the formation are impaired during construction, development and operation. The essence of hydraulic fracturing is that fluid is pumped into the well at a high pressure that is 1.5–3.0 times higher than the hydrostatic pressure, as a result of which existing fractures open in the near-wellbore zone of the formation and new ones form. To prevent the closure of these cracks, coarse sand is introduced into them. As a result, the productivity of the well increases significantly [1]. However, despite the effectiveness, this technology is highly labor-intensive, expensive and does not always give the expected results.
Изобретение относится к устройствам, использующим режим горения твердых энергоносителей в виде утилизированного ракетного топлива или высокоэнергетических смесевых составов недетонирующего типа. Отечественной промышленностью освоено производство пороховых зарядов различных типоразмеров длиной от 500 до 1800 мм, диаметром от 42 до 100 мм и массой от 2 до 32 кг [1, стр. 238]. Эффективность воздействия таких устройств с целью разрыва, термогазохимической обработки продуктивного пласта и оценки завершенности технологического процесса зависит от множества факторов, прежде всего от амплитуды и динамики нарастания и снижения создаваемого в зоне горения импульса давления и общей длительности воздействия, определяющих количество и протяженность создаваемых трещин, от технологического режима и информационного сопровождения производства работ.The invention relates to devices using the combustion mode of solid energy in the form of recycled rocket fuel or high-energy mixed compositions of non-detonating type. The domestic industry has mastered the production of powder charges of various sizes with a length of 500 to 1800 mm, a diameter of 42 to 100 mm and a mass of 2 to 32 kg [1, p. 238]. The effectiveness of the impact of such devices for the purpose of fracturing, thermogasochemical treatment of the reservoir and assessing the completeness of the technological process depends on many factors, primarily on the amplitude and dynamics of the increase and decrease of the pressure pulse created in the combustion zone and the total duration of the impact, which determine the number and extent of the created cracks, from technological mode and information support of work.
Известны многочисленные аналоги устройств - газогенераторы на твердом топливе, опускаемые в скважину на кабеле и отличающиеся конструкцией и возможностями воздействия на пласт, позволяющие в широких пределах изменять динамику увеличения нагрузки на горные породы и создавать напряженное состояние в пласте со скоростью до 104 МПа/сек. При ГРП обеспечивается скорость увеличения нагрузки на пласт не более 1 МПа/с.Numerous analogs of devices are known - solid fuel gas generators lowered into a well on a cable and differing in design and formation impact capabilities, allowing a wide variation in the dynamics of increasing load on rocks and creating a stress state in the formation at a rate of up to 10 4 MPa / s. During hydraulic fracturing, the rate of increase in the load on the formation is not more than 1 MPa / s.
Известен «Газогенератор на твердом топливе с регулируемым импульсом давления для стимуляции скважин» [2]. Поставленная задача изобретения решается тем, что между воспламенительным зарядом и бронированными с внешней поверхности зарядами размещены небронированные трубчатые заряды с большой начальной поверхностью горения. После сгорания всех небронированных зарядов давление несколько уменьшается, а затем снова достигает максимального значения вследствие прогрессивного характера горения бронированных зарядов, обеспечивая увеличение продолжительности силового воздействия на пласт, при этом плавно снижая давление до начального [2].The well-known "Solid fuel gas generator with an adjustable pressure pulse for stimulation of wells" [2]. The object of the invention is solved by the fact that between the ignition charge and armored charges on the outer surface there are unarmored tubular charges with a large initial combustion surface. After the combustion of all unarmored charges, the pressure decreases slightly, and then again reaches its maximum value due to the progressive nature of the burning of armored charges, providing an increase in the duration of the force impact on the formation, while gradually reducing the pressure to the initial one [2].
В качестве недостатка данного газогенератора следует отметить, что для увеличения скорости нарастания давления применены высокоопасные воспламенительные устройства детонационного действия с взрывным патроном и детонирующим шнуром, не обеспечивается требуемая направленность термогазодинамического воздействия и динамика разгрузки пласта для наиболее эффективного достижения поставленной цели; отсутствие информационного сопровождения для контроля и оценки завершенности технологического процесса.As a disadvantage of this gas generator, it should be noted that to increase the rate of increase in pressure, highly hazardous ignition devices of detonation action with an explosive cartridge and detonating cord were used, the required direction of thermo-gas-dynamic effects and the dynamics of formation unloading for the most effective achievement of the set goal are not provided; lack of information support for monitoring and evaluating the completeness of the process.
Известен «Заряд бескорпусной секционный для газогидравлического воздействия на пласт» [3]. Устройство состоит из узла воспламенителя и секций заряда, изготовленных из составов, обеспечивающих горение в водной, водонефтяной и кислотной средах и может иметь одну или несколько воспламенительных секций и оснастку с деталями для сбора секций заряда, пропущенных через центральный канал каждой секции. Оснастка представляет собой составную штангу с конусами - центраторами обтекаемой формы для стягивания и поджатия секций заряда вплотную друг к другу. Секции заряда не имеют защитного покрытия. Это обеспечивает горение по всей поверхности заряда. Конфигурация центрального канала имеет форму с развитой поверхностью горения для обеспечения заданного времени горения и давления для гидроразрыва пласта. Для регистрации параметров давления, температуры во времени и привязки по глубине места установки прибора в скважине по локатору муфт предусмотрен измерительный блок, имеющий электрическую связь с наземным пультом.The well-known "Unpacked sectional charge for gas-hydraulic impact on the reservoir" [3]. The device consists of an igniter assembly and charge sections made of compositions providing combustion in aqueous, oil-water and acidic environments and may have one or more igniter sections and accessories with parts for collecting charge sections passed through the central channel of each section. Equipment is a composite rod with cones - streamlined centralizers for tightening and preloading the charge sections close to each other. The charge sections do not have a protective coating. This provides combustion over the entire surface of the charge. The configuration of the central channel has a shape with a developed combustion surface to provide a given burning time and pressure for hydraulic fracturing. To register the pressure, temperature over time and reference the depth of the installation site of the device in the well, a measuring unit is provided with a locator of couplings that is in electrical communication with the ground control panel.
К недостаткам, снижающим эффективность применения данного газогенератора, следует отнести отсутствие регламентирующих условий по применению в зависимости от состояния вторичного вскрытия и оценки успешности завершения газогидравлического воздействия на пласт и низкая надежность измерительного блока в гидродинамических условиях при работе газогенератора. Штанговая конструкция крепления газогенерирующих зарядов не обеспечивает требуемой противоаварийной устойчивости, приводит к подбросу и перехлесту кабеля с аварийными осложнениями.The disadvantages that reduce the effectiveness of the use of this gas generator include the lack of regulatory conditions for use, depending on the state of the secondary opening and the assessment of the success of the completion of the gas-hydraulic stimulation of the reservoir and the low reliability of the measuring unit in hydrodynamic conditions when the gas generator is operating. The rod design of the fastening of gas-generating charges does not provide the required emergency stability, leads to a cable drop and overlap with emergency complications.
Интересен «Заряд бескорпусной секционный для газодинамического воздействия на пласт» [4], отличающийся от предыдущего заряда [3] наличием проходного полого канала внутри штанг и соединительных муфт вдоль их центральной оси для размещения электрических линий узла воспламенения и электронного блока, закрепляемого на штанге ниже заряда газогенератора. Положительным решением в конструкции газогенератора является размещение электронного блока на штанге ниже заряда, однако наличие проходного канала диаметром 6-8 мм для размещения электрических проводов снижает прочность штанговой оснастки, усложняет монтаж, требует применения многожильных геофизических кабелей, увеличивая при этом аварийность проведения работ, особенно при наборе девяти и более пороховых секций заряда.Interesting is the “open case sectional charge for gas-dynamic stimulation of the formation” [4], which differs from the previous charge [3] by the presence of a hollow passage channel inside the rods and couplings along their central axis for placing electric lines of the ignition unit and an electronic unit mounted on the rod below the charge gas generator. A positive solution in the design of the gas generator is to place the electronic unit on the rod below the charge, however, the presence of a passage channel with a diameter of 6-8 mm for the placement of electric wires reduces the strength of the rod equipment, complicates installation, requires the use of multi-core geophysical cables, increasing the accident rate, especially when a set of nine or more powder charge sections.
Известны «Способы газогидравлического воздействия на пласт» [5, 6], реализующие применение устройства по патенту [4], отличающиеся тем, что для осуществления разрыва пласта проводят несколько последовательных операций воздействия на пласт с регистрацией режима работы заряда и подбором массы секций заряда при первом спуске такой, чтобы обеспечить в интервале обрабатываемого пласта давление, превышающее предел прочности горных пород, для создания трещин в пласте и обеспечения гидродинамической связи со скважиной. Для последующих воздействий определяют массу заряда такой, чтобы обеспечить в интервале обрабатываемого пласта давление, достаточное для развития и углубления трещин, образованных при первом сжигании секций заряда. По изменению амплитудных параметров давления во время горения первого и последующих зарядов судят о характере воздействия на пласт и о реакции призабойной зоны на воздействие.The well-known "Methods of gas-hydraulic stimulation of the formation" [5, 6], which implement the use of the device according to the patent [4], characterized in that for the implementation of the formation fracture, several sequential operations are performed on the formation with registration of the charge operation mode and selection of the mass of charge sections at the first such a descent so as to provide a pressure in the interval of the treated formation that exceeds the rock strength to create cracks in the formation and provide hydrodynamic communication with the well. For subsequent impacts, the charge mass is determined so as to provide sufficient pressure in the interval of the treated formation to develop and deepen the cracks formed during the first burning of the charge sections. By the change in the amplitude parameters of the pressure during the combustion of the first and subsequent charges, the nature of the impact on the formation and the reaction of the bottomhole zone to the impact are judged.
В способе по патенту [6] при подборе массы сжигаемых зарядов учитывают глубину залегания обрабатываемого пласта, его длину и количество перфорационных отверстий, при этом массу каждого последующего заряда увеличивают путем увеличения длины штанги и заряда.In the method according to the patent [6], when selecting the mass of burnt charges, the depth of the treated formation, its length and the number of perforation holes are taken into account, while the mass of each subsequent charge is increased by increasing the length of the rod and charge.
Основным недостатком приведенных способов газогидравлического воздействия на пласт является отсутствие критериев для оценки завершенности воздействия на пласт и обоснования необходимости продолжения работ. Увеличение массы заряда путем увеличения длины заряда и штанги приводит к повышению аварийности работ.The main disadvantage of the above methods of gas-hydraulic stimulation of the formation is the lack of criteria for assessing the completeness of the impact on the formation and justification for the need to continue work. Increasing the mass of the charge by increasing the length of the charge and the rod leads to increased accident rate.
Известен «Способ газогидравлического воздействия на пласт» [7], включающий проведение глубокопроникающей перфорации, применение устройств по патентам [3] или [4] с обеспечением герметизации сочленений секций заряда и проходных отверстий рассеивателя с целью использования внутренней полости заряда и рассеивателя для размещения вещества, оказывающего одновременно с газодинамическим воздействием дополнительное воздействие для развития и очистки трещин или закрепления их кварцевым песком, для снижения вязкости нефти или увеличения проницаемости пласта пенообразующими составами. Совмещение газодинамического воздействия на пласт с другими методами интенсификации нефтепритока несомненно представляет практический интерес. Однако рекомендуемого патентом объема интенсифицирующих веществ, размещаемого во внутренней полости заряда с учетом реальной возможности доставки в зону пласта через перфорационные отверстия в процессе горения заряда явно недостаточно для получения ожидаемого результата. Кроме того, заполнение внутренней полости сыпучим или гелеобразным веществом в процессе монтажа заряда в полевых условиях с обеспечением необходимой герметизации торцевых соединений является трудоемким и нетехнологичным.The well-known "Method of gas-hydraulic stimulation of the reservoir" [7], including deep penetrating perforation, the use of devices according to patents [3] or [4], ensuring the sealing of joints of charge sections and passage openings of the diffuser in order to use the internal charge cavity and diffuser to accommodate the substance, having at the same time a gas-dynamic effect, an additional effect for the development and cleaning of cracks or fixing them with quartz sand, to reduce the viscosity of oil or increase penetration permittivity layer foams. The combination of gas-dynamic effects on the reservoir with other methods of stimulating oil flow is undoubtedly of practical interest. However, the volume of intensifying substances recommended by the patent placed in the internal cavity of the charge, taking into account the real possibility of delivery to the formation zone through perforation holes during the combustion of the charge, is clearly not enough to obtain the expected result. In addition, filling the internal cavity with a loose or gel-like substance during the installation of the charge in the field with the necessary sealing of the end joints is time-consuming and non-technological.
Известен «Способ газодинамического воздействия на пласт и устройство для его осуществления» [8]. Способ для газодинамического воздействия на пласт, включающий проведение глубокопроникающей перфорации в интервале обрабатываемого пласта, сборку бескорпусного секционного заряда с оснасткой путем пропуска полой составной штанги через центральный канал секций заряда, стягивания и поджатия секций заряда вплотную друг к другу муфтами-центраторами, соединение каротажного кабеля с блоком электроники, сжигания заряда в интервале перфорации, осуществления контроля горения в режиме реального времени и регистрации характеристик режима работы заряда, таких как температура и давление в скважинной жидкости в интервале воздействия на безопасном расстоянии от заряда, отличающийся тем, что осуществляют регистрацию температуры и давления выше зоны горения заряда с частотой 0,5 мс и, дополнительно, регистрацию давления непосредственно в зоне горения заряда, для чего в нижней части блока электроники размещают дополнительный датчик давления, а полую составную штангу против заряда выполняют с радиальным отверстием, по меньшей мере, одним, для газогидродинамической связи зоны горения заряда через полость составной штанги и ее радиальное отверстие с зоной размещения дополнительного датчика давления, при этом по максимальным значениям давлений, измеренным выше зоны горения заряда и непосредственно в зоне горения, разнице этих давлений, оценивают энергию импульса давления, затраченную на разрыв пласта и энергию импульса давления, попавшего в ствол скважины, сопоставляют эти данные и по подъему и спаду давлений и температуры судят об эффективности воздействия на пласт - осуществленном или неосуществленном локальном разрыве пласта, оценивают необходимость повторного воздействия на пласт и необходимую для этого энергию, при повторном воздействии и регистрации вышеупомянутых параметров оценивают изменение этих параметров от одного воздействия к другому и характер этих изменений, по которым судят об увеличении радиуса локального разрыва пласта и необходимости проведения последующих воздействий на пласт.The well-known "Method of gas-dynamic effects on the reservoir and device for its implementation" [8]. A method for the gas-dynamic impact on the formation, including deep penetrating perforation in the interval of the treated formation, assembling an open-section sectional charge with rigging by passing a hollow composite rod through the central channel of the charge sections, tightening and preloading the charge sections close to each other with centralizers, connecting the wireline cable with electronics, burning a charge in the perforation interval, real-time monitoring of combustion and recording the characteristics of the p mode charge bots, such as temperature and pressure in the borehole fluid in the interval of exposure at a safe distance from the charge, characterized in that the temperature and pressure are recorded above the charge burning zone with a frequency of 0.5 ms and, in addition, the pressure is recorded directly in the charge burning zone why an additional pressure sensor is placed in the lower part of the electronics unit, and the hollow composite rod against the charge is made with a radial hole, at least one, for gas-hydrodynamic communication of the mount zone charge through the cavity of the composite rod and its radial hole with the area of the additional pressure sensor, while the maximum pressure values measured above the combustion zone of the charge and directly in the combustion zone, the difference of these pressures, evaluate the energy of the pressure pulse spent on fracturing and energy the pressure impulse that entered the wellbore compares these data and judges by the rise and fall of pressures and temperature the effectiveness of the impact on the formation - whether locally implemented or not m fracture, assess the need for re-exposure to the formation and the necessary energy for this, when re-exposure and registration of the above parameters assess the change in these parameters from one impact to another and the nature of these changes, which are judged by the increase in the radius of the local fracture and the need for subsequent effects on the reservoir.
Способ предусматривает локализацию интервала воздействия на обрабатываемый пласт путем использования в оснастке заряда против выбранного интервала зоны перфорации муфт-центраторов, близких к внутреннему диаметру обсадной колонны.The method provides for the localization of the interval of exposure to the treated formation by using a charge in the snap against the selected interval of the perforation zone of the coupling centralizers close to the inner diameter of the casing.
К недостаткам данного способа следует отнести сложность оценки эффективности воздействия на пласт и осуществления локального разрыва пласта по регистрируемым параметрам давления и температуры с помощью предлагаемого электронного блока с отдельной линией электросвязи с наземным блоком и гидравлических каналов для дополнительных датчиков, недостаточную частоту проведения замеров; наличие внутреннего осевого канала в штангах снижает их прочность и при увеличении диаметра муфт-центраторов при штанговой конструкции газогенератора непременно приводит к сложным аварийным ситуациям; несовершенство монтажа электровоспламенительной системы вызывает частые отказы; устройство и способ не предусматривают возможность применения в наклонных и горизонтальных скважинах.The disadvantages of this method include the difficulty of assessing the effectiveness of the impact on the formation and local fracturing according to the recorded pressure and temperature parameters using the proposed electronic unit with a separate telecommunication line with the ground unit and hydraulic channels for additional sensors, insufficient measurement frequency; the presence of an internal axial channel in the rods reduces their strength and with an increase in the diameter of the centralizer couplings with the rod structure of the gas generator will certainly lead to complex emergency situations; the imperfection of the installation of an electroflame system causes frequent failures; the device and method do not provide for the possibility of use in deviated and horizontal wells.
Аналогом изобретения является «Устройство с пороховым зарядом для стимуляции скважин и способ его осуществления» [9]. Устройство с пороховым зарядом для стимуляции скважин, содержащее соединенный с геофизическим кабелем пороховой заряд, состоящий из твердотопливных элементов, выполненных из неметаллизированного баллиститного или смесевого твердого ракетного топлива в виде цилиндров с центральным круглым каналом отличающиеся тем, что твердотопливные элементы заряда закреплены на грузонесущем тросе, проходящем по центральным каналам или снаружи твердотопливных элементов, зазоры между которыми закрыты сгораемыми втулками, кроме того, твердотопливные заряды заключены в защитный кожух, а узел воспламенения выполнен в виде спирали накаливания, вмонтированной в один из твердотопливных элементов или расположен с воспламенительным патроном вблизи геофизического кабеля, причем между геофизическим кабелем и зарядом имеется предохранительная штанга. Роль защитного кожуха может выполнять отрезок насосно-компрессорной трубы либо сами сгораемые втулки между зарядами.An analogue of the invention is “A device with a powder charge for stimulation of wells and a method for its implementation” [9]. A device with a powder charge for stimulating wells, containing a powder charge connected to a geophysical cable, consisting of solid fuel elements made of non-metallic ballistic or mixed solid rocket fuel in the form of cylinders with a central circular channel, characterized in that the solid fuel charge elements are fixed on a load-carrying cable passing through central channels or outside of solid fuel elements, the gaps between which are closed by combustible bushings, in addition, solid fuel The charged charges are enclosed in a protective casing, and the ignition unit is made in the form of an incandescent spiral mounted in one of the solid fuel elements or is located with an ignition cartridge near the geophysical cable, and there is a safety rod between the geophysical cable and the charge. The role of the protective casing can be performed by a segment of the tubing or the combustible bushings themselves between charges.
Спираль накаливания устанавливают в кольцевой зазор на наружной поверхности твердотопливного заряда и заливают термостойким герметиком для предотвращения контакта спирали со скважинной жидкостью. Отходящие от спирали электрические провода изолированы от жидкости. Концы проводов соединяют с жилами геофизического кабеля и места соединений изолируют при сборке устройства перед спуском в скважину.An incandescent spiral is installed in the annular gap on the outer surface of the solid fuel charge and filled with a heat-resistant sealant to prevent the spiral from contacting the well fluid. Outgoing from the spiral electric wires are isolated from the liquid. The ends of the wires are connected to the veins of the geophysical cable and the joints are isolated during assembly of the device before being lowered into the well.
Устройство с обычным геофизическим кабелем применимо только для вертикальных скважин. Использование устройства с геофизическим кабелем по Патенту РФ №2105326 [10], в отличие от обычных кабелей обладает высокой прочностью (120…230 кН) и достаточно высокой жесткостью для продвижения твердотопливного заряда с оснасткой в горизонтальные участки скважин. Этот кабель состоит из трех и более изолированных токоведущих жил, покрытых двумя или тремя парами слоев брони с противоположно направленными повивами проволок в каждой паре, причем вторая и третья пара слоев брони изготовлены из проволоки, диаметр которой в 1,3…2,5 раза больше диаметра проволок первой пары слоев брони, при этом поверх каждой пары нанесено под давлением покрытие из пластичного клеящего материала, заполняющего промежутки между проволоками брони. Внешний диаметр кабеля прокалиброван по всей длине в диапазоне 15…32 мм.A device with a conventional geophysical cable is only applicable to vertical wells. The use of a device with a geophysical cable according to RF Patent No. 2105326 [10], unlike conventional cables, has high strength (120 ... 230 kN) and high enough stiffness to propel a solid fuel charge with equipment in horizontal sections of wells. This cable consists of three or more insulated current-carrying conductors, covered with two or three pairs of armor layers with oppositely directed coils of wires in each pair, the second and third pair of armor layers made of wire, the diameter of which is 1.3 ... 2.5 times larger the diameter of the wires of the first pair of layers of the armor, while over each pair is applied under pressure a coating of plastic adhesive material that fills the gaps between the wires of the armor. The outer diameter of the cable is calibrated over its entire length in the range of 15 ... 32 mm.
К недостаткам устройства следует отнести сложность и несовершенство конструкции оснастки, отсутствие информационного сопровождения гидродинамического процесса работы устройства с пороховым зарядом, что исключает возможность оценки эффективности воздействия на пласт. Крешерный прибор, примененный для измерения максимального давления, не пригоден для решения этой задачи.The disadvantages of the device include the complexity and imperfection of the equipment design, the lack of information support for the hydrodynamic process of the device with a powder charge, which excludes the possibility of evaluating the effectiveness of the impact on the formation. The kresherny device used to measure maximum pressure is not suitable for this task.
Известно «Устройство для перфорации и разрыва пласта» [15] корпусного типа, отличающееся тем, что для одновременного осуществления прострела стенок скважины и разрыва пласта, оно выполнено отдельными секциями с кумулятивными зарядами и пороховыми камерами, в которых размещены пороховые заряды, воспламеняющиеся последовательно от электровоспламенителей замедленного действия. Для ограничения зоны давления пороховых газов в нем применены пакеры с резиновыми манжетами, разжимаемыми кольцевыми поршнями под давлением пороховых газов. Данное устройство с помощью манжетных пакерующих систем, работающих в автоматическом режиме, предусматривает возможность направленного воздействия пороховыми газами на продуктивный пласт через открывшиеся отверстия перфораторной секции.The known “Device for perforation and fracturing” [15] of the casing type, characterized in that for the simultaneous execution of the walls of the borehole and fracturing, it is made in separate sections with cumulative charges and powder chambers, in which powder charges are placed, ignited sequentially from electric igniters delayed action. To limit the pressure zone of the powder gases, it uses packers with rubber cuffs, expandable by annular pistons under the pressure of the powder gases. This device with the help of cuff packer systems operating in automatic mode, provides for the possibility of directed exposure to powder gases on the reservoir through the openings of the perforating section.
К недостаткам данного устройства следует отнести сложность конструкции и отсутствие информационного обеспечения для контроля технологического процесса и оценки эффективности газодинамического разрыва пласта.The disadvantages of this device include the complexity of the design and the lack of information support for monitoring the process and evaluating the effectiveness of gas-dynamic fracturing.
Близким аналогом изобретения является «Устройство и способ газогидродинамического разрыва продуктивных пластов для освоения трудноизвлекаемых запасов (варианты)» [16]. В устройствах по данному изобретению для газодинамического разрыва продуктивных пластов нефтегазовых скважин в качестве грузонесущей основы для установки газогенерирующих элементов с электрическим воспламенителем, обеспечивающими в процессе горения скорость увеличения давления не менее 100 МПа/с при достижении максимального давления в 2…4 раза выше гидростатического с регистрацией динамики изменения давления автономным цифровым манометром в режиме реального времени с дискретностью 7,0…10,0 тыс измерений в секунду, используется цельнометаллическая штага или геофизический кабель многослойной конструкции со степенью свободы от 1…3° до 10…15° для обеспечения продвижения газогенератора не только в вертикальные, но в наклонно-направленные и горизонтальные скважины с помощью геофизического кабеля многослойной конструкции с изменяющейся удельной плотностью по длине и разрывной прочностью 100…250 кН при диаметре 12…28 мм.A close analogue of the invention is the "Device and method of gas-hydrodynamic fracturing of reservoirs for the development of hard-to-recover reserves (options)" [16]. In the devices of this invention for gas-dynamic fracturing of oil and gas production strata as a load-bearing basis for installing gas-generating elements with an electric igniter, which ensure during combustion the rate of pressure increase is not less than 100 MPa / s when the maximum pressure is 2 ... 4 times higher than hydrostatic with registration dynamics of pressure changes with an autonomous digital manometer in real time with a resolution of 7.0 ... 10.0 thousand measurements per second, one-piece metal headquarters or a multilayer geophysical cable with a degree of freedom from 1 ... 3 ° to 10 ... 15 ° to ensure the gas generator is moving not only into vertical, but into directional and horizontal wells using a multilayer geophysical cable with varying specific gravity along the length and tensile strength of 100 ... 250 kN with a diameter of 12 ... 28 mm.
С помощью данных устройств осуществляются способ газодинамического разрыва продуктивных пластов при обеспечении поверхности вскрытия пласта перфорационными каналами до 2000 см2/м с привязкой расположения газогенератора к геологическому разрезу гамма-методом и последующим циклическим газодинамическим воздействием в управляемом и контролируемом режиме при наибольшей концентрации энергии в перфорированной зоне за счет оптимизации массы и длины газогенерирующего заряда для создания импульса давления в 1,4…3 раза выше давления разрыва пласта с последующим формированием депрессионно-репрессионного волнового процесса в инфразвуковом частотном диапазоне для вовлечения в разработку тупиковых (застойных) нефтенасыщенных участков, при регистрации динамики изменения давления автономными цифровыми системами для документирования и оценки завершенности разрыва пласта по волновым и амплитудным показателям газодинамического процесса.With the help of these devices, a method of gas-dynamic fracturing of productive formations is carried out while providing a formation opening surface with perforation channels up to 2000 cm 2 / m with the gas generator positioned to the geological section using the gamma method and the subsequent cyclic gas-dynamic action in a controlled and controlled mode at the highest energy concentration in the perforated zone by optimizing the mass and length of the gas-generating charge to create a pressure pulse 1.4 ... 3 times higher than the burst pressure formation followed by the formation of a depression-repression wave process in the infrasonic frequency range for involvement in the development of dead-end (stagnant) oil-saturated areas, when recording the dynamics of pressure changes by autonomous digital systems for documenting and assessing the completion of a fracture by wave and amplitude indicators of the gas-dynamic process.
В качестве недостатка данных устройств следует отметить высокий уровень аварийных осложнений при работе в вертикальных скважинах с серийными геофизическими кабелями с разрывной прочностью до 60 кН вследствие подброса и навязывания узлов на кабеле и высокую вероятность самовоспламенения газогенерирующих зарядов в результате трения при спуске в наклонных скважинах.As a drawback of these devices, a high level of emergency complications when working in vertical wells with serial geophysical cables with tensile strength up to 60 kN due to the tossing and imposing of nodes on the cable and the high probability of self-ignition of gas-generating charges as a result of friction during descent in deviated wells should be noted.
Близким аналогом изобретения является скважинный аппарат для разрыва пласта - пороховой генератор давления корпусной АСГ105К [17]. Основной его частью являются камеры сгорания, в которых размещены пороховые заряды. Поджигание пороховых зарядов осуществляется при помощи воспламенителя. Истечение пороховых газов из камер сгорания в скважину происходит через конические сопла и боковые окна переходника. К нижней части аппарата присоединен корпусной кумулятивный перфоратор, с помощью которого простреливаются каналы в стенках скважины перед разрывом пласта. Для контроля величины давления в камере сгорания и в стволе скважины применяются крешерные приборы, основанные на измерении величины деформации их для оценки величины давления.A close analogue of the invention is a borehole apparatus for fracturing - a powder generator of pressure hull ASG105K [17]. Its main part is the combustion chamber, in which the powder charges are placed. Ignition of powder charges is carried out using an igniter. The outflow of powder gases from the combustion chambers into the well occurs through conical nozzles and side windows of the adapter. To the lower part of the apparatus is attached a case-shaped cumulative perforator, with the help of which channels in the borehole walls are shot before the formation ruptures. To control the pressure in the combustion chamber and in the wellbore, cracker devices are used, based on measuring their strain to estimate the pressure.
Основные детали аппарата изготавливают из высокопрочных сталей при обеспечении высоких требований герметичности для работы в скважинных условиях. Аппарат рассчитан на работу с трехжильным бронированным кабелем, одна жила которого используется для инициирования перфоратора и воспламенения пороховых зарядов, а две других - для воспламенения аварийного заряда в кабельной головке для освобождения кабеля от аппарата в случае его прихвата.The main parts of the apparatus are made of high-strength steels while ensuring high tightness requirements for working in downhole conditions. The device is designed to work with a three-core armored cable, one core of which is used to initiate a perforator and ignite powder charges, and the other two are used to ignite the emergency charge in the cable head to release the cable from the device if it is caught.
К недостаткам АСГ105К следует отнести сложность и несовершенство конструкции сопловых систем, приводящее к сильным ударным воздействиям и обрывам кабеля и отсутствие информационного обеспечения для контроля технологического процесса.The disadvantages of ASG105K include the complexity and imperfection of the design of nozzle systems, leading to severe shock and cable breaks and the lack of information support for process control.
Наиболее близким аналогом изобретения является «Устройство и способ термогазогидродинамического разрыва продуктивных пластов нефтегазовых скважин (варианты)» [18]. Для термогазогидродинамического разрыва пласта нефтегазовых скважин применяется устройство корпусного типа, включающее геофизический кабель для спуска устройства, состоящее из кабельной головки, блока дистанционного контроля с приборной головкой, переводника, корпуса для размещения газогенерирующего заряда и манометрического блока, отличающееся тем, что газогенерирующий заряд представлен высокоэнергетическим топливным составом в виде шашек с внешним диаметром 36…70 мм при длине 300…1500 мм с осевым каналом диаметром 5…28 мм с электрическим воспламенителем, обеспечивающими в процессе горения увеличение давления со скоростью не менее 100 МПа/с при гидростатическом давлении 5-35 МПа, установлен в корпусе разгруженного типа с каналами площадью до 70% боковой поверхности камеры сгорания, с торцевыми переходниками, выполняющими роль концентраторов направленного термогазодинамического воздействия на обрабатываемый продуктивный пласт при скорости увеличения давления в процессе горения заряда не менее 100 МПа/с, с эффективностью динамического воздействия в 1,9…2,8 раза выше бескорпусных газогенераторов для достижения максимального давления в 3-4 раза выше гидростатического с регистрацией динамики изменения давления и температуры автономными цифровыми приборами в режиме реального времени с дискретностью 8,0…10,0 тыс измерений в секунду при доставке в интервал продуктивного пласта с помощью геофизического кабеля многослойной конструкции диаметром от 8 до 32 мм, обеспечивающего не только спуск устройства в вертикальную скважину, но и продвижение его в наклонно-направленные и горизонтальные скважины [10, 11, 12].The closest analogue of the invention is the “Device and method of thermohydrodynamic fracturing of productive reservoirs of oil and gas wells (options)” [18]. For thermogas-hydrodynamic fracturing of oil and gas wells, a case-type device is used, including a geophysical cable for lowering the device, consisting of a cable head, a remote control unit with an instrument head, an adapter, a housing for placing a gas-generating charge and a manometric block, characterized in that the gas-generating charge is represented by a high-energy fuel composition in the form of checkers with an external diameter of 36 ... 70 mm with a length of 300 ... 1500 mm with an axial channel with a diameter of 5 ... 28 mm with electric igniter, providing during the combustion process an increase in pressure at a rate of not less than 100 MPa / s at a hydrostatic pressure of 5-35 MPa, is installed in an unloaded type housing with channels up to 70% of the side surface of the combustion chamber, with end adapters acting as concentrators of directional thermogasdynamic impact on the treated reservoir at a rate of pressure increase during the combustion of the charge of at least 100 MPa / s, with a dynamic impact efficiency of 1.9 ... 2.8 times higher than gas generators to achieve maximum pressure 3-4 times higher than hydrostatic with the registration of the dynamics of pressure and temperature changes by autonomous digital devices in real time with a resolution of 8.0 ... 10.0 thousand measurements per second when delivered to the reservoir interval using a geophysical cable a multilayer structure with a diameter of 8 to 32 mm, providing not only the descent of the device into a vertical well, but also its advance into directional and horizontal wells [10, 11, 12].
Для термогазогидродинамического воздействия на пласт применяются твердотопливные газогенерирующие элементы в виде шашек с температурой горения 2500-3000°С, позволяющих в процессе горения обеспечить требуемую концентрацию энергии пороховых газов для разрыва пласта и прогрева прискважинной зоны до 250-350°С с целью наиболее глубокого проникновения продуктов горения, расплавления и последующего извлечения асфальтосмолопарафиносодержащих отложений.For thermogas-hydrodynamic effects on the formation, solid fuel gas generating elements are used in the form of checkers with a combustion temperature of 2500-3000 ° C, which allow the required concentration of powder gas energy to burst and warm the borehole zone to 250-350 ° C with the aim of the most deep penetration of products burning, melting and subsequent extraction of asphalt-resin-paraffin deposits.
Также применяются газогенерирующие заряды высокоэнергетического твердотопливного состава в виде комбинации монолитных шашек с шашками трубчатого типа, имеющими более интенсивное газообразование [19, стр. 184].Gas-generating charges of high-energy solid fuel composition are also used in the form of a combination of monolithic drafts with tubular drafts having more intense gas generation [19, p. 184].
К недостаткам данных устройств следует отнести:The disadvantages of these devices include:
1. Наличие центрирующих муфт, ограничивающих прохождение газогенераторов в вертикальных, и особенно в наклонных и горизонтальных скважинах, и усиливающих подброс приборов при подъеме скважинной жидкостью под действием образующегося газового пузыря в процессе работы газогенератора;1. The presence of centering couplings, restricting the passage of gas generators in vertical, and especially in deviated and horizontal wells, and reinforcing the tossing up of devices when lifting well fluid under the action of a gas bubble during operation of the gas generator;
2. Применение в качестве газогенерирующих изделий твердотопливных монолитных шашек, имеющих ограничения в скорости газообразования, обусловленные недостаточной площадью горения в силу конструктивных особенностей зарядов.2. The use of solid-fuel monolithic drafts as gas-generating products that have limitations in the rate of gas generation due to insufficient combustion area due to the design features of charges.
Задачей заявляемого изобретения является разработка конструкции корпусных газогенераторов на твердом топливе с газогенерирующими изделиями с наиболее развитой поверхностью горения и способов проведения термогазогидродепрессионно-волнового разрыва продуктивных пластов в управляемом и контролируемом режиме для создания зональноразветвленного трещинорасчленения с формированием депрессионно-репрессионного волнового процесса для очистки фильтрационных каналов и вовлечения в разработку тупиковых (застойных) нефтенасыщенных участков, освоение которых существующими методами затруднено или не удается.The objective of the invention is the development of the design of solid-state gas generators with gas-generating products with the most developed combustion surface and methods for thermo-gas-hydrodepression-wave fracturing of productive formations in a controlled and controlled manner to create a zone-branched fracture separation with the formation of a depression-repression wave process for cleaning the filtering channels and in the development of dead-end (stagnant) oil-saturated Cove, development of which existing methods is difficult or not possible.
Поставленная задача решается тем, что для термогазогидродепрессионно-волнового разрыва продуктивного пласта нефтегазовых скважин применяется устройство корпусного типа, включающее геофизический кабель для спуска устройства, состоящее из кабельной головки, блока дистанционного контроля с приборной головкой, переводника, корпуса для размещения газогенерирующего заряда и автономного регистрационного блока, отличающееся тем, что газогенерирующий заряд представлен высокоэнергетическим топливным составом в виде монолитных шашек в комбинации с шашками трубчатого типа с более интенсивным газообразованием с внешним диаметром 36…85 мм при длине 200…1500 мм с внутренним осевым каналом диаметром 5…28 мм с электрическим воспламенителем, обеспечивающими в процессе горения заряда скорость увеличения давления в скважине более 100 МПа/с и достижение импульса давления в 3…5 раз выше гидростатического, установлен в корпусе разгруженного типа с каналами площадью до 70% боковой поверхности камеры сгорания для создания зональноразветвленного трещинорасчленения продуктивного пласта в радиусе до 5…7 метров при однократной обработке и до 25…30 метров - при циклическом режиме работы газогенератора [19, стр. 25, 54] при естественном закреплении трещин частицами разрушенной горной породы с последующим формированием депресионно-репресионного волнового процесса на инфразвуковой частоте в амплитудном диапазоне ± 0,6…0,4 Ргст для очистки фильтрационных каналов и вовлечения в разработку тупиковых (застойных) нефтенасыщенных участков, используя депрессионно-кавитационный эффект [19, стр. 16-18], обусловленный четырехкратным превышением длительности депрессии над продолжительностью разрыва пласта, с документированием процесса и оценкой завершенности разрыва по времени затухания в диапазоне 10…40 секунд, соответствующего 1…3 периодам колебаний, и по снижению величины давления до 80% от максимальных значений, с локализацией интервалов трещинообразования при регистрации динамики изменения давления и температуры автономными цифровыми приборами с дискретностью 8,0…10,0 тыс измерений в секунду при доставке устройства в интервал продуктивного пласта с помощью геофизического кабеля многослойной конструкции диаметром от 8 до 28 мм, обеспечивающего не только спуск устройства в вертикальную скважину, но и продвижение его в наклонно-направленные и горизонтальные скважины [10, 11, 12] с возможностью применения инжекторных систем или гибких труб и комплексирования с технологией гидравлического разрыва пласта для увеличения зоны трещинообразования до 50 метров и более [20, 21, 19 стр. 12-13].The problem is solved in that for the thermogas-hydrodepression-wave fracturing of a productive formation of oil and gas wells, a case-type device is used, including a geophysical cable for lowering the device, consisting of a cable head, a remote control unit with an instrument head, an adapter, a housing for placing a gas-generating charge and an autonomous registration unit characterized in that the gas-generating charge is represented by a high-energy fuel composition in the form of monolithic checkers in binoculars with tubular type checkers with more intense gas generation with an outer diameter of 36 ... 85 mm with a length of 200 ... 1500 mm with an internal axial channel with a diameter of 5 ... 28 mm with an electric igniter, providing a rate of pressure increase in the well of more than 100 MPa / s during charge burning and achieving a pressure impulse 3 ... 5 times higher than hydrostatic, it is installed in an unloaded type housing with channels up to 70% of the side surface of the combustion chamber to create a zone-branched fracture segregation of the reservoir the radius up to 5 ... 7 meters with a single treatment and up to 25 ... 30 meters - with the cyclical operation of the gas generator [19, p. 25, 54] during the natural fixing of cracks by particles of destroyed rock with the subsequent formation of a depression-repression wave process at the infrasonic frequency in the amplitude range of ± 0.6 ... 0.4 Rgst for cleaning the filtration channels and involvement in the development of dead-end (stagnant) oil-saturated areas using the depression-cavitation effect [19, p. 16-18], due to a four-fold excess the duration of the depression over the duration of the fracture, with documentation of the process and the assessment of the completeness of the fracture according to the decay time in the range of 10 ... 40 seconds, corresponding to 1 ... 3 periods of oscillation, and to reduce the pressure to 80% of the maximum values, with localization of the intervals of crack formation during registration of dynamics changes in pressure and temperature by autonomous digital devices with a resolution of 8.0 ... 10.0 thousand measurements per second when the device is delivered to the reservoir interval using a geophysical multilayer cable with a diameter of 8 to 28 mm, which provides not only the descent of the device into a vertical well, but also its advance into directional and horizontal wells [10, 11, 12] with the possibility of using injection systems or flexible pipes and combining with hydraulic technology fracturing to increase the zone of crack formation to 50 meters or more [20, 21, 19 p. 12-13].
Физическая сущность термогазогидродепрессионно-волнового разрыва продуктивного пласта обусловлена высокоскоростным увеличением давления и температуры в зоне перфорированного интервала продуктивного пласта, с достижением максимального давления в 2…5 раз выше гидростатического с длительностью действия до 1-2 с для создания зональноразветвленного трещинорасчленения продуктивного пласта в радиусе от 5…7 до 25…30 метров и более за счет циклического режима работы газогенератора, обеспечивающего после каждого цикла 20-30% увеличение протяженности трещин [19, стр. 112] при естественном закреплении их частицами разрушенной горной породы [13] с последующим формированием депрессионно-репрессионного волнового процесса на инфразвуковой частоте в амплитудном диапазоне ± 0,6-0,4 Ргст для очистки фильтрационных каналов и вовлечения в разработку тупиковых (застойных) нефтенасыщенных участков, используя депрессионно-кавитационный эффект, обусловленный четырехкратным превышением длительности депрессии над продолжительностью разрыва пласта, с последующим увеличением давления при герметичном устье до уровня раскрытия трещин (0,8 Ргорн или 2 Ргст) [19, стр. 23-24] для достижения в режиме многостадийного гидроразрыва пласта, требуемого для увеличения протяженности трещин до 50-60 метров и более по объему закаченной жидкости без проведения тестовых закачек и мини-ГРП [20, 21] с локализацией интервалов трещинообразования по регистрируемым термограммам.The physical nature of the thermogas-hydrodepression-wave fracturing of the reservoir is due to a high-speed increase in pressure and temperature in the zone of the perforated interval of the reservoir, with a maximum pressure of 2 ... 5 times higher than the hydrostatic with a duration of up to 1-2 s to create a zone-branched fracture division of the reservoir in a radius of 5 ... 7 to 25 ... 30 meters or more due to the cyclical operation of the gas generator, which ensures a 20-30% increase after each cycle fractures [19, p. 112] during their natural fixing by particles of destroyed rock [13] with the subsequent formation of a depression-repression wave process at the infrasonic frequency in the amplitude range of ± 0.6-0.4 Pgst to clean the filter channels and involve development of dead-end (stagnant) oil-saturated areas using the depression-cavitation effect due to a four-fold excess of the duration of depression over the duration of fracturing, followed by an increase in pressure during the herme the wide mouth to the level of crack opening (0.8 Rgorn or 2 Rgst) [19, p. 23-24] to achieve the multi-stage hydraulic fracturing required to increase the length of cracks up to 50-60 meters or more in volume of injected fluid without conducting test downloads and mini-hydraulic fracturing [20, 21] with localization of the intervals of crack formation by recorded thermograms.
Информационное обеспечение термогазогидродепрессионно-волнового разрыва пласта осуществляется с помощью блока дистанционного контроля и автономных цифровых приборов, размещение которых может производиться в корпусе регистрационного блока ниже газогенератора или в переводнике выше него.Information support of thermogasohydrodepression-wave fracturing is carried out using a remote control unit and autonomous digital devices, which can be placed in the housing of the registration unit below the gas generator or in the sub above it.
Работы по термогазогидродепрессионно-волновому разрыву продуктивного пласта рекомендуется производить на геофизическом кабеле с разрывной прочностью (120…250 кН) и достаточно высокой жесткостью для продвижения газогенератора в горизонтальные участки скважин и предотвращения аварийных ситуаций. Этот кабель состоит из трех и более изолированных токоведущих жил, покрытых двумя или тремя парами слоев брони с противоположно направленными повивами проволок в каждой паре, причем вторая и третья пара слоев брони изготовлены из проволоки, диаметр которой в 1,3…2,5 раза больше диаметра проволок первой пары слоев брони, при этом поверх каждой пары нанесено под давлением покрытие из пластичного клеящего материала, заполняющего промежутки между проволоками брони. Внешний диаметр кабеля прокалиброван по всей длине в диапазоне 12…28 мм, причем на участке грузодвижущей части кабеля, предназначенном для работы в наклонном и горизонтальном участках скважины, начиная со второго или третьего слоя брони, до 75% проволок отсечены с равномерным смещением мест отсечения по длине участка при переходе от нижнего слоя к верхнему, а оставшиеся проволоки образуют армирующий каркас для полимерных оболочек со снижением удельной плотности кабеля на данном участке до 30%, причем в верхнем слое брони проволоки могут быть уложены без отсечения по всей длине кабеля с равномерными промежутками между проволоками с уменьшением до 50% плотности укладки проволок в слое, при этом промежутки между проволоками заполнены полимерным материалом в процессе нанесения внешней полимерной оболочки [10, 11, 12].It is recommended that work on thermogasohydrodepression-wave fracturing of the reservoir be carried out on a geophysical cable with tensile strength (120 ... 250 kN) and high enough stiffness to move the gas generator into horizontal sections of the wells and prevent emergency situations. This cable consists of three or more insulated current-carrying conductors, covered with two or three pairs of armor layers with oppositely directed coils of wires in each pair, the second and third pair of armor layers made of wire, the diameter of which is 1.3 ... 2.5 times larger the diameter of the wires of the first pair of layers of the armor, while over each pair is applied under pressure a coating of plastic adhesive material that fills the gaps between the wires of the armor. The outer diameter of the cable is calibrated over its entire length in the range of 12 ... 28 mm, and in the section of the load-carrying part of the cable, designed to work in the inclined and horizontal sections of the well, starting from the second or third armor layer, up to 75% of the wires are cut off with a uniform shift of the cutoff points along the length of the section when moving from the lower layer to the upper, and the remaining wires form a reinforcing frame for polymer shells with a decrease in the specific gravity of the cable in this section to 30%, and in the upper layer of armor the wires can be stacked without clipping over the entire length of the cable at regular intervals between the wires with a reduction to 50% of the density of laying wires in the layer, the interstices between the wires are filled with polymeric material during the deposition of the outer polymeric membranes [10, 11, 12].
Технический результат по первому варианту достигается тем, что применено устройство для термогазогидродепрессионно-волнового разрыва продуктивного пласта нефтегазовых скважин, включающее геофизический кабель с кабельной головкой и состоящее из блока дистанционного контроля с гамма-датчиком, приборной головки, переводника, корпуса для размещения газогенерирующего заряда и автономного регистрационного блока, отличающееся тем, что газогенерирующий заряд высокоэнергетического твердотопливного состава недетонирующего типа в виде монолитных шашек в комбинации с шашками трубчатого типа с более интенсивным газообразованием диаметром 36…85 мм при длине 200…1500 мм с внутренним осевым каналом диаметром 5…28 мм и электрическим воспламенителем установлен в корпусе из стальных труб нефтяного сортамента, титановых сплавов или композитных материалов диаметром 102 мм со стенкой толщиной 6,5…10 мм и каналами для выхода газов площадью до 70% цилиндрической поверхности корпуса, обеспечивающими в процессе горения заряда скорость увеличения давления в скважине более 100 МПа/с и достижением импульса давления в 3-5 раз выше гидростатического для создания при однократной обработке зональноразветвленного трещинорасчленения продуктивного пласта в радиусе до 5-7 метров и более с регистрацией динамики изменения давления и температуры автономными цифровыми приборами в режиме реального времени с дискретностью 8,0…10,0 тыс измерений в секунду, при этом для повышения противоаварийной устойчивости и продвижения газогенератора в скважины с зенитным углом до 90° и более применен геофизический кабель многослойной конструкции диаметром 8…28 мм с разрывной прочностью 60…250 кН.The technical result according to the first embodiment is achieved by the fact that a device for thermogas-hydrodepression-wave fracturing of an oil and gas production reservoir is used, including a geophysical cable with a cable head and consisting of a remote control unit with a gamma sensor, an instrument head, an adapter, a housing for placing a gas-generating charge and an autonomous registration unit, characterized in that the gas-generating charge of high-energy solid-fuel composition of non-detonating type in the form of Nolitic checkers in combination with tubular checkers with more intense gas generation with a diameter of 36 ... 85 mm and a length of 200 ... 1500 mm with an internal axial channel with a diameter of 5 ... 28 mm and an electric igniter are installed in a casing of steel tubes of oil grade, titanium alloys or composite materials with a diameter 102 mm with a wall thickness of 6.5 ... 10 mm and channels for the exit of gases with an area of up to 70% of the cylindrical surface of the casing, providing during the combustion of the charge the rate of increase in pressure in the well over 100 MPa / s and achieving a pressure pulse is 3-5 times higher than a hydrostatic one to create a zone-branched fracture segregation of a productive formation in a radius of 5-7 meters or more with a single treatment with real-time recording of pressure and temperature dynamics by autonomous digital devices with a resolution of 8.0 ... 10, 0 thousand measurements per second, while in order to increase the emergency stability and advance the gas generator into wells with zenith angles of up to 90 ° or more, a multilayer geophysical cable with a diameter of m 8 ... 28 mm, tensile strength of 60 ... 250 kN.
Технический результат по второму варианту достигается тем, что применено устройство для термогазогидродепрессионно-волнового разрыва продуктивного пласта нефтегазовых скважин, включающее геофизический кабель с кабельной головкой и состоящее из блока дистанционного контроля с гамма-датчиком, приборной головки, переводника, корпуса для размещения газогенерирующего заряда и автономного регистрационного блока, отличающееся тем, что газогенерирующий заряд высокоэнергетического твердотопливного состава недетонирующего типа в виде монолитных шашек в комбинации с шашками трубчатого типа с более интенсивным газообразованием диаметром 36…70 мм при длине 200…1500 мм с внутренним осевым каналом диаметром 5…28 мм и электрическим воспламенителем установлен в корпусе из стальных труб нефтяного сортамента, титановых сплавов или композитных материалов диаметром 89 мм со стенкой толщиной 6,5…11 мм и каналами для выхода газов площадью до 70% цилиндрической поверхности корпуса, обеспечивающими в процессе горения заряда скорость увеличения давления в скважине более 100 МПа/с и достижением импульса давления в 3-5 раз выше гидростатического для создания при однократной обработке зональноразветвленного трещинорасчленения продуктивного пласта в радиусе до 5-7 метров и более с регистрацией динамики изменения давления и температуры автономными цифровыми приборами в режиме реального времени с дискретностью 8,0…10,0 тыс измерений в секунду, при этом для повышения противоаварийной устойчивости и продвижения газогенератора в скважины с зенитным углом до 90° и более применен геофизический кабель многослойной конструкции диаметром 8…28 мм с разрывной прочностью 60…250 кН.The technical result according to the second embodiment is achieved by the fact that a device for thermogas-hydrodepression-wave fracturing of a productive formation of oil and gas wells is used, including a geophysical cable with a cable head and consisting of a remote control unit with a gamma sensor, an instrument head, an adapter, a housing for placing a gas-generating charge and an autonomous registration unit, characterized in that the gas-generating charge of high-energy solid-fuel composition of non-detonating type in the form of Nolithic checkers in combination with tubular checkers with more intense gas generation with a diameter of 36 ... 70 mm with a length of 200 ... 1500 mm with an internal axial channel with a diameter of 5 ... 28 mm and an electric igniter is installed in a casing of steel tubes of oil grade, titanium alloys or composite materials with a diameter 89 mm with a wall thickness of 6.5 ... 11 mm and channels for the exit of gases with an area of up to 70% of the cylindrical surface of the casing, providing during the combustion of the charge the rate of increase in pressure in the well over 100 MPa / s and achieving m pressure pulse is 3-5 times higher than hydrostatic to create a zone-branched fracture segregation of a productive formation in a radius of 5-7 meters or more with a single treatment with real-time recording of pressure and temperature dynamics by autonomous digital devices with a resolution of 8.0 ... 10, 0 thousand measurements per second, while in order to increase the emergency stability and advance the gas generator into wells with zenith angles of up to 90 ° or more, a multilayer geophysical cable with a diameter of m 8 ... 28 mm with tensile strength 60 ... 250 kN.
Технический результат по третьему варианту достигается тем, что применено устройство для термогазогидродепрессионно-волнового разрыва продуктивного пласта нефтегазовых скважин, включающее геофизический кабель с кабельной головкой и состоящее из блока дистанционного контроля с гамма-датчиком, приборной головки, переводника, корпуса для размещения газогенерирующего заряда и автономного регистрационного блока, отличающееся тем, что газогенерирующий заряд высокоэнергетического твердотопливного состава недетонирующего типа в виде монолитных шашек в комбинации с шашками трубчатого типа с большей интенсивностью газообразования внешним диаметром 36…58 мм при длине 200…1500 мм с осевым каналом диаметром 5…16 мм и электрическим воспламенителем установлен в корпусе из стальных труб нефтяного сортамента, титановых сплавов или композитных материалов диаметром 73 мм со стенкой толщиной 5,5…9 мм и каналами для выхода газов площадью до 70% цилиндрической поверхности корпуса, обеспечивающими в процессе горения заряда скорость увеличения давления в скважине более 100 МПа/с с достижением импульса давления в 3-5 раз выше гидростатического для создания при однократной обработке зональноразветвленного трещинорасчленения продуктивного пласта в радиусе до 5-7 метров и более с регистрацией динамики изменения давления и температуры автономными цифровыми приборами в режиме реального времени с дискретностью 8,0…10,0 тыс измерений в секунду, при этом для повышения противоаварийной устойчивости и продвижения газогенератора в скважины с зенитным углом до 90° и более применен геофизический кабель многослойной конструкции диаметром 8…28 мм с разрывной прочностью 60…250 кН.The technical result according to the third embodiment is achieved by the fact that a device for thermogas-hydrodepression-wave fracturing of an oil and gas production reservoir is used, including a geophysical cable with a cable head and consisting of a remote control unit with a gamma sensor, an instrument head, an adapter, a housing for placing a gas-generating charge and an autonomous registration unit, characterized in that the gas-generating charge of a high-energy solid-fuel composition of non-detonating type in the form of m onolithic checkers in combination with tubular checkers with a higher gas generation rate with an external diameter of 36 ... 58 mm with a length of 200 ... 1500 mm with an axial channel of 5 ... 16 mm in diameter and an electric igniter are installed in a casing of oil grade steel pipes, titanium alloys or composite materials with a diameter 73 mm with a wall with a thickness of 5.5 ... 9 mm and channels for the exit of gases with an area of up to 70% of the cylindrical surface of the casing, which ensure a rate of increase in pressure in the well of more than 100 MPa / s during the charge burning is achieved using a pressure pulse 3–5 times higher than the hydrostatic one to create a zone-branched fracture segregation of a productive formation in a radius of 5–7 meters or more with a single treatment with real-time recording of pressure and temperature dynamics by autonomous digital devices with a resolution of 8.0 ... 10, 0 thousand measurements per second, while in order to increase the emergency stability and advance the gas generator into wells with zenith angles of up to 90 ° or more, a multilayer geophysical cable with a diameter of ohm 8 ... 28 mm, tensile strength of 60 ... 250 kN.
Технический результат по четвертому варианту достигается тем, что применено устройство для термогазогидродепрессионно-волнового разрыва продуктивного пласта нефтегазовых и угольных скважин, включающее геофизический кабель с кабельной головкой и состоящее из блока дистанционного контроля с гамма-датчиком, приборной головки, переводника, корпуса для размещения газогенерирующего заряда и автономного регистрационного блока, отличающееся тем, что газогенерирующий заряд высокоэнергетического твердотопливного состава недетонирующего типа в виде шашек трубчатого типа с высокой интенсивностью газообразования диаметром 36…58 мм при длине 200…1500 мм с внутренним осевым каналом диаметром 5…16 мм и электрическим воспламенителем установлен в корпусе из стальных труб нефтяного сортамента, титановых сплавов или композитных материалов диаметром 73 мм со стенкой толщиной 5,5…9 мм и каналами для выхода газов площадью до 70% цилиндрической поверхности корпуса, обеспечивающий в процессе горения заряда скорость увеличения давления в скважине более 100 МПа/с с достижением импульса давления в 3-5 раз выше гидростатического для создания при однократной обработке в скважинах диаметром 90 мм и более и глубиной от 300 метров и более зональноразветвленного трещинорасчленения продуктивного пласта в радиусе до 5-7 метров и более с регистрацией динамики изменения давления и температуры автономными цифровыми приборами в режиме реального времени с дискретностью 8,0…10,0 тыс измерений в секунду, при этом для повышения противоаварийной устойчивости и продвижения газогенератора в скважины с зенитным углом до 90° и более применен геофизический кабель многослойной конструкции диаметром 8…28 мм с разрывной прочностью 60…250 кН с возможностью применения инжекторных систем или гибких труб для принудительного перемещения по горизонтальному стволу.The technical result according to the fourth embodiment is achieved by the fact that a device for thermogashydrodepression-wave fracturing of a productive formation of oil and gas and coal wells is used, including a geophysical cable with a cable head and consisting of a remote control unit with a gamma sensor, instrument head, sub, housing for placing a gas-generating charge and an autonomous registration unit, characterized in that the gas-generating charge of the high-energy solid-fuel composition of non-detonating type in the form of tubular checkers with a high gas generation rate with a diameter of 36 ... 58 mm with a length of 200 ... 1500 mm with an internal axial channel with a diameter of 5 ... 16 mm and an electric igniter installed in a casing of steel tubes of oil grade, titanium alloys or composite materials with a diameter of 73 mm with a wall with a thickness of 5.5 ... 9 mm and channels for the exit of gases with an area of up to 70% of the cylindrical surface of the body, which ensures a rate of increase in pressure in the borehole of more than 100 MPa / s with a pulse reaching it is 3-5 times higher than hydrostatic for creating in a single treatment in wells with a diameter of 90 mm and more and a depth of 300 meters or more zone-branched fracture segregation of the reservoir in a radius of 5-7 meters or more with the registration of the dynamics of pressure and temperature changes by autonomous digital devices in real time with a resolution of 8.0 ... 10.0 thousand measurements per second, while geophysics was used to increase the emergency stability and advance the gas generator into wells with zenith angles of up to 90 ° sky multilayer cable design diameter of 8 ... 28 mm, tensile strength of 60 ... 250 kN to apply a injector systems or flexible pipes for the forced displacement of the horizontal wellbore.
Согласно заявляемым вариантам устройств технический результат достигается тем, что применен способ термогазогидродепрессионно-волнового разрыва продуктивного пласта нефтегазовых скважин, включающий установку корпусного газогенератора на геофизическом кабеле в интервале продуктивного пласта, вскрытого перфорацией, приведение газогенератора в действие и создание термогазодинамического импульса, отличающийся тем, что оценивается качество вторичного вскрытия продуктивного пласта и, при поверхности вскрытия пласта перфорационными каналами менее 1500 см2/м перфорированного интервала, выполняется дополнительная перфорация кумулятивными или сверлящими перфораторами для обеспечения поверхности вскрытия пласта до 2000 см2/м и более и производится циклическое воздействие на продуктивный пласт путем многократного спуска корпусного газогенератора в требуемый интервал на геофизическом кабеле с привязкой к геологическому разрезу гамма-методом для термогазогидродинамического воздействия в управляемом и контролируемом режиме при наибольшей концентрации энергии и температуры в перфорированной зоне при оптимизации состава, массы и конструкции газогенерирующего заряда для создания импульса давления в 1,5…3 раза выше давления разрыва пласта с целью зональноразветвленного трещинорасчленения продуктивного пласта в радиусе от 5-7 до 25-30 метров и более за счет циклического режима работы газогенератора, обеспечивающего после каждого цикла 20-30% увеличение протяженности трещин при естественном закреплении их частицами разрушенной горной породы с последующим формированием депрессионно-репрессионного волнового процесса на инфразвуковой частоте в амплитудном диапазоне ± 0,6…0,4 Ргст для очистки фильтрационных каналов и вовлечения в разработку тупиковых (застойных) нефтенасыщенных участков, используя депрессионно-кавитационный эффект, обусловленный 4-кратным превышением длительности депрессии над продолжительностью разрыва пласта, с документированием процесса и оценкой завершенности разрыва пласта по времени затухания в диапазоне 10…40 с, соответствующего 1…3 периодам колебаний, и по снижению величины давления до 80% от максимальных значений, с локализацией интервалов трещинообразования по регистрируемым термограммам, для чего применяют устройства по первому, второму, третьему и четвертому вариантам.According to the claimed variants of the devices, the technical result is achieved by the fact that the method of thermogas-hydrodepression-wave fracturing of the oil and gas production reservoir is applied, including installing a casing gas generator on a geophysical cable in the interval of the reservoir, opened by perforation, actuating the gas generator and creating a thermodynamic-gas pulse, which is evaluated the quality of the secondary opening of the reservoir and, with the perforation surface channels less than 1500 cm 2 / m perforated interval, additional perforation is performed by cumulative or drilling perforators to provide a formation opening surface of up to 2000 cm 2 / m or more and a cyclical effect is made on the productive formation by repeatedly lowering the casing gas generator to the required interval on a geophysical cable with binding to the geological section by the gamma method for thermo-gas-hydrodynamic impact in a controlled and controlled mode at the highest energy concentration and the temperature in the perforated zone when optimizing the composition, mass and design of the gas-generating charge to create a pressure pulse 1.5 ... 3 times higher than the fracture pressure in order to zone-branched fracture separation of the reservoir in a radius of 5-7 to 25-30 meters or more due to the cyclic the mode of operation of the gas generator, which, after each cycle, provides a 20-30% increase in the length of cracks during their natural fixing by particles of destroyed rock with the subsequent formation of a depression-repression wave process at an infrasonic frequency in the amplitude range of ± 0.6 ... 0.4 Rgst for cleaning the filtration channels and involvement in the development of dead-end (stagnant) oil-saturated areas, using the depression-cavitation effect due to a 4-fold excess of the duration of the depression over the duration of the fracture, with documenting the process and assessing the completeness of the formation fracture by the decay time in the range of 10 ... 40 s, corresponding to 1 ... 3 periods of oscillation, and reducing the pressure to 80% of the maximum value d, with localization of the intervals of cracking according to the recorded thermograms, for which the devices according to the first, second, third and fourth options are used.
Согласно заявляемым третьему и четвертому вариантам устройств технический результат достигается тем, что применен способ термогазогидродепрессионно-волнового разрыва продуктивного пласта нефтегазовых и угольных скважин с зенитным углом до 90° и более, включающий установку корпусного газогенератора на геофизическом кабеле в интервале продуктивного пласта, вскрытого перфорацией, приведение газогенератора в действие и создание термогазодинамического импульса, отличающийся тем, что оценивается качество вторичного вскрытия продуктивного пласта и, при поверхности вскрытия пласта перфорационными каналами менее 1500 см2/м перфорированного интервала, выполняется дополнительная перфорация кумулятивными или сверлящими перфораторами для обеспечения поверхности вскрытия пласта до 2000 см2/м и более и производится циклическое воздействие на продуктивный пласт путем многократного спуска корпусного газогенератора в требуемый интервал на геофизическом кабеле с привязкой к геологическому разрезу гамма-методом для термогазогидродинамического воздействия в управляемом и контролируемом режиме при наибольшей концентрации энергии и температуры в перфорированной зоне при оптимизации состава, массы и конструкции газогенерирующего заряда для создания импульса давления в 1,5…3 раза выше давления разрыва пласта с целью зональноразветвленного трещинорасчленения продуктивного пласта в радиусе от 5-7 до 25-30 метров и более за счет циклического режима работы газогенератора, обеспечивающего после каждого цикла 20-30% увеличение протяженности трещин при естественном закреплении их частицами разрушенной горной породы с последующим формированием депрессионно-репрессионного волнового процесса на инфразвуковой частоте в амплитудном диапазоне ± 0,6…0,4 Ргст для очистки фильтрационных каналов и вовлечения в разработку тупиковых (застойных) нефтенасыщенных участков, используя депрессионно-кавитационный эффект, обусловленный 4-кратным превышением длительности депрессии над продолжительностью разрыва пласта, с последующим увеличением давления при герметичном устье до уровня раскрытия трещин (0,8 Ргорн. или 2 Ргст) для достижения в режиме многостадийного гидроразрыва пласта, требуемого увеличения протяженности трещин до 50-60 метров и более по объему закаченной жидкости без проведения тестовых закачек и мини-ГРП с локализацией интервалов трещинообразования по регистрируемым термограммам, для чего применяют устройства по третьему и четвертому вариантам.According to the claimed third and fourth versions of the devices, the technical result is achieved by the fact that the method of thermogas-hydrodepression-wave fracturing of the oil and gas and coal well formation stratum with zenith angle of up to 90 ° or more is used, including installing a case gas generator on a geophysical cable in the interval of the productive stratum opened by perforation, bringing gas generator into action and the creation of a thermogasdynamic pulse, characterized in that the quality of the secondary opening of the productive formation and, at the formation opening surface with perforation channels of less than 1500 cm 2 / m perforated interval, additional perforation is performed by cumulative or drilling perforators to provide a formation opening surface of up to 2000 cm 2 / m or more and a cyclical effect is made on the productive formation by repeatedly lowering the casing gas generator in the required interval on the geophysical cable with reference to the geological section by the gamma method for thermohydrodynamic effects in controlled and under controlled conditions at the highest concentration of energy and temperature in the perforated zone while optimizing the composition, mass and design of the gas-generating charge to create a pressure pulse 1.5 ... 3 times higher than the fracture pressure in order to zone-branched fracture separation of the reservoir in a radius of 5-7 to 25- 30 meters or more due to the cyclic mode of operation of the gas generator, which ensures after each cycle a 20-30% increase in the length of cracks during their natural fixing by particles of destroyed rock with the subsequent formation of a depression-repression wave process at an infrasonic frequency in the amplitude range of ± 0.6 ... 0.4 Pgst to clean the filter channels and engage in the development of dead-end (stagnant) oil-saturated areas using the depression-cavitation effect due to a 4-fold excess of the duration of depression over the duration of the fracture, with a subsequent increase in pressure with a sealed mouth to the level of crack opening (0.8 Rgorn. or 2 RGST) to achieve in the multistage hydraulic fracturing mode the required increase in the length of cracks up to 50-60 meters or more in terms of the volume of injected fluid without test injections and mini-hydraulic fracturing with localization of the intervals of crack formation according to the recorded thermograms, for which devices according to the third and fourth options.
Эффективность воздействия на пласт в значительной мере определяется гидродинамическим совершенством скважины. Известно, что при суммарной площади перфорационных отверстий более 25% общей поверхности трубы импульс давления через интервал перфорации проходит беспрепятственно. Уменьшение суммарной площади ниже указанного значения заметно трансформирует импульс давления по абсолютной величине и характеру воздействия. Гидродинамическое совершенство вскрытия пласта зависит не только от плотности перфорации, но и от глубины перфорационных каналов, расположения их по колонне, типа коллектора и других факторов [14, стр. 174]. Поэтому до газогидродинамического воздействия производится оценка качества вторичного вскрытия продуктивного пласта по плотности перфорации и по поверхности вскрытия и, при поверхности вскрытия пласта перфорационными каналами менее 1500 см2/м перфорированного интервала производится дополнительная перфорация кумулятивными перфораторами для увеличения поверхности вскрытия пласта до 2000 см2/м и более.The effectiveness of the impact on the reservoir is largely determined by the hydrodynamic perfection of the well. It is known that with a total area of perforations of more than 25% of the total surface of the pipe, a pressure impulse passes unhindered through the perforation interval. A decrease in the total area below the indicated value noticeably transforms the pressure pulse in terms of the absolute value and nature of the effect. The hydrodynamic perfection of the opening of the reservoir depends not only on the density of the perforation, but also on the depth of the perforation channels, their location along the column, type of collector and other factors [14, p. 174]. Therefore, before the gas-hydrodynamic impact, the quality of the secondary opening of the productive formation is assessed by the perforation density and by the opening surface and, with the formation opening surface with perforation channels less than 1500 cm 2 / m of the perforated interval, additional perforation by cumulative perforators is performed to increase the formation opening surface to 2000 cm 2 / m and more.
Управление режимом циклического воздействия предусматривает последовательное увеличение массы заряда корпусного газогенератора на 25…75% в зависимости от горно-геологических условий и технического состояния скважины при наибольшей концентрации энергии пороховых газов и температуры в перфорированной зоне пласта за счет корпусной конструкции газогенератора, обеспечивая оптимизацию состава, массы и конструкции газогенерирующего заряда, уменьшение отрицательного воздействия на эксплуатационную колонну, повышение технологичности, безопасности и противоаварийной устойчивости проведения работ.The control of the cyclic exposure regime provides for a sequential increase in the charge mass of the case gas generator by 25 ... 75% depending on the geological conditions and the technical condition of the well with the highest concentration of powder gas energy and temperature in the perforated zone of the formation due to the case design of the gas generator, providing optimization of the composition, mass and the design of the gas-generating charge, reducing the negative impact on the production casing, improving manufacturability, b zopasnosti emergency and stability of the work.
Информационный блок, примененный в корпусном газогенераторе, при работе с геофизическим кабелем позволяет в едином технологическом цикле решать следующие задачи:The information block used in the case gas generator, when working with a geophysical cable, allows to solve the following tasks in a single technological cycle:
- Контроль за изменением уровня жидкости в стволе скважины до и после работы газогенератора;- Monitoring the change in fluid level in the wellbore before and after the gas generator;
- Определение величины и динамики изменения давления в скважине в процессе работы газогенератора в режиме реального времени;- Determining the magnitude and dynamics of changes in pressure in the well during the operation of the gas generator in real time;
- Привязка к геологическому разрезу расположения газогенератора по гамма-методу;- Binding to the geological section of the location of the gas generator according to the gamma method;
- Выделение и локализация интервала трещинообразования по динамике изменения теплового поля, регистрируемого автономным термометром с одновременной записью гамма-каротажа;- Isolation and localization of the interval of crack formation by the dynamics of changes in the thermal field recorded by an autonomous thermometer with simultaneous recording of gamma-ray logging;
- Оценка эффективности и завершенности разрыва пласта по волновым и амплитудным параметрам газодинамического процесса при работе газогенератора.- Evaluation of the effectiveness and completeness of a fracture in the wave and amplitude parameters of the gas-dynamic process during operation of the gas generator.
Применение утилизированных пороховых изделий и высокоэнергетических смесевых составов недетонирующего типа на основе перхлората или нитрата калия и других газогенерирующих композиций, обеспечивающих в процессе горения высокие скорости увеличения давления и разгрузки горных пород при циклической динамике воздействия регулируемой величиной заряда, обеспечивает уверенное раскрытие существующих и создание новых трещин в продуктивном пласте, отражаясь на затухании регистрируемого гидроволнового процесса. Время затухания в диапазоне 10…40 сек, соответствующее 1…3 периодам колебаний, принято в качестве основного показателя завершения процесса термогазогидродепрессионно-волнового разрыва пласта. Показатель раскрытия трещин по снижению величины давления принят на уровне 80% от максимальных значений. Выделение и локализация интервала трещинообразования осуществляется по термограмме, зарегистрированной автономным цифровым термометром.The use of recycled powder products and high-energy non-detonating type mixtures based on perchlorate or potassium nitrate and other gas-generating compositions that provide high rates of increase in pressure and unloading of rocks during cyclic dynamics under the influence of the cyclic dynamics of the charge ensures a reliable discovery of existing and the creation of new cracks in productive formation, reflected in the attenuation of the recorded hydro-microwave process. The decay time in the range of 10 ... 40 sec, corresponding to 1 ... 3 periods of oscillation, is taken as the main indicator of completion of the process of gas-hydrodepression-wave fracturing. The crack opening rate to reduce the pressure value is adopted at the level of 80% of the maximum values. Isolation and localization of the cracking interval is carried out according to the thermogram recorded by an autonomous digital thermometer.
Динамика газогидродепрессионно-волнового воздействия на продуктивный пласта представлена на фиг. 1.The dynamics of gas-hydrodepression-wave action on the reservoir is shown in FIG. one.
Как следует из описания сущности изобретения, для обеспечения высокой продуктивности работы нефтегазовых скважин с вовлечением в разработку нефтесодержащих зон с неподвижной нефтью применены твердотопливные газогенерирующие заряды в корпусных газогенераторах давления с широкими функциональными возможностями по концентрации термогазогидродинамической энергии и температуры в интервале продуктивного пласта при оптимизации состава, массы и конструкции заряда для создания высокоскоростного импульса давления, кратно превышающего давление, необходимого для разрыва горных пород и создания новых трещин при последующем высокоскоростном снижении давления для разрушения матрицы горных пород и формирования депрессионно-репрессионного волнового процесса в комплексе с циклическим режимом выполнения работ и высокоэффективными средствами информационного обеспечения и доставки этих устройств в скважины с зенитным углом до 90 градусов и более.As follows from the description of the essence of the invention, to ensure high productivity of oil and gas wells with the involvement in the development of oil-containing zones with fixed oil, solid-fuel gas-generating charges were used in case pressure gas generators with wide functional capabilities for the concentration of thermo-gas-hydrodynamic energy and temperature in the interval of the productive layer while optimizing the composition, mass and charge structures for creating a high-speed pressure pulse multiple of d the phenomenon required to break rocks and create new cracks with subsequent high-speed pressure reduction to destroy the rock matrix and form a depression-repression wave process in combination with a cyclic mode of work and highly effective means of information support and delivery of these devices to wells with zenith angle up to 90 degrees or more.
Устройство корпусного газогенератора давления изображено на фиг. 2. Оно состоит из геофизического кабеля многослойной конструкции 1, кабельного наконечника 2, блока дистанционного контроля 3, приборной головки 4, муфты 5, переводника 6, корпусных секций 8 с торцевыми переходниками 7 и 14, выполняющими роль соединителей с переводником 6 и корпусом автономного регистрационного блока 15 и заглушкой 16. Твердотопливные газогенерирующие шашки 12 и 13 с электрическим воспламенителем 11 и электромагистралью 9 установлены в корпусных секциях 8, имеющих сквозные окна 10 для выхода пороховых газов.The apparatus of the pressure vessel gas generator is shown in FIG. 2. It consists of a multilayer geophysical cable 1,
Для изготовления корпусных деталей газогенератора применяются высокопрочные трубы нефтяного сортамента, титановых сплавов или композитных материалов, с использованием резьбовых соединений, обеспечивающих необходимую прочность и износоустойчивость.For the manufacture of body parts of the gas generator, high-strength pipes of oil assortment, titanium alloys or composite materials are used, using threaded joints that provide the necessary strength and wear resistance.
В устройстве термогазогидродепрессионно-волнового разрыва продуктивных пластов нефтегазовых скважин по первому варианту корпусные секции 8 изготавливаются из труб с внешним диаметром 102 мм с толщиной стенки 6,5…10 мм и торцевыми переходниками 7 и 14 диаметром 102 мм.According to the first embodiment, the body sections 8 are made of pipes with an outer diameter of 102 mm with a wall thickness of 6.5 ... 10 mm and
В устройстве по второму варианту корпусные секции изготавливаются из труб с внешним диаметром 89 мм с толщиной стенки 6,5…11 мм и торцевыми переходниками 7 и 14 диаметром 89 мм.In the device according to the second embodiment, the body sections are made of pipes with an external diameter of 89 mm with a wall thickness of 6.5 ... 11 mm and
В устройствах по третьему и четвертому вариантам корпусные секции изготавливаются из труб с внешним диаметром 73 мм с толщиной стенки 5,5…9 мм и торцевыми переходниками 7 и 14 диаметром 73 мм.In the devices according to the third and fourth options, body sections are made of pipes with an external diameter of 73 mm with a wall thickness of 5.5 ... 9 mm and
Подготовка устройств к работе производится в следующей последовательности.Preparation of devices for operation is carried out in the following sequence.
Производится подготовка корпусной секции 8, соответствующей размещению расчетного количества выбранного типа газогенерирующих шашек 12 и 13. К нижнему торцу секции 8 подсоединяется с помощью переходника 14 корпус автономного регистрационного блока 15, в который устанавливаются автономные регистрирующие приборы, закрывающийся заглушкой 16. Снаряжение генератора давления газогенерирующими шашками 12 и 13 производится путем их размещения в корпусных секциях 8 с размещением электрического воспламенителя 11 между верхней и нижерасположенной шашкой с пропуском электромагистрали 9 от воспламенителя по сквозному каналу верхней шашки через переходник 7 и переводник 6 к приборной головке 4, к которой подсоединяется блок информационного контроля 3. К геофизическому кабелю 1 компоновка корпусного газогенератора в сборе подсоединяется с помощью кабельного наконечника 2. В таком виде устройство опускается в скважину.The case section 8 is prepared, which corresponds to the placement of the estimated amount of the selected type of gas-generating
Устройство работает следующим образом. При спуске устройства контролируется уровень жидкости в скважине, производится привязка расположения газогенератора к геологическому разрезу и установка его в требуемый интервал обработки с помощью датчиков блока дистанционного контроля 3. После установки устройства подается электрический ток по геофизическому кабелю 1 через кабельный наконечник 2 и блок дистанционного контроля 3 с помощью электромагистрали 9 на электрический воспламенитель 11 для поджига газогенерирующих шашек 12 и 13, в результате горения которых создается импульс высокого давления и температуры в зоне расположения устройства в скважине.The device operates as follows. During the descent of the device, the liquid level in the well is monitored, the location of the gas generator is linked to the geological section and its installation in the required processing interval using the sensors of the remote control unit 3. After the device is installed, electric current is supplied through the geophysical cable 1 through the
При использовании устройства реализуется способ термогазогидродепрессионно-волнового разрыва продуктивного пласта в вертикальных, наклонно-направленных и горизонтальных скважинах. Устройство устанавливается в намеченный интервал обработки. В соответствии с принципом работы устройства создают циклическое воздействие на продуктивный пласт путем последовательного спуска корпусного газогенератора в интервал продуктивного пласта при увеличении массы заряда для воздействия в управляемом режиме с обеспечением наибольшей концентрации термогазогидродинамической энергии в перфорированной зоне посредством оптимизации состава, массы и конструкции газогенерирующего заряда для создания импульса давления выше прочности горных пород с целью зональноразветвленного трещинорасчленения продуктивного пласта при естественном закреплении трещин частицами разрушенной горной породы с последующим формированием депрессионно-репрессионного волнового процесса на инфразвуковой частоте для очистки фильтрационных каналов и вовлечения в разработку тупиковых (застойных) нефтенасыщенных участков, используя депрессионно-кавитационный эффект с документированием процесса и оценкой завершенности разрыва пласта и локализацией интервалов трещинообразования по амплитудным, волновым и температурным параметрам термогазогидродинамического процесса, зарегистрированным автономными цифровыми приборами.When using the device, a method of thermal gas-hydrodepression-wave fracturing of the reservoir in vertical, directional and horizontal wells is implemented. The device is installed at the intended processing interval. In accordance with the principle of operation of the device, a cyclical effect is created on the reservoir by sequentially lowering the casing gas generator into the interval of the reservoir while increasing the charge mass to operate in a controlled manner with the highest concentration of thermohydrodynamic energy in the perforated zone by optimizing the composition, mass and design of the gas generating charge to create pressure impulse is higher than rock strength for the purpose of zonally branched crack calculation of productive formation during natural fixing of cracks by particles of destroyed rock with the subsequent formation of a depression-repression wave process at the infrasonic frequency to clean the filtration channels and engage in the development of dead-end (stagnant) oil-saturated areas using the depression-cavitation effect with documenting the process and assessing the completion of the formation fracture and localization of cracking intervals according to the amplitude, wave and temperature parameters of thermogas pre-dynamic process registered by autonomous digital devices.
В приложении 1 приведены результаты испытания технологии термогазогидродепрессионно-волнового разрыва продуктивного пласта в скважине «А». В этой скважине при площади ранее проведенной перфорации, равной 1345 см2/м, проведено дополнительное вскрытие продуктивного интервала 1756-1758,8 м перфоратором КПО-102 в количестве 28 отверстий (в комбинации 14 зарядов большого диаметра (БО) + 14 зарядов глубокого проникновения (ГП)) для обеспечения совокупной поверхности вскрытия более 2700 см2/м, проведена трехцикловая обработка корпусным газогенератором давления с газогенерирующими зарядами массой 9,9 кг, 9,9 кг и 16,5 кг в виде монолитных шашек в комбинации с шашками трубчатого типа с большей интенсивностью газообразования, обеспечившими при меньшей массе большее значение газодинамического импульса. По всем циклам зарегистрированы диаграммы давления и температуры в режиме реального времени. До термогазогидродинамического воздействия в зоне продуктивного пласта зарегистрированы гидростатическое давление 20,2 МПа и температура 32°С. При реализации трехциклового режима воздействия зарегистрированы следующие показатели:Appendix 1 shows the results of testing the technology of gas-gas-hydrodepression-wave fracturing of the reservoir in well "A". In this well, with an area of previously perforated equal to 1345 cm 2 / m, an additional opening of the productive interval of 1756-1758.8 m was carried out with a KPO-102 puncher in the amount of 28 holes (in combination of 14 charges of large diameter (BO) + 14 charges of deep penetration (GP)) to ensure a total opening surface of more than 2700 cm 2 / m, a three-cycle treatment with a pressure-sensitive case gas generator with gas-generating charges weighing 9.9 kg, 9.9 kg and 16.5 kg in the form of monolithic drafts in combination with tubular dies was carried out with more intensity gas formation, which ensured, with a lower mass, a greater value of the gas-dynamic impulse. Real-time pressure and temperature diagrams are recorded for all cycles. Before thermohydrodynamic effects in the zone of the reservoir, hydrostatic pressure of 20.2 MPa and a temperature of 32 ° C were recorded. When implementing a three-cycle exposure regimen, the following indicators were recorded:
1 цикл (масса заряда 9,9 кг) Р=74,4 МПа, Т=102,5°С;1 cycle (charge mass 9.9 kg) P = 74.4 MPa, T = 102.5 ° C;
2 цикл (масса заряда 9,9 кг) Р=61,5 МПа, Т=102,2°С;2 cycle (charge mass 9.9 kg) P = 61.5 MPa, T = 102.2 ° C;
3 цикл (масса заряда 16,5 кг) Р=75,2 МПа, Т=99,7°С.3 cycle (charge mass 16.5 kg) P = 75.2 MPa, T = 99.7 ° C.
Регистрируемые амплитудный и температурный параметры, отражающие динамику термогазогидродинамического процесса, используются при обработке и интерпретации получаемых результатов.The recorded amplitude and temperature parameters reflecting the dynamics of the thermo-gas-hydrodynamic process are used in the processing and interpretation of the results.
В данной скважине разрыв пласта однозначно проявился на втором цикле по времени затухания волнового процесса, составившего 20 с.In this well, the fracture clearly manifested itself in the second cycle in terms of the decay time of the wave process, which amounted to 20 s.
Приведенные результаты промысловых испытаний подтверждают существенное превосходство технических и технологических решений заявляемого изобретения над известными аналогами.The results of field tests confirm the significant superiority of technical and technological solutions of the claimed invention over known analogues.
Источники информацииInformation sources
1. Добыча нефти и газа. Учебное пособие / Абдуллин Ф.С. М., Недра - 1983, с. 216-223, 238.1. Oil and gas production. Textbook / Abdullin F.S. M., Nedra - 1983, p. 216-223, 238.
2. Патент РФ №2175059 С2, 7Е21В 43/263. Газогенератор на твердом топливе с регулируемым импульсом давления для стимуляции скважин. Крощенко В.Д., Грибанов Н.И., Гайворонский И.Н., и др. Заявл. 06.10.1999. Опубл. 20.10.2001. Бюл. №29.2. RF patent No. 2175059 C2, 7 ЕВВ 43/263. Solid fuel gas generator with adjustable pressure pulse for stimulation of wells. Kroshchenko V.D., Gribanov N.I., Gaivoronsky I.N., and others. 10/06/1999. Publ. 10/20/2001. Bull. No. 29.
3. Патент РФ №2178072 С1, 7Е21В 43/263. Заряд бескорпусной секционный для газогидравлического воздействия на пласт. Падерин М.Г., Газизов Ф.М., Ефанов Н.М., Державец А.С. и др. Заявл. 23.10.2000. Опубл. 10.01.2002. Бюл. №1.3. RF patent No. 2178072 C1, 7 ЕВВ 43/263. Sectional uncharged charge for gas-hydraulic impact on the formation. Paderin M.G., Gazizov F.M., Efanov N.M., Derzhavets A.S. et al. 10/23/2000. Publ. 01/10/2002. Bull. No. 1.
4. Патент РФ №2183740 С1, 7Е21В 43/263. Заряд бескорпусной секционный для газодинамического воздействия на пласт. Падерин М.Г., Газизов Ф.М., Ефанов Н.М., и др. Заявл. 22.08.2001. Опубл. 20.06.2002. Бюл. №17.4. RF patent No. 2183740 C1, 7 EV 43/263. Sectional uncharged charge for gas-dynamic impact on the formation. Paderin M.G., Gazizov F.M., Efanov N.M., et al. 08/22/2001. Publ. 06/20/2002. Bull. Number 17.
5. Патент РФ №2183741 С1, 7Е21В 43/263. Способ газогидравлического воздействия на пласт. Падерин М.Г., Ефанов Н.М., и др. Заявл. 31.08.2001. Опубл. 20.06.2002. Бюл. №17.5. RF patent No. 2183741 C1, 7 ЕВВ 43/263. The method of gas-hydraulic stimulation. Paderin M.G., Efanov N.M., et al. 08/31/2001. Publ. 06/20/2002. Bull. Number 17.
6. Патент РФ №2187633 С1, 7Е21В 43/263. Способ газогидравлического воздействия на пласт. Падерин М.Г., Ефанов Н.М., и др. Заявл. 28.08.2001. Опубл. 20.08.2002. Бюл. №23.6. RF patent No. 2187633 C1, 7 EV 43/263. The method of gas-hydraulic stimulation. Paderin M.G., Efanov N.M., et al. 08/28/2001. Publ. 08/20/2002. Bull. Number 23.
7. Патент РФ №2278252 С2, МПК Е21В 43/263. Способ газогидравлического воздействия на пласт. Падерин М.Г., Падерина Н.Г., и др. Заявл. 29.07.2004. Опубл. 20.06.2006. Бюл. №17.7. RF patent No. 2278252 C2, IPC ЕВВ 43/263. The method of gas-hydraulic stimulation. Paderin M.G., Paderina N.G., et al. 07/29/2004. Publ. 06/20/2006. Bull. Number 17.
8. Патент РФ №2345215 С1, МПК Е21В 43/263. Способ газодинамического воздействия на пласт и устройство для его осуществления. Падерин М.Г., Падерина Н.Г. Заявл. 27.11.2007. Опубл. 27.01.2009. Бюл. №3.8. RF patent №2345215 C1, IPC ЕВВ 43/263. The method of gas-dynamic effects on the reservoir and device for its implementation. Paderin M.G., Paderina N.G.
9. Патент РФ №2311530 С1, МПК Е21В 43/263. Устройство с пороховым зарядом для стимулирования скважин и способ его осуществления. Романович А.П., Пелых Н.М., Корженевский А.Г. и др. Заявл. 27.02.2006. Опубл. 27.11.2007. Бюл. №33.9. RF patent №2311530 C1, IPC ЕВВ 43/263. A device with a powder charge for stimulating wells and a method for its implementation. Romanovich A.P., Pelykh N.M., Korzhenevsky A.G. et al. 02/27/2006. Publ. 11/27/2007. Bull. No. 33.
10. Патент РФ №2105326 С1, 6G01V 1/40, 3/18. Геофизический кабель для исследования наклонных и горизонтальных скважин и способ исследования этих скважин. Корженевский А.Г., Корженевский А.А., и др. Заявл. 20.01.97. Опубл. 20.02.98. Бюл. №5.10. RF patent No. 2105326 C1, 6 G01V 1/40, 3/18. Geophysical cable for the study of deviated and horizontal wells and a method for the study of these wells. Korzhenevsky A.G., Korzhenevsky A.A., and others. 01/20/97. Publ. 02/20/98. Bull. No. 5.
11. Патент РФ №2138834 С1, 6G01V 1/40, 3/18. Геофизический кабель (варианты) и способ исследования скважин. Корженевский А.Г., Корженевский А.А., Корженевская Т.А. Заявл. 25.12.98. Опубл. 27.09.99. Бюл. №27.11. RF patent №2138834 C1, 6 G01V 1/40, 3/18. Geophysical cable (options) and a method for researching wells. Korzhenevsky A.G., Korzhenevsky A.A., Korzhenevskaya T.A.
12. Патент РФ №2209450 С1, 7G01V 1/52, 3/18, Н01В 7/18. Грузонесущий геофизический кабель (варианты) и способ исследования наклонных и горизонтальных скважин. Корженевский А.Г., Корженевский А.А., Корженевская Т.А. Заявл. 14.01.2002. Опубл. 27.07.2003. Бюл. №21.12. RF patent No. 2209450 C1, 7 G01V 1/52, 3/18, Н01В 7/18. A load-bearing geophysical cable (options) and a method for studying deviated and horizontal wells. Korzhenevsky A.G., Korzhenevsky A.A., Korzhenevskaya T.A. Claim 01/14/2002. Publ. 07/27/2003. Bull. No. 21.
13. Деформации горных пород. Издательство «Недра», Москва, 1966. с. 49-66.13. Rock deformations. Nedra Publishing House, Moscow, 1966. p. 49-66.
14. Интенсификация добычи вязкой нефти из карбонатных коллекторов. Авторы: Кудинов В.И., Сучков Б.М. Москва «НЕДРА» 1994. с. 174.14. Intensification of the production of viscous oil from carbonate reservoirs. Authors: Kudinov V.I., Suchkov B.M. Moscow "NEDRA" 1994. p. 174.
15. Изобретение №202822, Кл. 5а, 41, МПК Е21B, УДК 622.276(088.8) Устройство для перфорации и разрыва пласта. Б.М Беляев, Е.М. Вицени, Ю.П. Желтов, В.Н. Крылов и С.И. Николаев. Заявл. 06.03.1962 (№767941/26-25). Опубл. 28.09.1967. Бюл. №20.15. Invention No. 202822, Cl. 5a, 41, IPC E21B, UDC 622.276 (088.8) Device for perforation and fracturing. B.M. Belyaev, E.M. Viceni, Yu.P. Zheltov, V.N. Krylov and S.I. Nikolaev.
16. Патент РФ №2442887 С1, МПК Е21В 43/263. Устройство и способ газогидродинамического разрыва продуктивных пластов для освоения трудноизвлекаемых запасов (варианты). Корженевский А.Г., Корженевский А.А., Корженевская Т.А., Корженевский А.А. Заявл. 30.08.2010. Опубл. 20.02.2012. Бюл. №5.16. RF patent No. 2442887 C1, IPC ЕВВ 43/263. The device and method of gas-hydrodynamic fracture of productive formations for the development of hard-to-recover reserves (options). Korzhenevsky A.G., Korzhenevsky A.A., Korzhenevskaya T.A., Korzhenevsky A.A. Claim 08/30/2010. Publ. 02/20/2012. Bull. No. 5.
17. Прострелочные и взрывные работы в скважинах / Н.Г. Григорян и др., М., Недра. - 1972. с. 132-135.17. Rifle and blasting in wells / N.G. Grigoryan et al., M., Nedra. - 1972. p. 132-135.
18. Патент РФ №2493352 С1, МПК Е21В 28/00, Е21В 43/263, Е21В 43/11. Устройство и способ термогазогидродинамического разрыва продуктивных пластов нефтегазовых скважин (варианты). Корженевский А.Г., Корженевский А.А., Корженевская Т.А., Корженевский А.А. Заявл. 31.01.2012. Опубл. 20.09.2013. Бюл. №26.18. RF patent No. 2493352 C1, IPC Е21В 28/00, Е21В 43/263, Е21В 43/11. The device and method of thermohydrodynamic fracture of productive formations of oil and gas wells (options). Korzhenevsky A.G., Korzhenevsky A.A., Korzhenevskaya T.A., Korzhenevsky A.A. Claim 01/31/2012. Publ. 09/20/2013. Bull. No. 26.
19. Методы разрушения пласта-коллектора энергией горения энергетических конденсированных систем. В.А. Белин, Н.И. Грибанов, А.А. Шилов, Н.М. Пелых. Учебное пособие. - М.; МГГУ, 2011. - с. 12-13, 16-18, 23-25, 54, 112, 184.19. Methods of fracturing the reservoir by the energy of combustion of energy condensed systems. V.A. Belin, N.I. Gribanov, A.A. Shilov, N.M. Pely. Tutorial. - M .; Moscow State University for the Humanities, 2011 .-- p. 12-13, 16-18, 23-25, 54, 112, 184.
20. Меркулов А.А. Импульсные технологии интенсификации и гидроразрыв пласта (часть I) // Нефтяное хозяйство. - 2007. - №9. - с. 127-129.20. Merkulov A.A. Pulse stimulation technologies and hydraulic fracturing (Part I) // Oil industry. - 2007. - No. 9. - from. 127-129.
21. Меркулов А.А. Импульсные технологии интенсификации и гидроразрыв пласта (часть II) // Нефтяное хозяйство. - 2008. - №1. - c. 86-88.21. Merkulov A.A. Pulse stimulation technologies and hydraulic fracturing (part II) // Oil industry. - 2008. - No. 1. - c. 86-88.
22. Промысловые испытания устройства и способа по заявленному изобретению. Приложение 1.22. Field tests of the device and method according to the claimed invention. Annex 1.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015109088/03A RU2592910C1 (en) | 2015-03-16 | 2015-03-16 | Device and method of thermo-gas-hydro-depression wave fracturing of productive formations for development of hard-to-recover reserves (versions) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015109088/03A RU2592910C1 (en) | 2015-03-16 | 2015-03-16 | Device and method of thermo-gas-hydro-depression wave fracturing of productive formations for development of hard-to-recover reserves (versions) |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2592910C1 true RU2592910C1 (en) | 2016-07-27 |
Family
ID=56557106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015109088/03A RU2592910C1 (en) | 2015-03-16 | 2015-03-16 | Device and method of thermo-gas-hydro-depression wave fracturing of productive formations for development of hard-to-recover reserves (versions) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2592910C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019242190A1 (en) * | 2018-06-22 | 2019-12-26 | 中国矿业大学 | Multi-stage combustion shock wave-induced cracked coal body and heat injection alternating reinforced gas extraction method |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4683943A (en) * | 1984-12-27 | 1987-08-04 | Mt. Moriah Trust | Well treating system for stimulating recovery of fluids |
| RU2242600C1 (en) * | 2004-02-24 | 2004-12-20 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт по использованию энергии взрыва в геофизике" | Gas generator on solid fuel for well |
| RU111189U1 (en) * | 2011-07-28 | 2011-12-10 | Ооо "Сгк "Регион" | POWDER PRESSURE GENERATOR |
| RU2442887C1 (en) * | 2010-08-30 | 2012-02-20 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Волго-Уральский Центр Научно-Технических Услуг "Нейтрон" | Method and device for gas-hydrodynamic fracturing of productive formations for development of problematic reserves (variants) |
| RU2460877C1 (en) * | 2011-04-13 | 2012-09-10 | Олег Павлович Маковеев | Powder channel pressure generator |
| RU2493352C1 (en) * | 2012-01-31 | 2013-09-20 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Волго-Уральский Центр Научно-Технических Услуг "Нейтрон" | Device and method for thermal gas-hydrodynamic oil and gas formation fracture (versions) |
-
2015
- 2015-03-16 RU RU2015109088/03A patent/RU2592910C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4683943A (en) * | 1984-12-27 | 1987-08-04 | Mt. Moriah Trust | Well treating system for stimulating recovery of fluids |
| RU2242600C1 (en) * | 2004-02-24 | 2004-12-20 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт по использованию энергии взрыва в геофизике" | Gas generator on solid fuel for well |
| RU2442887C1 (en) * | 2010-08-30 | 2012-02-20 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Волго-Уральский Центр Научно-Технических Услуг "Нейтрон" | Method and device for gas-hydrodynamic fracturing of productive formations for development of problematic reserves (variants) |
| RU2460877C1 (en) * | 2011-04-13 | 2012-09-10 | Олег Павлович Маковеев | Powder channel pressure generator |
| RU111189U1 (en) * | 2011-07-28 | 2011-12-10 | Ооо "Сгк "Регион" | POWDER PRESSURE GENERATOR |
| RU2493352C1 (en) * | 2012-01-31 | 2013-09-20 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Волго-Уральский Центр Научно-Технических Услуг "Нейтрон" | Device and method for thermal gas-hydrodynamic oil and gas formation fracture (versions) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019242190A1 (en) * | 2018-06-22 | 2019-12-26 | 中国矿业大学 | Multi-stage combustion shock wave-induced cracked coal body and heat injection alternating reinforced gas extraction method |
| US10808514B2 (en) | 2018-06-22 | 2020-10-20 | China University Of Mining And Technology | Multi-stage combustion impact wave coal mass cracking and heat injection alternating intensified gas extracting method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7913603B2 (en) | Device and methods for firing perforating guns | |
| US6263283B1 (en) | Apparatus and method for generating seismic energy in subterranean formations | |
| US4329925A (en) | Fracturing apparatus | |
| CA1297783C (en) | Well treating method and system for stimulating recovery of fluids | |
| US9689240B2 (en) | Firing mechanism with time delay and metering system | |
| NO318134B1 (en) | Method, apparatus and equipment for perforation and stimulation of an underground formation | |
| Cuderman et al. | A propellant-based technology for multiple-fracturing wellbores to enhance gas recovery: application and results in Devonian shale | |
| CN114278270B (en) | Methane in-situ control blasting fracturing method and device | |
| US9371719B2 (en) | Controlling pressure during perforating operations | |
| RU2493352C1 (en) | Device and method for thermal gas-hydrodynamic oil and gas formation fracture (versions) | |
| RU2495999C1 (en) | Method and device for oil and gas well operation intensification (versions) | |
| RU2592910C1 (en) | Device and method of thermo-gas-hydro-depression wave fracturing of productive formations for development of hard-to-recover reserves (versions) | |
| RU106305U1 (en) | BREAK FOR HYDRAULIC BREAKING | |
| CN108915661B (en) | Deflagration fracturing downhole experiment method for open hole well | |
| RU2442887C1 (en) | Method and device for gas-hydrodynamic fracturing of productive formations for development of problematic reserves (variants) | |
| US20230115055A1 (en) | Tandem seal adapter with integrated tracer material | |
| RU2311530C1 (en) | Device with gun-powder charge for well stimulation and method therefor | |
| RU2175059C2 (en) | Solid-fuel gas generator with controllable pressure pulse for stimulation of wells | |
| RU2092682C1 (en) | Method of treating reservoir with liquid combustible-oxidizing compound | |
| Schmidt et al. | In Situ Testing of Well-Shooting Concepts | |
| RU2741978C1 (en) | Method for rapid isolation of absorbing zone in well with high-flow inter-compartment flow from superhigh stratum saturated with strong brines, and packer equipment for implementation thereof | |
| RU2693098C1 (en) | Method of gas-hydraulic impact on formation | |
| Nordell et al. | Fracturing of a pilot plant for borehole heat storage in rock | |
| SHALE | JS Miller and W. D. Howell |