RU2242600C1 - Gas generator on solid fuel for well - Google Patents
Gas generator on solid fuel for wellInfo
- Publication number
- RU2242600C1 RU2242600C1 RU2004105025/03A RU2004105025A RU2242600C1 RU 2242600 C1 RU2242600 C1 RU 2242600C1 RU 2004105025/03 A RU2004105025/03 A RU 2004105025/03A RU 2004105025 A RU2004105025 A RU 2004105025A RU 2242600 C1 RU2242600 C1 RU 2242600C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- charges
- group
- charge
- gas generator
- well
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности, а именно к устройствам для разрыва и термогазохимической обработки нефтегазоносных пластов пороховыми газами для улучшения гидродинамической связи скважины с пластом.The invention relates to the oil and gas industry, and in particular to devices for fracturing and thermogasochemical treatment of oil and gas bearing strata with powder gases to improve the hydrodynamic connection of the well with the formation.
Изобретение относится к устройствам, использующим энергию горения твердых взрывчатых материалов (топлив).The invention relates to devices using the energy of combustion of solid explosive materials (fuels).
Известен генератор на твердом топливе для скважины, включающий трубчатые пороховые заряды, воспламенитель, размещенный в канале одного из зарядов, пороховые шашки, размещенные в каналах остальных зарядов, и несущий трос в канале зарядов (см., например, RU 933959, 07.06.1982).A well-known solid fuel generator for a well is known, including tubular powder charges, an igniter placed in the channel of one of the charges, powder bombs placed in the channels of the remaining charges, and a cable carrying wire in the channel of charges (see, for example, RU 933959, 06/07/1982) .
Недостатком устройства является малая скорость нарастания давления (до 102 МПа·с), из-за чего количество создаваемых в пласте трещин не превышает двух. Поэтому в пластах с низкопроницаемыми и сложнопостроенными коллекторами существенного эффекта от применения этого устройства трудно ожидать.The disadvantage of this device is the low rate of pressure rise (up to 10 2 MPa · s), due to which the number of fractures created in the formation does not exceed two. Therefore, in formations with low permeability and complex reservoirs, a significant effect from the use of this device is difficult to expect.
Известен также генератор на твердом топливе, включающий трубчатые пороховые заряды, в канале которых размещен детонирующий шнур для увеличения скорости нарастания давления (см., например, RU 2018508, 30.08.1994).A solid fuel generator is also known, including tubular powder charges, in the channel of which a detonating cord is placed to increase the pressure rise rate (see, for example, RU 2018508, 08/30/1994).
Недостатком этого устройства является малая продолжительность эффективного импульса давления и невозможность подрыва большого количества зарядов из-за опасности повреждения обсадной колонны.The disadvantage of this device is the short duration of the effective pressure pulse and the inability to undermine a large number of charges due to the risk of damage to the casing.
Техническим результатом изобретения является создание устройства, обеспечивающего образование длительного импульса давления с высокой скоростью нагружения пород с образованием в прискважинной и удаленной зонах пласта многочисленных протяженных и разветвленных трещин, не смыкающихся после снятия нагрузки.The technical result of the invention is the creation of a device that provides the formation of a long pressure pulse with a high loading rate of rocks with the formation in the near-well and remote zones of the formation of numerous extended and branched cracks that do not close after unloading.
Количество, протяженность и степень разветвления трещин определяют увеличение продуктивности добывающих скважин или степень приемистости нагнетательных скважин, особенно при низкопроницаемых пластах, для которых свойственны большие зоны (радиусы) кольматации.The number, extent and degree of branching of cracks determine the increase in productivity of producing wells or the degree of injectivity of injection wells, especially with low-permeability formations, which are characterized by large zones (radii) of mudding.
Необходимый технический результат достигается тем, что газогенератор на твердом топливе для скважины включает сборку зарядов, средство воспламенения зарядов, грузонесущий кабель для доставки газогенератора в скважину и узел крепления газогенератора к грузонесущему кабелю, при этом сборка зарядов содержит первую группу зарядов или один заряд с объемом и динамикой газовыделения при горении, обеспечивающими создание импульса давления в скважине на глубине работы газогенератора величиной, превышающей горное давление при скорости нарастания импульса давления не менее 103 МПа·с, и вторую группу зарядов или один заряд с меньшей динамикой и большим объемом газовыделения, в сравнении с зарядами первой группы, обеспечивающими создание вторичного фронта давления величиной не менее 0,7 величины первого импульса давления и в течение времени, превышающем время действия первого импульса давления в 3-15 раз.The required technical result is achieved by the fact that the solid fuel gas generator for the well includes charge assembly, charge ignition means, a load-carrying cable for delivering the gas generator to the well, and a gas generator attachment to the load-carrying cable, while the charge assembly contains a first group of charges or one charge with a volume and the dynamics of gas evolution during combustion, ensuring the creation of a pressure pulse in the well at a depth of the gas generator in excess of the rock pressure at the speed a pressure pulse of at least 10 3 MPa · s, and a second group of charges or one charge with less dynamics and a large volume of gas evolution, in comparison with the charges of the first group, providing the creation of a secondary pressure front with a value of not less than 0.7 of the magnitude of the first pressure pulse and the passage of time exceeding the duration of the first pressure pulse by 3-15 times.
Кроме того, сборка зарядов выполнена из трубчатых зарядов с осевым каналом, первая группа зарядов или один заряд размещены в скважине в нижней части сборки зарядов и изготовлены из смесевого твердого топлива, при этом вторая группа зарядов или один заряд размещены в верхней части сборки зарядов и изготовлены из баллиститного и/или смесевого твердого топлива, вторая группа зарядов или один заряд превышают по массе в 2-4 раза первую группу зарядов или один заряд, первая группа зарядов выполнена с возможностью перекрытия по меньшей мере 1/5 части интервала перфорации скважины, средство воспламенения зарядов выполнено в виде отрезков детонирующего и огнепроводного шнуров, расположенных в осевом канале сборки зарядов и сочлененных между собой с помощью стыковочного узла, при этом детонирующий шнур установлен с возможностью воспламенения зарядов первой группы, а огнепроводный шнур - зарядов второй группы, стыковочный узел размещен с возможностью задержки начала воспламенения зарядов второй группы в зависимости от места его расположения по длине внутреннего канала последнего заряда первой группы, в качестве огнепроводного шнура принят детонирующий шнур изготовленный с применением пластитных составов без наружной оболочки.In addition, the charge assembly is made of tubular charges with an axial channel, the first group of charges or one charge is placed in the well at the bottom of the charge assembly and made of mixed solid fuel, while the second group of charges or one charge is placed at the top of the charge assembly and made of ballistic and / or mixed solid fuel, the second group of charges or one charge exceeds the first group of charges or one charge 2-4 times in mass, the first group of charges is configured to overlap at least 1/5 hour the interval of perforation of the well, the means of ignition of the charges is made in the form of segments of detonating and fire-conducting cords located in the axial channel of the assembly of charges and interconnected using a docking unit, while the detonating cord is installed with the possibility of igniting the charges of the first group, and the fire-conducting cord is the charges of the second groups, the docking station is placed with the possibility of delaying the start of ignition of the charges of the second group, depending on its location along the length of the inner channel of the last the charge of the first group, as a flame-retardant cord, a detonating cord made using plastic compounds without an outer shell is adopted.
Сущность изобретения заключается в увеличении длительности эффективно действующего избыточного давления газов газогенератора. При этом учитывается, что чрезмерно высокое избыточное давление вызывает разрушение обсадной колонны и цементного камня в заколонном пространстве. В соответствии с изобретением предусмотрено воздействие на массив горной породы, в частности на породы продуктивного пласта, давлением газов газогенератора в два этапа с разной динамикой и объемами газовыделения. Под действием первого импульса давления, определяемого заданной скоростью газовыделения зарядами первой группы, создают напряженное состояние в пласте с образованием многочисленных микротрещин и расширением естественных трещин. Особенностью этого этапа, при малой длительности давления, является то, что трещины на этом этапе характеризуются малой их протяженностью и, как правило, в пределах зоны кольматации скважины. При этом массив породы, подвергшийся такому воздействию на этом этапе, аккумулирует энергию и находится в критическом напряженном состоянии. Последующее воздействие на тот же массив породы в его критическом состоянии фронтом давления с качественно иной динамикой воздействия приводит к значительному усилению процессов трещинообразования с увеличением протяженности трещин за пределы зоны кольматации и увеличением степени их разветвленности. Это показали лабораторные исследования и натурные испытания таких газогенераторов в условиях скважин. Особое значение при этом имеет величина уровня повторного фронта давления. При значениях этого давления, не меньших 0,7 первоначального импульса давления, вызывающего разрыв породы, вскрываются к тому же и естественные вертикальные трещины продуктивного пласта, объединяющие и выравнивающие по проницаемости все разнородные пропластки, например, продуктивного пласта. Это, в свою очередь, увеличивает охват пласта по его толщине и обеспечивает оптимальное его дренирование в добывающей скважине или приемистость в нагнетательной скважине. Степень увеличения протяженности первоначальных трещин и их разветвленности напрямую зависит от взаимодействия волн давления от зарядов первой и второй групп, точнее степени замедления их воспламенения относительно друг друга. Эта степень замедления определяет область взаимодействия волн давления (за пределами зоны кольматации и/или зоны первоначальных трещин), а также степень интенсивности процесса трещинообразования, которая определяется фазами волн и видами взаимодействующих волн давления при работе групп зарядов (например, совпадением фаз сжатия в волнах напряжения от зарядов первой и второй групп), а также тем, насколько динамично будут обеспечены сдвиговые процессы в массиве и насколько эти процессы будут отрелаксированы (уравновешены). Последнее, именно релаксация напряжений, обеспечивает стабильность созданных трещин. Такие явления подтверждены опытным путем. При этом установлено, что описанные явления имеют место, если время действия второго импульса давления превышает время действия первого импульса давления в 3-15 раз.The essence of the invention is to increase the duration of the effectively acting overpressure of the gas of the gas generator. This takes into account that excessively high overpressure causes the destruction of the casing and cement stone in the annulus. In accordance with the invention, it is provided that the rock mass, in particular the rocks of the reservoir, is affected by the gas pressure of the gas generator in two stages with different dynamics and gas volumes. Under the action of the first pressure pulse, determined by a given rate of gas evolution by the charges of the first group, a stress state is created in the formation with the formation of numerous microcracks and the expansion of natural cracks. A feature of this stage, with a short duration of pressure, is that the cracks at this stage are characterized by their small length and, as a rule, within the zone of well bogging. In this case, the rock mass, subjected to such an impact at this stage, accumulates energy and is in a critical stress state. Subsequent exposure to the same rock mass in its critical state by the pressure front with a qualitatively different dynamics of the impact leads to a significant increase in the processes of crack formation with an increase in the length of the cracks beyond the zone of mudding and an increase in the degree of branching thereof. This was shown by laboratory studies and full-scale tests of such gas generators in well conditions. Of particular importance is the level of the repeated pressure front. When the values of this pressure are not less than 0.7 of the initial pressure impulse that causes the rock to break, natural vertical cracks in the productive formation also open, uniting and aligning all heterogeneous layers, for example, the productive formation, in permeability. This, in turn, increases the coverage of the formation by its thickness and ensures its optimal drainage in the producing well or injectivity in the injection well. The degree of increase in the length of the initial cracks and their branching directly depends on the interaction of pressure waves from the charges of the first and second groups, more precisely, the degree of deceleration of their ignition relative to each other. This degree of deceleration determines the region of interaction of pressure waves (outside the zone of colmatation and / or the zone of initial cracks), as well as the degree of intensity of the process of crack formation, which is determined by the phases of the waves and the types of interacting pressure waves during the work of charge groups (for example, the coincidence of the compression phases in the stress waves from charges of the first and second groups), as well as how dynamically shear processes in the array will be provided and how these processes will be relaxed (balanced). The latter, namely stress relaxation, ensures the stability of the created cracks. Such phenomena are confirmed experimentally. It was found that the described phenomena occur if the duration of the second pressure pulse exceeds the duration of the first pressure pulse by 3-15 times.
При этом, газогенератор включает две группы трубчатых зарядов в оптимальном случае с различной массой. Одна группа зарядов изготовлена из смесевого топлива и выполнена с возможностью воспламенения от взрыва детонирующего шнура. Другая группа зарядов изготовлена из баллиститного или смесевого топлива и выполнена с возможностью воспламенения огнепроводным шнуром. В глубоких скважинах с высокими давлениями и температурами скважинной жидкости рекомендуется в качестве огнепроводного шнура использовать детонирующие шнуры без наружной оболочки с применением пластитных составов.In this case, the gas generator includes two groups of tubular charges in the optimal case with different masses. One group of charges is made of mixed fuel and is configured to ignite a detonating cord from an explosion. Another group of charges is made of ballistic or mixed fuel and is made with the possibility of ignition with a fire-resistant cord. In deep wells with high pressures and temperatures of the wellbore fluid, it is recommended to use detonating cords without an outer sheath using plastic compounds as a flame-retardant cord.
На фиг.1 показаны зависимости давления Р(t), полученные при работе газогенератора расчетным путем (математическим моделированием).Figure 1 shows the pressure dependence P (t) obtained during operation of the gas generator by calculation (mathematical modeling).
На фиг.2 показан общий вид газогенератора.Figure 2 shows a General view of the gas generator.
Зависимости давления Р(t) получены для следующих условий:The pressure dependences P (t) were obtained for the following conditions:
1 - горение заряда длиной 1 м, в канале которого взрывают детонирующий шнур;1 - combustion of a charge 1 m long, in the channel of which a detonating cord is blown up;
2 - горение зарядов длиной 1, 2, 3, 4 и 5 м, воспламеняемых огнепроводным шнуром.2 - burning of charges with a length of 1, 2, 3, 4 and 5 m, ignited by a fire-resistant cord.
Расчеты зависимости давления от времени выполнены по разработанной во ВНИПИвзрывгеофизике программе математического моделирования на компьютере процесса разрыва пласта давлением пороховых газов. Расчеты выполнены для газогенератора, состоящего из первой группы зарядов длиной 1 м, в осевом канале которых проложен детонирующий шнур, и второй группы зарядов длиной 1, 2, 3, 4 и 5 м, в осевом канале которых проложен огнепроводный шнур.Calculations of the dependence of pressure on time were carried out according to the program of mathematical modeling developed by VNIPIvzryvgeophysics on a computer of the process of fracturing a formation by the pressure of powder gases. The calculations were performed for a gas generator consisting of the first group of charges 1 m long, in the axial channel of which a detonating cord is laid, and the second group of
На графике фиг.1 представлена первичная часть импульса 1 с фронтом нарастания давления в течение tф=5·10-2 с и вторичная часть 2, продолжительность которой во времени определена длиной верхнего заряда устройства.The graph of figure 1 presents the primary part of the
Первичная часть импульса давления получается в результате сгорания с высокой скоростью первой группы зарядов (например, в нижней части газогенератора), в массе топлива которого при взрыве детонирующего шнура (ДШ) мгновенно образуется система трещин и резко увеличивается начальная поверхность горения.The primary part of the pressure pulse is obtained as a result of the high-speed combustion of the first group of charges (for example, in the lower part of the gas generator), in the fuel mass of which, when the detonating cord (LH) explodes, a system of cracks instantly forms and the initial combustion surface sharply increases.
Под действием ударной нагрузки от первого импульса давления в прискважинной зоне продуктивного пласта возникает несколько начальных трещин, которые в дальнейшем развиваются под действием давления продуктов сгорания второй группы зарядов (например, в верхней части газогенератора).Under the influence of the shock load from the first pressure pulse in the near-well zone of the reservoir, several initial cracks arise, which subsequently develop under the action of the pressure of the combustion products of the second group of charges (for example, in the upper part of the gas generator).
Как видно из графика Р(t), оптимальное для поддержания разрыва пласта давление сохраняется при массе зарядов второй группы зарядов, в 2-4 раза превосходящей массу первой группы зарядов газогенератора. При этом оптимальное время действия эффективного импульса давления Рэф составляет для данного случая 1,0-1,2 с. За эффективное давление принята величина давления пороховых газов, составляющая не менее 0,7 от первоначального импульса давления и достаточная для увеличения протяженности искусственных трещин. При этом, в общем случае (с учетом других испытаний, не показаны) эффект отмечен при времени действия второго импульса давления, в 3-15 раз превышающем время действия первого импульса давления.As can be seen from the graph P (t), the pressure optimal for maintaining the formation fracture is maintained when the mass of charges of the second group of charges is 2-4 times higher than the mass of the first group of charges of the gas generator. In this case, the optimal duration of the effective pressure pulse P eff is for this case 1.0-1.2 s. The effective pressure is the value of the pressure of the powder gases, which is at least 0.7 of the initial pressure pulse and sufficient to increase the length of the artificial cracks. Moreover, in the general case (taking into account other tests, not shown), the effect is noted when the duration of the second pressure pulse is 3-15 times longer than the duration of the first pressure pulse.
Газогенератор (фиг.2) состоит из двух групп трубчатых зарядов. Первая группа зарядов 1 изготовлена из смесевого топлива и расположена, например, внизу сборки. Вторая группа зарядов 2 изготовлена из баллиститного или смесевого топлива и расположена выше. Масса зарядов этой группы в 2-4 раза больше, чем зарядов первой группы. В осевых каналах первой группы зарядов проложен детонирующий шнур 3, соединенный через стыковочный узел 4 с огнепроводным шнуром 5. Располагая стыковочный узел 4 в канале одного из последних зарядов первой группы 1, можно регулировать замедление воспламенения зарядов второй группы относительно зарядов первой группы (время задержки воспламенения зарядов второй группы). Между наконечником 6 и зарядами первой группы 1 размещены разрушаемые грузы 7. Нижний конец детонирующего шнура соединен со взрывным патроном 8. Газогенератор подвешен на грузонесущем (геофизическом) кабеле 9.The gas generator (figure 2) consists of two groups of tubular charges. The first group of
Газогенератор работает следующим образом. Его опускают в скважину в заданный интервал на грузонесущем кабеле и устанавливают нижнюю группу зарядов в интервале перфорации. От взрывной машинки по кабелю подают электрический импульс на взрывной патрон 8. При срабатывании последнего детонирует шнур 3. От продуктов детонации детонирующего шнура воспламеняются заряды первой группы 1 и топливный заряд в стыковочном узле 4. Продукты сгорания заряда стыковочного узла (демпфирующего заряда) поджигают огнепроводный шнур 5, продукты сгорания которого поджигают заряды второй группы по внутреннему каналу. При взрыве детонирующего шнура 3 и взрывного патрона 8 разрушаются грузы 7 и наконечник 9, их осколки остаются в зумпфе скважины.The gas generator operates as follows. It is lowered into the well at a predetermined interval on a load-carrying cable and the lower group of charges is set in the perforation interval. From the blasting machine, an electric impulse is supplied through the cable to the
При горении зарядов первой группы давление в скважине возрастает со скоростью более 103 МПа·с и до величины, большей величины горного давления. Горение зарядов второй группы поддерживает эффективное давление (Рэф.) не меньше 0,7 от первоначального импульса давления (горного давления) и в течение времени горения, в 3-15 раз превышающем время действия первого импульса давления. В частном случае это время составляет 1,0-1,2 с (см. фиг.1).During the combustion of the charges of the first group, the pressure in the well increases with a speed of more than 10 3 MPa · s and to a value greater than the rock pressure. The burning of the charges of the second group maintains an effective pressure (P eff. ) Of not less than 0.7 from the initial pressure pulse (rock pressure) and during the burning time, 3-15 times the duration of the first pressure pulse. In the particular case, this time is 1.0-1.2 s (see figure 1).
Применение газогенератора в скважине в соответствии с изобретением позволит инициировать значительное количество трещин в породе вокруг скважины в ближней зоне (в пределах зоны кольматации) за счет высокой скорости нарастания первоначального импульса давления и увеличить протяженность и разветвленность этих трещин за пределы зоны кольматации со вскрытием естественных вертикальных трещин за счет создания вторичного фронта давления с увеличением времени эффективного действия давления. При этом степень протяженности и разветвленности трещин задают длительностью во времени вторичного импульса давления. Система разветвленных трещин с раскрытыми естественными вертикальными трещинами обеспечивает, например, надежную систему дренирования углеводородного флюида в добывающую скважину с охватом продуктивного пласта по всей его толщине или, например, эффективную приемистость нагнетательной скважины также с охватом продуктивного пласта по всей его толщине.The use of a gas generator in the well in accordance with the invention will allow initiating a significant number of fractures in the rock around the well in the near zone (within the zone of mudding) due to the high rate of rise of the initial pressure impulse and increase the length and branching of these cracks outside the mudding zone with the opening of natural vertical cracks by creating a secondary pressure front with an increase in the time of the effective action of pressure. In this case, the degree of extension and branching of cracks is set by the duration in time of the secondary pressure pulse. A system of branched fractures with open natural vertical cracks provides, for example, a reliable system for draining hydrocarbon fluid into a production well with coverage of a productive formation over its entire thickness or, for example, an effective injectivity of an injection well with coverage of a productive formation throughout its thickness.
Claims (8)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004105025/03A RU2242600C1 (en) | 2004-02-24 | 2004-02-24 | Gas generator on solid fuel for well |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004105025/03A RU2242600C1 (en) | 2004-02-24 | 2004-02-24 | Gas generator on solid fuel for well |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2242600C1 true RU2242600C1 (en) | 2004-12-20 |
Family
ID=34388799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004105025/03A RU2242600C1 (en) | 2004-02-24 | 2004-02-24 | Gas generator on solid fuel for well |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2242600C1 (en) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2592910C1 (en) * | 2015-03-16 | 2016-07-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Волго-Уральский Центр Научно-Технических Услуг "Нейтрон" | Device and method of thermo-gas-hydro-depression wave fracturing of productive formations for development of hard-to-recover reserves (versions) |
| RU172681U1 (en) * | 2016-01-27 | 2017-07-19 | Общество с ограниченной ответственностью "СтС ГеоСервис" | DEVICE FOR PROCESSING THE BOREHING ZONE OF THE STRING |
| RU174107U1 (en) * | 2017-06-13 | 2017-10-02 | Общество с ограниченной ответственностью "СТС-ГеоСервис" | DEVICE FOR PROCESSING THE BOREHING ZONE OF THE STRING |
| RU2645313C1 (en) * | 2016-11-22 | 2018-02-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Промперфоратор" | Device for gas dynamic processing of formation |
| RU183758U1 (en) * | 2017-05-22 | 2018-10-02 | Общество с ограниченной ответственностью "СТС-ГеоСервис" | DEVICE FOR PROCESSING THE BOREHOLE ZONE OF THE LAYER DOWN INTO A PIPE WELL |
| RU185885U1 (en) * | 2018-07-30 | 2018-12-21 | Общество с ограниченной ответственностью "СТС-ГеоСервис" | DEVICE FOR PROCESSING THE BOREHING ZONE OF THE STRING |
| RU2683467C1 (en) * | 2017-11-29 | 2019-03-28 | Марат Ильгизович Садыков | Thermal source for thermogasdynamic fracturing |
| RU2703595C1 (en) * | 2018-11-15 | 2019-10-21 | Общество с ограниченной ответственностью "ПКФ Альянс" | Method of thermal-gas-dynamic action on formation and solid propellant charge for its implementation |
| RU2723249C1 (en) * | 2020-01-17 | 2020-06-09 | Акционерное общество "БашВзрывТехнологии" | Borehole formation treatment device |
| RU199767U1 (en) * | 2020-04-07 | 2020-09-21 | Общество с ограниченной ответственностью "СТС-ГеоСервис" | Device for multiple stimulation of the formation, lowered into the well on tubing |
| RU2747684C1 (en) * | 2020-04-21 | 2021-05-12 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Charge for powder pressure generator (variants) |
-
2004
- 2004-02-24 RU RU2004105025/03A patent/RU2242600C1/en active
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2592910C1 (en) * | 2015-03-16 | 2016-07-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Волго-Уральский Центр Научно-Технических Услуг "Нейтрон" | Device and method of thermo-gas-hydro-depression wave fracturing of productive formations for development of hard-to-recover reserves (versions) |
| RU172681U1 (en) * | 2016-01-27 | 2017-07-19 | Общество с ограниченной ответственностью "СтС ГеоСервис" | DEVICE FOR PROCESSING THE BOREHING ZONE OF THE STRING |
| RU2645313C1 (en) * | 2016-11-22 | 2018-02-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Промперфоратор" | Device for gas dynamic processing of formation |
| RU183758U1 (en) * | 2017-05-22 | 2018-10-02 | Общество с ограниченной ответственностью "СТС-ГеоСервис" | DEVICE FOR PROCESSING THE BOREHOLE ZONE OF THE LAYER DOWN INTO A PIPE WELL |
| RU174107U1 (en) * | 2017-06-13 | 2017-10-02 | Общество с ограниченной ответственностью "СТС-ГеоСервис" | DEVICE FOR PROCESSING THE BOREHING ZONE OF THE STRING |
| RU2683467C1 (en) * | 2017-11-29 | 2019-03-28 | Марат Ильгизович Садыков | Thermal source for thermogasdynamic fracturing |
| RU185885U1 (en) * | 2018-07-30 | 2018-12-21 | Общество с ограниченной ответственностью "СТС-ГеоСервис" | DEVICE FOR PROCESSING THE BOREHING ZONE OF THE STRING |
| RU2703595C1 (en) * | 2018-11-15 | 2019-10-21 | Общество с ограниченной ответственностью "ПКФ Альянс" | Method of thermal-gas-dynamic action on formation and solid propellant charge for its implementation |
| RU2723249C1 (en) * | 2020-01-17 | 2020-06-09 | Акционерное общество "БашВзрывТехнологии" | Borehole formation treatment device |
| RU199767U1 (en) * | 2020-04-07 | 2020-09-21 | Общество с ограниченной ответственностью "СТС-ГеоСервис" | Device for multiple stimulation of the formation, lowered into the well on tubing |
| RU2747684C1 (en) * | 2020-04-21 | 2021-05-12 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Charge for powder pressure generator (variants) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6817298B1 (en) | Solid propellant gas generator with adjustable pressure pulse for well optimization | |
| US4391337A (en) | High-velocity jet and propellant fracture device for gas and oil well production | |
| US5355802A (en) | Method and apparatus for perforating and fracturing in a borehole | |
| US4633951A (en) | Well treating method for stimulating recovery of fluids | |
| US4530396A (en) | Device for stimulating a subterranean formation | |
| US4683943A (en) | Well treating system for stimulating recovery of fluids | |
| US7431083B2 (en) | Sub-surface coalbed methane well enhancement through rapid oxidation | |
| US8186425B2 (en) | Sympathetic ignition closed packed propellant gas generator | |
| US4039030A (en) | Oil and gas well stimulation | |
| US5775426A (en) | Apparatus and method for perforating and stimulating a subterranean formation | |
| US20180291715A1 (en) | Downhole Perforating System | |
| US4329925A (en) | Fracturing apparatus | |
| CA2416985A1 (en) | System for fracturing wells using supplemental longer-burning propellants | |
| US7819180B2 (en) | High-energy gas fracture apparatus for through-tubing operations | |
| US10858922B2 (en) | System and method of delivering stimulation treatment by means of gas generation | |
| RU2242600C1 (en) | Gas generator on solid fuel for well | |
| US10597987B2 (en) | System and method for perforating a formation | |
| US6732799B2 (en) | Apparatus for stimulating oil extraction by increasing oil well permeability using specialized explosive detonating cord | |
| CN106382110A (en) | Intrastratal explosive fracturing ignition ball and fracturing construction method | |
| RU2204706C1 (en) | Method of treatment of formation well zone and device for method embodiment | |
| RU2469180C2 (en) | Perforation and treatment method of bottom-hole zone, and device for its implementation | |
| RU2175059C2 (en) | Solid-fuel gas generator with controllable pressure pulse for stimulation of wells | |
| RU2385420C1 (en) | Gas generator for degasification of coal bed | |
| RU2092682C1 (en) | Method of treating reservoir with liquid combustible-oxidizing compound | |
| RU2179235C1 (en) | Device for combined well perforation and formation fracturing |