RU2679544C1 - Стереоскопический дисплей с дистанционным бинокулярным фильтром на противофазных жидкокристаллических слоях - Google Patents
Стереоскопический дисплей с дистанционным бинокулярным фильтром на противофазных жидкокристаллических слоях Download PDFInfo
- Publication number
- RU2679544C1 RU2679544C1 RU2018114990A RU2018114990A RU2679544C1 RU 2679544 C1 RU2679544 C1 RU 2679544C1 RU 2018114990 A RU2018114990 A RU 2018114990A RU 2018114990 A RU2018114990 A RU 2018114990A RU 2679544 C1 RU2679544 C1 RU 2679544C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- liquid crystal
- layers
- layer
- remote
- crystal layer
- Prior art date
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 54
- 239000004973 liquid crystal related substance Substances 0.000 claims abstract description 26
- 230000010287 polarization Effects 0.000 claims description 15
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000004988 Nematic liquid crystal Substances 0.000 description 35
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 24
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 17
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 12
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 9
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 8
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 7
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 7
- 230000008859 change Effects 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 5
- 210000001747 pupil Anatomy 0.000 description 3
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- 238000002834 transmittance Methods 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 2
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 101000894525 Homo sapiens Transforming growth factor-beta-induced protein ig-h3 Proteins 0.000 description 1
- 102100021398 Transforming growth factor-beta-induced protein ig-h3 Human genes 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000003086 colorant Substances 0.000 description 1
- 238000004590 computer program Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000005562 fading Methods 0.000 description 1
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 1
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 1
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 1
- 208000028485 lattice corneal dystrophy type I Diseases 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000008447 perception Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 238000001429 visible spectrum Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B30/00—Optical systems or apparatus for producing three-dimensional [3D] effects, e.g. stereoscopic images
- G02B30/20—Optical systems or apparatus for producing three-dimensional [3D] effects, e.g. stereoscopic images by providing first and second parallax images to an observer's left and right eyes
- G02B30/22—Optical systems or apparatus for producing three-dimensional [3D] effects, e.g. stereoscopic images by providing first and second parallax images to an observer's left and right eyes of the stereoscopic type
- G02B30/25—Optical systems or apparatus for producing three-dimensional [3D] effects, e.g. stereoscopic images by providing first and second parallax images to an observer's left and right eyes of the stereoscopic type using polarisation techniques
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02F—OPTICAL DEVICES OR ARRANGEMENTS FOR THE CONTROL OF LIGHT BY MODIFICATION OF THE OPTICAL PROPERTIES OF THE MEDIA OF THE ELEMENTS INVOLVED THEREIN; NON-LINEAR OPTICS; FREQUENCY-CHANGING OF LIGHT; OPTICAL LOGIC ELEMENTS; OPTICAL ANALOGUE/DIGITAL CONVERTERS
- G02F1/00—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics
- G02F1/01—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour
- G02F1/13—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour based on liquid crystals, e.g. single liquid crystal display cells
- G02F1/133—Constructional arrangements; Operation of liquid crystal cells; Circuit arrangements
-
- G—PHYSICS
- G09—EDUCATION; CRYPTOGRAPHY; DISPLAY; ADVERTISING; SEALS
- G09G—ARRANGEMENTS OR CIRCUITS FOR CONTROL OF INDICATING DEVICES USING STATIC MEANS TO PRESENT VARIABLE INFORMATION
- G09G5/00—Control arrangements or circuits for visual indicators common to cathode-ray tube indicators and other visual indicators
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N13/00—Stereoscopic video systems; Multi-view video systems; Details thereof
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N13/00—Stereoscopic video systems; Multi-view video systems; Details thereof
- H04N13/30—Image reproducers
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N13/00—Stereoscopic video systems; Multi-view video systems; Details thereof
- H04N13/30—Image reproducers
- H04N13/302—Image reproducers for viewing without the aid of special glasses, i.e. using autostereoscopic displays
- H04N13/31—Image reproducers for viewing without the aid of special glasses, i.e. using autostereoscopic displays using parallax barriers
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Multimedia (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Nonlinear Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Liquid Crystal (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области стереоскопических видеосистем. Технический результат − улучшение качества стереоизображения за счет расширения области наблюдения стереоизображения и увеличения точности сепарации ракурсных изображений. Стереоскопический дисплей с дистанционным бинокулярным фильтром на противофазных жидкокристаллических слоях содержит: источник стереовидеосигнала; блок управления; источники света; формирователь амплитудных изображений; дистанционный бинокулярный фильтр; причем блок управления выполнен с позиционным сенсором, оптически связанным с одним из окон наблюдения, один из жидкокристаллических слоев выполнен позиционным, снабженным группой столбцовых адресных прозрачных электродов, период расположения которых равен позиционному шагу вертикальной границы между двумя зонами в горизонтальном направлении, соответствующем направлению бинокулярного параллакса, а другой жидкокристаллический слой выполнен компенсационным, снабженным сплошным адресным прозрачным электродом, причем общая апертура группы столбцовых адресных прозрачных электродов и апертура сплошного адресного прозрачного электрода равны апертуре дистанционного бинокулярного фильтра. 2 з.п. ф-лы, 13 ил.
Description
Изобретение относится к стереоскопической видеотехнике, а точнее - к технике последовательного воспроизведения полноэкранных ракурсных изображений трехмерных (3D) сцен с помощью высокоскоростного сепаратора ракурсных изображений, выполненного в виде дистанционного бинокулярного фильтра на нематических жидких кристаллах, и может быть использовано для наблюдения стереоизображений в стереоскопических компьютерных мониторах с короткими (миллисекундными) временами воспроизведения ракурсных изображений при кадровых частотах от 120 Гц до 600-1000 Гц при совместимости с наблюдением моноскопических (2D) изображений.
Известен автостереоскопический дисплей [1] с дистанционным бинокулярным фильтром (ДБФ) на одиночном жидкокристаллическом (ЖК) слое, содержащий источник стереовидеосигнала, блок управления и последовательно оптически связанные источник света, формирователь амплитудных изображений (ФАИ) и ДБФ с левой и правой зонами сепарации, оптически связанными с левым и правым окнами наблюдения, при этом электронный вход ДБФ подключен к выходу блока управления, вход которого подключен к выходу кадровой синхронизации источника стереовидеосигнала, информационный выход которого подключен к информационному входу ФАИ, при этом ДБФ выполнен в виде одиночного нематического жидкокристаллического (НЖК) слоя с 270-градусной закруткой НЖК молекул, расположенного между двумя линейными поляризаторами с взаимно ортогональными осями поляризации.
Недостатком известного устройства является недостаточно высокое качество стереоизображение, вызванное большим временем перехода в открытое состояние каждой зоны сепарации ДБФ вследствие длительного (порядка 1,5-2мс) времени τdecay самопроизвольной релаксации (перехода в исходное состояние) НЖК молекул после снятия высокого значения управляющего напряжения, приложенного к адресным прозрачным электродам одиночного НЖК слоя. Например, при кадровой частоте 120 Гц (при длительности светового потока ракурсного изображения трехмерной сцены, равной длительности кадра около 8,3 мс, например, для DLP-экрана) время изменения яркости изображения в той части экрана, с которой начинается кадровая развертка изображения, составляет 20-25% от общей площади экрана, вызывая неравномерность яркости стереоизображения по площади экрана. Более того, для ЖК экрана, работающего по системе nVidia 3D Vision [2], длительность светового потока ракурсного изображения составляет всего около 2 мс (при кадровой частоте 120 Гц), что обусловлено долгой подготовительной процедурой формирования изображения в случае ЖК экрана. В этом случае время открытия окон сепарации для ДБФ на одиночном НЖК слое сравнимо с общей длительностью световых потоков ракурсных изображений, что ведет к снижению яркости наблюдаемого (сквозь апертуру ДБФ) стереоизображения в несколько раз по сравнению с яркостью ракурсных изображений, воспроизводимых на ЖК экране.
Наиболее близким по технической сущности (прототипом) к заявленному устройству является известный автостереоскопический дисплей [3] с дистанционным бинокулярным фильтром (ДБФ) на противофазных жидкокристаллических (ЖК) слоях, содержащий источник стереовидеосигнала, блок управления и последовательно оптически связанные источник света, формирователь амплитудных изображений (ФАИ) и ДБФ с левой и правой зонами сепарации, оптически связанными с левым и правым окнами наблюдения, при этом экран ФАИ снабжен первым линейным поляризатором, электронный вход ДБФ подключен к выходу блока управления, вход которого подключен к выходу кадровой синхронизации источника стереовидеосигнала, информационный выход которого подключен к информационному входу ФАИ, при этом ДБФ выполнен в виде в виде двух последовательно расположенных взаимно противофазных нематических жидкокристаллических (НЖК) слоев и второго линейного поляризатора, ось поляризации которого ортогональна оси поляризации первого линейного поляризатора, при этом каждый из НЖК слоев выполнен с положительной диэлектрической анизотропией (Δε > 0) и с гомогенной начальной ориентацией ЖК молекул, причем ось для необыкновенного луча первого ЖК слоя ортогональна оси для необыкновенного луча второго ЖК слоя, каждый ЖК слой снабжен первым (левым) и вторым (правым) адресным прозрачными электродами, апертуры которых соответствуют первой (левой) и второй (правой) зонам сепарации, и электрические входы которых образуют электронный вход ДБФ, при этом выполняется геометрическое условие сепарации ракурсных изображений , где b - расстояние между центральными точками двух окон наблюдения (равное среднему расстоянию между центрами зрачков наблюдателя), d - расстояние от центральных точек двух окон наблюдения до ЖК слоев ДБФ, D - расстояние от экрана ФАИ до ЖК слоев ДБФ, L - размер апертуры ФИ вдоль горизонтального направления (соответствующего направлению бинокулярного параллакса на экране ФАИ).
Известное устройство обеспечивает селекцию ракурсных изображений малой (миллисекундной) длительности с высокой энергетической эффективностью вследствие отсутствия оптических потерь при быстром (за время τrise ≈ 0,1 мс) переключении оптического пропускания обеих зон сепарации ДБФ между максимальным и минимальным значениями, где τrise - время реакции каждого из НЖК слоев на скачкообразное повышение управляющего напряжения от величины Ulow до величины Uhigh. При этом длительное время самопроизвольной релаксации (τdecay ≈ 1,5÷2 мс) каждого НЖК слоя (при скачкообразном понижении управляющего напряжения от величины Uhigh до величины Ulow) не сказывается на быстродействии переключения оптического пропускания ДБФ в силу физических свойств пары противофазных НЖК слоев и соответствующего алгоритма электронного управления работой НЖК слоев.
Недостаток известного устройства - недостаточное высокое качество стереоизображения по двум причинам. Первая - узкая область наблюдения стереоизображения по горизонтали (вдоль направления бинокулярного параллакса на экране ФАИ), обусловленная тем, что геометрическое условие сепарации выполняется только при положении центров окон наблюдения (центров глаз наблюдателя) строго симметрично относительно вертикальной границы между двумя зонами наблюдения в апертуре ДБФ. При горизонтальном смещении центров окон наблюдения (центров зрачков наблюдателя) качество изображения ухудшается вследствие появления на границе между двумя зонами сепарации перекрестных помех, обусловленных проникновением края первого (левого) в край второй (правой) зоны наблюдения при смещении окон наблюдения право (и наоборот при смещении влево).
Вторая причина - повышенный уровень перекрестных помех в центральной области апертуры ДБФ (на границе между двумя зонами сепарации), вызванный неточным выполнением геометрическое условия сепарации ракурсных изображений . Невозможно точно соблюсти геометрическое условие сепарации одновременно для двух динамически управляемых ЖК слоев вследствие невозможности точного одновременного соблюдения для них расстояния d. Каждый из ЖК слоев снабжен своей парой смежных прозрачных адресных электродов, геометрия которых определяет геометрию пары областей сепарации соответствующего ЖК слоя. Поскольку два ЖК слоя последовательно расположены вдоль направления z и разделены по меньшей мере одной промежуточной оптической подложкой, то, чем больше толщина промежуточной оптической подложки (подложек), тем больше расстояние между двумя ЖК слоями, что делает невозможным точное соблюдение условия сепарации совместно для двух ЖК слоев, что ведет к повышенному уровню перекрестных помех в центральной области апертуры ДБФ.
Задача изобретения - улучшения качества стереоизображения при сохранении высокой оптической эффективности сепарации ракурсных изображений.
Поставленная задача в устройстве, содержащем источник стереовидеосигнала, блок управления и последовательно оптически связанные источник света, ФАИ и ДБФ, оптический выход которого содержит левую и правую зоны сепарации, оптически связанные с левым и правым окнами наблюдения, при этом экран ФАИ снабжен первым линейным поляризатором, электронный вход ДБФ подключен к выходу блока управления, вход которого подключен к выходу кадровой синхронизации источника стереовидеосигнала, информационный выход которого подключен к информационному входу ФАИ, при этом ДБФ содержит по меньшей мере одну пару последовательно расположенных взаимно противофазных ЖК слоев и второй линейный поляризатор, ось поляризации которого ортогональна оси поляризации первого линейного поляризатора, при этом каждый из ЖК слоев выполнен с положительной диэлектрической анизотропией (Δε > 0) и с гомогенной начальной ориентацией ЖК молекул, причем ось для необыкновенного луча одного жидкокристаллического слоя ортогональна оси для необыкновенного луча другого жидкокристаллического слоя, при этом жидкокристаллические слои снабжены адресными прозрачными электродами, электрические входы которых образуют электронный вход ДБФ, решается тем, что блок управления выполнен с позиционным сенсором, оптически связанным по меньшей мере с одним из окон наблюдения, один из жидкокристаллических слоев выполнен позиционным, снабженным группой столбцовых прозрачных электродов, период расположения которых равен позиционному шагу вертикальной границы между двумя зонами в горизонтальном направлении, соответствующем направлению бинокулярного параллакса, а другой жидкокристаллический слой выполненным компенсационным, снабженным сплошным адресным прозрачным электродом.
В первом частном варианте устройства позиционный жидкокристаллический слой расположен между первым линейным поляризатором и компенсационным жидкокристаллическим слоем. Во втором частном варианте устройства позиционный жидкокристаллический слой расположен между компенсационным жидкокристаллическим слоем и вторым линейным поляризатором.
Улучшение качества стереоизображения достигается за счет двух взаимосвязанных технических результатов. Первый технический результат состоит в расширении области наблюдения стереоизображения по горизонтали за счет возможности горизонтального сдвига вертикальной границы между зонами сепарации синхронно с возможным горизонтальным сдвигом центров зон наблюдения. Второй технический результат состоит в снижении уровня перекрестных помех в районе границы между двумя зонами сепарации в апертуре ДБФ вследствие точного соблюдение геометрического условия сепарации, поскольку зоны сепарации расположены в плоскости позиционирующего НЖК слоя (толщина которого составляет несколько микрон), и поэтому каждая из величин ZW, ZS имеет единственное значение (не имеет неопределенности, связанной с расположением зон сепарации одновременно в двух ЖК слоях, разделенных оптической подложкой с толщиной порядка миллиметра).
При этом сохранена высокой оптической эффективность сепарации ракурсных изображений вследствие соблюдения точности сепарации ракурсных изображений миллисекундной длительности по двум причинам. Первая - наличие пары противофазных (позиционирующего и компенсационного) ЖК слоев, управляемых по соответствующему временному алгоритму, ведет к формированию временных окон селекции с точностью до нескольких десятков микросекунд независимо от длительного (около полутора-двух миллисекунд) времени самопроизвольной релаксации обоих ЖК слоев при высоком контрасте сепарации за счет взаимной компенсации остаточного двупреломления позиционирующего и компенсационного ЖК слоев. Вторая причина - при смене позиции окон наблюдения меняется алгоритм управления между только одним (позиционным) ЖК слоем, а работа второго - компенсационного слоя не прерывается, что ведет к минимизации временных сбоев в области границы между двумя зонами сепарации ДБФ ЖК слое, которые могли бы привести к временным снижениям яркости наблюдаемых изображений в этой области.
Изобретение поясняется чертежами, на фигурах которых представлены:
Фиг. 1 - общая схема устройства.
Фиг. 2 - схема оптических путей в устройстве.
Фиг. 3, 4 - первый и второй частный варианты выполнения дистанционного бинокулярного фильтра.
Фиг. 5, 6 - взаимная ориентация осей поляризации поляризаторов и осей для необыкновенного луча молекул в НЖК слоях дистанционного бинокулярного фильтра.
Фиг. 7-9 - физические свойства НЖК слоев дистанционного бинокулярного фильтра.
Фиг. 7, 8 - примеры конкретного выполнения первого частного варианта устройства.
Фиг. 9 - иллюстрация работы первого частного варианта устройства.
Фиг. 10, 11 - иллюстрация работы устройства.
Фиг. 12, 13 - алгоритм работы НЖК слоев и диаграммы электронного управления ими.
Устройство (фиг. 1) содержит источник 1 стереовидеосигнала, блок 2 управления с позиционным сенсором 21 и последовательно оптически связанные источник 3 света, формирователь 4 амплитудных изображений (ФАИ) с матричной адресацией ЖК экрана, снабженного первым линейным поляризатором 5, и дистанционный бинокулярный фильтр (ДБФ) 6, который содержит взаимно противофазные компенсационный слой ЖК1, позиционный слой ЖК2 и второй линейный поляризатор 7, ось поляризации Р2 которого ортогональна оси поляризации p1 первого линейного поляризатора 5. Компенсационный слой ЖК1 снабжен сплошным прозрачным адресным электродом 8, позиционный слой ЖК2 снабжен группой 9 столбцовых адресных прозрачных электродов (91, …, 9N). Электронный вход ФАИ 4 подключен к информационному выходу источника 1 стереовидеосигнала, выход кадровой синхронизации которого подключен к входу блока 2 управления, выход которого подключен к электронному входу ДБФ 6, образованному электрическими входами сплошного прозрачного адресного электрода 8 и группы 9 столбцовых адресных прозрачных электродов.
Ось e1 для необыкновенного луча компенсационного слоя ЖК1 ортогональна оси e2 для необыкновенного луча позиционного слоя ЖК2. Прозрачные электроды Э1 и Э2 являются сплошными общими электродами (соединенными с общим проводом схемы управления слоями ЖК1 и ЖК2). Левое WL и правое WR окна сепарации соответствуют левому и правому окнам наблюдения левого и правого ракурсных изображений, центры EL и ER которых соответствуют центрам левого и правого глаз наблюдателя.
Геометрия оптических путей в устройстве, представленная на фиг. 2, соответствует x- и y- проекциям позиционного слоя ЖК2. Для горизонтального направления (x - проекция), условие сепарации определяется соотношением
где:
l и r - размеры левого WL и правого WR окон сепарации ДБФ 6 вдоль горизонтального направления, соответствующего направлению бинокулярного параллакса на экране ФАИ 4 (направлению строчной развертки),
L - горизонтальный размер экрана ФАИ 4,
d - расстояние от центров двух окон наблюдения EL и ER до позиционного слоя ЖК2,
D - расстояние от ФАИ 4 до позиционного слоя ЖК2,
b - расстояние между центрами окон наблюдения EL и ER (равно расстоянию между центрами глаз наблюдателя, составляющее в среднем 65 мм).
Для вертикального направления (x - проекция) справедливо соотношение
где:
h - размер апертуры ДБФ 6 вдоль вертикального направления,
H - вертикальный размер экрана ФАИ 4 (вдоль направления кадровой развертки).
Расположение позиционного слоя ЖК2 относительно компенсационного слоя ЖК1 в первом и втором частных вариантах выполнения устройства и соответствующее конструктивное выполнение ДБФ 6 представлено на фиг. 3 и 4. Слои ЖК1 и ЖК2 расположены в зазорах между оптическими подложками 10-12. Компенсационный слой ЖК1 снабжен сплошным адресным прозрачным электродом 8. Позиционный слой ЖК2 снабжен группой 9 адресных прозрачных электродов 91, …, 9n, …, 9N. Электрические входы 13 и 14 являются электронными входами ДБФ 6 для подачи управляющих напряжений от блока 2 управления на адресные прозрачные электроды 8 и 9 слоев ЖК1 и ЖК2 соответственно.
Ось e1 для необыкновенного луча компенсационного слоя ЖК1 направлена ортогонально оси e2 для необыкновенного луча позиционного слоя ЖК2 при минимальном (нулевом) уровне управляющего напряжения (фиг. 5). Стрелками p1 и p2 обозначены направления осей поляризации соответственно первого 5 и второго 7 линейных поляризаторов. Слои ЖК1 и ЖК2 характеризуются положительной диэлектрической анизотропией (Δε > 0) и гомогенной ориентацией НЖК молекул, имеющих удлиненную форму. Направления гомогенной (однородной) ориентации слоев ЖК1 и ЖК2 обозначены направлениями ориентации соответствующих НЖК молекул НЖК1 и НЖК2. Оси e1, e2 для необыкновенного луча слоев ЖК1 и ЖК2 параллельны направлениям удлинения ЖК молекул НЖК1 и НЖК2 и ортогональны осям (не показаны) для обыкновенного луча слоев ЖК1 и ЖК2. При максимальном уровне управляющего напряжения, поданном на те части ЖК1 и ЖК2, которые оответствуют, например, левому окну WL наблюдения (фиг. 6), соответствующие оси e1 и e2 ориентированы ортогонально оптическим подложкам 8-12, поскольку при подаче внешнего электрического поля все НЖК молекулы становятся диполями, которые стремятся ориентироваться вдоль силовых линий электрического поля. Степень такой принудительной ориентации молекул (и величина соответствующего фазового сдвига между необыкновенным и обыкновенным лучами) в НЖК слое зависит от величины внешнего электрического поля (значения управляющего напряжения).
При этом фазовые характеристики компенсационного ЖК1 и сепарационного ЖК2 слоев взаимно противоположны (фиг. 7).
При низком управляющем напряжении (порядка 3÷6 В) слои ЖК1 и ЖК2 создают фазовые сдвиги и соответственно (фиг. 7, слева). Величина соответствует коммутационному (целенаправленно изменяемому) фазовому сдвигу, обусловленному принудительно меняющимся наклоном НЖК молекул. Величина - остаточный фазовый сдвиг, практически не меняющийся под действием внешнего электрического поля (поскольку обусловлен действием приповерхностных НЖК молекул, не меняющих ориентацию из-за жесткой связи с поверхностями прилегающих оптических подложек). Величины и - стохастические (случайные) фазовые сдвиги, обусловленные несовершенством гомогенной ориентации НЖК молекул в слоях ЖК1 и ЖК2, стохастической девиацией их ориентации относительно общего направления вдоль оси или оси вследствие несовершенства ориентирующих покрытий на поверхностях оптических подложек). Знаки и модули стохастических фазовых сдвигов и одинаковы (как следствие случайных процессов одинакового характера) в отличие от детерминистических величин коммутационного и остаточного фазовых сдвигов и , которые имеют разные знаки вследствие взаимно ортогонального расположения осей , и их расположения под углами ±45° относительно оси p1 входного поляризатора 5.
При среднем значении управляющего напряжения слои ЖК1 и ЖК2 создают фазовые сдвиги и (фиг. 7, центр), где и - стохастические фазовые сдвиги, при этом < и <, поскольку > , и более сильное внешнее электрическое поле при напряжении обеспечивает принудительную ориентацию большего числа НЖК молекул в направлении силовых линий электрического поля по сравнению с напряжением .
При высоком (максимальном) значении управляющего напряжения (около 20÷30 В) слои ЖК1 и ЖК2 создают фазовые сдвиги и (фиг. 7, справа). Величины стохастической фазовой задержки при этом практически равны нулю, поскольку почти все НЖК молекулы (кроме приповерхностных молекул) переориентированы вдоль силовых линий внешнего электрического поля .
Фазовые сдвиги сдвоенного ЖК слоя, состоящего из последовательно расположенных слоев ЖК1 и ЖК2, составляют величины , и соответственно (фиг.8) при одинаковых значениях последовательно нарастающего управляющего напряжения , и на обоих слоях. Это свидетельствует о том, что максимальный контраст закрытой (с минимальным оптическим пропусканием) зоны селекции ДБФ 6 (в скрещенных входном 5 и выходном 7 поляризаторах, не показанных на фиг. 8) осуществляется при высоком управляющем напряжении на обоих слоях ЖК1 и ЖК2, поскольку в этом случае оба этих НЖК слоя совместно практически не меняют фазовый сдвиг в проходящем свете. При этом также минимизирована зависимость контраста от длины волны, т.е. величина максимальна на всех частотах видимой части спектра (для всех цветовых составляющих ракурсных изображений).
При различающихся между собой значениях ( и или наоборот) управляющего напряжения на ЖК1 и ЖК2 фазовые сдвиги сдвоенного ЖК слоя составляют величины или (фиг. 9). Это соответствует максимальной величине оптического пропускания света (в скрещенных входном 5 и выходном 7 поляризаторах), поскольку фазовый сдвиг (независимо от его знака) соответствует повороту исходной линейной поляризации света (заданной осью p1 поляризации входного поляризатора 5) на угол 90° с получением направления линейной поляризации света, параллельного оси p2 поляризации выходного поляризатора 7. Поскольку величины и много меньше величины , то их влияние на свойства (яркость и спектральную характеристику) изображения незначительно. Основное влияние на спектральную характеристику изображения в этом случае оказывает дисперсия самого ЖК вещества, поскольку спектральные характеристики линейных поляризаторов можно считать практически линейными во всем видимом спектре. При этом спектральная характеристика ракурсных изображений, наблюдаемых пользователем (световые потоки которых прошли ДБФ 6), может быть сделана достаточно равномерной при соответствующей коррекции (с поправкой на спектральную характеристику ЖК вещества в ЖК слоях ЖК1 и ЖК2) соотношения между основными цветами R, G, B ракурсных изображений, воспроизводимых на экране ФАИ 4.
Устройство работает следующим образом (фиг. 10). На экране ФАИ 4 в нечетных и четных кадрах воспроизводятся левое и правое ракурсные изображения (информационные сигналы которых генерируются источником 1 стереовидеосигнала), при этом синхронно переходят в открытые состояния соответственно левая WL и правая WR зоны сепарации ДБФ 6, которые управляются сигналами (управляющими напряжениями) с выхода блока 2 управления, пропуская световые потоки левого и правого ракурсных изображений для восприятия левым и правым глазами наблюдателя, находящимися в левом и правом окнах наблюдения с центрами EL и ER соответственно. Вертикальная граница между двумя зонами WL и WR сепарации имеет возможность горизонтального перемещения влево (в позицию ГL) или вправо (в позицию ГR) в соответствии с текущим положением центров EL и ER окон наблюдения (с текущим положением соответствующих глаз наблюдателя, которое отслеживается позиционным сенсором 21). При симметричном расположении центров EL и ER окон наблюдения относительно центральной оптической оси (фиг. 10, слева, положения и центров окон наблюдения) положение границы соответствует середине x-проекции апертуры ДБФ. При смещении центров EL и ER окон наблюдения влево (фиг. 10, центр, положения и центров окон наблюдения) или вправо (фиг. 10, справа, положения и центров окон наблюдения) вертикальная граница Г принимает крайние положения и соответственно. В итоге ширина области наблюдения стереоизображений в горизонтальном направлении определяется суммой , где
В итоге область наблюдения стереоизображения расширена по горизонтали до величины , в которой отсутствуют перекрестные помехи между наблюдаемыми ракурсными изображениями (и отсутствует виньетирование каждого из них краями апертуры ДБФ 6 при выборе соответствующей ширины апертуры). При этом точно соблюдается геометрическое условие (1) сепарации, поскольку зоны сепарации расположены в плоскости только одного, позиционного слоя ЖК2 (толщина которого составляет несколько микрон), чем достигается минимизация перекрестных помех в районе границы Г между двумя зонами WL, WR сепарации в апертуре ДБФ во всей расширенной области наблюдения стереоизображения.
Переключение световых потоков ракурсных изображений левой WL и правой WR зонами сепарации ДБФ 6 осуществляется в соответствии с алгоритмом работы противофазных компенсационного ЖК1 и позиционного ЖК2 слоев, иллюстрируемым фиг. 12. Полный цикл работы ДБФ 6 состоит из 6 последовательных тактов A-F.
В такте A (начало первой части цикла) оба ЖК слоя находятся в низкоэнергетическом состоянии, создавая фазовые задержки и в левой WL и правой WR зонах сепарации (соответствуют левому WL и правому WR окнам наблюдения), находящихся в состояниях LA и RA. При работе в скрещенных входном 5 и выходном 7 поляризаторах (не показаны) интенсивность света на выходах обеих зон сепарации одинакова, и затухание света определяется величиной контраста .
В такте B (основная часть первой части цикла, соответствующая пропусканию праворакурсного изображения) слой ЖК1 переведен в высокоэнергетическое состояние, а левая и правая части слоя ЖК2, находятся в высокоэнергетическом и низкоэнергетическом состояниях соответственно, что создает суммарные фазовые задержки и для левой WL и правой WR зон сепарации, находящихся в состояниях LB и RB соответственно. При работе в скрещенных входном 5 и выходном 7 поляризаторах затухание света на выходе закрытой левой зоны WL сепарации определяется величиной максимального контраста, а на выходе открытой правой зоны WR сепарации интенсивность света определяется величиной пропускания.
В такте C (конец первой части цикла) слой ЖК1 и левая часть слоя ЖК2 остаются в высокоэнергетическом состоянии (в которое в течение данного такта переведена и правая часть слоя ЖК2), и до конца этого такта обе зоны WL, WR сепарации с состояниями LC, RC закрыты с величиной контраста .
В такте D (начало второй части цикла) оба слоя ЖК1, ЖК2, как и в такте A, приведены в низкоэнергетическое состояние. Интенсивность света на выходах обеих зон WL, WR сепарации (в состояниях LD, RD) одинакова и имеет малое значение, соответствующее величине контраста .
В такте E (основная часть второй части цикла, соответствующая пропусканию леворакурсного изображения) слой ЖК1 переведен в высокоэнергетическое состояние, а левая и правая части слоя ЖК2, относящиеся к левой WL и правой WR зонам сепарации, находятся в низкоэнергетическом и высокоэнергетическом состояниях соответственно. На выходе закрытой правой зоны WR сепарации (в состоянии RE) оптическое затухание определяется величиной максимального контраста , а на выходе открытой левой зоны WL сепарации (в состоянии LE) интенсивность света определяется величиной пропускания.
В такте F (конец второй части цикла и цикла в целом) слой ЖК1 и правая часть слоя ЖК2 остаются в высокоэнергетическом состоянии, в которое переводят в течение данного такта и правую часть слоя ЖК2, в конце этого такта обе зоны WL, WR сепарации (состояния LF, RF) закрыты с затуханием света, определяемым контрастом .
Временные диаграммы работы зон WL, WR сепарации за двойной цикл работы (такты A-F с повтором) приведены на фиг. 13. Диаграммы 1 и 2 представляют изменение оптического пропускания зон WL, WR сепарации, диаграммы 3, 4 и 5 - форму управляющих напряжений , и соответственно на правой R части слоя ЖК2, на левой L части слоя ЖК2 и на всем компенсирующем слое ЖК1, диаграммы 6, 7 и 8 - фазовые сдвиги , и , создаваемые соответственно правой R частью слоя ЖК2, всем слоем ЖК1 и совместным действием правой части R слоя ЖК2 и всего слоя ЖК1, диаграммы 6, 7 и 8 - фазовые сдвиги , и , создаваемые соответственно левой L частью слоя ЖК2, всем слоем ЖК1 и суммарным действием левой части L слоя ЖК2 и всего слоя ЖК1. Формы изменения суммарных фазовых сдвигов (диаграмма 8) и (диаграмма 11) задают формы изменения оптического пропускания соответственно правой WR (диаграмма 1) и левой WL (диаграмма 2) зон сепарации.
Малое время τrise (порядка 0,1 мс) определяет крутые фронты временного окна амплитудной селекции ракурсных изображений, соответствующего переходу оптического пропускания зон WL, WR сепарации из состояния с максимальным контрастом в состояние с максимальной величиной пропускания и обратно. При этом теоретическая минимальная длительность временного окна селекции равна удвоенному времени τrise. Это позволяет с использованием ДФБ 6 на двух противофазных НЖК слоях с высокой точностью выделять световые потоки ракурсных изображений миллисекундной длительности практически без потерь энергии света (которые возникают при использовании одиночного НЖК слоя, оптическое пропускание которого в скрещенных поляризаторах снижено в течение длительного, порядка 1,5-2 мс, времени τdecay в конце такта селекции светового потока ракурсного изображения).
В итоге качество изображения в устройстве улучшается как за счет расширения области наблюдения стереоизображений по горизонтали, так и за счет минимизации уровня перекрестных помех в районе границы между двумя зонами сепарации при сохранении высокой оптической эффективности селекции световых потоков ракурсных изображений малой (миллисекундной) длительности.
Предельная кадровая частота работы стереоскопического дисплея с ДБФ определяется величиной τdecay, значение которого ограничивает минимальный временной промежуток между кадрами (составляющий около 1,5 мс для стандартных НЖК веществ, что соответствует предельной кадровой частоте около 600 Гц). При использовании специальных НЖК веществ и специальных НЖК структур с временем τdecay ≈ 1 мс предельная кадровая частота составит около 1000 Гц.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ezhov V. Distant binocular filters for full-resolution autostereoscopic viewing and for single-aperture stereo glasses // IEEE/OSA Journal of Display Technology, 2014, v. 10, № 2, pp. 114-119.
2. Slavenburg G.A. System, method and computer program product for controlling stereo glasses shutters // Патент США № 7724211, опублик. 25.05.2010.
3. Ежов В.А. Способ автостереоскопического отображения с полноэкранным разрешением в каждом ракурсе и устройство для осуществления способа (варианты) // Патент РФ № 2518484, опублик. 10.06.2014, дата приоритета 26.04.2012 (прототип).
Claims (3)
1. Стереоскопический дисплей с дистанционным бинокулярным фильтром на противофазных жидкокристаллических слоях, содержащий источник стереовидеосигнала, блок управления и последовательно оптически связанные источник света, формирователь амплитудных изображений и дистанционный бинокулярный фильтр с левой и правой зонами сепарации, оптически связанными с левым и правым окнами наблюдения, при этом экран формирователя амплитудных изображений снабжен первым линейным поляризатором, электронный вход дистанционного бинокулярного фильтра подключен к выходу блока управления, вход которого подключен к выходу кадровой синхронизации источника стереовидеосигнала, информационный выход которого подключен к информационному входу формирователя изображений, при этом дистанционный бинокулярный фильтр содержит, по меньшей мере, два последовательно расположенных взаимно противофазных жидкокристаллических слоя и второй линейный поляризатор, ось поляризации которого ортогональна оси поляризации первого линейного поляризатора, при этом каждый из жидкокристаллических слоев выполнен с положительной диэлектрической анизотропией и с гомогенной начальной ориентацией жидкокристаллических молекул, причем ось для необыкновенного луча одного жидкокристаллического слоя ортогональна оси для необыкновенного луча другого жидкокристаллического слоя, и оба жидкокристаллических слоя снабжены адресными прозрачными электродами, электрические входы которых образуют электронный вход дистанционного бинокулярного фильтра, отличающийся тем, что блок управления выполнен с позиционным сенсором, оптически связанным, по меньшей мере, с одним из окон наблюдения, один из жидкокристаллических слоев выполнен позиционным, снабженным группой столбцовых адресных прозрачных электродов, период расположения которых равен позиционному шагу вертикальной границы между двумя зонами в горизонтальном направлении, соответствующем направлению бинокулярного параллакса, а другой жидкокристаллический слой выполнен компенсационным, снабженным сплошным адресным прозрачным электродом, при этом общая апертура группы столбцовых адресных прозрачных электродов и апертура сплошного адресного прозрачного электрода равны апертуре дистанционного бинокулярного фильтра.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что позиционный жидкокристаллический слой расположен между первым линейным поляризатором и компенсационным жидкокристаллическим слоем.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что позиционный жидкокристаллический слой расположен между компенсационным жидкокристаллическим слоем и вторым линейным поляризатором.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018114990A RU2679544C1 (ru) | 2018-04-23 | 2018-04-23 | Стереоскопический дисплей с дистанционным бинокулярным фильтром на противофазных жидкокристаллических слоях |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018114990A RU2679544C1 (ru) | 2018-04-23 | 2018-04-23 | Стереоскопический дисплей с дистанционным бинокулярным фильтром на противофазных жидкокристаллических слоях |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2679544C1 true RU2679544C1 (ru) | 2019-02-11 |
Family
ID=65442531
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018114990A RU2679544C1 (ru) | 2018-04-23 | 2018-04-23 | Стереоскопический дисплей с дистанционным бинокулярным фильтром на противофазных жидкокристаллических слоях |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2679544C1 (ru) |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6437915B2 (en) * | 1996-09-12 | 2002-08-20 | Sharp Kabushiki Kaisha | Parallax barrier, display, passive polarization modulating optical element and method of making such an element |
US20060164528A1 (en) * | 2003-07-10 | 2006-07-27 | Jonathan Harrold | Pixel arrangement for an autostereoscopic display apparatus |
RU2306678C1 (ru) * | 2006-02-07 | 2007-09-20 | Василий Александрович ЕЖОВ | Автостереоскопический дисплей с квазинепрерывным спектром ракурсов |
WO2012036359A1 (ko) * | 2010-09-15 | 2012-03-22 | 네스트리 | 최대 해상도의 입체 화상을 시청할 수 있는 입체 패널 및 그의 구동 방법 |
RU2447467C2 (ru) * | 2006-10-11 | 2012-04-10 | Самсунг Электроникс Ко., Лтд. | Автостереоскопический дисплей |
RU2518484C2 (ru) * | 2012-04-26 | 2014-06-10 | Василий Александрович ЕЖОВ | Способ автостереоскопического отображения с полноэкранным разрешением и устройство для осуществления способа (варианты) |
RU2604210C2 (ru) * | 2015-04-20 | 2016-12-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт общей физики им. А.М. Прохорова Российской академии наук (ИОФ РАН) | Безочковая стереоскопическая видеосистема с дистанционным бинокулярным фильтром |
EP2605521B1 (en) * | 2010-08-09 | 2017-06-07 | Sony Interactive Entertainment Inc. | Image display apparatus, image display method, and image correction method |
-
2018
- 2018-04-23 RU RU2018114990A patent/RU2679544C1/ru active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6437915B2 (en) * | 1996-09-12 | 2002-08-20 | Sharp Kabushiki Kaisha | Parallax barrier, display, passive polarization modulating optical element and method of making such an element |
US20060164528A1 (en) * | 2003-07-10 | 2006-07-27 | Jonathan Harrold | Pixel arrangement for an autostereoscopic display apparatus |
RU2306678C1 (ru) * | 2006-02-07 | 2007-09-20 | Василий Александрович ЕЖОВ | Автостереоскопический дисплей с квазинепрерывным спектром ракурсов |
RU2447467C2 (ru) * | 2006-10-11 | 2012-04-10 | Самсунг Электроникс Ко., Лтд. | Автостереоскопический дисплей |
EP2605521B1 (en) * | 2010-08-09 | 2017-06-07 | Sony Interactive Entertainment Inc. | Image display apparatus, image display method, and image correction method |
WO2012036359A1 (ko) * | 2010-09-15 | 2012-03-22 | 네스트리 | 최대 해상도의 입체 화상을 시청할 수 있는 입체 패널 및 그의 구동 방법 |
RU2518484C2 (ru) * | 2012-04-26 | 2014-06-10 | Василий Александрович ЕЖОВ | Способ автостереоскопического отображения с полноэкранным разрешением и устройство для осуществления способа (варианты) |
RU2604210C2 (ru) * | 2015-04-20 | 2016-12-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт общей физики им. А.М. Прохорова Российской академии наук (ИОФ РАН) | Безочковая стереоскопическая видеосистема с дистанционным бинокулярным фильтром |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101293552B1 (ko) | 액정표시장치를 포함하는 다중 전면 화상 구현 시스템 | |
US7245430B2 (en) | Method and apparatus for displaying three-dimensional stereo image using light deflector | |
KR101015846B1 (ko) | 전자 영상 기기 | |
KR100782831B1 (ko) | 고해상도의 필드 순차 오토스테레오스코픽 디스플레이 장치 | |
US6970290B1 (en) | Stereoscopic image display device without glasses | |
DE69730184T2 (de) | Stereoskopische Bilddarstellungsvorrichtung | |
US5875055A (en) | Stereoscopic image display method and stereoscopic image display apparatus using the same | |
US20120038758A1 (en) | Apparatus, method and article for generating a three dimensional effect using active glasses | |
US20110221982A1 (en) | Liquid crystal device and liquid crystal glasses | |
KR20040103724A (ko) | 2차원 영상과 3차원 영상 겸용 디스플레이 장치 | |
US20090046214A1 (en) | 2d/3d convertible display apparatus and method of driving the same | |
JP2011059638A (ja) | 立体画像表示装置 | |
CN106019736A (zh) | 3d显示面板组件和3d显示装置 | |
RU2306678C1 (ru) | Автостереоскопический дисплей с квазинепрерывным спектром ракурсов | |
JPH09171156A (ja) | 立体画像表示装置 | |
RU2518484C2 (ru) | Способ автостереоскопического отображения с полноэкранным разрешением и устройство для осуществления способа (варианты) | |
US9154774B2 (en) | Stereoscopic imaging system for forming three-dimensional stereoscopic images | |
EP0136696A2 (en) | Stereo imaging system and a liquid crystal cell therefor | |
RU2679544C1 (ru) | Стереоскопический дисплей с дистанционным бинокулярным фильтром на противофазных жидкокристаллических слоях | |
DE112013000445B4 (de) | Verfahren, Pixelmatrix und LCD-Monitorbildschirm für 3D-Bilder | |
US10295833B2 (en) | Resolution for autostereoscopic video displays | |
JPH10206794A (ja) | 立体表示装置 | |
RU2604210C2 (ru) | Безочковая стереоскопическая видеосистема с дистанционным бинокулярным фильтром | |
RU2490818C1 (ru) | Автостереоскопический дисплей с полноэкранным 3d разрешением (варианты) и способ управления активным параллаксным барьером дисплея | |
RU2189619C1 (ru) | Очки для наблюдения цветных стереотелевизионных изображений |