RU2664665C1 - Method of selecting titanium alloy for ultrasound waveguide - Google Patents
Method of selecting titanium alloy for ultrasound waveguide Download PDFInfo
- Publication number
- RU2664665C1 RU2664665C1 RU2017116691A RU2017116691A RU2664665C1 RU 2664665 C1 RU2664665 C1 RU 2664665C1 RU 2017116691 A RU2017116691 A RU 2017116691A RU 2017116691 A RU2017116691 A RU 2017116691A RU 2664665 C1 RU2664665 C1 RU 2664665C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium alloy
- alloy
- speed
- sound
- titanium
- Prior art date
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 title description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 23
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 5
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 12
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 6
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 239000013074 reference sample Substances 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000007943 implant Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002887 superconductor Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B06—GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS IN GENERAL
- B06B—METHODS OR APPARATUS FOR GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS OF INFRASONIC, SONIC, OR ULTRASONIC FREQUENCY, e.g. FOR PERFORMING MECHANICAL WORK IN GENERAL
- B06B3/00—Methods or apparatus specially adapted for transmitting mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к методам определения механических и физических свойств титановых сплавов и определения по полученным величинам пригодности данных сплавов в качестве ультразвуковых волноводов.The invention relates to methods for determining the mechanical and physical properties of titanium alloys and determining from the obtained values of the suitability of these alloys as ultrasonic waveguides.
Известен интегральный способ оценки структуры материала ("хорошая" - "плохая") с помощью ультразвука. Он заключается в прозвучивании контролируемых изделий эхо-методом на заданной частоте f и сравнении амплитуды донного сигнала на эталонном образце с "хорошей" структурой с амплитудами донных сигналов на испытуемых изделиях. При уменьшении амплитуды донного сигнала в изделии на определенную величину относительно амплитуды донного сигнала на эталонном образце структура считается "плохой" и изделие бракуется (Патент RU 2442154 по заявке 2010149296 от 02.12.2010 г. МПК G01N 29/04).Known integral method of assessing the structure of the material ("good" - "bad") using ultrasound. It consists in sounding controlled products by the echo method at a given frequency f and comparing the amplitude of the bottom signal on the reference sample with a “good” structure with the amplitudes of the bottom signals on the tested products. When the amplitude of the bottom signal in the product is reduced by a certain amount relative to the amplitude of the bottom signal on the reference sample, the structure is considered “bad” and the product is rejected (Patent RU 2442154 according to the application 2010149296 dated 02.12.2010, IPC G01N 29/04).
Недостатком такого способа является невозможность определения структуры титанового сплава и пригодности титанового сплава в качестве ультразвукового волновода.The disadvantage of this method is the inability to determine the structure of the titanium alloy and the suitability of the titanium alloy as an ultrasonic waveguide.
Известны исследования (Е.Н. Найденкин и др. «Титановый сплав ПТ-3В с ультрадисперсной структурой для волноводов высокоамплитудных акустических систем». Вопросы материаловедения, 2009 г. №4, стр 15-19). Здесь изучался промышленный сплав ПТ-3В (4,66 масс. % Al, 1,92 масс. % V) с исходной крупнозернистой структурой, сплав с данной структурой широко используется для изготовления акустических волноводов ультразвуковых систем различного назначения, и с ультрамелкозернистой (УМЗ) структурой со средним размером элементов субзеренной структуры 0,37 мкм, полученной методом интенсивной пластической деформации - методом всестороннего прессования в интервале температур 1073-773 К. Установлено, что интенсивная пластическая деформация методом всестороннего прессования сплава ПТ-3В существенно повышает механические и акустические свойства исследуемого материала. Так, микротвердость УМЗ-сплава увеличивается примерно на 25%, а разрушение волноводов из этого материала происходит при подводимой мощности ультразвука, в 1,5-2 раза большей по сравнению с волноводом из крупнозернистого сплава. Формирование в сплаве ПТ-3В УМЗ структуры приводит к незначительному (на 0,64 и 0,46% соответственно) уменьшению резонансной частоты колебаний волновода.Known studies (EN Naydenkin et al. “Titanium alloy PT-3V with an ultrafine structure for waveguides of high-amplitude acoustic systems.” Questions of Materials Science, 2009, No. 4, pp. 15-19). Here we studied the industrial alloy PT-3V (4.66 wt.% Al, 1.92 wt.% V) with the initial coarse-grained structure, an alloy with this structure is widely used for the manufacture of acoustic waveguides of ultrasonic systems for various purposes, and with ultrafine-grained (UFG) structure with an average size of the elements of the subgrain structure of 0.37 μm, obtained by the method of intensive plastic deformation - the method of comprehensive pressing in the temperature range 1073-773 K. It was found that intense plastic deformation by the method of comprehensive ssovaniya PT-3V alloy significantly improves the mechanical and acoustic properties of the material. Thus, the microhardness of an UFG alloy increases by about 25%, and the destruction of waveguides from this material occurs when the input ultrasound power is 1.5–2 times greater compared to a coarse-grained alloy waveguide. The formation of the structure in the PT-3V UFG alloy leads to an insignificant (by 0.64 and 0.46%, respectively) decrease in the resonant frequency of the waveguide oscillations.
Из представленных данных не ясно, какие титановые сплавы наиболее пригодны для изготовления ультразвуковых волноводов, так как результаты получены только на одном сплаве с УМЗ-структурой.From the presented data it is not clear which titanium alloys are most suitable for the manufacture of ultrasonic waveguides, since the results were obtained on only one alloy with an UFG structure.
Проведенные исследования показывают, что получение ультрамелкозернистой (УМЗ) структуры со средним размером зерна менее 1 мкм в конструкционных сплавах позволяет, с одной стороны, значительно повысить их характеристики прочности, сопротивление усталости, износостойкость, с другой стороны, практическое применение таких материалов сдерживает ряд недостатков, к которым, в первую очередь, следует отнести пониженную термостабильность, ударную вязкость, циклическую трещиностойкость, повышенную чувствительность к концентраторам напряжений, а также порообразование при циклических нагрузках в зоне наибольших напряжений (приповерхностной зоне) (Малыгин Г. А. Физика твердого тела. 6 (49), стр. 961-982, 2007 г.). Из данных исследований можно сделать заключение, что титановые сплавы с УМЗ-структурой со средним размером зерна (менее 1 мкм) не являются оптимальными для изготовления ультразвуковых волноводов. Это обусловлено тем, что титановые сплавы для ультразвуковых волноводов должны иметь высокие параметры трещиностойкости и порообразования при циклических нагрузках.Studies have shown that obtaining ultrafine-grained (UFG) structures with an average grain size of less than 1 μm in structural alloys allows, on the one hand, to significantly increase their strength characteristics, fatigue resistance, wear resistance, on the other hand, the practical use of such materials holds back a number of disadvantages, which, in the first place, include reduced thermal stability, impact strength, cyclic crack resistance, and increased sensitivity to stress concentrators And pore formation during cyclic loading to maximum stress zone (the surface area) (GA Malygin Solid State Physics. 6 (49), pp. 961-982, 2007 YG). From these studies, we can conclude that titanium alloys with an UFG structure with an average grain size (less than 1 μm) are not optimal for the manufacture of ultrasonic waveguides. This is due to the fact that titanium alloys for ultrasonic waveguides must have high crack resistance and pore formation parameters under cyclic loads.
Известно, что продукты из титана имеют анизотропию механических свойств, а именно предел текучести всегда ниже у образцов, ориентированных поперек направления прокатки (ОПП), и максимален у образцов, ориентированных вдоль прокатки (ОВП); предел прочностимаксимален у образцов ОПП (П.И. Стоев, И.И. Папиров. «Акустическая эмиссия титана в процессе деформации», Вопросы атомной науки и техники. 2007. №4. серия: вакуум, чистые материалы, сверхпроводники (16), с. 184-191).It is known that titanium products have anisotropy of mechanical properties, namely, the yield strength is always lower for samples oriented across the rolling direction (OPP) and maximum for samples oriented along the rolling (ORP); the ultimate strength is maximum for OPP samples (PI Stoev, II Papirov. “Acoustic emission of titanium in the process of deformation”, Questions of atomic science and technology. 2007. No. 4. Series: vacuum, pure materials, superconductors (16), p. 184-191).
Проведенные авторами исследования показали, что данная анизотропия характерна не только для механических свойств, но и для акустических. Скорость звука в двух взаимно перпендикулярных направлениях в титановых сплавах различна.The studies conducted by the authors showed that this anisotropy is characteristic not only for mechanical properties, but also for acoustic ones. The speed of sound in two mutually perpendicular directions in titanium alloys is different.
Разрушение волноводов при ультразвуковой сварке происходит в результате усталостного разрушения. Во время процесса сварки на поверхности материала от волновода остаются вмятины, что говорит о цикличности пиковых нагрузок. В отдельных точках материал изделия приваривается к инструменту. Это приводит к износу устройства. Ремонт оборудования для ультразвуковой сварки сопровождается рядом сложностей. Они связаны с тем, что сам волновод выступает как элемент неразборной единой конструкции узла, конфигурация и размеры которого рассчитаны точно на рабочую частоту. Из этого следует, что титановый сплав волновода должен иметь не только высокие механические свойства, но стабильные акустические свойства, при этом акустические свойства должны удовлетворять определенным требованиям.The destruction of waveguides in ultrasonic welding occurs as a result of fatigue failure. During the welding process, dents remain on the surface of the material from the waveguide, which indicates the cyclic nature of peak loads. At individual points, the product material is welded to the tool. This leads to wear on the device. Repair of equipment for ultrasonic welding is accompanied by a number of difficulties. They are related to the fact that the waveguide itself acts as an element of a non-separable unified unit design, the configuration and dimensions of which are designed exactly for the operating frequency. From this it follows that the titanium alloy of the waveguide must have not only high mechanical properties, but stable acoustic properties, while the acoustic properties must satisfy certain requirements.
Известны исследования, когда для определения возможности использования титанового сплава в тех или иных условиях определяют механические и физические свойства в сочетании с металлографическими методами исследованиями (В.И. Бетехтин, и др. «Упругопластические свойства низкомодульного β-сплава на основе титана». Журнал технической физики, 2013, т. 83, вып. 10, стр. 38-42). Данное решение принято в качестве прототипа.Studies are known when, in order to determine the possibility of using a titanium alloy under certain conditions, mechanical and physical properties are determined in combination with metallographic research methods (V. I. Betekhtin et al. “Elastic-plastic properties of a low-modulus β-alloy based on titanium.” Technical Journal Physics, 2013, v. 83, issue 10, p. 38-42). This decision was made as a prototype.
В данном случае сплав должен обладать высокой прочностью, небольшой плотностью, низким модулем упругости, чтобы обеспечить биомеханическую совместимость с костной тканью, которая определяет функциональную надежность имплантатов. Данные свойства неприемлемы для титанового сплава, предназначенного для ультразвукового волновода.In this case, the alloy must have high strength, low density, low modulus of elasticity to ensure biomechanical compatibility with bone tissue, which determines the functional reliability of the implants. These properties are not acceptable for a titanium alloy intended for an ultrasonic waveguide.
Задачей заявляемого решения является определение и обоснование выбора рационального сочетания физико-механических свойств титанового сплава и его структуры для ультразвуковых волноводов.The objective of the proposed solution is to determine and justify the selection of a rational combination of physico-mechanical properties of a titanium alloy and its structure for ultrasonic waveguides.
В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат, заключающийся в повышении работоспособности ультразвуковых волноводов для ультразвуковой сварки.In the process of solving this problem, a technical result is achieved, which consists in increasing the efficiency of ultrasonic waveguides for ultrasonic welding.
Технический результат достигается способом выбора титанового сплава для ультразвукового волновода, характеризующегося тем, что определяют механические и физические свойства и структуру сплавов, при этом определяют предел прочности на разрыв σВ, предел текучести σ0,2, скорость звука в двух взаимно перпендикулярных направлениях и выбирают сплав с:The technical result is achieved by the method of selecting a titanium alloy for an ultrasonic waveguide, characterized in that they determine the mechanical and physical properties and structure of the alloys, while determining the tensile strength σ B , yield strength σ 0.2 , the speed of sound in two mutually perpendicular directions and choose alloy with:
пределом прочности на разрыв не менее 1200 МПа,tensile strength not less than 1200 MPa,
отношением σ0,2/σВ в пределах 0,9-0,95,the ratio of σ 0.2 / σ In the range of 0.9-0.95,
скоростью звука не менее 6150 м/с в обоих направлениях и различием скоростей не более чем на 50 м/с,a sound speed of at least 6150 m / s in both directions and a speed difference of not more than 50 m / s,
мелкодисперсной микроструктурой с размером зерна (0,5-5,0) мкм, содержащей равноосную α-фазу в количестве (40-80) % в трансформированной β-матрице без наличия непрерывной сети α-фазы на границах β зерен. Кроме этого, одно направление, в котором определяется скорость звука, совпадает с направлением прокатки титанового сплава.finely dispersed microstructure with a grain size (0.5-5.0) microns containing equiaxial α-phase in the amount of (40-80)% in the transformed β-matrix without the presence of a continuous network of α-phase at the boundaries of β grains. In addition, one direction in which the speed of sound is determined coincides with the direction of rolling of the titanium alloy.
Авторами данного технического решения были проведены исследования различных сплавов, а также проведен анализ имеющихся литературных данных, было установлено, что соотношение параметра σ0,2/σВ в пределах 0,9-0,95 при значении предела прочности σВ не ниже 1200 МПа может служить оценочной характеристикой упругих свойств и энергоемкости сплава на основе титана при выборе сплава для изготовления ультразвуковых волноводов. Дополнительно предлагается оценивать материал для ультразвукового волновода по скорости распространения звука в двух взаимно перпендикулярных направлениях, при этом параметры скорости звука и максимальное различие в скоростях определены опытным путем. Такие параметры позволяют более качественно подходить в выбору материала. В данном техническом решении предлагается оценивать структуру титанового сплава и ее пригодность к использованию в качестве материала для изготовления волноводов. Предлагаемая структура с размером зерна (0,5-5,0) мкм имеет максимальное сопротивление зарождению и развитию микротрещин в сплаве в условиях циклического нагружения. Предлагаемая комплексная оценка свойств материала позволяет более корректно оценить характеристику материала для ультразвукового волновода.The authors of this technical solution conducted studies of various alloys, as well as an analysis of the available literature data, it was found that the ratio of the parameter σ 0.2 / σ V in the range of 0.9-0.95 with a value of ultimate strength σ B not lower than 1200 MPa can serve as an estimated characteristic of the elastic properties and energy intensity of a titanium-based alloy when choosing an alloy for the manufacture of ultrasonic waveguides. In addition, it is proposed to evaluate the material for an ultrasonic waveguide by the speed of sound propagation in two mutually perpendicular directions, while the parameters of sound speed and the maximum difference in speeds are determined empirically. Such parameters allow a better approach to the choice of material. This technical solution proposes to evaluate the structure of the titanium alloy and its suitability for use as a material for the manufacture of waveguides. The proposed structure with a grain size (0.5-5.0) microns has a maximum resistance to nucleation and development of microcracks in the alloy under cyclic loading. The proposed comprehensive assessment of material properties allows a more accurate assessment of the material characteristics for an ultrasonic waveguide.
Были проведены испытания по определению предельного времени работы волновода до разрушения. Были подготовлены пять заготовок с составом, представленным в таблице 1.Tests were conducted to determine the maximum operating time of the waveguide before failure. Five blanks were prepared with the composition shown in table 1.
Впоследствии каждая заготовка подвергалась процессу ковке, включающем этапы ковки при температуре выше температуры полного полиморфного превращения и при температуре ниже полиморфного превращения, охлаждение заготовки после этапа ковки, при этом на первом этапе нагревают заготовку из титанового сплава до температуры выше температуры полного полиморфного превращения T1=Tβ+(40÷130)°C, где Тβ - температура фазового альфа-бета перехода, проводят ковку с деформацией при вращении заготовки вокруг своей оси последовательно по схеме 90°-45°-22°, проводят закалку заготовки в воду, на втором этапе нагревают заготовку из титанового сплава до температуры ниже 5Subsequently, each billet was subjected to a forging process, including the forging stages at a temperature above the temperature of the full polymorphic transformation and at a temperature below the polymorphic transformation, cooling the billet after the forging stage, while at the first stage the titanium alloy billet is heated to a temperature above the full polymorphic transformation temperature T 1 = T β + (40 ÷ 130) ° C, where T β is the temperature of the phase alpha-beta transition, forging with deformation is carried out during rotation of the workpiece around its axis in series according to the scheme 90 ° -45 ° -22 °, p they conduct quenching of the billet in water; at the second stage, the billet of titanium alloy is heated to a temperature below 5
полиморфного превращения Т2=Тβ-(0÷60)°C, проводят ковку с деформацией при вращении заготовки вокруг своей оси последовательно по схеме 90°-45°-22°, проводят быстрое охлождение заготовки в воду, на третьем этапе нагревают заготовку из титанового сплава до температуры T1=Тβ+(40÷130)°C, проводят ковку с деформацией при вращении заготовки вокруг своей оси последовательно по схеме 90°-45°-22°, проводят закалку заготовки в воду, после третьего этапа ковки проводят разделение заготовки на две равные части по длине, на четвертом этапе проводят нагрев заготовки до температуры Т2=Тβ-(0÷60)°C, проводят ковку с деформацией, при повороте заготовки вокруг своей оси каждый раз на 90° и чередуя усилия ковки при каждом повороте, большие усилия на большей площади, меньшие усилия на меньшей площади, формируя из круглой заготовки прямоугольную заготовку, на пятом, на шестом, на седьмом, восьмом и девятом этапах нагревают заготовки до температуры Т2=Тβ-(0÷60)°C, проводят ковку с деформацией при повороте заготовки вокруг своей оси каждый раз на 90° и чередуя усилия ковки при каждом повороте, большие усилия на большей площади, меньшие усилия на меньшей площади. Полученный прямоугольный пруток подвергают обкатке поверности - проводят ковку при повороте заготовки на 22°, чтобы в итоге получить округлую поверхность. На последнем этапе заготовку подвергают отжигу при температуре 850 C в течение часа. Все заготовки обрабатывались по единому процессу. После этого определялись механические свойства, скорость звука и структура сплава. Были изготовлены волноводы и проводились испытания в производственных условиях на ультразвуковом сварочном аппарате US P750. Использовались следующие режимы: сила прижатия 750 Н, частота 35 kHz, мощность 1 кВт. Таким образом были определены оптимальные свойства титанового сплава для волноводов. Результаты испытаний представлены в таблице 2.polymorphic transformation T 2 = T β - (0 ÷ 60) ° C, forging with deformation is carried out during rotation of the workpiece around its axis sequentially according to the scheme 90 ° -45 ° -22 °, quickly cool the workpiece in water, at the third stage heat the workpiece from a titanium alloy to a temperature T 1 = T β + (40 ÷ 130) ° C, forging with deformation is carried out during rotation of the workpiece around its axis in series according to the scheme 90 ° -45 ° -22 °, the workpiece is quenched in water, after the third stage the forgings carry out the separation of the workpiece into two equal parts in length; in the fourth stage, the ovki to a temperature of T 2 = T β - (0 ÷ 60) ° C, is carried out forging with deformation, when rotating the workpiece about its axis each time by 90 ° and alternating force forging at each turn, a great effort over a larger area, a smaller force on a smaller area, forming a rectangular billet from a round billet, at the fifth, sixth, seventh, eighth and ninth stages, the billets are heated to a temperature T 2 = T β - (0 ÷ 60) ° C, forging with deformation is carried out when the workpiece is rotated around its axes each time at 90 ° and alternating forging forces at each turn, large forces at larger area, less effort on a smaller area. The resulting rectangular bar is subjected to a rolling test - forging is carried out when the workpiece is rotated by 22 °, in order to finally obtain a rounded surface. At the last stage, the preform is annealed at a temperature of 850 C for one hour. All blanks were processed in a single process. After that, mechanical properties, sound velocity and alloy structure were determined. Waveguides were manufactured and tests were conducted under production conditions on a US P750 ultrasonic welding machine. The following modes were used: pressing force 750 N, frequency 35 kHz, power 1 kW. Thus, the optimal properties of a titanium alloy for waveguides were determined. The test results are presented in table 2.
Сваривали пластмассу, материал отлично сваривается. После 9 месяцев работы сварочного оборудования провели ультразвуковой контроль волновода по стандарту AMS 2631 класс АА. Дефекты не обнаружены, что подтверждает высокий ресурс работы волновода. Предлагаемый титановый сплав химического состава при сохранении мелкодисперсной микроструктуры позволяет значительно увеличить ресурс работы волновода.Welded plastic, the material is perfectly welded. After 9 months of operation of the welding equipment, an ultrasonic inspection of the waveguide was performed according to the standard AMS 2631 class AA. No defects were detected, which confirms the high service life of the waveguide. The proposed titanium alloy with a chemical composition while maintaining a finely dispersed microstructure can significantly increase the life of the waveguide.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017116691A RU2664665C1 (en) | 2017-05-12 | 2017-05-12 | Method of selecting titanium alloy for ultrasound waveguide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017116691A RU2664665C1 (en) | 2017-05-12 | 2017-05-12 | Method of selecting titanium alloy for ultrasound waveguide |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2664665C1 true RU2664665C1 (en) | 2018-08-21 |
Family
ID=63286728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017116691A RU2664665C1 (en) | 2017-05-12 | 2017-05-12 | Method of selecting titanium alloy for ultrasound waveguide |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2664665C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2810700C1 (en) * | 2023-06-23 | 2023-12-28 | Общество с ограниченной ответственностью "ЭС СИ ЭФ ИНЖИНИРИНГ" | Acoustic sensor and method for its manufacture |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5159838A (en) * | 1989-07-27 | 1992-11-03 | Panametrics, Inc. | Marginally dispersive ultrasonic waveguides |
| RU2349665C2 (en) * | 2004-09-06 | 2009-03-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Alloy on basis of aluminium and product made of it |
| RU2388566C2 (en) * | 2008-07-22 | 2010-05-10 | Учреждение Российской академии наук Институт физики прочности и материаловедения Сибирское отделение РАН (ИФПМ СО РАН) | Method to produce titanium alloys with sub microcrystalline strain structure allowing intensive plastic strain |
| RU2525320C1 (en) * | 2013-02-15 | 2014-08-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Пружинный Центр" | Timely determination of microstructure quality for resilient element titanium alloy |
| JP2016007643A (en) * | 2014-06-26 | 2016-01-18 | 株式会社神戸製鋼所 | TITANIUM ALLOY INTERMEDIATE FORGING MATERIAL, SHAPE DETERMINING METHOD FOR THE TITANIUM ALLOY INTERMEDIATE FORGING MATERIAL, MANUFACTURING METHOD FOR TITANIUM ALLOY β FORGING MATERIAL, TITANIUM ALLOY β FORGING MATERIAL, AND ULTRASONIC FLAW DETECTION METHOD |
-
2017
- 2017-05-12 RU RU2017116691A patent/RU2664665C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5159838A (en) * | 1989-07-27 | 1992-11-03 | Panametrics, Inc. | Marginally dispersive ultrasonic waveguides |
| RU2349665C2 (en) * | 2004-09-06 | 2009-03-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Alloy on basis of aluminium and product made of it |
| RU2388566C2 (en) * | 2008-07-22 | 2010-05-10 | Учреждение Российской академии наук Институт физики прочности и материаловедения Сибирское отделение РАН (ИФПМ СО РАН) | Method to produce titanium alloys with sub microcrystalline strain structure allowing intensive plastic strain |
| RU2525320C1 (en) * | 2013-02-15 | 2014-08-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Пружинный Центр" | Timely determination of microstructure quality for resilient element titanium alloy |
| JP2016007643A (en) * | 2014-06-26 | 2016-01-18 | 株式会社神戸製鋼所 | TITANIUM ALLOY INTERMEDIATE FORGING MATERIAL, SHAPE DETERMINING METHOD FOR THE TITANIUM ALLOY INTERMEDIATE FORGING MATERIAL, MANUFACTURING METHOD FOR TITANIUM ALLOY β FORGING MATERIAL, TITANIUM ALLOY β FORGING MATERIAL, AND ULTRASONIC FLAW DETECTION METHOD |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| В.И. Бетехтин и др. "Упругопластические свойства низкомодульного b-сплава на основе титана". Журнал технической физики, 2013, т. 83, вып. 10, с. 38-43. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2810700C1 (en) * | 2023-06-23 | 2023-12-28 | Общество с ограниченной ответственностью "ЭС СИ ЭФ ИНЖИНИРИНГ" | Acoustic sensor and method for its manufacture |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Cavaliere et al. | Effect of welding parameters on mechanical and microstructural properties of dissimilar AA6082–AA2024 joints produced by friction stir welding | |
| Lu et al. | Effect of electron beam welding on the microstructures and mechanical properties of thick TC4-DT alloy | |
| RU2664665C1 (en) | Method of selecting titanium alloy for ultrasound waveguide | |
| RU2656259C1 (en) | Method of selecting titanium alloy for ultrasonic waveguide | |
| Nakai et al. | Microstructural factors determining mechanical properties of laser-welded Ti–4.5 Al–2.5 Cr–1.2 Fe–0.1 C alloy for use in next-generation aircraft | |
| Pita et al. | Enhancing of aluminum alloy 1050-H4 tensile strength by accumulative roll bonding process | |
| Yang et al. | Fatigue behavior of AZ31B magnesium alloy electron beam welded joint based on infrared thermography | |
| Muruganandam | Influence of post weld heat treatment in friction stir welding of AA6061 and AZ61 alloy | |
| Klevtsov et al. | Strength and fracture mechanism of a magnesium alloy for medical applications after equal-channel angular pressing | |
| Zhang et al. | Quasi-static and dynamic tensile behaviors in electron beam welded Ti-6Al-4V alloy | |
| Herbelot et al. | Damage mechanisms under tension shear loading in friction stir spot welding | |
| Guo et al. | Effect of welding parameter on dynamic fracture properties of 2024-T3 aluminum friction stir welded joints | |
| Schwerdt et al. | Fatigue strength and failure mechanism for the aluminium wrought alloy EN AW 6056 in the VHCF-region and influence of notches and compressive residual stresses | |
| Ghosh et al. | Studies of retrogression and reaging behavior in a 1441 Al-Li-Cu-Mg-Zr alloy | |
| Fernandes et al. | Cyclic deformation behaviour of AlSi10Mg aluminium alloy manufactured by laser-beam powder bed fusion | |
| Rigas et al. | Development of a novel in-situ measurement method for thermo-mechanically coupled material characterization of high-strength aluminum alloys | |
| Alaghmandfard et al. | Microstructure and Mechanical Properties of Ti-6Al-4V Parts Fabricated by Electron Beam Melting under Dynamic Compression Tests | |
| Carreon | Ultrasonic Characterization of the Elastic Constants in an Aging Ti-6Al-4V ELI Alloy | |
| Arohi et al. | Multiaxial Fatigue Behavior of Near Alpha Titanium Alloy for Aeroengine Applications | |
| RU2675673C2 (en) | Titanium-based alloy | |
| Chen et al. | Fatigue property of friction stir welded butt joints for 6156-T6 aluminum alloy | |
| RU2681030C2 (en) | Titanium-based alloy | |
| Jayakumar et al. | Characterization of metallic materials through elastic properties | |
| Suleymanova et al. | Microstructure and properties of permanent joints of ultrafine-grained titanium alloys produced by linear friction welding | |
| Lee et al. | Dynamic shear behaviour of unweldable aluminum-scandium (Al-Sc) alloy |