RU2656259C1 - Method of selecting titanium alloy for ultrasonic waveguide - Google Patents
Method of selecting titanium alloy for ultrasonic waveguide Download PDFInfo
- Publication number
- RU2656259C1 RU2656259C1 RU2017116692A RU2017116692A RU2656259C1 RU 2656259 C1 RU2656259 C1 RU 2656259C1 RU 2017116692 A RU2017116692 A RU 2017116692A RU 2017116692 A RU2017116692 A RU 2017116692A RU 2656259 C1 RU2656259 C1 RU 2656259C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- titanium alloy
- speed
- sound
- ultrasonic
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/04—Analysing solids
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к методам определения механических и физических свойств титановых сплавов и определение по полученным величинам пригодности данных сплавов в качестве ультразвуковых волноводов.The invention relates to methods for determining the mechanical and physical properties of titanium alloys and determining from the obtained values the suitability of these alloys as ultrasonic waveguides.
Известен интегральный способ оценки структуры материала ("хорошая" - "плохая") с помощью ультразвука. Он заключается в прозвучивании контролируемых изделий эхо-методом на заданной частоте f и сравнении амплитуды донного сигнала на эталонном образце с "хорошей" структурой с амплитудами донных сигналов на испытуемых изделиях. При уменьшении амплитуды донного сигнала в изделии на определенную величину относительно амплитуды донного сигнала на эталонном образце структура считается "плохой" и изделие бракуется (Патент RU 2442154 по заявке 2010149296 от 02.12.2010 г., МПК G01N 29/04).Known integral method of assessing the structure of the material ("good" - "bad") using ultrasound. It consists in sounding controlled products by the echo method at a given frequency f and comparing the amplitude of the bottom signal on the reference sample with a “good” structure with the amplitudes of the bottom signals on the tested products. When the amplitude of the bottom signal in the product is reduced by a certain amount relative to the amplitude of the bottom signal on the reference sample, the structure is considered “bad” and the product is rejected (Patent RU 2442154 on application 2010149296 dated 02.12.2010, IPC G01N 29/04).
Недостатком такого способа является невозможность определения структуры титанового сплава и пригодности титанового сплава в качестве ультразвукового волновода.The disadvantage of this method is the inability to determine the structure of the titanium alloy and the suitability of the titanium alloy as an ultrasonic waveguide.
Известны исследования - Е.Н. Найденкин и др. «Титановый сплав ПТ-3В с ультрадисперсной структурой для волноводов высокоамплитудных акустических систем». Вопросы материаловедения, 2009, №4, стр 15-19. В данной работе исследовался промышленный сплав ПТ-3В (4,66 масс. % Al, 1,92 масс. % V) с исходной крупнозернистой структурой, сплав с данной структурой широко используется для изготовления акустических волноводов ультразвуковых систем различного назначения, и с ультрамелкозернистой (УМЗ) структурой со средним размером элементов субзеренной структуры 0,37 мкм, полученной методом интенсивной пластической деформации - методом всестороннего прессования в интервале температур 1073-773 К. Установлено, что интенсивная пластическая деформация методом всестороннего прессования сплава ПТ-3В существенно повышает механические и акустические свойства исследуемого материала. Так, микротвердость УМЗ сплава увеличивается примерно на 25%, а разрушение волноводов из этого материала происходит при подводимой мощности ультразвука в 1,5-2 раза большей по сравнению с волноводом из крупнозернистого сплава. Формирование в сплаве ПТ-3В УМЗ структуры приводит к незначительному (на 0,64 и 0,46% соответственно) уменьшению резонансной частоты колебаний волновода.Known research - E.N. Naydenkin et al. "PT-3V titanium alloy with an ultrafine structure for waveguides of high-amplitude acoustic systems." Materials Science, 2009, No. 4, pp. 15-19. In this work, we studied the industrial alloy PT-3V (4.66 wt.% Al, 1.92 wt.% V) with the initial coarse-grained structure, an alloy with this structure is widely used for the manufacture of acoustic waveguides of ultrasonic systems for various purposes, and with ultrafine-grained ( UFG) with a structure with an average size of elements of a subgrain structure of 0.37 μm, obtained by the method of intensive plastic deformation — the method of comprehensive pressing in the temperature range 1073–773 K. It was established that intense plastic deformation by the method of all third-party extrusion of the PT-3V alloy significantly increases the mechanical and acoustic properties of the investigated material. Thus, the microhardness of the UFG alloy increases by about 25%, and the destruction of the waveguides of this material occurs when the input ultrasound power is 1.5-2 times greater compared to the waveguide of a coarse-grained alloy. The formation of the structure in the PT-3V UFG alloy leads to an insignificant (by 0.64 and 0.46%, respectively) decrease in the resonant frequency of the waveguide oscillations.
Из представленных данных не ясно, какие титановые сплавы наиболее пригодны для изготовления ультразвуковых волноводов, так как результаты получены только на одном сплаве с УМЗ структурой.From the presented data it is not clear which titanium alloys are most suitable for the manufacture of ultrasonic waveguides, since the results were obtained on only one alloy with UFG structure.
Проведенные исследования показывают, что получение ультрамелкозернистой (УМЗ) структуры со средним размером зерна менее 1 мкм в конструкционных сплавах позволяет, с одной стороны, значительно повысить их характеристики прочности, сопротивление усталости, износостойкость, с другой стороны, практическое применение таких материалов сдерживает ряд недостатков, к которым, в первую очередь, следует отнести пониженную термостабильность, ударную вязкость, циклическую трещиностойкость, повышенную чувствительность к концентраторам напряжений, а также порообразование при циклических нагрузках в зоне наибольших напряжений (приповерхностной зоне) (Малыгин Г.А. Физика твердого тела. 6 (49), стр. 961-982, 2007 г.). Из данных исследований можно сделать заключение, что титановые сплавы с УМЗ-структурой со средним размером зерна менее 1 мкм, не являются оптимальными для изготовления ультразвуковых волноводов. Это обусловлено тем, что титановые сплавы для ультразвуковых волноводов должны иметь высокие параметры трещиностойкости и порообразования при циклических нагрузках.Studies have shown that obtaining ultrafine-grained (UFG) structures with an average grain size of less than 1 μm in structural alloys allows, on the one hand, to significantly increase their strength characteristics, fatigue resistance, wear resistance, on the other hand, the practical use of such materials holds back a number of disadvantages, which, in the first place, include reduced thermal stability, impact strength, cyclic crack resistance, and increased sensitivity to stress concentrators And pore formation during cyclic loading to maximum stress area (the surface area) (GA Malygin Solid State Physics. 6 (49), pp. 961-982, 2007 YG). From these studies, we can conclude that titanium alloys with an UFG structure with an average grain size of less than 1 μm are not optimal for the manufacture of ultrasonic waveguides. This is due to the fact that titanium alloys for ultrasonic waveguides must have high crack resistance and pore formation parameters under cyclic loads.
Известно, что продукты из титана имеют анизотропию механических свойств, а именно: - предел текучести всегда ниже у образцов, ориентированных поперек направления прокатки (ОПП), и максимален у образцов, ориентированных вдоль прокатки (ОВП); - предел прочности максимален у образцов ОПП (П.И. Стоев, И.И. Папиров. «Акустическая эмиссия титана в процессе деформации». Вопросы атомной науки и техники, 2007, №4, серия: вакуум, чистые материалы, сверхпроводники (16), с. 184-191).It is known that titanium products have anisotropy of mechanical properties, namely: - the yield strength is always lower for samples oriented across the rolling direction (OPP) and maximum for samples oriented along the rolling (ORP); - the ultimate strength is maximum for OPP samples (PI Stoev, II Papirov. “Acoustic emission of titanium in the process of deformation.” Issues of Atomic Science and Technology, 2007, No. 4, series: vacuum, pure materials, superconductors (16 ), p. 184-191).
Проведенные авторами исследования показали, что данная анизотропия характерна не только для механических свойств, но и для акустических. Скорость звука в двух взаимно перпендикулярных направлениях в титановых сплавах различна.The studies conducted by the authors showed that this anisotropy is characteristic not only for mechanical properties, but also for acoustic ones. The speed of sound in two mutually perpendicular directions in titanium alloys is different.
Разрушение волноводов при ультразвуковой сварке происходит в результате усталостного разрушения. Во время процесса сварки на поверхности материала от волновода остаются вмятины, что говорит о цикличности пиковых нагрузок. В отдельных точках материал изделия приваривается к инструменту. Это приводит к износу устройства. Ремонт оборудования для ультразвуковой сварки сопровождается рядом сложностей. Они связаны с тем, что сам волновод выступает как элемент неразборной единой конструкции узла, конфигурация и размеры которого рассчитаны точно на рабочую частоту. Из этого следует, что титановый сплав волновода должен иметь не только высокие механические свойства, но и стабильные акустические свойства, при этом акустические свойства должны удовлетворять определенным требованиям.The destruction of waveguides in ultrasonic welding occurs as a result of fatigue failure. During the welding process, dents remain on the surface of the material from the waveguide, which indicates the cyclic nature of peak loads. At individual points, the product material is welded to the tool. This leads to wear on the device. Repair of equipment for ultrasonic welding is accompanied by a number of difficulties. They are related to the fact that the waveguide itself acts as an element of a non-separable unified unit design, the configuration and dimensions of which are designed exactly for the operating frequency. It follows that the titanium alloy of the waveguide must have not only high mechanical properties, but also stable acoustic properties, while the acoustic properties must satisfy certain requirements.
Известны исследования, когда для определения возможности использования титанового сплава в тех или иных условиях определяют механические и физические свойства в сочетании с металлографическими методами исследования (В.И. Бетехтин, и др. «Упругопластические свойства низкомодульного β-сплава на основе титана». Журнал технической физики, 2013, т. 83, вып. 10, стр. 38-42). Данное решение принято в качестве прототипа.Studies are known when, to determine the possibility of using a titanium alloy under certain conditions, mechanical and physical properties are determined in combination with metallographic research methods (V. I. Betekhtin et al. “Elastic-plastic properties of a low-modulus β-alloy based on titanium.” Technical Journal Physics, 2013, v. 83, issue 10, p. 38-42). This decision was made as a prototype.
В данном случае сплав должен обладать высокой прочностью, небольшой плотностью, низким модулем упругости, чтобы обеспечить биомеханическую совместимостью с костной тканью, которая определяет функциональную надежность имплантатов. Данные свойства неприемлемы для титанового сплава, предназначенного для ультразвукового волновода.In this case, the alloy must have high strength, low density, low modulus of elasticity to ensure biomechanical compatibility with bone tissue, which determines the functional reliability of the implants. These properties are not acceptable for a titanium alloy intended for an ultrasonic waveguide.
Задачей заявляемого решения является определение и обоснование выбора рационального сочетания физико-механических свойств титанового сплава и его структуры для ультразвуковых волноводов.The objective of the proposed solution is to determine and justify the selection of a rational combination of physico-mechanical properties of a titanium alloy and its structure for ultrasonic waveguides.
В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат, заключающийся в повышении работоспособности ультразвуковых волноводов для ультразвуковой сварки.In the process of solving this problem, a technical result is achieved, which consists in increasing the efficiency of ultrasonic waveguides for ultrasonic welding.
Технический результат достигается способом выбора титанового сплава для ультразвукового волновода, характеризующегося тем, что определяют механические и физические свойства и структуру сплавов, при этом определяют предел прочности на разрыв σВ, предел текучести σ0,2, скорость звука в двух взаимно перпендикулярных направлениях и выбирают сплав с:The technical result is achieved by the method of selecting a titanium alloy for an ultrasonic waveguide, characterized in that they determine the mechanical and physical properties and structure of the alloys, while determining the tensile strength σ B , yield strength σ 0.2 , the speed of sound in two mutually perpendicular directions and choose alloy with:
пределом прочности на разрыв не менее 1200 МПа,tensile strength not less than 1200 MPa,
отношением σ0,2/σВ в пределах 0,9-0,95,the ratio of σ 0.2 / σ In the range of 0.9-0.95,
скоростью звука не менее 6150 м/с в обоих направлениях и различием скоростей не более чем на 50 м/с,a sound speed of at least 6150 m / s in both directions and a speed difference of not more than 50 m / s,
мелкодисперсной микроструктурой с размером зерна (0,5-5,0) мкм, содержащей равноосную α-фазу в количестве (40-80)% в трансформированной β-матрице без наличия непрерывной сети α-фазы на границах β зерен. Кроме этого, одно направление, в котором определяется скорость звука, совпадает с направлением прокатки титанового сплава.finely dispersed microstructure with a grain size (0.5-5.0) microns containing equiaxial α-phase in the amount of (40-80)% in the transformed β-matrix without the presence of a continuous network of α-phase at the boundaries of β grains. In addition, one direction in which the speed of sound is determined coincides with the direction of rolling of the titanium alloy.
Авторами данного технического решения были проведены исследования различных сплавов, а также проведен анализ имеющихся литературных данных, было установлено, что соотношение параметра σ0,2/σВ в пределах 0,9-0,95 при значении предела прочности σВ не ниже 1200 МПа может служить оценочной характеристикой упругих свойств и энергоемкости сплава на основе титана при выборе сплава для изготовления ультразвуковых волноводов. Дополнительно предлагается оценивать материал для ультразвукового волновода по скорости распространения звука в двух взаимно перпендикулярных направлениях, при этом параметры скорости звука и максимальное различие в скоростях определены опытным путем. Такие параметры позволяют более качественно подходить в выбору материала. В данном техническом решении предлагается оценивать структуру титанового сплава и ее пригодность к использованию в качестве материала для изготовления волноводов. Предлагаемая структура с размером зерна (0,5-5,0) мкм, имеет максимальное сопротивление зарождению и развитию микротрещин в сплаве в условиях циклического нагружения. Предлагаемая комплексная оценка свойств материала позволяет более корректно оценить характеристику материала для ультразвукового волновода.The authors of this technical solution conducted studies of various alloys, as well as an analysis of the available literature data, it was found that the ratio of the parameter σ 0.2 / σ V in the range of 0.9-0.95 with a value of ultimate strength σ B not lower than 1200 MPa can serve as an estimated characteristic of the elastic properties and energy intensity of a titanium-based alloy when choosing an alloy for the manufacture of ultrasonic waveguides. In addition, it is proposed to evaluate the material for an ultrasonic waveguide by the speed of sound propagation in two mutually perpendicular directions, while the parameters of sound speed and the maximum difference in speeds are determined empirically. Such parameters allow a better approach to the choice of material. This technical solution proposes to evaluate the structure of the titanium alloy and its suitability for use as a material for the manufacture of waveguides. The proposed structure with a grain size (0.5-5.0) microns, has a maximum resistance to nucleation and development of microcracks in the alloy under cyclic loading. The proposed comprehensive assessment of material properties allows a more accurate assessment of the material characteristics for an ultrasonic waveguide.
Были проведены испытания по определению предельного времени работы волновода до разрушения. Были подготовлены пять заготовок с составом, представленным в таблице 1.Tests were conducted to determine the maximum operating time of the waveguide before failure. Five blanks were prepared with the composition shown in table 1.
Впоследствии каждая заготовка подвергалась ковке, включающем этапы ковки при температуре выше температуры полного полиморфного превращения, и при температуре ниже полиморфного превращения, охлаждение заготовки после этапа ковки, при этом на первом этапе нагревают заготовку из титанового сплава до температуры выше температуры полного полиморфного превращения T1=Tβ+(40÷130)°C, где Tβ - температура фазового альфа-бета перехода, проводят ковку с деформацией при вращении заготовки вокруг своей оси последовательно по схеме 90°-45°-22°, проводят закалку заготовки в воду, на втором этапе нагревают заготовку из титанового сплава до температуры ниже полиморфного превращения T2=Tβ-(0÷60)°C, проводят ковку с деформацией при вращении заготовки вокруг своей оси последовательно по схеме 90°-45°-22°, проводят быстрое охлождение заготовки в воду, на третьем этапе нагревают заготовку из титанового сплава до температуры T1=Tβ+(40÷130)°C, проводят ковку с деформацией при вращении заготовки вокруг своей оси последовательно по схеме 90°-45°-22°, проводят закалку заготовки в воду, после третьего этапа ковки проводят разделение заготовки на две равные части по длине, на четвертом этапе проводят нагрев заготовки до температуры T2=Tβ-(0÷60)°C, проводят ковку с деформацией, при повороте заготовки вокруг своей оси каждый раз на 90° и чередуя усилия ковки при каждом повороте, большие усилия на большей площади, меньшие усилия на меньшей площади, формируя из круглой заготовки прямоугольную заготовку, на пятом, на шестом, на седьмом, восьмом и девятом этапах нагревают заготовки до температуры T2=Tβ-(0÷60)°C, проводят ковку с деформацией при повороте заготовки вокруг своей оси каждый раз на 90° и чередуя усилия ковки при каждом повороте, большие усилия на большей площади, меньшие усилия на меньшей площади. Полученный прямоугольный пруток подвергают обкатке поверхности - проводят ковку при повороте заготовки на 22°, чтобы в итоге получить округлую поверхность. На последнем этапе заготовку подвергают отжигу при температуре 850 C в течение часа. Все заготовки обрабатывались по единому процессу. После этого определялись механические свойства, скорость звука и структура сплава. Были изготовлены волноводы и проводились испытания в производственных условиях на ультразвуковом сварочном аппарате USP750. Использовались следующие режимы: сила прижатия 750 Н, частота 35 kHz, мощность 1 кВт. Таким образом были определены оптимальные свойства титанового сплава для волноводов. Результаты испытаний представлены в таблице 2.Subsequently, each billet was forged, including the forging stages at a temperature above the temperature of the full polymorphic transformation, and at a temperature below the polymorphic transformation, cooling the billet after the forging stage, while at the first stage the titanium alloy billet is heated to a temperature above the full polymorphic transformation temperature T 1 = T β + (40 ÷ 130) ° C, where T β is the temperature of the phase alpha-beta transition, forging with deformation is carried out while rotating the workpiece around its axis in series according to the scheme 90 ° -45 ° -22 °, spend baking of the preform into water, at the second stage the preform of the titanium alloy is heated to a temperature below the polymorphic transformation T 2 = T β - (0 ÷ 60) ° C, forging with deformation is carried out when the workpiece is rotated around its axis in series according to the scheme 90 ° -45 ° -22 °, carry out rapid cooling of the workpiece in water, at the third stage, heat the workpiece from titanium alloy to a temperature T 1 = T β + (40 ÷ 130) ° C, conduct forging with deformation when the workpiece is rotated around its axis in series according to the 90 ° scheme -45 ° -22 °, conduct the quenching of the workpiece in water, after the third stage of forging the workpiece is divided into two equal parts in length, at the fourth stage, the workpiece is heated to a temperature T 2 = T β - (0 ÷ 60) ° C, forging with deformation is carried out, each time the workpiece is rotated about its axis by 90 ° and alternating forging forces at each turn, greater efforts on a larger area, less efforts on a smaller area, forming a rectangular blank from a round billet, at the fifth, sixth, seventh, eighth and ninth stages, the billets are heated to a temperature T 2 = T β - (0 ÷ 60) ° C, forging with deformation is carried out when turning the workpiece ki around its axis each time by 90 ° and alternating forging forces at each turn, greater efforts on a larger area, less efforts on a smaller area. The resulting rectangular bar is subjected to run-in of the surface - forging is carried out when the workpiece is rotated by 22 °, in order to finally obtain a rounded surface. At the last stage, the preform is annealed at a temperature of 850 C for one hour. All blanks were processed in a single process. After that, mechanical properties, sound velocity and alloy structure were determined. Waveguides were manufactured and tests were conducted under production conditions on a USP750 ultrasonic welding machine. The following modes were used: pressing force 750 N, frequency 35 kHz, power 1 kW. Thus, the optimal properties of a titanium alloy for waveguides were determined. The test results are presented in table 2.
Сваривали пластмассу, материал отлично сваривается. После 9 месяцев работы сварочного оборудования, провели ультрозвуковой контроль волновода по стандарту AMS 2631 класс АА. Дефекты не обнаружены, что подтверждает высокий ресурс работы волновода. Предлагаемый титановый сплав химического состава при сохранении мелкодисперсной микроструктуры позволяет значительно увеличить ресурс работы волновода.Welded plastic, the material is perfectly welded. After 9 months of operation of the welding equipment, we conducted ultrasonic inspection of the waveguide according to the standard AMS 2631 class AA. No defects were detected, which confirms the high service life of the waveguide. The proposed titanium alloy with a chemical composition while maintaining a finely dispersed microstructure can significantly increase the life of the waveguide.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017116692A RU2656259C1 (en) | 2017-05-12 | 2017-05-12 | Method of selecting titanium alloy for ultrasonic waveguide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017116692A RU2656259C1 (en) | 2017-05-12 | 2017-05-12 | Method of selecting titanium alloy for ultrasonic waveguide |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2656259C1 true RU2656259C1 (en) | 2018-06-04 |
Family
ID=62560184
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017116692A RU2656259C1 (en) | 2017-05-12 | 2017-05-12 | Method of selecting titanium alloy for ultrasonic waveguide |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2656259C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5159838A (en) * | 1989-07-27 | 1992-11-03 | Panametrics, Inc. | Marginally dispersive ultrasonic waveguides |
| RU2349665C2 (en) * | 2004-09-06 | 2009-03-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Alloy on basis of aluminium and product made of it |
| RU2388566C2 (en) * | 2008-07-22 | 2010-05-10 | Учреждение Российской академии наук Институт физики прочности и материаловедения Сибирское отделение РАН (ИФПМ СО РАН) | Method to produce titanium alloys with sub microcrystalline strain structure allowing intensive plastic strain |
| RU2525320C1 (en) * | 2013-02-15 | 2014-08-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Пружинный Центр" | Timely determination of microstructure quality for resilient element titanium alloy |
| JP2016007643A (en) * | 2014-06-26 | 2016-01-18 | 株式会社神戸製鋼所 | TITANIUM ALLOY INTERMEDIATE FORGING MATERIAL, SHAPE DETERMINING METHOD FOR THE TITANIUM ALLOY INTERMEDIATE FORGING MATERIAL, MANUFACTURING METHOD FOR TITANIUM ALLOY β FORGING MATERIAL, TITANIUM ALLOY β FORGING MATERIAL, AND ULTRASONIC FLAW DETECTION METHOD |
-
2017
- 2017-05-12 RU RU2017116692A patent/RU2656259C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5159838A (en) * | 1989-07-27 | 1992-11-03 | Panametrics, Inc. | Marginally dispersive ultrasonic waveguides |
| RU2349665C2 (en) * | 2004-09-06 | 2009-03-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Alloy on basis of aluminium and product made of it |
| RU2388566C2 (en) * | 2008-07-22 | 2010-05-10 | Учреждение Российской академии наук Институт физики прочности и материаловедения Сибирское отделение РАН (ИФПМ СО РАН) | Method to produce titanium alloys with sub microcrystalline strain structure allowing intensive plastic strain |
| RU2525320C1 (en) * | 2013-02-15 | 2014-08-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Пружинный Центр" | Timely determination of microstructure quality for resilient element titanium alloy |
| JP2016007643A (en) * | 2014-06-26 | 2016-01-18 | 株式会社神戸製鋼所 | TITANIUM ALLOY INTERMEDIATE FORGING MATERIAL, SHAPE DETERMINING METHOD FOR THE TITANIUM ALLOY INTERMEDIATE FORGING MATERIAL, MANUFACTURING METHOD FOR TITANIUM ALLOY β FORGING MATERIAL, TITANIUM ALLOY β FORGING MATERIAL, AND ULTRASONIC FLAW DETECTION METHOD |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| В.И. Бетехтин и др. "Упругопластические свойства низкомодульного b-сплава на основе титана". Журнал технической физики, 2013, т. 83, вып. 10, с. 38-43. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Cavaliere et al. | Effect of welding parameters on mechanical and microstructural properties of dissimilar AA6082–AA2024 joints produced by friction stir welding | |
| Subhash et al. | Characterization of uniaxial compressive response of bulk amorphous Zr–Ti–Cu–Ni–Be alloy | |
| Fintová et al. | Fatigue properties of magnesium alloy AZ91 processed by severe plastic deformation | |
| Höppel et al. | Influence of grain size and precipitates on the fatigue lives and deformation mechanisms in the VHCF-regime | |
| Jenix Rino et al. | On the influence of repetitive corrugation and straightening on the microstructure and mechanical properties of AA 8090 Al-Li alloy | |
| Tokaji | High cycle fatigue behaviour of Ti–6Al–4V alloy at elevated temperatures | |
| Vinogradov et al. | Kinetics of cyclically-induced mechanical twinning in γ-TiAl unveiled by a combination of acoustic emission, neutron diffraction and electron microscopy | |
| RU2656259C1 (en) | Method of selecting titanium alloy for ultrasonic waveguide | |
| Chaves et al. | Stage I crack directions under in-phase axial–torsion fatigue loading for AISI 304L stainless steel | |
| RU2664665C1 (en) | Method of selecting titanium alloy for ultrasound waveguide | |
| Pita et al. | Enhancing of aluminum alloy 1050-H4 tensile strength by accumulative roll bonding process | |
| Herbelot et al. | Damage mechanisms under tension shear loading in friction stir spot welding | |
| Muruganandam | Influence of post weld heat treatment in friction stir welding of AA6061 and AZ61 alloy | |
| Hassan et al. | Direct drive friction welding joint strength of AISI 304 | |
| Schwerdt et al. | Fatigue strength and failure mechanism for the aluminium wrought alloy EN AW 6056 in the VHCF-region and influence of notches and compressive residual stresses | |
| Guo et al. | Effect of welding parameter on dynamic fracture properties of 2024-T3 aluminum friction stir welded joints | |
| Rigas et al. | Development of a novel in-situ measurement method for thermo-mechanically coupled material characterization of high-strength aluminum alloys | |
| Fernandes et al. | Cyclic deformation behaviour of AlSi10Mg aluminium alloy manufactured by laser-beam powder bed fusion | |
| Singh et al. | Developing predictive tools for friction stir weld quality assessment | |
| RU2675673C2 (en) | Titanium-based alloy | |
| Wilson et al. | Hot extrusion of a commercial aluminum powder metallurgy metal matrix composite material | |
| RU2681030C2 (en) | Titanium-based alloy | |
| Arohi et al. | Multiaxial Fatigue Behavior of Near Alpha Titanium Alloy for Aeroengine Applications | |
| Alaghmandfard et al. | Microstructure and Mechanical Properties of Ti-6Al-4V Parts Fabricated by Electron Beam Melting under Dynamic Compression Tests | |
| Carreon | Ultrasonic Characterization of the Elastic Constants in an Aging Ti-6Al-4V ELI Alloy |