RU2654823C1 - Способ измерения теплопроводности твердых материалов - Google Patents
Способ измерения теплопроводности твердых материалов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2654823C1 RU2654823C1 RU2017129617A RU2017129617A RU2654823C1 RU 2654823 C1 RU2654823 C1 RU 2654823C1 RU 2017129617 A RU2017129617 A RU 2017129617A RU 2017129617 A RU2017129617 A RU 2017129617A RU 2654823 C1 RU2654823 C1 RU 2654823C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heaters
- sample
- power
- cell
- thermal conductivity
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 239000011343 solid material Substances 0.000 title claims abstract description 5
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 14
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 14
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 25
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 7
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 2
- 229910001120 nichrome Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 description 1
- 210000004907 gland Anatomy 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000007779 soft material Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N25/00—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means
- G01N25/18—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means by investigating thermal conductivity
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N25/00—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means
- G01N25/20—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means by investigating the development of heat, i.e. calorimetry, e.g. by measuring specific heat, by measuring thermal conductivity
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
Изобретение относится к тепловым испытаниям, а именно к определению теплопроводности материалов. Предложен способ измерения теплопроводности твердых материалов, который включает изготовление образца из исследуемого материала в виде стержня постоянного сечения, создание заданного перепада температур на концах образца путем регулирования мощности нагревателей и определение искомой величины с использованием математической зависимости по результатам измерения разности температур на концах образца и мощности нагревателей по достижении стационарного режима теплопередачи. При этом концы образца помещают в отдельные ячейки калориметра, каждую калориметрическую ячейку теплоизолируют, снабжают одинаковыми электрическими нагревателями и индивидуальным теплоотводом. Предварительно без образца определяют калибровочные зависимости теплового потока от температуры для каждой ячейки, питание нагревателей обеих ячеек осуществляют периодическим разрядом на них подключенного общего конденсатора, регулируя подачу на нагреватели различных величин энергии, определяемых по числу импульсов питания и по измерению напряжения конденсатора перед каждым импульсом, и регулируя выделяемую на нагревателях мощность путем изменения количества импульсов в единицу времени. Теплопроводность определяют исходя из теплового баланса каждой ячейки в стационарных условиях. Технический результат - повышение точности определения искомого параметра и расширение диапазона температур, в котором проводятся измерения. 2 ил.
Description
Изобретение относится к тепловым испытаниям, а именно к определению теплопроводности материалов.
Известен способ определения теплопроводности твердого тела цилиндрической формы при стационарном тепловом режиме, включающий нагрев твердого тела цилиндрической формы контактным способом с помощью трубопровода с движущимся внутри него теплоносителем, измерение температуры наружной поверхности твердого тела и определение коэффициента теплопроводности твердого тела при стационарном тепловом режиме. При этом по известному массовому расходу и температуре теплоносителя определяют его скорость и режим течения по известной скорости, режиму течения теплоносителя и предварительно заданной температуре внутренней поверхности трубопровода определяют коэффициент теплоотдачи между теплоносителем и внутренней поверхностью трубопровода, а затем по известной температуре наружной поверхности твердого тела, измеренной контактным или бесконтактным измерителем температуры, и окружающей среды определяют коэффициент теплоотдачи между наружной поверхностью твердого тела и окружающей средой по уравнению теплопередачи для двухслойной цилиндрической стенки при стационарном тепловом режиме (RU 2551663, G01N 25/18, 2015 [1]). Недостатком известного способа является его невысокая точность, обусловленная тем, что измерению подлежат много параметров, некоторые из которых могут быть определены с невысокой точностью.
Известен способ определения теплопроводности твердых тел с использованием исследуемых образцов в виде стержней с использованием приема изменения мощности нагревателя (SU 267131, G01K, 1970 [2]). Сущность способа состоит в том, что один торец стержня контактирует с нагревателем, а второй - с холодильником, обеспечивая неизменной температуру средней точки образца. Соответственно, в процессе измерения теплопроводности изменяют величину разности температур между торцами образца путем изменения величин приложенных к ним равных, но противоположных по знаку мощностей (нагрев и отвод тепла холодильником). Недостатком известного способа является его невысокая точность, обусловленная тем, что на результат измерения оказывает влияние тепловое сопротивление между торцами образца и нагревателем (холодильником). Кроме того, указанный способ трудно реализовать практически для измерений в широком диапазоне температур.
Наиболее близким по своей технической сущности является способ определения коэффициента теплопроводности материалов, известный из описания к SU 359582, G01N 25/18, 1972 [3]. Способ реализуется следующим образом. Эталонный и исследуемый образцы одинаковых размеров помещают на поверхность холодильника и нагревают параллельными потоками тепла от двух независимых одинаковых источников тепла. При этом мощности нагревателей регулируют так, чтобы температуры нагреваемых поверхностей эталонного и исследуемого образцов были одинаковы. При достижении стационарного режима теплопередачи определяют мощности нагревателей и температурный перепад на одном из образцов и по измеренным величинам определяют коэффициент теплопроводности. Недостатком известного способа является его невысокая точность, также обусловленная неконтролируемой величиной теплового сопротивления между нагревателем, холодильником и образцами. Кроме того, способ предусматривает использование эталона, характеристики которого могут быть измерены методами, дающими определенную погрешность. Также вызывает сомнение реализуемость способа для широких диапазонов температуры.
Заявляемый способ измерения теплопроводности твердых материалов направлен на повышение точности определения искомого параметра и расширение диапазона температур, в котором проводятся измерения.
Указанный результат достигается тем, что способ измерения теплопроводности твердых материалов включает изготовление образца из исследуемого материала в виде стержня постоянного сечения, создание заданного перепада температур на концах образца путем регулирования мощности нагревателей и определение искомой величины с использованием математической зависимости по результатам измерения разности температур на концах образца и мощности нагревателей по достижении стационарного режима теплопередачи. При этом концы образца помещают в отдельные ячейки калориметра, каждую калориметрическую ячейку теплоизолируют, снабжают одинаковыми электрическими нагревателями и индивидуальным теплоотводом, предварительно без образца определяют калибровочные зависимости теплового потока от температуры для каждой ячейки, питание нагревателей обеих ячеек осуществляют периодическим разрядом на них подключенного общего конденсатора, регулируя подачу на нагреватели различных величин энергии, определяемых по числу импульсов питания и по измерению напряжения конденсатора перед каждым импульсом, и регулируя выделяемую на нагревателях мощность путем изменения количества импульсов в единицу времени, а теплопроводность определяют исходя из теплового баланса каждой ячейки в стационарных условиях по формуле
где λ(T) - коэффициент теплопроводности материала, Вт/м/град;
x - расстояние теплопередачи, м;
S - сечение образца, м;
T1 и T2 - температуры ячеек, градусы Цельсия;
W1, W2 - мощности нагревателей ячеек, Вт;
W1m(T1) и W2m(T2) - величины тепловых потоков между ячейками и стенками при температурах T1 и T2 соответственно, полученные предварительной калибровкой, Вт.
Отличительными признаками заявляемого способа являются:
- размещение концов образца в отдельные ячейки калориметра, каждую из которых теплоизолируют, снабжают одинаковыми электрическими нагревателями и индивидуальным теплоотводом;
- предварительно без образца определяют калибровочные зависимости теплового потока от температуры для каждой ячейки;
- питание нагревателей обеих ячеек осуществляют периодическим разрядом на них подключенного общего конденсатора, регулируя подачу на нагреватели различных величин энергии, определяемых по числу импульсов питания и по измерению напряжения конденсатора перед каждым импульсом, и регулируя выделяемую на нагревателях мощность путем изменения количества импульсов в единицу времени;
- теплопроводность определяют исходя из теплового баланса каждой ячейки в стационарных условиях по приведенной выше математической зависимости.
Размещение концов образца в отдельные ячейки калориметра, каждую из которых теплоизолируют, снабжают одинаковыми электрическими нагревателями и индивидуальным теплоотводом, позволяет повысить точность измерения теплопроводности. В стационарной ситуации сумма тепловых потоков в системе равна нулю. Записав уравнение теплового баланса для каждой ячейки дифференциального калориметра, получаем систему уравнений:
Здесь индекс 1 относится к первой ячейке, индекс 2 - ко второй.
Q1i и Q2j - тепловые потоки каждой из двух ячеек дифференциального калориметра.
Учитывая потери через теплоизоляцию, получим уравнения
где Wi - мощности нагревателей ячеек, w1п(T) - мощность тепловых потерь ячеек, Ti - их температура, x - расстояние теплопередачи, λ(T) - коэффициент теплопроводности, S - сечение образца.
Очевидно, что измерения приемлемой точности можно получить тогда, когда слагаемые в уравнениях близки. Однако регулирование тепловой мощности на уровне тепловых потерь затруднительно, да и величина тепловых потерь в значительной степени носит случайный характер. Для повышения точности измерений введем дополнительный теплоотвод от каждой ячейки в виде теплового мостика на массивный корпус измерителя, обеспечив эффективное охлаждение корпуса, допустим, обдувом. При этом будем считать, что тепловые потери, включая паразитный теплообмен ячеек между собой, малы по сравнению с остальными тепловыми потоками и мощностями нагревателя. Тогда
где Wim(Ti) - зависимость теплового потока на корпус от температуры i-й ячейки по тепловому мосту. Очевидно, что измерения будут корректны при мало различающихся температурах ячеек, тогда для построения зависимости λ(Т) можно брать среднюю температуру ячеек. Для вычисления величины теплопроводности образца при данной температуре получаем формулу:
Предварительное, без образца, определение калибровочных зависимостей теплового потока от температуры для каждой ячейки необходимо для того, чтобы определить величину тепловых потоков между ячейками калориметра и окружающей средой W1m и W2m.
Влияние на точность измерения теплового сопротивления между нагревателями и образцом уменьшается за счет значительной площади теплового контакта калориметрических ячеек и образца. Величина теплового сопротивления также уменьшается при повышении рабочих температур, так как при высоких температурах растет роль лучистого теплообмена.
Осуществление питания нагревателей обеих ячеек периодическим разрядом на них подключенного общего конденсатора, регулируя подачу на нагреватели различных величин энергии, определяемых по числу импульсов питания и по измерению напряжения конденсатора перед каждым импульсом, и регулируя выделяемую на нагревателях мощность путем изменения количества импульсов в единицу времени, позволяет существенно повысить точность измерения теплопроводности образца. Для достижения высокой точности измерений необходимо иметь источник питания, обеспечивающий не только высокую стабильность мощности на нагревателях, но и знание ее величины. Применение стандартных источников тока или напряжения не обеспечивает необходимой точности стабилизации и измерений мощности. В самом деле, на результат влияет изменение внутреннего сопротивления источника и сопротивления нагревателя, поэтому просто измерений тока в нагрузке и напряжения для точных измерений недостаточно. Особенности работы источника питания по предлагаемому алгоритму позволяет обеспечит преимущества за счет следующих факторов:
- энергия отдельного импульса, питающего нагреватель калориметрической ячейки, может быть с высокой точностью определена по формуле E=C2U2/2,
где U - напряжение, считанное измерителем V1 (см. схему источника питания). Эта энергия не зависит от величины сопротивления нагрузки, если время разряда емкости на нагрузку достаточно велико;
- для подачи на ячейку калориметра заданной величины энергии необходимо подать на нее нужное число импульсов питания, просуммировав их энергии до достижения заданного значения;
- для подачи на ячейку заданной мощности необходимо подать в единицу времени некоторое количество импульсов, контролируя их суммарную энергию и корректируя при необходимости их количество.
Сущность заявляемого способа поясняется примером реализации и чертежами. На фиг. 1 представлена схема устройства (дифференциального калориметра), реализующего предложенный способ. На фиг. 2 представлена упрощенная схема импульсной системы питания нагревателей ячеек.
Устройство для реализации способа содержит корпус 1, теплоизоляционный материал 2, калориметрические ячейки 3, образец 4, стержни тепловых мостов (теплоотводы) 5, выводы нагревателей и термопар 6, контакты для подключения системы измерений и блока питания нагревателей 7, боковые стенки 8 корпуса 1. Устройство содержит импульсный блок питания с компьютерным управлением, схема которого представлена на фиг. 2. Блок содержит емкость C1, которая через выпрямитель, трансформатор и ограничивающий ток резистор R1 заряжается от сети. От этой емкости, являющейся буферным накопителем энергии, через сопротивление R2 и нормально-замкнутый контакт реле k1 заряжается рабочая емкость. Для подачи импульса энергии в нагрузку (RH1 или RH2) контакты реле k1 размыкают, производят отсчет напряжения на конденсаторе C2 с помощью измерителя V1, а затем замыкают контакты реле k2 или k3 в зависимости от того, в какую ячейку калориметра необходимо подать импульс. После полной разрядки конденсатора C2 схему возвращают в исходное состояние, что приводит к повторной зарядке емкости C2. Емкость C1 заряжается непрерывно по мере отбора от нее энергии на перезарядку C2. Блок компьютерного управления осуществляет подсчет числа импульсов, вычисляет их энергию и выделенную мощность на нагревателях. Способ реализуется следующим образом. Образец для измерений выполняется в виде стержня постоянного сечения. Длина и диаметр стержня должны быть такими, чтобы он максимально заполнял объем стакана калориметрической ячейки. Это уменьшает тепловое сопротивление между ячейкой и образцом и, следовательно, погрешность измерения.
В качестве керамических элементов ячейки можно использовать тонкостенные трубки из корундовой керамики, спираль нагревателя - нихром или фехраль, рубашки ячеек для выравнивания температуры должны быть изготовлены из жаростойкого материала с достаточной теплопроводностью (один из наилучших вариантов - эльконайт, однако возможно применение жаростойких или нержавеющих сталей). В качестве теплоизоляционных материалов можно применять современные мягкие материалы на основе окиси алюминия. Использование таких материалов позволяет проводить измерения от комнатной температуры до 1300°C, что перекрывает диапазон температур термообработки сталей, сплавов меди, алюминия, титана.
Перед началом проведения эксперимента по измерению теплопроводности конкретного материала индивидуально определяют калибровочные зависимости теплового потока от температуры для каждой ячейки без образца.
Для этого подают на нагреватель ячейки некоторую мощность, дожидаются, когда температура ячейки перестанет изменяться. Считывают мощность нагревателя и температуру. Повторяют процедуру на повышенной мощности, пока не просканируется весь необходимый диапазон температур.
При необходимости повышения точности повторяют процедуру калибровки с понижением разности по мощности на каждом шаге.
Помещают образец в ячейки, подают на нагреватели ячеек мощности, обеспечивающие незначительные различия температуры ячеек. После достижения стационарных условий (температуры, не изменяющиеся в течение некоторого времени) производят отсчет значений мощности, температур и вычисляют коэффициент теплопроводности.
Повторяют процедуру с повышением мощностей и температур, пока не будет получена зависимость во всем необходимом диапазоне температур. При необходимости повторяют измерения, двигаясь со снижением мощностей от максимальной температуры до минимальной.
Установка, использованная для реализации способа, имела следующие характеристики. Размеры внутреннего стакана ячейки дифференциального калориметра - 8×40 мм, обмотка нагревателя изготовлена из нихрома и имеет сопротивление 4,5 Ом, рубашка ячейки изготовлена из нержавеющей стали и имеет толщину стенки 15 мм. Каждый из тепловых мостиков (теплоотводов) представляет 12 стержней из нержавеющей стали диаметром 2 мм. Каждый стержень размещен в пазу рубашки ячейки и приварен к ней в трех местах. Противоположные концы стержней приварены к боковой стенке корпуса дифференциального калориметра, имеющей толщину 10 мм и оребрение с наружной стороны. Расстояние от торца ячейки до крышки - 20 мм, расстояние между торцами ячеек в калориметре - 40 мм. Корпус дифференциального калориметра герметичен, допускает вакууммирование и заполнение защитным газом. Все проводные соединения выполнены с помощью гермовводов.
При реализации способа был построен блок питания, в котором использовались быстродействующие электронные реле, управляемые импульсами от контроллера комплекса. В качестве измерителя напряжения использовался АЦП контроллера, необходимая временная последовательность управляющих импульсов формировалась программно.
Система питания установки имеет на входе разделительный трансформатор 220/220 В, 400 Вт. Все резисторы проволочные, имеют сопротивление 4,5 Ом. Конденсатор C1 электролитический, 1000 мФ, 450 В, C2 - пусковой, 25 мФ, 450 B. В блоке питания используются быстродействующие электронные реле 5П40.10ПА1-75-4-Д68, управляемые от контроллера через оптронную развязку. Для экспериментов использован образец из стали 65Г диаметром 4 мм, длиной 120 мм. При температурах ячеек 610°C и 639°C мощность нагревателей в стационарных условиях составила 19,0 и 22,4 Вт, что позволяет определить, что теплопроводность материала образца составляет при температуре 620°C величину 49 Вт/м/град.
Claims (8)
- Способ измерения теплопроводности твердых материалов, включающий изготовление образца из исследуемого материала в виде стержня постоянного сечения, создание заданного перепада температур на концах образца путем регулирования мощности нагревателей и определение искомой величины с использованием математической зависимости по результатам измерения разности температур на концах образца и мощности нагревателей по достижении стационарного режима теплопередачи, отличающийся тем, что концы образца помещают в отдельные ячейки дифференциального калориметра, каждую калориметрическую ячейку теплоизолируют, снабжают одинаковыми электрическими нагревателями и индивидуальным теплоотводом, предварительно без образца определяют калибровочные зависимости теплового потока от температуры для каждой ячейки, питание нагревателей обеих ячеек осуществляют периодическим разрядом на них подключенного общего конденсатора, регулируя подачу на нагреватели различных величин энергии, определяемых по числу импульсов питания и по измерению напряжения конденсатора перед каждым импульсом, и регулируя выделяемую на нагревателях мощность путем изменения количества импульсов в единицу времени, а теплопроводность определяют исходя из теплового баланса каждой ячейки в стационарных условиях по формуле
- где λ(Т) - коэффициент теплопроводности материала, Вт/м/град;
- х - расстояние теплопередачи, м;
- S - сечение образца, м;
- Т1 и Т2 - температуры ячеек, градусы Цельсия;
- W1, W2 - мощности нагревателей ячеек, Вт;
- W1m(T1) и W2m(T2) - величины тепловых потоков между ячейками и стенками при температурах Т1 и Т2 соответственно, полученные предварительной калибровкой, Вт.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017129617A RU2654823C1 (ru) | 2017-08-22 | 2017-08-22 | Способ измерения теплопроводности твердых материалов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017129617A RU2654823C1 (ru) | 2017-08-22 | 2017-08-22 | Способ измерения теплопроводности твердых материалов |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2654823C1 true RU2654823C1 (ru) | 2018-05-22 |
Family
ID=62202451
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017129617A RU2654823C1 (ru) | 2017-08-22 | 2017-08-22 | Способ измерения теплопроводности твердых материалов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2654823C1 (ru) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109613054A (zh) * | 2018-12-14 | 2019-04-12 | 东南大学 | 一种直接通电纵向导热系数测试方法 |
CN111474204A (zh) * | 2020-04-28 | 2020-07-31 | 西安工业大学 | 一种打孔法测试圆柱形样品导热系数的方法 |
RU2773425C1 (ru) * | 2021-10-08 | 2022-06-03 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Поволжский государственный технологический университет" | Составной элемент теплообменного аппарата |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU267131A1 (ru) * | Д. М. Карпинос, В. С. Клименко, О. А. Добровольски , И. К. Сенченков | Способ определения теплопроводности твердых тел | ||
SU877414A1 (ru) * | 1979-05-15 | 1981-10-30 | Институт металлофизики АН УССР | Калориметрическое устройство |
SU1516926A1 (ru) * | 1987-07-28 | 1989-10-23 | Государственное Специальное Конструкторское Бюро Теплофизического Приборостроения | Способ измерени теплоемкости |
EP1136803A1 (en) * | 2000-03-23 | 2001-09-26 | TA Instruments, Inc. | Power compensation differential scanning calorimeter |
US20080071494A1 (en) * | 2006-09-14 | 2008-03-20 | Michael Reading | Modulated differential scanning calorimeter solvent loss calibration apparatus and method |
-
2017
- 2017-08-22 RU RU2017129617A patent/RU2654823C1/ru active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU267131A1 (ru) * | Д. М. Карпинос, В. С. Клименко, О. А. Добровольски , И. К. Сенченков | Способ определения теплопроводности твердых тел | ||
SU359582A1 (ru) * | А. А. Бел ев, Ю. Н. Бурцев , Е. Н. Фисунов Институт общей , неорганической химии Н. С. Куриакова | Способ определения коэффициента теплопроводности материалов | ||
SU877414A1 (ru) * | 1979-05-15 | 1981-10-30 | Институт металлофизики АН УССР | Калориметрическое устройство |
SU1516926A1 (ru) * | 1987-07-28 | 1989-10-23 | Государственное Специальное Конструкторское Бюро Теплофизического Приборостроения | Способ измерени теплоемкости |
EP1136803A1 (en) * | 2000-03-23 | 2001-09-26 | TA Instruments, Inc. | Power compensation differential scanning calorimeter |
US6561692B2 (en) * | 2000-03-23 | 2003-05-13 | Ta Instruments-Waters Llc | Differential scanning calorimeter |
US20080071494A1 (en) * | 2006-09-14 | 2008-03-20 | Michael Reading | Modulated differential scanning calorimeter solvent loss calibration apparatus and method |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109613054A (zh) * | 2018-12-14 | 2019-04-12 | 东南大学 | 一种直接通电纵向导热系数测试方法 |
CN109613054B (zh) * | 2018-12-14 | 2021-04-27 | 东南大学 | 一种直接通电纵向导热系数测试方法 |
CN111474204A (zh) * | 2020-04-28 | 2020-07-31 | 西安工业大学 | 一种打孔法测试圆柱形样品导热系数的方法 |
RU2773425C1 (ru) * | 2021-10-08 | 2022-06-03 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Поволжский государственный технологический университет" | Составной элемент теплообменного аппарата |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4195935B2 (ja) | 熱物性測定方法及び装置 | |
RU2387981C1 (ru) | Способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов | |
RU2654823C1 (ru) | Способ измерения теплопроводности твердых материалов | |
US5915838A (en) | Method and apparatus for local temperature sensing for use in performing high resolution in-situ parameter measurements | |
Fu et al. | Experimental research on the influence of surface conditions on the total hemispherical emissivity of iron-based alloys | |
Gustavsson et al. | Specific heat measurements with the hot disk thermal constants analyser | |
Douglas | High-temperature drop calorimetry | |
JPH03225268A (ja) | 直接加熱型熱量測定装置 | |
JP6607469B2 (ja) | 熱物性測定方法及び熱物性測定装置 | |
RU2510491C2 (ru) | Способ измерения степени черноты | |
RU2655459C1 (ru) | Способ измерения теплоемкости материалов | |
RU2654826C1 (ru) | Устройство для измерения теплопроводности твердых материалов | |
West et al. | A Two‐Body Model for Calorimeters with Constant‐Temperature Environment | |
CN112666208B (zh) | 一种瞬态法隔热材料热导率测试装置 | |
RU2732341C1 (ru) | Способ бездемонтажной проверки термопары и значения ее термоэлектрической способности | |
RU2654824C1 (ru) | Устройство для измерения теплоемкости материалов | |
JP7250268B2 (ja) | 比熱とエンタルピー変化の測定方法 | |
RU2696826C1 (ru) | Способ определения температуры аморфных ферромагнитных микропроводов при токовом нагреве | |
CN109031942A (zh) | 一种利用传递函数修正量热仪量热过程延迟环节的方法 | |
RU2625599C1 (ru) | Способ определения теплопроводности твердых тел | |
RU2243543C1 (ru) | Способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов | |
RU2598699C1 (ru) | Способ определения температурной зависимости степени черноты (варианты) | |
EP0733909B1 (en) | Method and apparatus for local temperature sensing for use in performing high resolution in-situ measurement | |
Vode et al. | Calculation of heat transfer coefficients | |
WO2023083937A1 (en) | Transient thermal characterisation of bodies |