RU2641209C1 - Method to strengthen surface of cast steel part - Google Patents
Method to strengthen surface of cast steel part Download PDFInfo
- Publication number
- RU2641209C1 RU2641209C1 RU2016128493A RU2016128493A RU2641209C1 RU 2641209 C1 RU2641209 C1 RU 2641209C1 RU 2016128493 A RU2016128493 A RU 2016128493A RU 2016128493 A RU2016128493 A RU 2016128493A RU 2641209 C1 RU2641209 C1 RU 2641209C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- casting
- composition
- mold
- steel
- hardening
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к литейному производству и химико-термической обработке металлов и сплавов и может быть использовано для упрочнения стальных деталей, преимущественно с плоской рабочей поверхностью (ножи, била, щеки и плиты дробилок и т.п.), получаемых в открытых полуформах и кокилях для применения в дробильно-измельчающем оборудовании в сельхозмашиностроительной, дорожной, горнодобывающей, металлургической, химической промышленности.The invention relates to foundry and chemical-thermal treatment of metals and alloys and can be used to harden steel parts, mainly with a flat working surface (knives, beater, cheeks and plates of crushers, etc.) obtained in open molds and chills for applications in crushing and grinding equipment in the agricultural machine-building, road, mining, metallurgical, chemical industries.
Известен способ получения литых деталей, при котором на участки поверхности литейной формы наносится покрытие на основе графита, а перед заливкой металла подготовленная форма подогревается до 600÷1300°С для обеспечения высокой скорости насыщения поверхности детали углеродом [Вейник А.И. Термодинамика литейной формы. - М.: Машиностроение, 1968. - С. 186.]. При использовании этого способа на поверхности литой стальной детали образуется диффузионный слой с повышенным содержанием углерода, структурой и свойствами чугуна, что и обеспечивает ее упрочнение. Недостатками указанного способа являются высокая трудоемкость, связанная с применением предварительного подогрева подготовленной формы, а также высокая хрупкость и низкая ударная вязкость упрочненной детали, вызванные насыщением ее поверхности только одним легирующим элементом - углеродом.A known method for producing molded parts, in which graphite-based coating is applied to the surface of the mold, and before casting the metal, the prepared mold is heated to 600 ÷ 1300 ° C to ensure a high rate of carbon saturation of the surface of the part [Veinik A.I. Thermodynamics of the mold. - M.: Mechanical Engineering, 1968. - S. 186.]. When using this method, a diffusion layer with a high carbon content, structure and properties of cast iron is formed on the surface of the cast steel part, which ensures its hardening. The disadvantages of this method are the high complexity associated with the use of preheating the prepared form, as well as the high fragility and low toughness of the hardened part, caused by the saturation of its surface with only one alloying element - carbon.
Частично эти недостатки устраняются другим способом, согласно которому для покрытия поверхности литейной формы используется состав, содержащий железо, хром, углерод, кремний, никель и связующее при следующем соотношение ингредиентов, мас. %: железо 61,6÷81,2; хром 12,0÷28,0; углерод 0,9÷3,0; кремний 0,4÷1,4; никель 0,5÷3,0; связующее 2,8÷5,3 [А.С. 939155, МПК3 В22С 3/00, B22D 27/18. Заявл. 03.12.80. Опубл. 30.06.82. БИ №24]. При использовании этого способа подогрев формы не требуется, а применение в составе покрытия сразу нескольких элементов, которые осуществляют поверхностное легирование отливки, позволяет повысить ударную вязкость и снизить хрупкость литой детали. Недостатками этого способа являются низкие износостойкость, коррозионная стойкость и ресурс работы упрочненной детали, а также использование в составе дорогостоящих компонентов - хрома и никеля.Partially, these disadvantages are eliminated in another way, according to which a composition containing iron, chromium, carbon, silicon, nickel and a binder is used to cover the surface of the mold in the following ratio of ingredients, wt. %: iron 61.6 ÷ 81.2; chrome 12.0 ÷ 28.0; carbon 0.9 ÷ 3.0; silicon 0.4 ÷ 1.4; nickel 0.5 ÷ 3.0; binder 2.8 ÷ 5.3 [A.S. 939155, IPC 3 В22С 3/00, B22D 27/18. Claim 12/03/80. Publ. 06/30/82. BI No. 24]. When using this method, mold heating is not required, and the use of several elements in the coating composition that carry out surface alloying of the casting can increase the toughness and reduce the brittleness of the cast part. The disadvantages of this method are low wear resistance, corrosion resistance and service life of the hardened parts, as well as the use of expensive components — chromium and nickel.
Наиболее близким к заявляемому способу по технической сущности (прототипом) является способ упрочнения стальных деталей, включающий изготовление литейной формы, приготовление и нанесение упрочняющего состава в виде пастообразной обмазки, содержащего следующие компоненты, мас. %: диборид хрома 20÷25; карбид бора 50÷60; графит 3÷5; бентонит 5÷7; фторид натрия 2÷3, последующую сушку формы, заливку стали, охлаждение стали с формой и выбивку отливки [Патент RU 2381299, МПК6 С23С 12/02. Заявл. 12.05.08. Опубл. 10.02.10. Бюл. №4].Closest to the claimed method according to the technical nature (prototype) is a method of hardening steel parts, including the manufacture of a mold, preparation and application of a hardening composition in the form of a paste-like coating containing the following components, wt. %: chromium diboride 20 ÷ 25; boron carbide 50 ÷ 60; graphite 3 ÷ 5; bentonite 5 ÷ 7;
По этому способу производили упрочнение поверхности литых роликов диаметром 80 и толщиной 35 мм, выполненных из стали 25 и предназначенных для подачи электродной проволоки, диаметром 4 мм на станок для ее рубки. Применение в прототипе в составе обмазки литейной формы бора в виде соединений диборида хрома и карбида бора обеспечивает поверхностное легирование отливки этими элементами, что повышает износостойкость, коррозионную стойкость и ресурс работы упрочненной детали. Частично прототипом устраняется и другой недостаток: из состава исключается дорогостоящий компонент - никель.According to this method, the surface was reinforced with cast rollers with a diameter of 80 and a thickness of 35 mm, made of steel 25 and intended for feeding electrode wire with a diameter of 4 mm to the machine for its cutting. The use of a casting mold of boron in the form of compounds of chromium diboride and boron carbide in the prototype provides surface alloying of the casting with these elements, which increases the wear resistance, corrosion resistance and service life of the hardened part. Partially, the prototype also eliminates another drawback: an expensive component, nickel, is excluded from the composition.
Однако прототип также имеет свои недостатки, это: длительность процесса (6-6,5 ч) и высокая трудоемкость, связанные с приготовлением, нанесением и сушкой обмазки сложного состава; низкое качество поверхности упрочненной детали малой толщины, а также использование в составе обмазки дорогостоящих компонентов - хрома (в виде диборида хрома).However, the prototype also has its drawbacks, these are: the duration of the process (6-6.5 hours) and the high complexity associated with the preparation, application and drying of the coating of complex composition; low quality of the surface of the hardened part of small thickness, as well as the use of expensive components in the composition of the coating - chromium (in the form of chromium diboride).
Задачей настоящего изобретения является снижение длительности процесса и трудоемкости способа, повышение качества поверхности упрочненной детали и исключение использования в упрочняющем составе дорогостоящих компонентов.The objective of the present invention is to reduce the duration of the process and the complexity of the method, improving the surface quality of the hardened parts and the exclusion of the use of expensive components in the hardening composition.
Поставленная задача решается тем, что способ упрочнения поверхности литой стальной детали, включающий изготовление литейной формы, приготовление и нанесение упрочняющего состава, заливку стали, охлаждение стали с формой и выбивку отливки, отличается тем, что отливку располагают так, чтобы ее упрочняемая поверхность располагалась на открытой поверхности формы, используют упрочняющий состав в виде порошковой шихты, содержащей следующие ингредиенты, мас. %: карбид бора 75÷85; наплавочный флюс П-0,66 15÷25, упрочняющий состав наносят на открытую поверхность детали в момент затвердевания и кристаллизации стали в форме при температуре 1250÷1300°С, затем выполняют охлаждение и выбивку отливки производят при температуре 600÷700°С.The problem is solved in that the method of hardening the surface of a cast steel part, including the manufacture of a casting mold, preparation and application of a hardening composition, pouring steel, cooling the steel with the mold and knocking out the casting, is characterized in that the casting is positioned so that its hardened surface is located on an open the surface of the mold, use a reinforcing composition in the form of a powder mixture containing the following ingredients, wt. %: boron carbide 75 ÷ 85; surfacing flux P-0.66 15 ÷ 25, the hardening composition is applied to the open surface of the part at the time of solidification and crystallization of the steel in the mold at a temperature of 1250 ÷ 1300 ° C, then cooling is performed and the casting is knocked out at a temperature of 600 ÷ 700 ° C.
Изобретение позволяет снизить длительность процесса упрочнения до 2-2,5 ч за счет значительного сокращения количества используемых ингредиентов и отсутствия длительных операций. Повышение качества поверхности детали достигается взаимодействием упрочняющего состава с уже затвердевшим металлом, исключением перемешивания металла с компонентами упрочняющего состава, увеличением толщины покрытия.The invention allows to reduce the duration of the hardening process to 2-2.5 hours due to a significant reduction in the number of ingredients used and the absence of lengthy operations. Improving the quality of the surface of the part is achieved by the interaction of the strengthening composition with the already hardened metal, with the exception of mixing the metal with the components of the strengthening composition, by increasing the thickness of the coating.
Изобретение поясняется чертежами, где на фиг. 1 приведена фотография микроструктуры упрочняющего покрытия на стали 65Г, полученного предлагаемым способом (темплет вырезан с границы детали, 1 - упрочняющее боридное покрытие, 2 - металл-основа), на фиг. 2 приведена фотография микроструктуры граничной (переходной) зоны металл основа - упрочняющее покрытие у упрочненной детали.The invention is illustrated by drawings, where in FIG. 1 shows a photograph of the microstructure of the hardening coating on steel 65G obtained by the proposed method (the template is cut from the boundary of the part, 1 is a hardening boride coating, 2 is a metal base), FIG. Figure 2 shows a photograph of the microstructure of the boundary (transitional) zone of the metal base - hardening coating of the hardened part.
Осуществление изобретения иллюстрирует следующий пример.The implementation of the invention is illustrated by the following example.
В лабораторной индукционной печи, снабженной тиглем с крышкой и основной магнезитовой футеровкой, осуществляют плавку лома стали 65Г или 50ХГА. При этом для раскисления расплава и корректировки химического состава сталей применяют следующие материалы, мас. % от садки: ферросилиций марки ФС45 - до 5-7; ферромарганец марки ФМн78 и(или) феррохром марки ФХ050А - до 1-2; алюминий вторичный марки АВ87 - до 1-2; силикокальций марки СК15 - до 1-2; уголь древесный марки В - до 1-2.In a laboratory induction furnace equipped with a crucible with a lid and a main magnesite lining, 65G or 50HGA steel scrap is melted. In this case, for deoxidation of the melt and adjustment of the chemical composition of steels, the following materials are used, wt. % of the charge: ferrosilicon grade FS45 - up to 5-7; ferromanganese grade ФМн78 and (or) ferrochrome grade ФХ050А - up to 1-2; secondary aluminum grade AB87 - up to 1-2; silicocalcium grade SK15 - up to 1-2; charcoal brand B - up to 1-2.
Плавку ведут 5-6 минут под слоем флюса состава, мас. %: известняк марки С1 80-85, плавиковый шпат марки ФК85 15-20, который наводят в два приема в начале и середине плавки, перемешивая и погружая в расплав, в конце плавки перед разливкой шлак снимают. Ферроматериалы загружают вместе со стальным ломом, модификаторы и уголь вводят во флюс, во время плавки поддерживают соотношение шлаковой и металлической ванн 3:10.Melting is 5-6 minutes under a layer of flux composition, wt. %: limestone of grade C1 80-85, fluorspar of grade ФК85 15-20, which is induced in two stages at the beginning and in the middle of the smelting, mixing and immersing in the melt, at the end of the smelting, the slag is removed before casting. Ferromaterials are loaded together with steel scrap, modifiers and coal are injected into the flux; during smelting, the ratio of slag and metal baths is maintained at 3:10.
Отдельно готовят порошковую шихту упрочняющего состава, для чего просеивают через сито с размером ячейки 0,315 мм порошок карбида бора с зернистостью 10 (ГОСТ 5744-85), также измельчают и просеивают через сито с размером ячейки 0,315 мм наплавочный флюс марки П-0,66, содержащий компоненты, мас. %: бура 30, борный ангидрид 20, силикокальций 40, силикат натрия 10, флюс АН-348А - остальное, после чего порошки ингредиентов смешивают в барабане шаровой мельницы без мелющих тел или в биконусном смесителе в течение 30-45 минут в пропорциях, согласно формуле изобретения.A powder mixture of reinforcing composition is prepared separately, for which sifted boron carbide powder with a grain size of 10 (GOST 5744-85) is sieved through a sieve with a mesh size of 0.315 mm, P-0.66 grade flux flux is also ground and sieved through a sieve with a mesh size of 0.315 mm, containing components, wt. %: borax 30, boric anhydride 20, silicocalcium 40, sodium silicate 10, flux AN-348A - the rest, after which the powders of the ingredients are mixed in a ball mill drum without grinding media or in a biconusal mixer for 30-45 minutes in proportions according to the formula inventions.
Отдельно готовят открытую литейную полуформу, для чего на металлический лист-основание помещают модели молотков кормодробилки, размером 105,5×50,3×6,1, припыливают их, устанавливают опоку, насыпают формовочную смесь (речной песок - 80%, глина - 12%, жидкое стекло - 5%, вода - 3%), утрамбовывают, лишнюю смесь срезают ножом, полуформу переворачивают, снимают лист, извлекают модели и в еще сырой смеси формуют открытую литниковую систему с питателем, после этого форму сушат и заливают в нее расплавленную сталь (65Г, 50ХГА) для изготовления заготовки литой детали.An open casting mold is prepared separately, for which models of feed crusher hammers with a size of 105.5 × 50.3 × 6.1 are placed on a base metal sheet, they are dusted, a flask is installed, the molding mixture is poured (river sand - 80%, clay - 12 %, water glass - 5%, water - 3%), tamped, cut off the excess mixture with a knife, turn the mold half, remove the sheet, remove the models and mold the open gate system with the feeder in the still raw mixture, then the mold is dried and the molten form is poured into it steel (65G, 50HGA) for the manufacture of cast parts and.
В момент затвердевания отливки и достижения ее поверхностью температуры 1250-1300°С на ее поверхность насыпают подготовленную шихту, слоем 5-6 мм и дают отливке остыть вместе с формой до температуры 600-700°С. После остывания молотки выбивают из формы, срезают литниковую систему и обрабатывают в размер для получения готовой детали.When the casting hardens and its surface reaches a temperature of 1250-1300 ° C, a prepared mixture is poured onto its surface with a layer of 5-6 mm and the casting is allowed to cool together with the mold to a temperature of 600-700 ° C. After cooling, the hammers are knocked out of the mold, the gate system is cut and processed to size to obtain the finished part.
По предлагаемому способу были подготовлены две партии по 5 шт. молотков кормодробилки, размером 105×50×6 мм, одна партия из стали 65Г (№1), другая партия из стали 50ХГА (№2). По одному молотку из партии было отобрано для лабораторных исследований, из молотков вырезались темплеты для металлографических исследований, остальные молотки были поставлены на производственные испытания.According to the proposed method, two batches of 5 pieces were prepared. hammer feed mill, size 105 × 50 × 6 mm, one batch of steel 65G (No. 1), another batch of steel 50HGA (No. 2). One hammer from the batch was selected for laboratory research, templates for metallographic studies were cut from the hammers, the remaining hammers were put to production tests.
Также были подготовлены партии молотков кормодробилки из сталей 65Г, 50ХГА, упрочненных по способу-прототипу. Все молотки были установлены на ротор кормодробилки комплекса «Алтай», которым было переработано 70 т фуражного зерна и зерноотходов, при приготовлении кормосмесей для птицы, свиней и КРС.Also, batches of feed crusher hammers made of 65G, 50KhGA steels strengthened by the prototype method were prepared. All hammers were installed on the rotor of the feed mill of the Altai complex, which processed 70 tons of feed grain and grain waste during the preparation of feed mixtures for poultry, pigs and cattle.
Проведенные исследования показали возможность эффективного поверхностного упрочнения литых стальных деталей предлагаемым способом.Studies have shown the possibility of effective surface hardening of cast steel parts of the proposed method.
Так снижение длительности и трудоемкости процесса упрочнения (до 2-2,5 ч) определяется повышением производительности труда, что достигается путем значительного сокращения количества используемых ингредиентов (при развесе и приготовлении смеси вместо шести компонентов используется только два), кроме того, отсутствуют длительные операции нанесения и сушки обмазки на поверхность формы.Thus, a decrease in the duration and laboriousness of the hardening process (up to 2-2.5 hours) is determined by an increase in labor productivity, which is achieved by significantly reducing the number of ingredients used (when weighing and preparing a mixture, instead of six components, only two are used), in addition, there are no lengthy application operations and drying the coating on the surface of the mold.
Повышение качества поверхности детали обеспечивается тем, что упрочняющий состав контактирует не с жидким, а с уже затвердевшим металлом и при контакте располагается не под слоем металла, а сверху него. Это позволяет полностью исключить перемешивание металла с компонентами упрочняющего состава, включение газов и шлаков в упрочняющее покрытие, обычное для поверхностного легирования с нанесением обмазок на внутреннюю поверхность формы. Увеличенная (по сравнению с обмазкой) толщина слоя состава при его насыпке на поверхность заготовки позволяет получать покрытие большей толщины (см. таблицу).Improving the quality of the surface of the part is ensured by the fact that the hardening composition is not in contact with the liquid, but with the already hardened metal and, upon contact, is not located under the metal layer, but on top of it. This makes it possible to completely eliminate the mixing of the metal with the components of the hardening composition, the inclusion of gases and slags in the hardening coating, which is usual for surface alloying with coating on the inner surface of the mold. The increased (compared with the coating) the thickness of the layer of the composition when it is poured onto the surface of the workpiece allows you to get a coating of greater thickness (see table).
Из состава по предлагаемому способу полностью исключен дорогостоящий компонент - диборид хрома, составляющий до 
Также улучшились экономические и экологические показатели предлагаемого способа, так как упрочняющий состав используется в виде насыпки, а не обмазки, сокращается время технологических операций, появляется возможность повторного использования шихты, вследствие выбора оптимальных температур уменьшается расход бора на побочные процессы - угар, взаимодействие с азотом воздуха.The economic and environmental indicators of the proposed method have also improved, since the hardening composition is used in the form of filling, not coating, the time of technological operations is reduced, there is the possibility of reuse of the mixture, due to the selection of optimal temperatures, boron consumption for side processes - waste, interaction with air nitrogen is reduced .
Содержание в упрочняющем составе карбида бора в количестве, составляющем 75-85 мас. %, является оптимальным, потому что при этом содержании образуются диффузионные слои с наибольшей пластичностью, толщиной и износостойкостью. Содержание карбида бора в количестве, меньшем 75 мас. %, например 70%, приводит к получению диффузионных слоев с малой твердостью и снижению ресурса упрочненных деталей. При содержании карбида бора в количестве, большем 85 мас. %, например 90%, не происходит заметного увеличения насыщения бором по толщине упрочняемого слоя, но растет его расход, что приводит к удорожанию процесса упрочнения.The content in the hardening composition of boron carbide in an amount of 75-85 wt. % is optimal, because at this content diffusion layers are formed with the greatest ductility, thickness and wear resistance. The content of boron carbide in an amount of less than 75 wt. %, for example 70%, leads to the production of diffusion layers with low hardness and a decrease in the resource of hardened parts. When the content of boron carbide in an amount greater than 85 wt. %, for example 90%, there is no noticeable increase in boron saturation over the thickness of the hardened layer, but its consumption increases, which leads to a more expensive hardening process.
Нижняя граница содержания наплавочного флюса в составе определяется его активностью, раскисляющей способностью и способностью к выводу неметаллических включений в шлак. Например, при содержание его меньше 15% снижается вязкость шлака в интервале температур от момента его нанесения до полного затвердевания и остывания отливки, что не обеспечивает полную дегазацию шлаковой ванны. При содержании флюса в количестве более 85%, например 90%, растет расход шихтовых материалов.The lower limit of the content of surfacing flux in the composition is determined by its activity, deoxidizing ability and the ability to withdraw non-metallic inclusions to slag. For example, when its content is less than 15%, the viscosity of the slag decreases in the temperature range from the moment of its application to the complete solidification and cooling of the casting, which does not ensure complete degassing of the slag bath. When the flux content in the amount of more than 85%, for example 90%, the consumption of charge materials increases.
Температура, при которой на поверхность металлической заготовки может наноситься упрочняющий состав, 1250-1300°С является оптимальной, так как в этом интервале поверхность стальной отливки уже затвердевает, а компоненты состава еще эффективно вступают в реакцию между собой и с поверхностью детали с образованием боридного покрытия, причем зона границы раздела металл основа-упрочняющее покрытие обладает переходной структурой (подплавляется теплом происходящих реакций), что обеспечивает упрочняющему покрытию высокие адгезию и пластичность.The temperature at which a reinforcing composition can be applied to the surface of the metal billet, 1250-1300 ° C is optimal, since in this interval the surface of the steel casting already hardens, and the components of the composition still react effectively with each other and with the surface of the part to form a boride coating moreover, the metal-base-hardening coating interface zone has a transitional structure (is fused by the heat of the reactions), which provides the hardening coating with high adhesion and ductility .
Температура, до которой осуществляется охлаждение формы и при которой выполняется выбивка отливки, 600-700°С также является оптимальной, так как при температуре ниже 600°С у большинства сталей прекращаются процессы структурного превращения и перераспределения углерода между фазами для последующей термообработки (закалки), а при температуре ниже 700°С прекращаются известные процессы диффузионного борирования.The temperature to which the mold is cooled and at which the casting is knocked out is also 600-700 ° С, as at temperatures below 600 ° С the processes of structural transformation and redistribution of carbon between phases for subsequent heat treatment (quenching) cease for most steels, and at temperatures below 700 ° C, the known processes of diffusion boration cease.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016128493A RU2641209C1 (en) | 2016-07-13 | 2016-07-13 | Method to strengthen surface of cast steel part |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016128493A RU2641209C1 (en) | 2016-07-13 | 2016-07-13 | Method to strengthen surface of cast steel part |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2641209C1 true RU2641209C1 (en) | 2018-01-16 |
Family
ID=68235613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016128493A RU2641209C1 (en) | 2016-07-13 | 2016-07-13 | Method to strengthen surface of cast steel part |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2641209C1 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2192938C2 (en) * | 2000-07-07 | 2002-11-20 | Караник Юрий Апполинарьевич | Method for making casting with enhanced wear-resistance |
| RU2240894C2 (en) * | 2002-10-21 | 2004-11-27 | Караник Юрий Апполинарьевич | Process for making castings |
| RU2381299C1 (en) * | 2008-05-12 | 2010-02-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Strengthening method of steel parts |
-
2016
- 2016-07-13 RU RU2016128493A patent/RU2641209C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2192938C2 (en) * | 2000-07-07 | 2002-11-20 | Караник Юрий Апполинарьевич | Method for making casting with enhanced wear-resistance |
| RU2240894C2 (en) * | 2002-10-21 | 2004-11-27 | Караник Юрий Апполинарьевич | Process for making castings |
| RU2381299C1 (en) * | 2008-05-12 | 2010-02-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Strengthening method of steel parts |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104894466B (en) | The manufacture method of high-strength high-elasticity modulus low stress casting pig | |
| CN100586608C (en) | Method for casting printing machine as-cast nodular iron roller body | |
| CN101698895B (en) | Low-cost preparation method for high-elongation ductile iron castings | |
| CN100447274C (en) | Particle reinforced steel-base composite material roller by in-situ synthesis and process for preparing same | |
| CN103320677A (en) | Spheroidal graphite cast iron and manufacturing method thereof | |
| CN106367671A (en) | Nodular cast iron edging roll suitable for universal rolling mill and manufacturing method thereof | |
| CN101864533A (en) | Grinding ball specialized for mine | |
| CN104152789A (en) | Preparation method of wear-resistant ductile cast iron ball mill lining board quenched by residual heat | |
| CN109023034A (en) | A kind of preparation method of high-strength thin-walled gray iron casting | |
| CN101503776B (en) | Method for producing alloy iron roll | |
| CN109852874A (en) | A kind of preparation method of optimizing components type QT600-3 spheroidal graphite cast-iron | |
| CN108611544A (en) | A kind of high abrasion ductile iron abrading-ball and preparation method thereof | |
| RU2395366C1 (en) | Procedure for production of casts out of alloyed iron | |
| CN112159922A (en) | Gray cast iron inoculant and preparation method thereof | |
| CN101623754B (en) | Preparation technology of nano-ceramic powder dispersing and strengthening cast alloy | |
| CN101956039B (en) | Pipe die powder for centrifugally casting nodular cast iron pipe and preparation process thereof | |
| CN111036859A (en) | Spheroidizing inoculation treatment method for high-strength nodular cast iron roller | |
| RU2641209C1 (en) | Method to strengthen surface of cast steel part | |
| Boldyrev et al. | Research and features of preliminary graphitizing processing of melt of iron with silicon carbide on the structure and properties of cast iron castings | |
| CN104651731B (en) | A kind of large-size ball mill liner plate and preparation method thereof | |
| Kopyciński | Inoculation of chromium white cast iron | |
| RU2622503C2 (en) | Method of producing moulded steel part | |
| RU2412780C1 (en) | Method of producing wear-resistant white iron | |
| CN110468343B (en) | TiC precipitation reinforced high manganese steel base composite material and preparation process thereof | |
| CN109702175B (en) | Preparation method of roller and roller |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180714 |