RU2640110C1 - Method of pyrometallurgical processing of oxide materials - Google Patents
Method of pyrometallurgical processing of oxide materials Download PDFInfo
- Publication number
- RU2640110C1 RU2640110C1 RU2016152404A RU2016152404A RU2640110C1 RU 2640110 C1 RU2640110 C1 RU 2640110C1 RU 2016152404 A RU2016152404 A RU 2016152404A RU 2016152404 A RU2016152404 A RU 2016152404A RU 2640110 C1 RU2640110 C1 RU 2640110C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- zone
- oxygen
- carbon
- ratio
- reduction
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии и предназначено для получения углеродсодержащих металлов из природных (руды, концентраты и другое промышленное сырье) и техногенных (пыли, шламы, шлаки, окалина и другие отходы) оксидов металлов.The invention relates to the field of ferrous metallurgy and is intended to produce carbon-containing metals from natural (ores, concentrates and other industrial raw materials) and industrial (dust, sludge, slag, scale and other waste) metal oxides.
Известен способ переработки окисленного сырья, содержащего цветные металлы и железо (RU 2194781, опублик. 20.12.2002), который включает в себя подачу в окислительную зону двухзонной печи в шлаковый расплав шихты, состоящей из исходного сырья флюсов, жидкого или твердого перерабатываемого шлака, углеродсодержащего материала и кислородсодержащего дутья, расплавление шихты с образованием шлака, поступающего в восстановительную зону, в которую подают углеродсодержащий материал, кислородсодержащее дутье и дополнительные флюсы, выпуск продуктов плавки, причем при переработке окисленного сырья в окислительную зону печи подают углеродсодержащий материал и кислород в количествах, необходимых для полного сгорания углерода с максимальным выделением тепла и образования жидкого шлака, а в восстановительную зону углеродсодержащий материал и кислород подают в количествах, необходимых для восстановления оксидов извлекаемых металлов и компенсации тепловых затрат, при этом отношение удельного расхода углеродсодержащего материала на тонну извлекаемого металла в окислительной и восстановительной зонах поддерживают в пределах 0,3-2,5, а отношение удельных расходов кислорода в этих зонах - в пределах от 0,7-3,0.A known method of processing oxidized raw materials containing non-ferrous metals and iron (RU 2194781, published. 20.12.2002), which includes feeding into the oxidation zone of a two-zone furnace into a slag melt charge, consisting of flux feedstock, liquid or solid processed slag, carbon-containing material and oxygen-containing blast, the melting of the charge with the formation of slag entering the recovery zone, which serves carbon-containing material, oxygen-containing blast and additional fluxes, the release of products of pla ki, and during the processing of oxidized raw materials, the carbon-containing material and oxygen are fed into the oxidation zone of the furnace in quantities necessary for complete combustion of carbon with maximum heat generation and the formation of liquid slag, and the carbon-containing material and oxygen are fed into the reduction zone in quantities necessary for the reduction of the extracted oxides metals and compensation of heat costs, while the ratio of the specific consumption of carbon-containing material per ton of recoverable metal in the oxidizing and reduced itelnoy zones is maintained within 0.3-2.5, and the ratio of the specific consumption of oxygen in these zones - in the range of 0,7-3,0.
Недостатком известного способа является отсутствие возможности регулировать восстановительно-окислительные процессы в плавильной и восстановительной зонах двухзонной печи без определения соотношения газов СО/СO2 и Н2/Н2O.The disadvantage of this method is the inability to regulate the redox processes in the melting and reduction zones of a two-zone furnace without determining the ratio of gases CO / CO 2 and H 2 / N 2 O.
Известно (Процесс Ромелт / под ред. В.А. Роменца. - ИД. «Руда и Металлы», что при избытке углерода в высокотемпературной жидкой ванне и соотношении СО/CO2 и Н2/H2O - 1,8 над расплавом идут реакции восстановления металлов. Задачей плавильной зоны по предлагаемому способу является расплавление загружаемых материалов без восстановления основных промышленных металлов (железа, никеля, меди и других), что решается регулированием состава газовой фазы, а именно поддержкой соотношения СО/CO2 и Н2/H2O в пределах 0,01-0,5 и 0,01-0,4 соответственно. Нижний предел соотношений обусловлен практически полным отсутствием восстановительных процессов в зоне плавления, верхний придел обуславливается возможностью восстановления некоторых металлов, например натрия, калия, цинка.It is known (The Romelt Process / edited by V. A. Roments. - Publishing House "Ore and Metals" that with an excess of carbon in a high-temperature liquid bath and a ratio of CO / CO 2 and H 2 / H 2 O of 1.8 over the melt metal reduction reactions are in progress The task of the melting zone according to the proposed method is to melt the charged materials without reducing the main industrial metals (iron, nickel, copper and others), which is solved by regulating the composition of the gas phase, namely maintaining the ratio of CO / CO 2 and H 2 / H 2 O in the range of 0.01-0.5 and 0.01-0.4, respectively. relations due to the almost complete absence of recovery processes in the melting zone, the upper chapel is due to the possibility of the recovery of some metals, such as sodium, potassium, zinc.
Техническим результатом является возможность минимизировать расходы углесодержащих и кислородосодержащих материалов на единицу готовой продукции и таким образом повысить техническую и экономическую эффективность процесса за счет обеспечения регулирования состава газовой фазы, а именно поддержкой соотношения СО/CO2 и Н2/H2O в пределах 0,01-0,5 и 0,01-0,4 соответственно.The technical result is the ability to minimize the costs of carbon-containing and oxygen-containing materials per unit of finished product and thus increase the technical and economic efficiency of the process by ensuring the regulation of the composition of the gas phase, namely, maintaining the ratio of CO / CO 2 and H 2 / H 2 O within 0, 01-0.5 and 0.01-0.4, respectively.
Технический результат достигается следующим образом.The technical result is achieved as follows.
Способ пирометаллургической переработки материалов, содержащих оксиды железа, включает подачу шихты, состоящей из перерабатываемого сырья, флюсов и углеродсодержащего материала, в плавильную зону двухзонной барботажной печи в предварительно расплавленные материал и флюс, передачу расплава в восстановительную зону и подачу в нее кислородсодержащего дутья, в которую подают углеродсодержащий материал, кислородсодержащее дутье, и выпуск продуктов плавки. При плавлении материалов в плавильную зону печи подают углеродсодержащий материал и кислородсодержащее дутье в количествах, обеспечивающих сгорание углерода с образованием газов, состоящих из оксида СО и диоксида CO2, Н2 и паров H2O, причем соотношение газов поддерживают в пределах СО/CO2 0,01-0,5, а Н2/H2O 0,01-0,4, а в восстановительную зону подают углеродсодержащий материал, кислородсодержащее сырье в количествах, обеспечивающих восстановление оксидов извлекаемых металлов в металлическую фазу и компенсации тепловых затрат, причем соотношение газов в восстановительной зоне поддерживают в пределах СО/CO2 0,2-1,5, а Н2/H2O 0,1-0,9.The method of pyrometallurgical processing of materials containing iron oxides involves feeding a mixture consisting of recyclable materials, fluxes and a carbon-containing material into the melting zone of a dual-zone bubbler furnace in pre-molten material and flux, transferring the melt to the reduction zone and supplying oxygen-containing blast into it, into which serves carbon-containing material, oxygen-containing blast, and the release of smelting products. When melting materials, carbon-containing material and oxygen-containing blast are fed into the melting zone of the furnace in quantities that provide carbon combustion with the formation of gases consisting of CO oxide and CO 2 , H 2 dioxide and H 2 O vapors, and the gas ratio is maintained within CO / CO 2 0.01-0.5, and H 2 / H 2 O 0.01-0.4, and carbon-containing material, oxygen-containing raw materials are supplied to the reduction zone in amounts that ensure the recovery of oxides of the extracted metals into the metal phase and compensation of heat costs, and the ratio e of gases in the reduction zone is maintained within the range of CO / CO 2 0.2-1.5, and H 2 / H 2 O 0.1-0.9.
Верхний предел СО/CO2 0,5, а Н2/H2O 0,4 обуславливается возможностью восстановления некоторых оксидов металлов, например натрия, калия, цинка, при отсутствии восстановления оксидов железа, никеля. Верхний предел соотношений получен для плавки пыли печей ДСП с содержанием цинка 12,3%, когда при превышении данного придела соотношений в плавильной зоне начиналось восстановление железа. Для шихты с более низким содержанием цинка предельное соотношение СО/CO2 и Н2/H2O, после которого начиналось восстановление железа, было ниже.The upper limit of CO / CO 2 0.5, and H 2 / H 2 O 0.4 is determined by the possibility of reducing certain metal oxides, for example, sodium, potassium, zinc, in the absence of reduction of iron and nickel oxides. The upper limit of the ratios was obtained for melting the dust of chipboard furnaces with a zinc content of 12.3%, when, when this ratio was exceeded, the reduction in the melting zone began the reduction of iron. For a charge with a lower zinc content, the limiting ratio of CO / CO 2 and H 2 / H 2 O, after which iron reduction began, was lower.
В восстановительной зоне процессы восстановления могут иметь место только при восстановительном потенциале состава газовой фазы, определяемого соотношением СО/CO2 0,2-1,5, а Н2/H2O 0,1-0,9. Нижний предел соотношений обусловлен необходимостью основного запаса химического тепла отходящих газов вернуть в ванну восстановительной зоны, не подавляя при этом процессы восстановления, верхний предел обусловлен необходимостью максимально возможного запаса химического тепла отходящих газов восстановительной зоны вернуть в ванну плавильной зоны. Выбор соотношения газов СО/CO2 и Н2/H2O определяется производительностью агрегата, химическим составом сырья и угля, состоянием теплового баланса каждой зоны, что позволяет минимизировать расходы углесодержащих и кислородосодержащих материалов на единицу готовой продукции и таким образом повысить техническую и экономическую эффективность процесса.In the reduction zone, reduction processes can take place only with the reduction potential of the composition of the gas phase, determined by the ratio of CO / CO 2 0.2-1.5, and H 2 / H 2 O 0.1-0.9. The lower limit of the ratios is due to the need for the main supply of chemical heat of the exhaust gases to return to the bath of the recovery zone, without suppressing the recovery processes, the upper limit due to the need for the maximum possible supply of chemical heat of the exhaust gases of the recovery zone to return to the bath of the melting zone. The choice of the ratio of CO / CO 2 and H 2 / H 2 O gases is determined by the capacity of the unit, the chemical composition of raw materials and coal, the state of the heat balance of each zone, which minimizes the costs of carbon-containing and oxygen-containing materials per unit of finished product and thus increase technical and economic efficiency process.
Изобретение поясняется примерами.The invention is illustrated by examples.
Пример 1Example 1
Шихту в составе необогащенной железной руды с содержанием оксида железа 52,2% в количестве 56 т/ч, энергетического угля с содержанием твердого углерода 77,1% в количестве 6,7 т/ч, извести с содержанием оксида кальция 88,8% в количестве 0,4 т/ч непрерывно загружают в плавильную зону. Расплав продувают кислородосодержащим дутьем объемом 8000 нм3/ч, образующийся расплав в количестве 49 т/ч перетекает в восстановительную зону, куда дополнительно подают углесодержащий материал в количестве 14 т/ч, кислородсодержащие дутье на продувку расплава и дожигание горючих газов над расплавом в количестве 16000 нм3/ч, при этом соотношения газов СО/СO2 и Н2/Н2O поддерживается 1,19 и 0,34 соответственно. Отходящий газ из восстановительной зоны переходит в плавильную зону, где взаимодействует с воздухом верхних фурм данной зоны в количестве 28700 нм3/ч, при этом поддерживается соотношение газов СО/СO2 и Н2/Н2O 0,02 и 0,03 соответственно.The mixture is composed of unenriched iron ore with an iron oxide content of 52.2% in an amount of 56 t / h, steam coal with a solid carbon content of 77.1% in an amount of 6.7 t / h, lime with a calcium oxide content of 88.8% 0.4 t / h are continuously charged into the melting zone. The melt is purged with an oxygen-containing blast with a volume of 8000 nm 3 / h, the resulting melt in an amount of 49 t / h flows into the reduction zone, where carbon-containing material is additionally supplied in an amount of 14 t / h, oxygen-containing blast for blowing the melt and the burning of combustible gases over the melt in an amount of 16,000 nm 3 / h, while the gas ratio CO / CO 2 and H 2 / H 2 O is maintained at 1.19 and 0.34, respectively. The exhaust gas from the reduction zone passes into the melting zone, where it interacts with the air of the upper tuyeres of this zone in an amount of 28,700 nm 3 / h, while the ratio of CO / CO 2 and H 2 / N 2 O gas is 0.02 and 0.03, respectively .
Пример 2Example 2
Шихту в составе доменного шлама с содержанием железа общего 49,2% в количестве 55 т/ч, энергетического угля с содержанием твердого углерода 77,1% в количестве 5,7 т/ч, извести с содержанием оксида кальция 88,8% в количестве 4,4 т/ч непрерывно загружают в плавильную зону. Расплав продувают кислородосодержащим дутьем объемом 9100 нм3/ч, образующийся расплав в количестве 52,4 т/ч перетекает в восстановительную зону, куда дополнительно подают углесодержащий материал в количестве 15,9 т/ч, кислородсодержащие дутье на продувку расплава 6000 нм3/ч дожигание горючих газов над расплавом в количестве 12000 нм3/ч, при этом соотношения газов СО/СO2 и Н2/Н2O поддерживается 0,84 и 0,23 соответственно. Отходящий газ из восстановительной зоны переходит в плавильную зону, где взаимодействует с кислородом верхних фурм данной зоны в количестве 6000 нм3/ч, при этом поддерживается соотношение газов СО/СО2 и Н2/Н2О 0,01 и 0,02 соответственно.The mixture in the composition of blast furnace slurry with an iron content of 49.2% in the total amount of 55 t / h, steam coal with a solid carbon content of 77.1% in the amount of 5.7 t / h, lime with a calcium oxide content of 88.8% in the amount of 4.4 t / h are continuously charged into the melting zone. The melt is purged with an oxygen-containing blast with a volume of 9100 nm 3 / h, the resulting melt in an amount of 52.4 t / h flows into the reduction zone, where additionally carbon-containing material is supplied in an amount of 15.9 t / h, oxygen-containing blast for blowing the melt of 6000 nm 3 / h the burning of combustible gases over the melt in an amount of 12,000 nm 3 / h, while the ratio of CO / CO 2 and H 2 / H 2 O gases is maintained at 0.84 and 0.23, respectively. The waste gas from the reduction zone passes into the melting zone, where it interacts with the oxygen of the upper tuyeres of this zone in an amount of 6000 nm 3 / h, while the ratio of CO / CO 2 and H 2 / N 2 O gases is 0.01 and 0.02, respectively .
Пример 3Example 3
Доменный шлам с содержанием железа общего 49,2% в количестве 55 т/ч в соответствие с примером 2, энергетический угль с содержанием твердого углерода 77,1% в количестве 4,7 т/ч, известь с содержанием оксида кальция 88,8% в количестве 4,4 т/ч непрерывно загружают в плавильную зону. Расплав продувают кислородосодержащим дутьем объемом 6500 нм3/ч, образующийся расплав в количестве 52,4 т/ч перетекает в восстановительную зону, куда дополнительно подают углесодержащий материал в количестве 17,9 т/ч, кислородсодержащие дутье на продувку расплава 8000 нм3/ч, дожигание горючих газов над расплавом в количестве 12000 нм3/ч, при этом соотношения газов СО/СO2 и Н2/Н2О поддерживается 1,10 и 0,31 соответственно. Отходящий газ из восстановительной зоны переходит в плавильную зону, где взаимодействует с кислородом верхних фурм данной зоны в количестве 7600 нм3/ч, при этом поддерживается соотношение газов СО/СО2 и Н2/Н2O 0,01 и 0,02 соответственно.Blast furnace slurry with a total iron content of 49.2% in an amount of 55 t / h in accordance with Example 2, steam coal with a solid carbon content of 77.1% in an amount of 4.7 t / h, lime with a calcium oxide content of 88.8% in the amount of 4.4 t / h continuously loaded into the melting zone. The melt is blown with an oxygen-containing blast with a volume of 6500 nm 3 / h, the resulting melt in an amount of 52.4 t / h flows into the reduction zone, where additional carbon-containing material is supplied in an amount of 17.9 t / h, the oxygen-containing blast for melt blowing is 8000 nm 3 / h the burning of combustible gases over the melt in an amount of 12,000 nm 3 / h, while the ratio of CO / CO 2 and H 2 / H 2 O gases is maintained at 1.10 and 0.31, respectively. The waste gas from the reduction zone passes into the melting zone, where it interacts with the oxygen of the upper tuyeres of this zone in an amount of 7600 nm 3 / h, while the ratio of CO / CO 2 and H 2 / N 2 O is 0.01 and 0.02, respectively .
Из примеров видно, что при одинаковой нагрузке по железорудной составляющей расплавление и восстановление материала идет при разных соотношениях газов СО/СO2 и Н2/Н2O (0,84 и 0,23, пример 2, и 1,10 и 0,31, пример 3, в восстановительной зоне при равных соотношениях в плавильной зоне). Однако расчет удельного расхода углесодержащего материала на тонну металл показал, что для примера 2 расход угля на 4% ниже, чем для условий примера 3, что подтверждает возможность более эффективного управления процессом плавки в двухзонной печи посредством регулирования соотношения газов СО/СO2 и Н2/Н2O в заявляемых пределах.From the examples it can be seen that at the same load on the iron ore component, the material is melted and reduced at different gas ratios СО / СО 2 and Н 2 / Н 2 O (0.84 and 0.23, example 2, and 1.10 and 0, 31, example 3, in the reduction zone with equal proportions in the melting zone). However, the calculation of the specific consumption of carbon-containing material per ton of metal showed that for example 2, the consumption of coal is 4% lower than for the conditions of example 3, which confirms the possibility of more efficient control of the melting process in a two-zone furnace by adjusting the ratio of CO / CO 2 and H 2 gases / H 2 O within the claimed limits.
Предложенный способ позволяет более эффективно управлять процессом плавки в двухзонной печи и снизить удельный расход угля на 2-4%. Способ позволяет полноценно использовать твердое топливо, повысить коэффициент использования топлива до величины более 97%, снизить концентрацию СО до 150-170 мг/м3, снизить концентрацию NO до величины менее 90 мг/м3.The proposed method allows you to more effectively control the smelting process in a dual-zone furnace and reduce specific coal consumption by 2-4%. The method allows you to fully use solid fuel, increase the fuel utilization to a value of more than 97%, reduce the concentration of CO to 150-170 mg / m 3 , reduce the concentration of NO to less than 90 mg / m 3 .
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016152404A RU2640110C1 (en) | 2016-12-29 | 2016-12-29 | Method of pyrometallurgical processing of oxide materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016152404A RU2640110C1 (en) | 2016-12-29 | 2016-12-29 | Method of pyrometallurgical processing of oxide materials |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2640110C1 true RU2640110C1 (en) | 2017-12-26 |
Family
ID=63857319
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016152404A RU2640110C1 (en) | 2016-12-29 | 2016-12-29 | Method of pyrometallurgical processing of oxide materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2640110C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2161835A (en) * | 1984-07-18 | 1986-01-22 | Outokumpu Oy | Processing sulphide concentrates into raw material |
| RU2194781C2 (en) * | 2000-11-28 | 2002-12-20 | Московский государственный институт стали и сплавов (технологический университет) | Method of processing raw materials containing nonferrous metals and iron |
| EA014059B1 (en) * | 2008-08-19 | 2010-08-30 | Едге Хайрединович Нурхайдаров | Furnace for continuous heat of oxidized ore materials preferably containing nickel, cobalt, iron |
| RU2401873C1 (en) * | 2009-08-04 | 2010-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Институт Гипроникель" | Procedure for processing oxidated nickel ore |
| RU2542050C1 (en) * | 2013-07-30 | 2015-02-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for pyrometallurgical processing of iron-containing materials |
-
2016
- 2016-12-29 RU RU2016152404A patent/RU2640110C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2161835A (en) * | 1984-07-18 | 1986-01-22 | Outokumpu Oy | Processing sulphide concentrates into raw material |
| RU2194781C2 (en) * | 2000-11-28 | 2002-12-20 | Московский государственный институт стали и сплавов (технологический университет) | Method of processing raw materials containing nonferrous metals and iron |
| EA014059B1 (en) * | 2008-08-19 | 2010-08-30 | Едге Хайрединович Нурхайдаров | Furnace for continuous heat of oxidized ore materials preferably containing nickel, cobalt, iron |
| RU2401873C1 (en) * | 2009-08-04 | 2010-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Институт Гипроникель" | Procedure for processing oxidated nickel ore |
| RU2542050C1 (en) * | 2013-07-30 | 2015-02-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for pyrometallurgical processing of iron-containing materials |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КУРУНОВ И.Ф. и др. Состояние и перспективы бездоменной металлургии железа. - М.: Черметинформация, 2002, с. 129-138. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101210280A (en) | Comprehensive utilization method for copper-containing sulfuric acid thermal baking slag | |
| ZA200506454B (en) | An improved smelting process for the production ofiron | |
| JP2013537259A (en) | Direct smelting process | |
| US7776126B2 (en) | Processing parameters for operation of a channel induction furnace | |
| RU2542050C1 (en) | Method for pyrometallurgical processing of iron-containing materials | |
| RU2640110C1 (en) | Method of pyrometallurgical processing of oxide materials | |
| US5256186A (en) | Method for the treatment of dusts and concentrates | |
| US3473918A (en) | Production of copper | |
| US3734717A (en) | Production of phosphorus and steel from iron-containing phosphate rock | |
| Ibragimov et al. | Using Oxygen-Enriched Blast During the Operation of Shaft Furnaces of the Mednogorsk Copper–Sulfur Combine LLC | |
| JP4908456B2 (en) | Copper smelting method | |
| US20160208350A1 (en) | Smelting apparatus and method of using the same | |
| RU2541239C1 (en) | Processing method of iron-containing materials in two-zone furnace | |
| RU2194781C2 (en) | Method of processing raw materials containing nonferrous metals and iron | |
| AU632650B2 (en) | Conversion of zinc sulphide to zinc | |
| CN106011496A (en) | Double-area molten pool smelting furnace and lead and tin co-smelting smelting method thereof | |
| RU2511419C2 (en) | Method for liquid-phase obtaining of direct-reduced iron | |
| NL2029142B1 (en) | Process for smelting a metalliferous feedstock | |
| RU2448164C2 (en) | Melting method of oxide materials in fluidised slag bed | |
| CN111041225A (en) | Oxygen-enriched side-blown smelting method for lean high-silicon copper concentrate | |
| US2865733A (en) | Smelting process | |
| RU2198936C2 (en) | Method of melting in furnace at pneumatic mixing by melted slag | |
| RU2359040C1 (en) | Method of balst-furnace melting | |
| WO2022069972A1 (en) | Process and system for melting agglomerates | |
| RU2199598C1 (en) | Method of processing sulfide concentrates |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20190708 Effective date: 20190708 |