RU2448164C2 - Melting method of oxide materials in fluidised slag bed - Google Patents
Melting method of oxide materials in fluidised slag bed Download PDFInfo
- Publication number
- RU2448164C2 RU2448164C2 RU2009137967/02A RU2009137967A RU2448164C2 RU 2448164 C2 RU2448164 C2 RU 2448164C2 RU 2009137967/02 A RU2009137967/02 A RU 2009137967/02A RU 2009137967 A RU2009137967 A RU 2009137967A RU 2448164 C2 RU2448164 C2 RU 2448164C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- slag
- oxygen
- oxide
- briquettes
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к способам плавки оксидных материалов в кипящем шлаковом слое, и может применяться в черной и цветной металлургии, химической промышленности.The invention relates to metallurgy, and in particular to methods of smelting oxide materials in a fluidized slag layer, and can be used in ferrous and non-ferrous metallurgy, chemical industry.
Известен способ плавки окисленных материалов, включающий подачу рудно-топливных окатышей или брикетов на подину печи, их нагрев факелом сверху, отвод металла, шлака и дымовых газов (И.Ю.Кожевников, Бескоксовая металлургия железа, Металлургия, 1970 г., стр.179). Этот способ позволяет осуществлять плавку оксидных материалов. Однако нагрев рудно-топливных окатышей или брикетов на подине печи факелом сверху малоэффективен, низка производительность, велик расход топлива.A known method of melting oxidized materials, including the supply of ore-fuel pellets or briquettes to the hearth of the furnace, torch heating from above, removal of metal, slag and flue gases (I.Yu. Kozhevnikov, Cox-free metallurgy of iron, Metallurgy, 1970, p. 179 ) This method allows the melting of oxide materials. However, heating of ore-fuel pellets or briquettes on the bottom of the furnace with a torch from above is ineffective, low productivity, high fuel consumption.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ плавки оксидных материалов в кипящем шлаковом слое, включающий подачу оксидо-топливных окатышей или брикетов на поверхность шлакового слоя, подачу кислородсодержащего дутья над слоем, отвод металла, шлака и дымовых газов (И.Ю.Кожевников, Бескоксовая металлургия железа. Металлургия, 1970 г., стр.270-271). Этот способ позволяет увеличить производительность (за счет роста скорости восстановления) с 0,65 до 5 т металла с 1 м2 подины в сутки (И.Ю.Кожевников, Бескоксовая металлургия железа. Металлургия, 1970 г., стр.297, табл.70). Тем не менее, производительность процесса остается относительно низкой.The closest in technical essence and the achieved result is a method of melting oxide materials in a fluidized slag layer, including the supply of oxide-fuel pellets or briquettes to the surface of the slag layer, the supply of oxygen-containing blast over the layer, the removal of metal, slag and flue gases (I.Yu. Kozhevnikov , Cox-free metallurgy of iron. Metallurgy, 1970, pp. 270-271). This method allows you to increase productivity (due to the growth of the recovery rate) from 0.65 to 5 tons of metal from 1 m 2 bottom per day (I.Yu. Kozhevnikov, Cox-free metallurgy of iron. Metallurgy, 1970, p. 297, table. 70). However, process performance remains relatively low.
Технической задачей изобретения является увеличение производительности процесса.An object of the invention is to increase the productivity of the process.
Эта задача решается тем, что в известном способе плавки оксидных материалов в кипящем шлаковом слое, включающем подачу оксидно-топливных окатышей или брикетов на поверхность шлакового слоя, подачу кислородсодержащего дутья над слоем, отвод металла, шлака и дымовых газов, согласно предлагаемому изобретению в шлаковый слой дополнительно непрерывно подают кислородсодержащее дутье ниже его поверхности на 0,2-1,5 метра с интенсивностью 200-1000 м3 в час на 1 м2 горизонтального сечения слоя в месте ввода кислородсодержащего дутья.This problem is solved in that in the known method of smelting oxide materials in a fluidized slag layer, including the supply of oxide-fuel pellets or briquettes to the surface of the slag layer, the supply of oxygen-containing blast over the layer, the removal of metal, slag and flue gas, according to the invention, to the slag layer additionally, an oxygen-containing blast is continuously supplied below its surface by 0.2-1.5 meters with an intensity of 200-1000 m 3 per hour per 1 m 2 of horizontal section of the layer at the point of introduction of the oxygen-containing blast.
Под топливом понимается углеродсодержащий материал. Это может быть уголь, торф, углеродсодержащие отходы различного типа. Содержание углерода в оксидно-топливных окатышах или брикетах может изменяться в широких пределах, однако наилучшие результаты по восстановлению оксидных материалов достигаются при соотношении в них углерода к кислороду оксидов в пределах 0,6-1,5 (по массе). Оксидная часть оксидо-топливных окатышей или брикетов может состоять из руд, концентратов или отходов, содержащих оксиды железа, никеля, цинка, марганца, хрома, фосфора. В оксидной части оксидо-топливных окатышей или брикетов могут содержаться оксиды нескольких из этих элементов, например железа и цинка, железа и фосфора, хрома, марганца и фосфора. Возможны и другие сочетания.Fuel refers to carbon-containing material. This can be coal, peat, carbon-containing waste of various types. The carbon content in oxide-fuel pellets or briquettes can vary within wide limits, however, the best results for the reduction of oxide materials are achieved when the ratio of carbon to oxygen of the oxides in the range of 0.6-1.5 (by weight). The oxide part of the oxide-fuel pellets or briquettes may consist of ores, concentrates or waste containing oxides of iron, nickel, zinc, manganese, chromium, phosphorus. The oxide portion of the oxide fuel pellets or briquettes may contain oxides of several of these elements, for example, iron and zinc, iron and phosphorus, chromium, manganese and phosphorus. Other combinations are possible.
Непрерывная подача в шлаковый слой кислородсодержащего дутья обеспечивает его интенсивное перемешивание. При этом ускоряются массообменные процессы и значительно увеличивается скорость восстановления оксидов углеродом, содержащимся в оксидно-топливных окатышах или брикетах.A continuous supply of oxygen-containing blast into the slag layer ensures intensive mixing. At the same time, mass transfer processes are accelerated and the rate of reduction of oxides by carbon contained in oxide-fuel pellets or briquettes is significantly increased.
Если интенсивность подачи кислородсодержащего дутья будет ниже 200 м3 в час на 1 м2 горизонтального сечения слоя в месте его ввода, интенсивность перемешивания слоя увеличится незначительно и скорость восстановления возрастет мало. Если интенсивность подачи кислородсодержащего дутья будет выше 1000 м3 в час на 1 м2 горизонтального сечения слоя в месте его ввода, слой будет находиться в режиме «пробоя», когда дутье распространяется в слое в виде сплошного потока и мало взаимодействует с ним. Такой режим характеризуется низкой степенью перемешивания слоя, поэтому скорость восстановления и, соответственно производительность не возрастет.If the supply rate of oxygen-containing blast is lower than 200 m 3 per hour per 1 m 2 of the horizontal section of the layer at the injection site, the mixing intensity of the layer will increase slightly and the recovery rate will increase slightly. If the supply rate of oxygen-containing blast is higher than 1000 m 3 per hour per 1 m 2 of the horizontal section of the layer at the point of its introduction, the layer will be in the “breakdown” mode when the blast propagates in the layer in the form of a continuous flow and interacts little with it. This mode is characterized by a low degree of mixing of the layer; therefore, the recovery rate and, accordingly, productivity will not increase.
Если кислородсодержащее дутье будет подаваться ниже поверхности шлакового слоя менее чем на 0,2 м, то даже при интенсивности подачи дутья 200 м3 в час на 1 м2 горизонтального сечения слоя в месте ввода кислородсодержащего дутья слой будет находиться в режиме «пробоя» и увеличения интенсивности перемешивания и производительности процесса не будет.If the oxygen-containing blast will be supplied below the surface of the slag layer by less than 0.2 m, then even with a blast feed rate of 200 m 3 per hour per 1 m 2 of horizontal section of the layer at the point of introduction of the oxygen-containing blast, the layer will be in the “breakdown” mode and increase mixing intensity and process productivity will not be.
Если кислородсодержащее дутье будет подаваться ниже поверхности шлакового слоя более чем на 1,5 м, то даже при интенсивности подачи дутья 1000 м3 в час на 1 м2 горизонтального сечения слоя в месте его ввода слой будет недостаточно интенсивно перемешиваться из-за его большого объема и увеличения производительности процесса не произойдет.If the oxygen-containing blast will be fed below the surface of the slag layer by more than 1.5 m, then even at a blast feed rate of 1000 m 3 per hour per 1 m 2 of horizontal section of the layer at the point of its introduction, the layer will not mix sufficiently because of its large volume and an increase in process performance will not occur.
Целесообразно в шлаковый слой дополнительно подавать углеродсодержащие материалы. При этом окисление углерода этих материалов кислородом дутья обеспечит дополнительный приход тепла в слой. При этом возрастет температура слоя, увеличится скорость восстановления окисленных материалов углеродом, возрастет производительность процесса.It is advisable to additionally supply carbon-containing materials to the slag layer. In this case, the oxidation of the carbon of these materials by oxygen in the blast will provide an additional heat input to the layer. In this case, the temperature of the layer will increase, the rate of reduction of oxidized materials with carbon will increase, and the productivity of the process will increase.
Скорость восстановления зависит от физических свойств шлакового слоя. Оптимальные физические свойства (вязкость, температура плавления) обеспечиваются при соотношении CaO и SiO2 в слое 0,5-2,0. Поэтому желательно подавать в шлаковый слой флюс для поддержания указанного соотношения.The recovery rate depends on the physical properties of the slag layer. Optimum physical properties (viscosity, melting point) are ensured when the ratio of CaO and SiO 2 in the layer is 0.5-2.0. Therefore, it is desirable to supply flux into the slag layer to maintain this ratio.
При восстановлении оксидов оксидно-топливных окатышей или брикетов углеродом образуется оксид углерода (CO). Также оксид углерода может образовываться при взаимодействии кислородсодержащего дутья, подаваемого в слой, с углеродом. Образующийся оксид углерода окисляется над слоем, подаваемым выше ее поверхности, кислородсодержащим дутьем. При этом выделяется тепло, которое обеспечивает нагрев слоя, за счет чего обеспечиваются затраты тепла на нагрев оксидно-топливных окатышей или брикетов и на восстановление оксидов в объеме слоя. Наиболее полно теплотворная способность выделяемого из слоя оксида углерода используется при полном его окислении над слоем, то есть в случае, когда содержание CO в дымовых газах равно 1%. Однако при этом возможно образование вредных примесей в дымовых газах, например оксидов азота. Поэтому для обеспечения хороших экологических показателей целесообразно оставлять некоторое количество CO в дымовых газах. Установлено, что наличие в дымовых газах до 20% объемных CO препятствует образованию оксидов азота. Дальнейшее увеличение содержания CO в газах не сказывается на образовании оксидов азота. Поэтому целесообразно поддерживать содержание CO в дымовых газах в пределах 1-20% объемных, что достигается изменением расхода кислородсодержащего дутья, подаваемого над слоем.During the reduction of oxides of fuel oxide pellets or briquettes with carbon, carbon monoxide (CO) is formed. Also, carbon monoxide can be formed by the interaction of oxygen-containing blast supplied to the layer with carbon. The formed carbon monoxide is oxidized above the layer supplied above its surface by oxygen-containing blast. In this case, heat is generated, which ensures heating of the layer, due to which heat costs are provided for heating oxide-fuel pellets or briquettes and for the reduction of oxides in the volume of the layer. The calorific value of the carbon monoxide released from the layer is most fully used when it is completely oxidized above the layer, that is, in the case when the CO content in the flue gases is 1%. However, the formation of harmful impurities in flue gases, such as nitrogen oxides, is possible. Therefore, to ensure good environmental performance, it is advisable to leave a certain amount of CO in the flue gases. It is established that the presence in flue gases of up to 20% by volume CO prevents the formation of nitrogen oxides. A further increase in CO content in gases does not affect the formation of nitrogen oxides. Therefore, it is advisable to maintain the CO content in the flue gas in the range of 1-20% by volume, which is achieved by changing the flow rate of oxygen-containing blast supplied over the layer.
В некоторых случаях, например, когда в оксидно-топливных окатышах или брикетах содержится железо и цинк, целесообразно оксидно-топливные окатыши или брикеты перед подачей их на поверхность шлакового слоя предварительно нагревать до температуры 900-1200°C. Это обеспечит, с одной стороны, дополнительный приход в слой тепла с нагретыми окатышами или брикетами, с другой стороны, при их нагреве значительная часть цинка улетучится и может быть уловлена. Нагрев до температуры менее 900°С не обеспечит существенного удаления цинка, нагрев до температуры выше 1200°С нецелесообразен, так как при этом окатыши или брикеты будут размягчаться и их будет сложно подавать в шлаковый слой.In some cases, for example, when iron and zinc are contained in oxide-fuel pellets or briquettes, it is advisable to oxide-fuel pellets or briquettes before feeding them to the surface of the slag layer before heating to a temperature of 900-1200 ° C. This will provide, on the one hand, an additional influx into the heat layer with heated pellets or briquettes, on the other hand, when they are heated, a significant part of the zinc will evaporate and can be trapped. Heating to a temperature of less than 900 ° C will not provide a significant removal of zinc, heating to a temperature above 1200 ° C is impractical, since pellets or briquettes will soften and it will be difficult to feed them into the slag layer.
В приведенных ниже примерах (1-5) использовались оксидно-топливные окатыши, состоящие на 75% из концентрата окисленной железной руды (содержание оксидов железа 92%) и на 25% из угля (содержание углерода 70%), которые подаются на поверхность шлакового слоя. Температура шлакового слоя составляла 1500°C.The following examples (1-5) used oxide-fuel pellets consisting of 75% of an oxidized iron ore concentrate (iron oxide content of 92%) and 25% of coal (carbon content of 70%), which are fed to the surface of the slag layer . The temperature of the slag layer was 1500 ° C.
Пример 1 (прототип): оксидно-топливные окатыши подаются на поверхность шлакового слоя. При нагреве окатышей в слое оксиды железа восстанавливаются углеродом. Образующиеся газы, состоящие из CO и CO2, перемешивают шлаковый слой и он начинает кипеть. Восстановленное железо расплавляется и опускается на подину печи. Площадь пода печи составляет 4 м2. Пустая порода концентрата и зола угля растворяются в шлаковом слое. Металл и шлак отводятся через летки. Образовавшийся при восстановлении оксидов железа оксид углерода выделяется из шлакового слоя и окисляется кислородсодержащим дутьем (смесь кислорода и воздуха с содержанием кислорода 70%), подаваемым над его поверхностью. Дымовые газы отводятся из печи через отверстие в своде. Производительность процесса составляет 20 т металла в сутки или 5 тонн в сутки с 1 м2 пода печи.Example 1 (prototype): oxide-fuel pellets are fed to the surface of the slag layer. When pellets are heated in a layer, iron oxides are reduced by carbon. The resulting gases, consisting of CO and CO 2 , mix the slag layer and it begins to boil. The reduced iron is melted and lowered to the bottom of the furnace. The hearth area of the furnace is 4 m 2 . The waste rock concentrate and ash coal dissolve in the slag layer. Metal and slag are discharged through the tap holes. The carbon monoxide formed during the reduction of iron oxides is released from the slag layer and is oxidized with an oxygen-containing blast (a mixture of oxygen and air with an oxygen content of 70%) supplied above its surface. Flue gases are removed from the furnace through an opening in the roof. The productivity of the process is 20 tons of metal per day or 5 tons per day with 1 m 2 of furnace hearth.
Пример 2. Ниже поверхности шлаковой ванны на 1,0 м дополнительно подают кислородсодержащее дутье (смесь воздуха и кислорода с содержанием кислорода 60%) с интенсивностью 200 м3 в час на 1 м2 горизонтального сечения слоя. Производительность процесса составляет 96 т металла в сутки или 24 тонны в сутки с 1 м2 пода печи.Example 2. Below the surface of the slag bath 1.0 m additionally serves an oxygen-containing blast (a mixture of air and oxygen with an oxygen content of 60%) with an intensity of 200 m 3 per hour per 1 m 2 of horizontal section of the layer. The productivity of the process is 96 tons of metal per day or 24 tons per day with 1 m 2 of furnace hearth.
Пример 3. Ниже поверхности шлаковой ванны на 1,0 м дополнительно подают кислородсодержащее дутье (смесь воздуха и кислорода с содержанием кислорода 60%) с интенсивностью 200 м3 в час на 1 м2 горизонтального сечения слоя. В шлаковую ванну дополнительно подают уголь в количестве 3 т в час. Также в шлаковую ванну подают флюс - известняк в количестве, обеспечивающем соотношение в шлаковой ванне CaO/SiO2=1,0. Изменяя расход кислородсодержащего дутья, подаваемого над ванной, добиваются, чтобы содержание CO в дымовых газах составляло 10% объемных. Производительность процесса составляет 100 т металла в сутки или 25 тонн в сутки с 1 м2 пода печи. Содержание оксидов азота в дымовых газах составляет 60 мг/м3.Example 3. Below the surface of the slag bath 1.0 m additionally serves an oxygen-containing blast (a mixture of air and oxygen with an oxygen content of 60%) with an intensity of 200 m 3 per hour per 1 m 2 of horizontal section of the layer. Coal is additionally fed into the slag bath in an amount of 3 tons per hour. Also in the slag bath serves flux - limestone in an amount that provides a ratio in the slag bath CaO / SiO 2 = 1,0. By changing the flow rate of oxygen-containing blast supplied over the bath, it is ensured that the CO content in the flue gases is 10% by volume. The productivity of the process is 100 tons of metal per day or 25 tons per day with 1 m 2 of furnace hearth. The content of nitrogen oxides in flue gases is 60 mg / m 3 .
Пример 4. Кислородсодержащее дутье подается ниже поверхности шлаковой ванны на 0,15 м с интенсивностью 600 м3 в час на 1 м2 горизонтального сечения слоя. Производительность процесса составляет 21 т металла в сутки или 5,25 тонн в сутки с 1 м2 пода печи.Example 4. Oxygen-containing blast is supplied below the surface of the slag bath at 0.15 m with an intensity of 600 m 3 per hour per 1 m 2 of horizontal section of the layer. The productivity of the process is 21 tons of metal per day or 5.25 tons per day with 1 m 2 of furnace hearth.
Пример 5. Кислородсодержащее дутье подается ниже поверхности шлаковой ванны на 1,75 м в количестве 600 м3 в час на 1 м2 горизонтального сечения слоя. Производительность процесса составляет 23 т металла в сутки или 5,75 тонн в сутки с 1 м2 пода печи.Example 5. Oxygen-containing blast is supplied below the surface of the slag bath at 1.75 m in the amount of 600 m 3 per hour per 1 m 2 of horizontal section of the layer. The productivity of the process is 23 tons of metal per day or 5.75 tons per day with 1 m 2 of furnace hearth.
Пример 6. Оксидно-топливные окатыши, состоящие на 75% из конверторной пыли (содержание оксидов железа 72%, содержание цинка - 2%) и на 25% из тощего угля (содержание углерода 70%), предварительно нагреваются до 1000°C. В процессе нагрева из них удаляется 95% цинка. Нагретые окатыши подаются на поверхность шлакового слоя. Температура шлакового слоя составляет 1500°C. Ниже поверхности шлаковой ванны на 1,0 м дополнительно подают кислородсодержащее дутье (смесь воздуха и кислорода с содержанием кислорода 60%) в количестве 1000 м3 в час на 1 м2 горизонтального сечения слоя. При нагреве окатышей в слое оксиды железа восстанавливаются углеродом. Образующиеся газы, состоящие из CO и CO2, перемешивают шлаковый слой и он начинает кипеть. Восстановленное железо расплавляется и опускается на подину печи. Площадь пода печи составляет 4 м2. Пустая порода концентрата и зола угля растворяются в шлаковом слое. Металл и шлак отводятся через летки. Образовавшийся при восстановлении оксидов железа оксид углерода выделяется из шлакового слоя и окисляется над его поверхностью кислородсодержащим дутьем (смесь кислорода воздуха с содержанием кислорода 70%). Дымовые газы отводятся из печи через отверстие в своде. Производительность процесса составляет 100 т металла в сутки или 25 тонн в сутки с 1 м2 пода печи.Example 6. Oxide-fuel pellets consisting of 75% of converter dust (iron oxide content 72%, zinc content 2%) and 25% lean coal (70% carbon content) are preheated to 1000 ° C. During heating, 95% of zinc is removed from them. Heated pellets are fed to the surface of the slag layer. The temperature of the slag layer is 1500 ° C. An oxygen-containing blast (a mixture of air and oxygen with an oxygen content of 60%) in an amount of 1000 m 3 per hour per 1 m 2 of horizontal section of the layer is additionally supplied 1.0 m below the surface of the slag bath. When pellets are heated in a layer, iron oxides are reduced by carbon. The resulting gases, consisting of CO and CO 2 , mix the slag layer and it begins to boil. The reduced iron is melted and lowered to the bottom of the furnace. The hearth area of the furnace is 4 m 2 . The waste rock concentrate and ash coal dissolve in the slag layer. Metal and slag are discharged through the tap holes. The carbon monoxide formed during the reduction of iron oxides is released from the slag layer and is oxidized with an oxygen-containing blast above its surface (a mixture of atmospheric oxygen with an oxygen content of 70%). Flue gases are removed from the furnace through an opening in the roof. The productivity of the process is 100 tons of metal per day or 25 tons per day with 1 m 2 of furnace hearth.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009137967/02A RU2448164C2 (en) | 2009-10-14 | 2009-10-14 | Melting method of oxide materials in fluidised slag bed |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009137967/02A RU2448164C2 (en) | 2009-10-14 | 2009-10-14 | Melting method of oxide materials in fluidised slag bed |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2009137967A RU2009137967A (en) | 2011-04-20 |
| RU2448164C2 true RU2448164C2 (en) | 2012-04-20 |
Family
ID=44051004
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009137967/02A RU2448164C2 (en) | 2009-10-14 | 2009-10-14 | Melting method of oxide materials in fluidised slag bed |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2448164C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2770298C1 (en) * | 2021-05-05 | 2022-04-15 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно-Технический Центр "Экопромтех" | Method for vitrifying high-ash toxic waste |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4913734A (en) * | 1987-02-16 | 1990-04-03 | Moskovsky Institut Stali I Splavov | Method for preparing ferrocarbon intermediate product for use in steel manufacture and furnace for realization thereof |
| RU2051180C1 (en) * | 1990-09-18 | 1995-12-27 | Витольд Марианович Лупэйко | Method of making steel in liquid steel melting bath |
| RU2242687C1 (en) * | 2003-04-22 | 2004-12-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-экологическое предприятие ЭКОСИ" | Furnace for continuous heat of materials containing non-ferrous and ferrous metals |
| RU2336478C2 (en) * | 2006-03-10 | 2008-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-экологическое предприятие ЭКОСИ" | Vanyukov furnace for melting materials containing non-ferrous and ferrous metals |
-
2009
- 2009-10-14 RU RU2009137967/02A patent/RU2448164C2/en active IP Right Revival
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4913734A (en) * | 1987-02-16 | 1990-04-03 | Moskovsky Institut Stali I Splavov | Method for preparing ferrocarbon intermediate product for use in steel manufacture and furnace for realization thereof |
| RU2051180C1 (en) * | 1990-09-18 | 1995-12-27 | Витольд Марианович Лупэйко | Method of making steel in liquid steel melting bath |
| RU2242687C1 (en) * | 2003-04-22 | 2004-12-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-экологическое предприятие ЭКОСИ" | Furnace for continuous heat of materials containing non-ferrous and ferrous metals |
| RU2336478C2 (en) * | 2006-03-10 | 2008-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-экологическое предприятие ЭКОСИ" | Vanyukov furnace for melting materials containing non-ferrous and ferrous metals |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| КОЖЕВНИКОВ И.Ю. Бескоксовая металлургия железа. - М.: Металлургия, 1970, с.с.269-272. * |
| КУРУНОВ И.Ф. и др. Состояние и перспективы бездоменной металлургии железа. - М.: Черметинформация, 2002, с.с.129-138. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2770298C1 (en) * | 2021-05-05 | 2022-04-15 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно-Технический Центр "Экопромтех" | Method for vitrifying high-ash toxic waste |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2009137967A (en) | 2011-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6270553B1 (en) | Direct reduction of metal oxide agglomerates | |
| US6685761B1 (en) | Method for producing beneficiated titanium oxides | |
| EP1408124A1 (en) | Method for producing feed material for molten metal production and method for producing molten metal | |
| CN113201652A (en) | Dilution-reduction integrated method for molten copper slag | |
| ZA200506454B (en) | An improved smelting process for the production ofiron | |
| CA2775756A1 (en) | System and method for producing metallic iron | |
| CN102041400A (en) | Process and equipment for producing high-content manganese silicon alloy from low-grade ferromanganese ore | |
| US8790442B2 (en) | System and method for producing metallic iron | |
| RU2542050C1 (en) | Method for pyrometallurgical processing of iron-containing materials | |
| RU2448164C2 (en) | Melting method of oxide materials in fluidised slag bed | |
| RU2541239C1 (en) | Processing method of iron-containing materials in two-zone furnace | |
| RU2422538C2 (en) | Procedure for metallurgical multi-purpose gasification of solid fuel | |
| RU2121518C1 (en) | Method of processing oxide raw material containing nonferrous metals | |
| RU2194781C2 (en) | Method of processing raw materials containing nonferrous metals and iron | |
| RU2511419C2 (en) | Method for liquid-phase obtaining of direct-reduced iron | |
| US3832158A (en) | Process for producing metal from metal oxide pellets in a cupola type vessel | |
| RU2639396C1 (en) | Method for pyrometallurgical processing of oxidized nickel ore | |
| RU2213788C2 (en) | Method of steel-making in electric-arc furnace | |
| RU2640110C1 (en) | Method of pyrometallurgical processing of oxide materials | |
| WO2012094707A1 (en) | Production of ferro-alloys | |
| EA035085B1 (en) | Method for making steel in an electric arc furnace | |
| JP2005281749A (en) | Smelting reduction process for metallic-oxide-containing ore | |
| RU2150514C1 (en) | Charge briquette for production of high-grade steel and method of charge briquette preparation | |
| JP2011074438A (en) | Method for producing reduced iron with moving type hearth furnace | |
| JP5103915B2 (en) | Method for producing reduced metal |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20121015 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20130827 |