RU2639086C1 - Method of laser or laser-arc welding of pipes - Google Patents
Method of laser or laser-arc welding of pipes Download PDFInfo
- Publication number
- RU2639086C1 RU2639086C1 RU2017107701A RU2017107701A RU2639086C1 RU 2639086 C1 RU2639086 C1 RU 2639086C1 RU 2017107701 A RU2017107701 A RU 2017107701A RU 2017107701 A RU2017107701 A RU 2017107701A RU 2639086 C1 RU2639086 C1 RU 2639086C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- laser
- cooling
- pipes
- martensite
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к стыковой сварке металлопродукции, в частности к сварке продольных швов труб большого диаметра, кольцевых швов трубопроводов, а также швов трубопроводных изделий (отводов, тройников и т.д).The invention relates to butt welding of metal products, in particular to welding longitudinal seams of large diameter pipes, annular seams of pipelines, as well as seams of pipeline products (bends, tees, etc.).
Лазерная или лазерно-дуговая сварка характеризуется большими скоростями охлаждения сварного шва, способствующими образованию мартенситной микроструктуры. Мартенситная микроструктура характеризуется высокой твердостью и низкой пластичностью и может быть склонна к хрупким разрушениям.Laser or laser-arc welding is characterized by high cooling rates of the weld, contributing to the formation of a martensitic microstructure. The martensitic microstructure is characterized by high hardness and low ductility and may be prone to brittle fracture.
Из уровня техники известен способ сварки (патент РФ №,2047446, опубл. 10.11.95 г.), при котором осуществляют воздействие высокоэнергетическим тепловым лучом на подлежащие соединению участки свариваемых деталей и подачу в зону сварки инертного газа. Свариваемые участки охлаждают за счет подачи в зону сварки охлажденного инертного газа. Температуру охлаждения выбирают в диапазоне (-200-0°С). Недостатком известного способа является невысокая скорость сварки и качественные изменения микроструктуры (межкристаллитное окисление, рост кристаллов) металла свариваемой трубы из-за нагрева в результате непрерывного лазерного излучения всей массы металла свариваемой трубы.The welding method is known from the prior art (RF patent No. 2047446, publ. 10.11.95), in which a high-energy heat beam is applied to the parts of the parts to be joined to be joined and inert gas is supplied to the welding zone. The welded sections are cooled by supplying a cooled inert gas to the welding zone. The cooling temperature is selected in the range (-200-0 ° C). The disadvantage of this method is the low welding speed and qualitative changes in the microstructure (intergranular oxidation, crystal growth) of the metal of the welded pipe due to heating as a result of continuous laser radiation of the entire mass of the metal of the welded pipe.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому способу является способ лазерной сварки тонкостенных труб (патент РФ №2533572 опуб. 20.07.14 г.), при котором осуществляют воздействие лазерным лучом на подлежащие соединению кромки свариваемых труб. Свариваемые трубы во время процесса сварки охлаждают по всей их массе до температуры (-200°С) путем подачи и непрерывной циркуляции в контуре кондуктора сжиженного азота, причем скорость лазерной сварки труб выбирают в зависимости от их толщины и времени глубокого проплавления металла при воздействии лазерного луча. Известный способ лазерной сварки позволяет получать высокопрочные сварные швы без выпуклости, в которых легко восстанавливается первичная структура свариваемого металла с его свойствами.The closest technical solution to the claimed method is a method of laser welding of thin-walled pipes (RF patent No. 2533572 publ. 07.20.14), in which the laser beam acts on the edges of the pipes to be joined to be joined. The welded pipes during the welding process are cooled throughout their mass to a temperature (-200 ° C) by feeding and continuous circulation in the loop of the liquefied nitrogen conductor, and the laser welding speed of the pipes is selected depending on their thickness and time of deep penetration of the metal when exposed to a laser beam . The known laser welding method allows to obtain high-strength welds without bulge, in which the primary structure of the metal being welded with its properties is easily restored.
Однако охлаждение сварного шва жидким азотом приводит к практически 100% содержанию мартенсита в металле, и как следствие к снижению вязко-пластических свойств при низких температурах, так как охлаждение идет до температур ниже начала образования мартенсита (Ms). Кроме того, выполнение этой технологической операции является сложным технологическим процессом и дорогостоящим из-за того, что форма трубной заготовки под сварку может быть далека от идеальной. Кромки могут быть изогнуты винтообразно, что затрудняет точную подачу жидкого азота в требуемую область.However, cooling the weld with liquid nitrogen leads to an almost 100% martensite content in the metal, and as a result to a decrease in the viscous-plastic properties at low temperatures, since cooling is carried out to temperatures below the onset of martensite formation (Ms). In addition, the implementation of this technological operation is a complex technological process and expensive due to the fact that the shape of the tube billet for welding can be far from ideal. The edges can be bent helically, which makes it difficult to accurately supply liquid nitrogen to the desired area.
Заявляемый способ лазерной или лазерно-дуговой сварки труб решает проблему повышения качества сварного соединения.The inventive method of laser or laser-arc pipe welding solves the problem of improving the quality of the welded joint.
Техническим результатом, обеспечиваемым заявляемым изобретением является улучшение микроструктуры сварного шва.The technical result provided by the claimed invention is to improve the microstructure of the weld.
Указанный технический результат заявляемого изобретения достигается тем что, в способе лазерной или лазерно-дуговой сварки труб осуществляют воздействие лазерным лучом на подлежащие соединению участки свариваемых труб до полного их проплавления, а далее охлаждение зоны сварки, согласно изобретению охлаждение выполняют от температуры Ms, где Ms - температура начала образования мартенсита, и до температуры Mf, где Mf - температура завершения образования мартенсита, затем повторный нагрев до температуры Ms(+100…300°C) и дальнейшее окончательное охлаждение. При этом окончательное охлаждение выполняют естественным путем на воздухе, либо принудительно водой или водовоздушной смесью. Повторный нагрев выполняют индукционным или иным способом.The specified technical result of the claimed invention is achieved by the fact that, in the method of laser or laser-arc welding of pipes, the laser beam acts on the sections of the pipes to be welded to be joined until they are completely melted, and then the welding zone is cooled, according to the invention, cooling is performed from the temperature Ms, where Ms - the temperature of the onset of martensite formation, and to the temperature Mf, where Mf is the temperature of the completion of martensite formation, then reheating to the temperature Ms (+ 100 ... 300 ° C) and further final hlazhdenie. In this case, the final cooling is carried out naturally in air, or forcedly with water or a water-air mixture. Reheating is performed by induction or otherwise.
Сущность заявляемого технического решения поясняется графиками:The essence of the proposed technical solution is illustrated by the graphs:
Фиг. - 1 - диаграмма термического цикла лазерно-гибридной сварки. На данной диаграмме показан происходящий процесс по известной технологии и процесс по заявляемому способу.FIG. - 1 - diagram of the thermal cycle of laser hybrid welding. This diagram shows the ongoing process according to known technology and the process of the claimed method.
Фиг. 2 - мартенситное превращение для низкоуглеродистых сталей,FIG. 2 - martensitic transformation for low carbon steels,
Отличительными признаками заявляемого технического решения являются охлаждение от температуры начала образования мартенсита (Ms) и до температуры, не ниже завершения образования мартенсита (Mf), а затем повторный нагрев до температуры начала образования мартенсита (Ms).Distinctive features of the proposed technical solution are cooling from the temperature at which martensite formation begins (Ms) to a temperature not lower than the completion of martensite formation (Mf), and then reheating to the temperature at which martensite formation begins (Ms).
Совокупность существенных признаков заявляемого изобретения позволяет обеспечить качественное сварное соединение за счет улучшенных характеристик микроструктуры материала.The set of essential features of the claimed invention allows to provide high-quality welded joint due to improved characteristics of the microstructure of the material.
Осуществление изобретения.The implementation of the invention.
На подлежащие соединению участки свариваемых труб осуществляют воздействие лазерным лучом до полного их проплавления. После образования ванны жидкого металла происходит охлаждение сварного соединения естественным путем за счет теплопроводности металла кромок, сопровождающееся сначала кристаллизацией металла шва, а затем выполняют охлаждение от температуры начала образования мартенсита (Ms) до температуры, не ниже окончания образования мартенсита (Mf). Температуру охлаждения контролируют пирометрами или иными способами.The sections of the pipes to be welded to be joined are subjected to a laser beam until they are completely penetrated. After the formation of the molten metal bath, the welded joint is naturally cooled due to the thermal conductivity of the metal of the edges, which is first accompanied by crystallization of the weld metal, and then cooling is performed from the temperature at which martensite formation (Ms) begins to a temperature not lower than the end of martensite formation (Mf). The cooling temperature is controlled by pyrometers or other methods.
При понижении температуры ниже температуры Ms происходит мартенситное превращение. Степень мартенситного превращения зависит от температуры охлаждения и характеризуется мартенситной кривой. Превращение будет развиваться, если будет непрерывное понижение температуры. (См. фиг 1 - известная технология).As the temperature drops below Ms, a martensitic transformation occurs. The degree of martensitic transformation depends on the cooling temperature and is characterized by a martensitic curve. Transformation will develop if there is a continuous decrease in temperature. (See FIG. 1 — known technology).
При охлаждении в интервале температур Ms-Mf мартенситное превращение не завершается и помимо мартенсита в структуре будет присутствовать остаточный аустенит. Мартенсит является пересыщенным твердым раствором углерода в α-железе и термодинамически не стабилен. При прерывании охлаждения происходит диффузия углерода в аустенит из мартенсита. В результате аустенит обогащается углеродом и стабилизируется. Образуется смешанная структура мартенсита и остаточного аустенита. Стабилизированный аустенит дает возможность реализовать повышение ударной вязкости, равномерное удлинение и трещиностойкость за счет TRIP-эффекта (TRIP - Transformation Induced Plasticity - пластичность наведенная превращением). На фиг. 2 показан пример графического описания мартенситного превращения для низкоуглеродистой стали.Upon cooling in the temperature range Ms-Mf, the martensitic transformation does not end and, in addition to martensite, residual austenite will be present in the structure. Martensite is a supersaturated solid solution of carbon in α-iron and is not thermodynamically stable. When cooling is interrupted, carbon diffuses into austenite from martensite. As a result, austenite is enriched in carbon and stabilizes. A mixed structure of martensite and residual austenite is formed. Stabilized austenite makes it possible to realize an increase in impact strength, uniform elongation and crack resistance due to the TRIP effect (TRIP - Transformation Induced Plasticity - plasticity induced by transformation). In FIG. Figure 2 shows an example of a graphic description of the martensitic transformation for mild steel.
При повторном нагреве сварного шва до температуры начала образования мартенсита Ms(+100-300°C) в структуре металла сварного шва активизируется процесс диффузии атомов углерода из мартенсита в остаточный аустенит. Насыщение аустенита углеродом повышает его стабильность. Далее следует окончательное охлаждение сварного шва при температуре окружающей среды, где происходит стабилизация микроструктуры металла (См. фиг. 1 - предлагаемая технология).When the weld is reheated to the temperature of the onset of the formation of martensite Ms (+ 100-300 ° C), the diffusion of carbon atoms from martensite to residual austenite is activated in the structure of the weld metal. Saturation of austenite with carbon increases its stability. This is followed by the final cooling of the weld at ambient temperature, where the microstructure of the metal is stabilized (See Fig. 1 - the proposed technology).
И в зависимости от химического состава стали при окончательном охлаждении возможно образование дополнительной порции мартенсита, что может использоваться для дальнейшего упрочнения.And depending on the chemical composition of the steel during final cooling, the formation of an additional portion of martensite is possible, which can be used for further hardening.
В результате исследований авторами установлено, что заявляемый способ позволяет создать условия для более равномерного охлаждения сварного соединения и в результате получить высокую прочность при хороших характеристиках пластичности и ударной вязкости.As a result of research, the authors found that the inventive method allows to create conditions for more uniform cooling of the welded joint and as a result to obtain high strength with good ductility and toughness.
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017107701A RU2639086C1 (en) | 2017-03-07 | 2017-03-07 | Method of laser or laser-arc welding of pipes |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017107701A RU2639086C1 (en) | 2017-03-07 | 2017-03-07 | Method of laser or laser-arc welding of pipes |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2639086C1 true RU2639086C1 (en) | 2017-12-19 |
Family
ID=60718538
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017107701A RU2639086C1 (en) | 2017-03-07 | 2017-03-07 | Method of laser or laser-arc welding of pipes |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2639086C1 (en) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1588785A1 (en) * | 1988-02-29 | 1990-08-30 | Николаевский Кораблестроительный Институт Им.Адм.С.О.Макарова | Method of thermal treatment of welded joints |
US20080115863A1 (en) * | 2001-06-29 | 2008-05-22 | Mccrink Edward J | Method for improving the performance of seam-welded joints using post-weld heat treatment |
US20150084333A1 (en) * | 2012-06-05 | 2015-03-26 | Alstom Renewable Technologies | Method for welding two edges of one or more steel parts to each other including a heat treatment step after the welding step: penstock obtained with such a method |
RU2566241C1 (en) * | 2014-07-08 | 2015-10-20 | ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ УНИТАРНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ "ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ "ПРОМЕТЕЙ" (ФГУП "ЦНИИ КМ "Прометей" | Thermal treatment of welds of low-carbon ferrite-perlite steels |
-
2017
- 2017-03-07 RU RU2017107701A patent/RU2639086C1/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1588785A1 (en) * | 1988-02-29 | 1990-08-30 | Николаевский Кораблестроительный Институт Им.Адм.С.О.Макарова | Method of thermal treatment of welded joints |
US20080115863A1 (en) * | 2001-06-29 | 2008-05-22 | Mccrink Edward J | Method for improving the performance of seam-welded joints using post-weld heat treatment |
US20150084333A1 (en) * | 2012-06-05 | 2015-03-26 | Alstom Renewable Technologies | Method for welding two edges of one or more steel parts to each other including a heat treatment step after the welding step: penstock obtained with such a method |
RU2566241C1 (en) * | 2014-07-08 | 2015-10-20 | ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ УНИТАРНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ "ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ "ПРОМЕТЕЙ" (ФГУП "ЦНИИ КМ "Прометей" | Thermal treatment of welds of low-carbon ferrite-perlite steels |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10378075B2 (en) | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same | |
JP4486639B2 (en) | Laser welding method for continuous production process, apparatus therefor, and rolled plate for laser welding | |
US7540402B2 (en) | Method for controlling weld metal microstructure using localized controlled cooling of seam-welded joints | |
EP2039793A1 (en) | High-strength steel pipe with excellent unsusceptibility to strain aging for line piping, high-strength steel plate for line piping, and processes for producing these | |
JP5141073B2 (en) | X70 grade or less low yield ratio high strength high toughness steel pipe and method for producing the same | |
WO2014002423A1 (en) | High-strength electric-resistance-welded steel pipe of excellent long-term softening resistance in intermediate temperature ranges, and method for producing same | |
JP5549176B2 (en) | Method for producing martensitic stainless steel welded pipe with excellent intergranular stress corrosion cracking resistance | |
CA2980252C (en) | Steel plate for structural pipes or tubes, method of producing steel plate for structural pipes or tubes, and structural pipes and tubes | |
RU2014152991A (en) | METHOD FOR WELDING FRIENDS WITH OTHER TWO EDGES OF ONE OR MANY ELEMENTS EXECUTED FROM STEEL, INCLUDING THE THERMAL TREATMENT STAGE, NEXT AFTER THE WELDED CONNECTION STAGE, BURNING THE TUBE | |
Wang et al. | Study on δ-ferrite evolution and properties of laser fusion zone during post-weld heat treatment on Al-Si coated press-hardened steel | |
KR102349238B1 (en) | Microtreatment and microstructure of carbide containing iron-based alloy | |
KR20190042052A (en) | METHOD FOR MANUFACTURING WELDING STRUCTURE OF FERRITE STEEL HEAVY DUTY STRIP | |
RU2639086C1 (en) | Method of laser or laser-arc welding of pipes | |
JP2005023423A (en) | Method for producing low-yield-ratio high-strength high-toughness steel sheet | |
Pańcikiewicz et al. | Cracking of high-strength steel welded joints | |
Kavousi Sisi et al. | Effect of post-weld heat treatment on microstructure and mechanical properties of X52 linepipe HFIW joints | |
Poznyakov et al. | Properties of welded joints of rail steel in electric arc welding | |
US11060156B2 (en) | Method of manufacturing welded structure of ferritic heat-resistant steel and welded structure of ferritic heat-resistant steel | |
Das et al. | Effect of boron on creep behaviour of inter-critically annealed modified 9Cr-1Mo steel | |
JP5292869B2 (en) | High strength steel pipe excellent in internal pressure fracture resistance and method for producing the same | |
Ivanov et al. | Structure and properties of weld joints in X80, X90, and K70 pipe steel | |
JP2005048271A (en) | Method for welding high-carbon steel material | |
JP5387440B2 (en) | Heat treatment method for welded portion of martensitic high Cr electric resistance welded steel pipe and method for manufacturing martensitic high Cr electric resistance welded steel pipe | |
WO2008086028A1 (en) | Method for controlling weld metal microstructure using localized controlled cooling of seam-welded joints | |
Sureshkumar et al. | How to make N2 listen to you in Steel Making |