RU2636212C1 - Method of producing titanium master alloy for aluminium alloys - Google Patents
Method of producing titanium master alloy for aluminium alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2636212C1 RU2636212C1 RU2016121316A RU2016121316A RU2636212C1 RU 2636212 C1 RU2636212 C1 RU 2636212C1 RU 2016121316 A RU2016121316 A RU 2016121316A RU 2016121316 A RU2016121316 A RU 2016121316A RU 2636212 C1 RU2636212 C1 RU 2636212C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- powders
- titanium
- amount
- alloying
- mixing
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии цветных металлов, в частности к получению таблетированной титановой лигатуры, и может быть использовано в ракетостроительной, авиационной, автомобильной и других отраслях промышленности, в которых используются высоколегированные литейные и деформируемые алюминиевые сплавы.The invention relates to the field of metallurgy of non-ferrous metals, in particular to the production of pelletized titanium alloys, and can be used in rocket science, aviation, automobile and other industries that use highly alloyed cast and wrought aluminum alloys.
Известен способ получения алюминиево-титановой лигатуры (патент РФ №2448181, опубл. 20.04.2012 г.), включающий приготовление алюминиевого расплава, который в процессе плавления перегревается выше его температуры ликвидуса. В тигель с алюминиевым расплавом, покрытый флюсом, вводят перфорированный огнеупорный тигель с титановой губкой. Размер отверстий перфорированного тигля меньше размера титановой губки. Перфорированный тигель располагают таким образом, что его край располагается выше зеркала металла в плавильном тигле. После этого титановую губку плавят с использованием концентрированного источника нагрева, в качестве которого используют электрическую дугу или лазер.A known method of producing aluminum-titanium alloys (RF patent No. 2448181, publ. 04/20/2012), including the preparation of aluminum melt, which during melting is overheated above its liquidus temperature. A perforated refractory crucible with a titanium sponge is introduced into a crucible with aluminum melt coated with a flux. The size of the holes of the perforated crucible is smaller than the size of a titanium sponge. The perforated crucible is positioned so that its edge is located above the metal mirror in the melting crucible. After that, the titanium sponge is melted using a concentrated heating source, which is used as an electric arc or laser.
Недостатком данного способа являются длительность процесса растворения легирующих компонентов, что повышает трудоемкость и снижает производительность процесса. Дополнительный источник нагрева приводит к повышению энергоемкости процесса.The disadvantage of this method is the length of the process of dissolution of the alloying components, which increases the complexity and reduces the performance of the process. An additional heating source leads to an increase in the energy intensity of the process.
Известен способ приготовления алюминиево-титановой лигатуры для алюминиевых сплавов (патент РФ №2087574, опубл. 20.08.1997 г.), включающий смешивание мелкодисперсных порошков алюминия и титана, и прессование полученной смеси при давлении 100-350 кг/см2.A known method of preparing aluminum-titanium alloys for aluminum alloys (RF patent No. 2087574, publ. 08/20/1997), comprising mixing finely divided powders of aluminum and titanium, and pressing the resulting mixture at a pressure of 100-350 kg / cm 2 .
Недостатком способа является большой диапазон давления прессования, так как переуплотненный брикет имеет худшие показатели усвоения, поскольку движущийся расплав алюминия не пропитывает таблетку, а создает металлическую корку, которая затрудняет усвоение таблетки при легировании. При прессовании с недостаточным давлением полученная таблетка не достигает прочности, необходимой для транспортировки, хранения и применения легирующих брикетов без осыпания боковых граней.The disadvantage of this method is the large compression pressure range, since the re-compacted briquette has worse absorption rates, since the moving aluminum melt does not impregnate the tablet, but creates a metal crust, which makes it difficult to assimilate the tablet during alloying. When pressing with insufficient pressure, the obtained tablet does not reach the strength necessary for transportation, storage and use of alloy briquettes without shedding the side faces.
Известен способ ввода тонкоизмельченных металлов в твердом виде непосредственно в расплав алюминия (патент США №3788839, 1974), включающий ввод в жидкую ванну тонкоизмельченных переходных металлов, перемешивание и отстаивание в течение 15-30 минут.A known method of introducing finely divided metals in solid form directly into the molten aluminum (US patent No. 3788839, 1974), including entering into a liquid bath of finely divided transition metals, mixing and settling for 15-30 minutes.
Недостатком способа является значительные потери алюминия и титана в виде угара, а также необходимость вести процесс при повышенных температурах плавления.The disadvantage of this method is the significant loss of aluminum and titanium in the form of fumes, as well as the need to conduct the process at elevated melting points.
Известен способ получения алюминиевых лигатур (патент РФ №2464337, опубл. 20.10.2012 г.), включающий подготовку алюминиевого расплава, который перегревают до температуры 1000°С. В печи на поверхности алюминиевого расплава создают слой жидкого флюса, который перегревают выше температуры растворения легирующего компонента и вводят легирующий компонент в необходимом количестве.A known method of producing aluminum alloys (RF patent No. 2464337, publ. 10/20/2012), including the preparation of aluminum melt, which is overheated to a temperature of 1000 ° C. In the furnace, a layer of liquid flux is created on the surface of the aluminum melt, which is overheated above the dissolution temperature of the alloying component and the alloying component is introduced in the required amount.
Недостатком способа являются большие энергетические затраты, а также то, что при перегреве алюминиевого сплава выше 1000°С уже не удается добиться необходимой структуры и равномерного распределения интерметаллидов из-за их различного размера и состава.The disadvantage of this method is the high energy costs, as well as the fact that when the aluminum alloy is overheated above 1000 ° C, it is no longer possible to achieve the necessary structure and uniform distribution of intermetallic compounds due to their different size and composition.
Известен способ получения лигатур для производства алюминиевых сплавов (патент РФ №2542191, опубл. 20.02.2015 г.), включающий подготовку экзотермической смеси порошков алюминия и титана и их механоактивацию. Одновременно подготавливают брикеты прессованной титановой стружки. Смесь порошков и брикеты из прессованной титановой стружки вводят одновременно в расплав алюминия, на поверхности которого находится криолит, выдерживают расплав в течение 30 минут с периодическим перемешиванием.A known method of producing alloys for the production of aluminum alloys (RF patent No. 2542191, publ. 02.20.2015), including the preparation of an exothermic mixture of aluminum and titanium powders and their mechanical activation. At the same time, briquettes of pressed titanium chips are prepared. A mixture of powders and briquettes of pressed titanium shavings are introduced simultaneously into the molten aluminum, on the surface of which there is cryolite, the melt is held for 30 minutes with periodic stirring.
Недостатком способа является технологическая нестабильность и высокая себестоимость лигатуры вследствие использования дорогих чистых компонентов с развитой активной поверхностью, а также многостадийность самого процесса.The disadvantage of this method is the technological instability and high cost of the ligature due to the use of expensive clean components with a developed active surface, as well as the multi-stage process.
Известен способ получения лигатуры (патент РФ №2208656, опубл. 20.07.2003 г.), принятый за прототип, включающий смешивание грубых порошков активных металлов дисперсностью от 0,1 до 3,0 мм с последующим прессованием. Полученный брикет имеет плотность от 0,50 до 0,95 от теоретической плотности смеси порошков активных металлов. При нагревании в расплаве обрабатываемого металла происходит синтез компонентов брикета.A known method of producing ligatures (RF patent No. 2208656, publ. July 20, 2003), adopted as a prototype, comprising mixing coarse powders of active metals with a dispersion of 0.1 to 3.0 mm, followed by pressing. The resulting briquette has a density of from 0.50 to 0.95 of the theoretical density of the mixture of powders of active metals. When heated in the melt of the treated metal, the synthesis of the components of the briquette occurs.
Недостатком данного способа является большой диапазон плотности полученного брикета, поскольку переуплотненный брикет имеет худшие показатели усвоения, а недостаточная плотность полученного брикета приводит к осыпанию боковых граней при транспортировки и хранении. Также полученный брикет имеет неоднородность размеров пор, что в дальнейшем влияет на скорость полного растворения брикета в расплаве.The disadvantage of this method is the large density range of the obtained briquette, since the re-compacted briquette has worse absorption rates, and the insufficient density of the obtained briquette leads to shedding of the side faces during transportation and storage. Also, the obtained briquette has a non-uniform pore size, which subsequently affects the rate of complete dissolution of the briquette in the melt.
Техническим результатом является получение высокопрочной таблетированной лигатуры с однородными размерами пор, что в дальнейшем обеспечивает наилучшее время растворения легирующих таблеток.The technical result is to obtain high-strength tablet alloys with uniform pore sizes, which further provides the best dissolution time for alloying tablets.
Технический результат достигается тем, что осуществляют перемешивание порошков титана и легкоплавкого флюса совместно с мелассой, прессование смеси порошков осуществляют при давлении от 250 до 300 кг/см2 и проводят отжиг полученной таблетированной лигатуры при температуре от 80 до 100°С в течение от 60 до 90 мин.The technical result is achieved by the fact that the powders of titanium and low-melting flux are mixed together with molasses, the mixture of powders is pressed at a pressure of 250 to 300 kg / cm 2 and the obtained tablet alloy is annealed at a temperature of from 80 to 100 ° C for from 60 to 90 min
Способ осуществляется следующим образом. Для получения таблетированной лигатуры необходимо использование титановых порошков гранулометрического состава от 0,25 до 0,50 мм (до 25-35%) и от 1,5 до 2,0 мм (45-50%), при содержании флюса не менее 18%, что обеспечивает наилучшее время растворения легирующих таблеток.The method is as follows. To obtain a tablet ligature, it is necessary to use titanium powders of particle size distribution from 0.25 to 0.50 mm (up to 25-35%) and from 1.5 to 2.0 mm (45-50%), with a flux content of at least 18% that provides the best dissolution time of the alloying tablets.
При перемешивании порошков в смеситель добавляется меласса, побочный продукт сахарного производства; применение мелассы обеспечивает удовлетворительное перемешивание порошков, а также исключает истирание флюса до пылевидной фракции и оседание флюса и порошка титана на выходе из пуансона (при прессовании).While mixing the powders, molasses, a by-product of sugar production, is added to the mixer; the use of molasses ensures satisfactory mixing of the powders, and also eliminates the abrasion of the flux to a pulverulent fraction and the settling of the flux and titanium powder at the exit of the punch (during pressing).
После перемешивания прессуются таблетки цилиндрической формы. Плотность таблетированной лигатуры обеспечивается давлением прессования, что увеличивает площадь поверхностных контактов между частицами титана и флюса. Предлагаемый диапазон значений давления прессования от 250 до 300 кг/см2 позволяет обеспечить наибольшую площадь контакта между порошками, сформировать прочную связь между материалом основы и легкоплавким компонентом. Диапазон давления прессования выбирается из условий достижения заданной прочности, необходимой для транспортировки, хранения и применения легирующих таблеток без разрушения боковых граней.After mixing, cylindrical tablets are pressed. The density of the tablet ligature is ensured by pressing pressure, which increases the surface contact area between the particles of titanium and flux. The proposed range of pressures from 250 to 300 kg / cm 2 allows you to provide the largest contact area between the powders, to form a strong bond between the base material and the low-melting component. The pressing pressure range is selected from the conditions for achieving the specified strength required for transportation, storage and use of alloying tablets without destroying the side faces.
Для повышения прочности при одновременном развитии пор за счет удалении влаги таблетированная лигатура проходит стадию отжига при температуре от 80 до 100°С в течение от 60 до 90 мин.To increase strength while pore development due to the removal of moisture, the tablet master alloy passes the stage of annealing at a temperature of 80 to 100 ° C for 60 to 90 minutes.
Полученные лигатуры, в зависимости от выбранного химического состава по титану, вводят в алюминиевый сплав перед рафинированием. После введения таблетированной лигатуры расплав перемешивается.The resulting ligatures, depending on the selected chemical composition for titanium, are introduced into the aluminum alloy before refining. After the introduction of the tablet ligature, the melt is mixed.
Способ поясняется следующими примерами.The method is illustrated by the following examples.
Пример 1. Порошок титана марки ТПП-3 (ВСМПО-АВИСМА) просеивают через сито с размером ячейки 0,5 мм и 2 мм, содержание титана порядка 82%. К смеси порошков титана добавляют флюс KALF (фирмы «Aleastur») 18% и затем заливают мелассу от 7 до 9% в расчете на 100 весовых частей порошков титана и флюса. Затем полученная смесь перемешивается в смесителе в течение 1,5 часов. Результаты смешивания контролируют по физико-технологическим свойствам шихты, определяя насыпную массу, текучесть, прессуемость, а также проводят текущий химический анализ проб. Затем полученную смесь взвешивают и разделяют на порции по 100 г и прессуют пуансоном под давлением 250 кг/см2. В автоматическом режиме автомат выполняет подачу порошка из бункера пресса в матрицу, заполняет матрицу, прессует брикет и затем выталкивает его в конвейер. Затем таблетки проходят стадию отжига при температуре от 80 до 100°С в течение 60 мин.Example 1. Titanium powder grade TPP-3 (VSMPO-AVISMA) is sieved through a sieve with a mesh size of 0.5 mm and 2 mm, the titanium content of about 82%. KALF flux (Aleastur company) 18% is added to the mixture of titanium powders and molasses from 7 to 9% is then poured per 100 parts by weight of titanium and flux powders. Then, the resulting mixture is stirred in the mixer for 1.5 hours. The mixing results are controlled by the physical and technological properties of the mixture, determining the bulk density, fluidity, compressibility, and also conduct the current chemical analysis of the samples. Then the resulting mixture is weighed and divided into 100 g portions and pressed with a punch under a pressure of 250 kg / cm 2 . In automatic mode, the machine delivers powder from the press hopper to the die, fills the die, compresses the briquette, and then pushes it into the conveyor. Then the tablets undergo an annealing step at a temperature of from 80 to 100 ° C for 60 minutes.
В приготовленный расплавленный алюминий марки А7Е (1000 г), при температуре 750°С, вводили таблетки и затем через 1, 5, 10, 15, 25 и 30 минут отбирали пробы для контроля химического состава алюминия. Перед отбором каждой пробы проводили перемешивание расплава при помощи импеллера (скорость перемешивания от 5 до 10 см/с) и съем шлака с поверхности расплава.Tablets were introduced into the prepared molten aluminum of the A7E grade (1000 g) at a temperature of 750 ° C, and then, after 1, 5, 10, 15, 25, and 30 minutes, samples were taken to control the chemical composition of aluminum. Before taking each sample, melt was mixed using an impeller (mixing speed from 5 to 10 cm / s) and slag was removed from the melt surface.
Химический анализ образцов сплава отобранных в первый промежуток времени (5 минут) показывает незначительное увеличение содержания титана в объеме жидкого алюминия, что объясняется медленным его переходом с поверхности таблетки и низкой скоростью растворения. Растворение таблетки связано с образованием в объеме лигатуры большого количества структурных составляющих с температурой плавления значительно ниже температуры плавления частицы титана. В микрообъеме лигатуры на границе «титановый порошок-флюс» в этот промежуток времени интенсивно проходят диффузионные процессы с образованием твердых растворов. После разрушения легирующего брикета скорость растворения увеличивается и происходит резкое повышение содержания легирующего элемента в сплаве. Представлены расчетные и фактические данные изменения значения легирующего компонента в пробах, отобранных после 30 минут выдержки в расплаве.Chemical analysis of alloy samples taken in the first time period (5 minutes) shows a slight increase in the titanium content in the volume of liquid aluminum, which is explained by its slow transition from the tablet surface and low dissolution rate. The dissolution of the tablet is associated with the formation in the volume of the ligature of a large number of structural components with a melting point well below the melting point of the titanium particle. In the microvolume of the ligature at the boundary “titanium powder-flux”, diffusion processes with the formation of solid solutions intensively pass during this period of time. After the alloying briquette is destroyed, the dissolution rate increases and a sharp increase in the content of the alloying element in the alloy occurs. The calculated and actual data on the change in the value of the alloying component in the samples taken after 30 minutes of exposure in the melt are presented.
Усвоение легирующего компонента - 97,5%.The assimilation of the alloying component is 97.5%.
Пример 2. Способ осуществляют идентично примеру 1. Время перемешивания в смесителе составляет 2 часа, полученную смесь развешивают по 50 г и прессуют пуансоном под давлением 300 кг/см2.Example 2. The method is carried out identically to example 1. The mixing time in the mixer is 2 hours, the resulting mixture is weighed in 50 g and pressed with a punch under a pressure of 300 kg / cm 2 .
В приготовленный расплавленный алюминий марки А7Е (500 г), при температуре 750°С, вводили таблетки, представлены расчетные и фактические данные прироста легирующего компонента в пробах, отобранных после 30 минут выдержки расплава.Tablets were introduced into the prepared molten aluminum of the A7E grade (500 g) at a temperature of 750 ° C; calculated and actual data on the growth of the alloying component in the samples taken after 30 minutes of holding the melt are presented.
Усвоение легирующего компонента - 98,1%.The assimilation of the alloying component is 98.1%.
Пример 3. Способ осуществляют, как описано в примере 1. Время перемешивания в смесителе 1 час, полученную смесь развешивают по 100 г и прессуют пуансоном при давлении 300 кг/см2.Example 3. The method is carried out as described in example 1. The mixing time in the mixer for 1 hour, the resulting mixture is weighed 100 g and pressed with a punch at a pressure of 300 kg / cm 2 .
В приготовленный расплавленный алюминий марки А7Е (1500 г), при температуре 750°С, присаживали таблетки, представлены расчетные и фактические данные прироста легирующего компонента в пробах, отобранных после 30 минут выдержки расплава.Tablets were placed in the prepared molten aluminum of the A7E grade (1500 g) at a temperature of 750 ° C; the calculated and actual data on the growth of the alloying component in the samples taken after 30 minutes of holding the melt are presented.
Усвоение легирующего компонента - 98,8%.The assimilation of the alloying component is 98.8%.
Таким образом, использование мелассы при перемешивании, прессование при значении давления от 250 до 300 кг/см2 и отжиг таблеток при температуре от 80 до 100°С в течение от 60 до 90 мин ведет к равномерному распределению флюса по всему объему таблетки и повышению прочности таблетки, а также к образованию однородных пор, что в дальнейшем положительно сказывается на скорости полного растворения таблеток в алюминиевом расплаве. Анализ микроструктуры литых образцов после модифицирования таблетированными лигатурами выявил, что зеренная структура литых образцов существенно не отличается друг от друга, что напрямую связано с качеством полученных легирующих таблеток, микроструктура однородная, мелкозернистая.Thus, the use of molasses with stirring, pressing at a pressure of 250 to 300 kg / cm 2 and annealing of the tablets at a temperature of 80 to 100 ° C for 60 to 90 minutes leads to a uniform distribution of flux throughout the volume of the tablet and an increase in strength tablets, as well as the formation of homogeneous pores, which subsequently positively affects the rate of complete dissolution of tablets in aluminum melt. An analysis of the microstructure of the cast samples after modification with tablet alloys revealed that the grain structure of the cast samples does not significantly differ from each other, which is directly related to the quality of the obtained alloying tablets, the microstructure is uniform, fine-grained.
Преимуществами титановых лигатур, полученных новым способом, являются: получение пористых и высокопрочных таблеток, полное растворение таблеток при обычных рабочих температурах расплава, высокая скорость растворения легирующего элемента и низкие энергетические затраты при легировании.The advantages of titanium alloys obtained in a new way are: obtaining porous and high-strength tablets, complete dissolution of the tablets at normal melt operating temperatures, high dissolution rate of the alloying element and low energy consumption during alloying.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016121316A RU2636212C1 (en) | 2016-05-30 | 2016-05-30 | Method of producing titanium master alloy for aluminium alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016121316A RU2636212C1 (en) | 2016-05-30 | 2016-05-30 | Method of producing titanium master alloy for aluminium alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2636212C1 true RU2636212C1 (en) | 2017-11-21 |
Family
ID=63853149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016121316A RU2636212C1 (en) | 2016-05-30 | 2016-05-30 | Method of producing titanium master alloy for aluminium alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2636212C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2695397C1 (en) * | 2019-02-04 | 2019-07-23 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of producing titanium briquettes with flux |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3788839A (en) * | 1972-02-28 | 1974-01-29 | Diamond Shamrock Corp | Method for incorporating metals into molten metal baths |
| DE2458623B2 (en) * | 1973-12-11 | 1976-06-24 | Nippon Steel Corp., Tokio | PROCEDURE FOR REDUCING CARBON AND NITROGEN IN FERROCHROME ALLOYS |
| SU1232440A1 (en) * | 1984-06-13 | 1986-05-23 | Ленинградский Ордена Ленина Политехнический Институт Им.М.И.Калинина | Method of producing alloyed metal |
| RU2208656C2 (en) * | 2001-05-23 | 2003-07-20 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Method of production of alloying composition |
| RU2542191C1 (en) * | 2013-11-13 | 2015-02-20 | Олег Павлович Чечушкин | Method of alloys manufacturing for aluminium alloys production |
-
2016
- 2016-05-30 RU RU2016121316A patent/RU2636212C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3788839A (en) * | 1972-02-28 | 1974-01-29 | Diamond Shamrock Corp | Method for incorporating metals into molten metal baths |
| DE2458623B2 (en) * | 1973-12-11 | 1976-06-24 | Nippon Steel Corp., Tokio | PROCEDURE FOR REDUCING CARBON AND NITROGEN IN FERROCHROME ALLOYS |
| SU1232440A1 (en) * | 1984-06-13 | 1986-05-23 | Ленинградский Ордена Ленина Политехнический Институт Им.М.И.Калинина | Method of producing alloyed metal |
| RU2208656C2 (en) * | 2001-05-23 | 2003-07-20 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Method of production of alloying composition |
| RU2542191C1 (en) * | 2013-11-13 | 2015-02-20 | Олег Павлович Чечушкин | Method of alloys manufacturing for aluminium alloys production |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2695397C1 (en) * | 2019-02-04 | 2019-07-23 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of producing titanium briquettes with flux |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4748001A (en) | Producing titanium carbide particles in metal matrix and method of using resulting product to grain refine | |
| EP2669028B1 (en) | Crystal grain refining agent for casting and method for producing the same | |
| JP2012132100A (en) | Method for fabricating metallic article without any melting | |
| TW200609072A (en) | Method for refining and homogeneously distributing alloying partners and for removing undesirable reaction products and slags in or from soft solder during the production of fine solder powder | |
| Bogno et al. | Microstructural and mechanical properties analysis of extruded Sn–0.7 Cu solder alloy | |
| RU2636212C1 (en) | Method of producing titanium master alloy for aluminium alloys | |
| RU2448178C2 (en) | Method for obtaining castable composite alloy of titanium aluminium carbide | |
| RU2567779C1 (en) | Method of producing of modified aluminium alloys | |
| AU2007268370B8 (en) | Method for producing metal alloy and intermetallic products | |
| CN102492863B (en) | Arc melting method of tungsten alloy with high tungsten content | |
| RU2637545C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING Al-Ti MODIFYING ALLOY | |
| RU2244025C2 (en) | Sintered agglomerates and method for producing the same | |
| RU2542044C1 (en) | Method to produce strengthened aluminium-based alloys | |
| JPH04158955A (en) | Production of ti alloy ingot containing al | |
| RU2542191C1 (en) | Method of alloys manufacturing for aluminium alloys production | |
| CN109468479A (en) | A kind of aluminium-tantalum-carbon intermediate alloy and its preparation method and application | |
| RU2716566C1 (en) | Method of producing deformed semi-finished products from aluminum-calcium composite alloy | |
| CA2359181A1 (en) | Grain refining agent for cast aluminum products | |
| CN112609095A (en) | Preparation method of magnesium-aluminum-beryllium intermediate alloy for casting addition | |
| RU2344989C2 (en) | Aluminium powdered material and method of obtaining thereof | |
| AU663454B2 (en) | Metallothermic reaction mixture | |
| RU2814577C1 (en) | Method of making lithium-boron-magnesium alloy | |
| RU2269586C1 (en) | Method of preparation of master alloys and deoxidizers | |
| JP7220078B2 (en) | Manufacturing method of melting raw material and manufacturing method of titanium casting material | |
| RU2762442C1 (en) | Method for modification of heat-resistant nickel-chromium alloys |