RU2633196C1 - Способ изготовления холоднокатаной двухфазной феррито-мартенситной стали, микролегированной ниобием - Google Patents

Способ изготовления холоднокатаной двухфазной феррито-мартенситной стали, микролегированной ниобием Download PDF

Info

Publication number
RU2633196C1
RU2633196C1 RU2016148360A RU2016148360A RU2633196C1 RU 2633196 C1 RU2633196 C1 RU 2633196C1 RU 2016148360 A RU2016148360 A RU 2016148360A RU 2016148360 A RU2016148360 A RU 2016148360A RU 2633196 C1 RU2633196 C1 RU 2633196C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
niobium
unit
winding
steel
Prior art date
Application number
RU2016148360A
Other languages
English (en)
Inventor
Александр Иванович Зайцев
Ирина Гавриловна Родионова
Александр Владимирович Нищик
Ольга Николаевна Бакланова
Николай Георгиевич Шапошников
Александр Владимирович Гришин
Дмитрий Львович Дьяконов
Original Assignee
Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") filed Critical Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина")
Priority to RU2016148360A priority Critical patent/RU2633196C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2633196C1 publication Critical patent/RU2633196C1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese

Landscapes

  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, в частности к изготовлению листа, который используют в автомобильной промышленности. Для обеспечения необходимого уровня ВН-эффекта и способности к раздаче отверстия при сохранении механических свойств, присущего классу прочности 780 МПа феррито-мартенситной стали способ включает выплавку стали, содержащей, мас.%: С 0,09-0,14; Si 0,05-0,40; Mn 1,7-2,3; Cr 0,20-0,40; Mo 0,10-0,40; Al 0,02-0,08; Nb 0,01-0,04; P не более 0,02; S не более 0,02; Fe и неизбежные примеси, горячую прокатку при температуре начала от 1075 до 1250°C и заканчивают при 800-890°C, смотку листа в рулон при температуре не ниже 600°C, холодную прокатку с суммарным обжатием 45-70% на толщину 0,9-1,5 мм и термическую обработку в агрегате непрерывного действия путем нагрева до температуры отжига 720-780°C, выдержки, замедленного охлаждения до температур ниже Ar1, ускоренного охлаждения до 270-400°C и перестаривания при упомянутой температуре. Лист перемещают в агрегате со скоростью при условии: Vдв.пол=[(Тотж-680°С/k-10м/мин]÷[(Тотж-680°C/k+10 м/мин], где Vдв.пол - скорость движения полосы в агрегате, м/мин, k=1×мин×°C/м, Тотж - температура отжига, °C, а температуру смотки задают при условии: Тсм≥(690-2000×k×Nb%), где Тсм - температура смотки, °C, Nb - содержания ниобия, мас.%, k=1×°C/%. 4 табл.

Description

Изобретение относится к области металлургии, а именно к способам производства холоднокатаных высокопрочных листовых двухфазных феррито-мартенситных сталей, которые могут быть использованы в автомобильной промышленности.
Основные требования к разработанной стали включают в себя: предел прочности (σв) не ниже 780 МПа, предел текучести (σт) в интервале 440-550 МПа, относительное удлинение (δ) не ниже 14%, ВН-эффект (ВН) не ниже 30 МПа. Также для автопроизводителей важен такой параметр, как способность к раздаче отверстия (λ), характеризующий способность проката к проведению холодной штамповки без возникновения дефектов.
Известен способ изготовления холодно- или горячекатаной ленты из двухфазной стали с повышенной прочностью и высокой характеристикой деформируемости, предназначенной, в частности, для автомобилей с облегченной конструкцией, содержащей следующие элементы, вес.%: углерод от 0,1 до 0,16; алюминий от 0,02 до 0,05; кремний от 0,40 до 0,60; марганец 1,5 до 2,0; фосфор меньше или равно 0,020; сера меньше или равно 0,003; азот меньше или равно 0,01; ниобий 0,01-0,04; ванадий 0,02-0,08; остальное - железо и присущие стали сопутствующие элементы, а также оптимальная добавка титана до 0,01, при этом двухфазная структура образуется при непрерывном отжиге, отличающийся тем, что холодно- или горячекатаную стальную ленту нагревают в проходной печи за одну стадию до температуры от 820 до 1000°C, предпочтительно от 840 до 1000°C, затем отожженную стальную ленту охлаждают с температуры отжига при скорости от 15 до 30°C/с. Способ обеспечивает получение однородных механических и технологических свойств при изготовлении ленты с изменяющейся толщиной по длине и ширине (патент RU 2443787, МПК C21D 8/02, C21D 9/46, C22C 38/12, опубл. 27.02.2012).
Недостаток данного способа заключается в том, что термообработка производится до температур значительно выше Ac3, что может привести к формированию разнозернистой структуры и, следовательно, к анизотропии свойств, также отсутствует отпуск проката после ускоренного охлаждения, что отрицательно сказывается на таких показателях пластичности, как относительное удлинение и способность к раздаче отверстия.
Известен способ производства холоднокатаных листов из двухфазной стали, содержащей, мас. %: 0,055≤С≤0,095; 2≤Mn≤2,6; 0,005≤Si≤0,35; S≤0,005; Р≤0,050; 0,1≤Al≤0,3; 0,05≤Мо≤0,2; 0,2≤Cr≤0,5; при условии, что Cr+2Мо≤0,6, Ni<0,l, 0,010≤Nb≤0,040, 0,010≤Ti≤0,050, 0,0005≤В≤0,0025, 0,002≤N≤0,007, остальное железо и неизбежные примеси, отливают полуфабрикат, нагревают его до 1150°C≤TR≤1250°C и подвергают горячей прокатке при температуре конца прокатки TFL≤Ar3, а затем сматывают в рулон при температуре в пределах 500°C≤Tbob≤570°C. Очищают от окалины и проводят холодную прокатку при обжатии от 30 до 80%. Холоднокатаный полуфабрикат нагревают со скоростью 1°С/с≤VC≤5°C/с до температуры отжига Тм, определяемой как Ас1+40°C≤Тм≤Ас3-30°C/с, при которой выдерживают в течение времени 30 с≤tм≤300 с для образования структуры, содержащей аустенит, после чего охлаждают до температуры ниже Ms со скоростью V, достаточно высокой для превращения всего количества аустенита в мартенсит. Получаемые листы обладают хорошей способностью к формованию, особенно хорошей способностью к изгибам, при обеспечении прочности стали от 980 до 1100 МПа и удлинении при разрыве выше 9% (патент RU 2470087, МПК C22C 38/58, C21D 8/02, опубл. 20.12.2012).
Недостаток данного способа заключается в том, что смотка при горячей прокатке в указанном интервале температур приведет к тому, что карбонитриды ниобия не будут выделятся во время смотки. Также не применяется отпуск после ускоренного охлаждения, что отрицательно сказывается на таких показателях пластичности, как относительное удлинение и способность к раздаче отверстия.
Наиболее близким аналогом заявленного изобретения является способ получения высокопрочного холоднокатаного стального листа с пределом прочности на разрыв 780 МПа или более. Способ включает получение слябов из стали, содержащей, мас. %: С 0,05-0,09; Si 0,4-1,3; Mn 2,5-3,2; Р 0,001-0,05; N 0,0005-0,006; Al 0,005-0,1; Ti 0,001-0,045; S в диапазоне, определяемом выражением (А); остальное - Fe и неизбежные примеси. Сталь может дополнительно содержать, мас. %: Nb 0,001-0,04; В 0,0002-0,0015; Мо 0,05-0,50; Са 0,0003-0,01; Mg 0,0002-0,01; REM 0,0002-0,01; Cu 0,2-2,0; Ni 0,05-2,0. Слябы помещают в печь повторного нагрева в состоянии высокой температуры или после охлаждения до комнатной температуры, нагревают в диапазоне температур от 1150 до 1250°C, затем подвергают чистовой прокатке в диапазоне температур от 800 до 950°C и охлаждают до температуры 700°C или ниже, и в результате получают горячекатаные стальные листы, которые подвергают травлению, холодной прокатке и отжигу при температуре от 700°C до менее 900°C. Микроструктура полученного стального листа состоит из 7% или больше бейнита, а остальное - феррит, мартенсит, закаленный мартенсит и остаточный аустенит или их комбинация. Лист обладает высокой прочностью и хорошей свариваемостью (патент RU 2312163, МПК C22C 38/04, опубл. 10.12.2007, описание, прототип).
Недостатком способа-прототипа является отсутствие таких важных показателей механических свойств, как ВН-эффект и способность к раздаче отверстия.
Техническим результатом настоящего изобретения является получение необходимого уровня ВН-эффекта и способности к раздаче отверстия при сохранении комплекса механических свойств, присущего классу прочности 780 МПа двухфазной феррито-мартенситной стали.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе изготовления холоднокатаной двухфазной феррито-мартенситной автолистовой стали, включающем горячую прокатку, холодную прокатку на толщину 0,9-1,5 мм и термическую обработку в агрегате непрерывного действия по режиму, состоящую из нагрева до температуры отжига, выдержки, замедленного охлаждения до температур ниже Ar1, ускоренного охлаждения и перестаривания, согласно изобретению горячую прокатку начинают в температурном интервале от 1075 до 1250°C и заканчивают в температурном интервале 800-890°C, температура смотки в рулон не ниже 600°C, холодную прокатку проводят с суммарным обжатием 45-70%, термическую обработку ведут при температуре отжига 720-780°C, окончание ускоренного охлаждения и перестаривания проводят при температурах 270-400°C, при этом сталь содержит следующие компоненты, мас. %:
Углерод 0,09-0,14
Кремний 0,05-0,40
Марганец 1,7-2,3
Хром 0,20-0,40
Молибден 0,10-0,40
Алюминий 0,02-0,08
Ниобий 0,01-0,04
Фосфор не более 0,02
Сера не более 0,02
Железо и неизбежные примеси остальное
Скорость движения полосы в агрегате задают в зависимости от температуры отжига в соответствии с условием:
Vдв.пол=[(Тотж-680°C)/k-10 м/мин]÷[(Тотж-680°C)/k+10 м/мин],
где Vдв.под - скорость движения полосы в агрегате, м/мин,
k=1×мин×°C/м,
Тотж - температура отжига, °C,
температуру смотки задают в зависимости от содержания ниобия в соответствии с выражением:
Тсм≥(690-2000×k×Nb%),
где Тсм - температура смотки, °C,
Nb% - содержания ниобия, %,
k=1×°C/%.
Сущность изобретения заключается в том, что обеспечение необходимого комплекса механических свойств, включающего предел прочности, предел текучести, относительное удлинение, ВН-эффект, способность к раздаче отверстия, достигается использованием определенного химического состава и способа получения проката двухфазной феррито-мартенситной стали. Величина ВН-эффекта значительно изменяется при изменении скорости движения полосы при сохранении неизменной температуры отжига, так при снижении скорости движения полосы снижается и уровень ВН-эффекта. Также существует зависимость между способностью к раздаче отверстия и скоростью движения полосы, так при увеличении скорости движения полосы способность к раздаче отверстия снижается. Поэтому важно обеспечить сбалансированную скорость движения полосы, которая позволит сформироваться необходимому уровню механических свойств.
При температуре начала горячей прокатки ниже 1075°C частицы карбонитрида ниобия не растворяются или растворяются не полностью, что не позволяет им в дальнейшем равномерно выделится в процессе горячей прокатки и смотки для получения эффективного дисперсионного твердения. Если температура начала горячей прокатки выше 1250°C, то происходит чрезмерный рост зерна аустенита и это снижает пластичность конечного проката.
Снижение температуры окончания прокатки ниже 800°C ведет к чрезмерному измельчению зеренной структуры, что приводит к повышенным значениям предела текучести. Если же температура окончания прокатки выше 890°C, то из-за высокой устойчивости аустенита в горячекатаном подкате формируется бейнит вместо перлита, при этом снижается технологичность холодной прокатки, а также ведет к формированию более устойчивого аустенита при термической обработке, что в свою очередь формирует большое количество упрочняющей фазы и увеличивает предел текучести.
Температура смотки ниже 600°C также способствует формированию бейнита, что ведет к формированию более устойчивого аустенита при термической обработке, что в свою очередь формирует большое количество упрочняющей фазы и увеличивает предел текучести. Также при температуре смотки ниже 600°C частицы карбонитрида ниобия не выделяются, что ведет к их значительному выделению в процессе термической обработки и увеличивает предел текучести, выводя его за пределы требований.
Обжатия при холодной прокатке ниже 45% недостаточно измельчают структуру из-за формирования недостаточного количества центров зарождения зерен. При обжатиях выше 70% сильно увеличивается плотность дислокаций, что приводит к более низким температурам начала рекристаллизации, увеличению размера зерна из-за развития собирательной рекристаллизации. Все это сильно снижает предел текучести.
Температура отжига ниже 720°C не позволяет в полной мере пройти рекристаллизацию, в результате чего снижается пластичность и может сформироваться анизотропия свойств. При температуре отжига выше 780°C из-за увеличения объемной доли аустенита увеличивается и количество упрочняющей фазы, что увеличивает предел текучести.
Снижение температуры перестаривания ниже 270°C не позволяет пройти отпуску мартенсита, в результате чего значительно снижается пластичность проката. Если же температура перестаривания поднимается выше 400°C, то в структуре происходит формирование вырожденного перлита, содержание которого в стали увеличивает предел текучести, выводя его за рамки требований.
Содержание углерода, кремния, марганца, хрома и молибдена в заданных интервалах позволяет получить требуемый комплекс свойств, включающий в себя предел текучести, предел прочности, относительное удлинение, ВН-эффект, способность к раздаче отверстия. Снижение содержания этих элементов ниже заданного интервала значительно снижает весь комплекс свойств, в частности предел прочности, формируя более низкий класс прочности. Увеличение содержания этих элементов в свою очередь ведет к формированию более высокого класса прочности. Если же изменять содержание одного из указанных элементов, то возникает разбалансировка, ведущая к слабо прогнозируемым результатам по механическим свойствам.
Содержание в заданном интервале серы и фосфора позволяет минимизировать содержание в структуре неметаллических включений. Содержание в заданном интервале алюминия позволяет минимизировать потери ниобия на окисление при выплавке, так как кислород преимущественно окисляет алюминий.
Содержание ниобия ниже 0,01% малоэффективно для формирования мелкозернистой структуры и участия ниобия в дисперсионном твердении. Увеличение содержания ниобия выше 0,04% формирует слишком большие частицы карбонитридов, которые малоэффективны для дисперсионного твердения и могут служить источниками дефектов в структуре.
Примеры конкретного выполнения способа
В вакуумной индукционной печи получено 5 плавок с химическим составом, представленным в таблице 1.
Figure 00000001
Горячую прокатку на толщину 3 мм производили по режиму: температура начала прокатки 1120°С, температура окончания прокатки Ткп=830°C. После окончания прокатки полосу охлаждали до температуры Тсм рассчитанной по формуле 1 (таблица 2).
Figure 00000002
Figure 00000003
Холодную прокатку полос толщиной 3 мм осуществляли на толщину 1 мм (суммарное обжатие 66%).
Термическая обработка заключалась в нагреве до температуры отжига, выдержке при этой температуре, замедленном охлаждении до 680°C, ускоренном охлаждении до температуры перестаривания 300°C, выдержке при этой температуре и окончательном охлаждении. При этом скорость движения полосы (таблица 3) в агрегате непрерывного действия определялась, исходя из температуры отжига, рассчитанной по формуле 2.
Figure 00000004
Figure 00000005
Из полученного проката вырезались поперечные образцы для определения предела прочности на разрыв. Также проводились испытания для определения ВН-эффекта. Величина упрочнения при сушке (ВН) определялась по формуле:
Figure 00000006
где σTmin - минимальное значение предела текучести при растяжении после деформации 2% и выдержки при температуре 170°C в течение 20 минут; σ2 - напряжение при деформации 2%.
Полученные значения механических свойств приведены в таблице 4.
Figure 00000007
Видно, что прочность плавки 1 с повышенным содержанием углерода относительно рекомендуемого интервала значительно выше, чем у плавок 2 и 3, но при этом у нее получены низкое относительное удлинение и высокое значение предела текучести, не соответствующие общепринятым требованиям к двухфазным феррито-мартенситным сталям класса прочности 780 МПа. Плавка 4 из-за недостаточного количества ниобия показала более низкое значение предела прочности, что произошло в результате того, что в отсутствие частиц карбонитрида ниобия не произошло измельчение зерна и не сработал механизм дисперсионного твердения. Для плавки 5, имеющей химический состав, соответствующий рекомендациям, предел прочности не получен в результате того, что скорость движения полосы была очень низкой, как и температура отжига, в результате чего рекристаллизация произошла лишь частично.
Таким образом, показано, что химический состав, режимы горячей прокатки, холодной прокатки и термообработки в пределах, указанных в формуле изобретения, обеспечивают получение двухфазных феррито-мартенситных сталей с благоприятным комплексом механических свойств.

Claims (12)

  1. Способ изготовления холоднокатаного листа из двухфазной феррито-мартенситной стали, включающий выплавку стали, горячую прокатку, смотку в рулон, холодную прокатку на толщину 0,9-1,5 мм и термическую обработку в агрегате непрерывного действия путем нагрева до температуры отжига, выдержки, замедленного охлаждения до температур ниже Ar1 ускоренного охлаждения и перестаривания, отличающийся тем, что осуществляют выплавку стали, содержащей, мас.%:
  2. углерод 0,09-0,14 кремний 0,05-0,40 марганец 1,7-2,3 хром 0,20-0,40 молибден 0,10-0,40 алюминий 0,02-0,08 ниобий 0,01-0,04 фосфор не более 0,02 сера не более 0,02 железо и неизбежные примеси остальное,
  3. при этом горячую прокатку начинают в температурном интервале от 1075 до 1250°C и заканчивают в температурном интервале 800-890°C, смотку в рулон ведут при температуре не ниже 600°C, холодную прокатку проводят с суммарным обжатием 45-70%, нагрев под отжиг ведут до температуры 720-780°C, ускоренное охлаждение проводят до 270-400°C и при упомянутой температуре осуществляют перестаривание, причем скорость движения полосы в агрегате задают в соответствии с выражением:
  4. Vдв.пол=[(Тотж-680°C)/k-10 м/мин]÷[(Тотж-680°C)/k+10 м/мин],
  5. где Vдв.пол - скорость движения полосы в агрегате, м/мин,
  6. k=1×мин×°C/м,
  7. Тотж - температура отжига, °C,
  8. а температуру смотки задают в соответствии с выражением:
  9. Тсм≥(690-2000×k×Nb%),
  10. где Тсм - температура смотки, °C,
  11. Nb - содержания ниобия, мас.%,
  12. k=1×°C/%.
RU2016148360A 2016-12-09 2016-12-09 Способ изготовления холоднокатаной двухфазной феррито-мартенситной стали, микролегированной ниобием RU2633196C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016148360A RU2633196C1 (ru) 2016-12-09 2016-12-09 Способ изготовления холоднокатаной двухфазной феррито-мартенситной стали, микролегированной ниобием

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016148360A RU2633196C1 (ru) 2016-12-09 2016-12-09 Способ изготовления холоднокатаной двухфазной феррито-мартенситной стали, микролегированной ниобием

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2633196C1 true RU2633196C1 (ru) 2017-10-11

Family

ID=60129227

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016148360A RU2633196C1 (ru) 2016-12-09 2016-12-09 Способ изготовления холоднокатаной двухфазной феррито-мартенситной стали, микролегированной ниобием

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2633196C1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2747103C1 (ru) * 2019-11-13 2021-04-26 Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства хододнокатанного высокопрочного листового проката из низколегированной стали
RU2813161C1 (ru) * 2023-03-31 2024-02-06 Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства холоднокатаной стали повышенной коррозионной стойкости

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2312163C2 (ru) * 2003-05-21 2007-12-10 Ниппон Стил Корпорейшн ВЫСОКОПРОЧНЫЙ ХОЛОДНОКАТАНЫЙ СТАЛЬНОЙ ЛИСТ С ПРЕДЕЛОМ ПРОЧНОСТИ НА РАЗРЫВ 780 МПа ИЛИ БОЛЕЕ, ИМЕЮЩИЙ ПРЕВОСХОДНУЮ ЛОКАЛЬНУЮ ДЕФОРМИРУЕМОСТЬ И ЗАМЕДЛЕННОЕ ПОВЫШЕНИЕ ТВЕРДОСТИ МЕСТА СВАРКИ
RU2358025C1 (ru) * 2007-11-21 2009-06-10 Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") Способ производства холоднокатаного проката повышенной прочности
RU2433192C1 (ru) * 2010-08-13 2011-11-10 Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") Способ производства холоднокатаной полосы (варианты)
US20150176108A1 (en) * 2013-12-24 2015-06-25 Nucor Corporation High strength high ductility high copper low alloy thin cast strip product and method for making the same
RU2574555C2 (ru) * 2011-09-30 2016-02-10 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Высокопрочный гальванизированный погружением стальной лист, высокопрочный, подвергнутый легированию, гальванизированный погружением стальной лист с превосходной способностью к термическому упрочнению, и способ их изготовления

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2312163C2 (ru) * 2003-05-21 2007-12-10 Ниппон Стил Корпорейшн ВЫСОКОПРОЧНЫЙ ХОЛОДНОКАТАНЫЙ СТАЛЬНОЙ ЛИСТ С ПРЕДЕЛОМ ПРОЧНОСТИ НА РАЗРЫВ 780 МПа ИЛИ БОЛЕЕ, ИМЕЮЩИЙ ПРЕВОСХОДНУЮ ЛОКАЛЬНУЮ ДЕФОРМИРУЕМОСТЬ И ЗАМЕДЛЕННОЕ ПОВЫШЕНИЕ ТВЕРДОСТИ МЕСТА СВАРКИ
RU2358025C1 (ru) * 2007-11-21 2009-06-10 Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") Способ производства холоднокатаного проката повышенной прочности
RU2433192C1 (ru) * 2010-08-13 2011-11-10 Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") Способ производства холоднокатаной полосы (варианты)
RU2574555C2 (ru) * 2011-09-30 2016-02-10 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Высокопрочный гальванизированный погружением стальной лист, высокопрочный, подвергнутый легированию, гальванизированный погружением стальной лист с превосходной способностью к термическому упрочнению, и способ их изготовления
US20150176108A1 (en) * 2013-12-24 2015-06-25 Nucor Corporation High strength high ductility high copper low alloy thin cast strip product and method for making the same

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2747103C1 (ru) * 2019-11-13 2021-04-26 Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства хододнокатанного высокопрочного листового проката из низколегированной стали
RU2813161C1 (ru) * 2023-03-31 2024-02-06 Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства холоднокатаной стали повышенной коррозионной стойкости
RU2814356C1 (ru) * 2023-07-19 2024-02-28 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Способ производства холоднокатаных стальных полос для упаковочной ленты

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11339454B2 (en) Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained
JP6893560B2 (ja) 降伏比が低く均一伸びに優れた焼戻しマルテンサイト鋼及びその製造方法
JP6703111B2 (ja) 高強度及び優れた耐久性を有する自動車用部品及びその製造方法
JP5292698B2 (ja) 極軟質高炭素熱延鋼板およびその製造方法
KR102197876B1 (ko) 열간 프레스 성형 부재
JP4650006B2 (ja) 延性および伸びフランジ性に優れた高炭素熱延鋼板およびその製造方法
JP6843244B2 (ja) 曲げ加工性に優れた超高強度鋼板及びその製造方法
US11401569B2 (en) High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same
KR20120113789A (ko) 연성이 우수한 고장력 강판 및 그 제조 방법
JP4600196B2 (ja) 加工性に優れた高炭素冷延鋼板およびその製造方法
KR20130046941A (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법
RU2633196C1 (ru) Способ изготовления холоднокатаной двухфазной феррито-мартенситной стали, микролегированной ниобием
RU2677426C1 (ru) Способ производства горячекатаного проката из конструкционной стали
JP2023071938A (ja) 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法
JP2006097109A (ja) 高炭素熱延鋼板およびその製造方法
RU2633858C1 (ru) Способ производства холоднокатаной двухфазной феррито-мартенситной автолистовой стали
JP5142158B2 (ja) 冷延鋼板の製造方法
KR20230056822A (ko) 연성이 우수한 초고강도 강판 및 그 제조방법
KR102415764B1 (ko) 오스템퍼링 열처리 특성이 우수한 열연강판, 열연소둔강판, 부재 및 이들의 제조방법
KR102568217B1 (ko) 구멍확장성이 우수한 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법
KR20140041290A (ko) 냉연강판 및 그 제조 방법
JP7417739B2 (ja) 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
JP2024522209A (ja) 曲げ性及び伸びフランジ性に優れた超高強度鋼板、並びにこの製造方法
CN118019873A (zh) 弯曲性和延伸凸缘性优异的超高强度钢板及其制造方法
KR20130046935A (ko) 냉연강판 및 그 제조 방법

Legal Events

Date Code Title Description
PC41 Official registration of the transfer of exclusive right

Effective date: 20180514

RH4A Copy of patent granted that was duplicated for the russian federation

Effective date: 20200225