RU2630472C1 - Production method of methanol and low-tonnage facility for its implementation - Google Patents

Production method of methanol and low-tonnage facility for its implementation Download PDF

Info

Publication number
RU2630472C1
RU2630472C1 RU2016145511A RU2016145511A RU2630472C1 RU 2630472 C1 RU2630472 C1 RU 2630472C1 RU 2016145511 A RU2016145511 A RU 2016145511A RU 2016145511 A RU2016145511 A RU 2016145511A RU 2630472 C1 RU2630472 C1 RU 2630472C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
methanol
gas
synthesis
reactor
ethane
Prior art date
Application number
RU2016145511A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Владимир Александрович Баранников
Екатерина Сергеевна Антипова
Илья Юрьевич Калинин
Юрий Васильевич Быков
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "УралГазНефтьПереработка" (ООО "УГНП")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "УралГазНефтьПереработка" (ООО "УГНП") filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "УралГазНефтьПереработка" (ООО "УГНП")
Priority to RU2016145511A priority Critical patent/RU2630472C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2630472C1 publication Critical patent/RU2630472C1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/06—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds in tube reactors; the solid particles being arranged in tubes
    • B01J8/067—Heating or cooling the reactor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
    • C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts

Abstract

FIELD: chemistry.
SUBSTANCE: mixture of methane-ethane, air and water vapour is used as the gaseous reagents, the volume ratio of the methane-ethane/air/water vapour mixture is maintained at 1:2.36:(0-0.4). The volume part of the water vapour corresponds to the relative ethane concentration value in the methane-ethane mixture, the gaseous reagents are separately heated up to the temperatures of 700-720°C, mixed and subjected to partial oxidation and combined conversion to produce the synthesis gas, which is rapidly cooled up to 300-350°C, using the "gas-liquid" heat exchangers, locking the soot formation process, then the synthesis gas is further cooled, provide the compression and supply of the compressed and heated to the temperature of 190-230°C of the synthesis gas to the methanol synthesis reactor, where the catalyst is disposed in the tube bundle tubes, maintain the isothermal mode in the mentioned reactor by boiling the water in the shell side at pressure of 2.4-4.0 MPa, heated by the heat, released during the methanol synthesis reaction, and also by the heat of the flue gases, the resulting methanol gas is transferred into the liquid phase, cooled up to 30-40°C, and the liquid product is output from the process. The unreacted synthesis gas is subjected to the repeated resynthesis of methanol in additional reactors, followed by selection of the final product. The invention also relates to the low-tonnage plant for the methanol production. The proposed invention makes it possible to obtain methanol in the amount of at least 80 vol. %.
EFFECT: increase of the yield.
2 cl, 10 dwg

Description

Изобретение относится к отрасли переработки нефти и газа и может быть использовано непосредственно на нефтяных и газовых месторождениях для получения из природного газа товарного метанола в небольших количествах (до 4 тыс. тонн в год) для обеспечения собственных нужд и нужд небольших химических предприятий.The invention relates to the oil and gas refining industry and can be used directly in oil and gas fields to produce marketable methanol in small quantities (up to 4 thousand tons per year) from natural gas to provide for its own needs and the needs of small chemical enterprises.

В связи с выработкой крупных нефтяных и газоконденсатных месторождений и увеличением доли малых месторождений возрастает потребность в малотоннажном производстве метанола с минимальным выходом побочных продуктов, которые в крупнотоннажном производстве могут извлекаться как полезные продукты.In connection with the development of large oil and gas condensate fields and an increase in the share of small fields, the need for small-capacity methanol production with a minimum yield of by-products that can be extracted as useful products in large-capacity production increases.

Малотоннажное производство метанола должно обладать рядом дополнительных свойств, которые отсутствуют у крупнотоннажного. Желательным готовым продуктом малотоннажного производства является монопродукт - метанол, поскольку остальные возможные продукты синтеза по существу будут отходами, утилизация которых приведет к загрязнению окружающей среды.Small-scale methanol production should have a number of additional properties that are absent in large-capacity. A desirable finished product of small-scale production is a single product - methanol, since the remaining possible synthesis products will essentially be waste, the disposal of which will lead to environmental pollution.

В малотоннажных установках должна быть небольшой номенклатура основных узлов, так как каждая единица дополнительного оборудования существенно влияет на срок окупаемости установки. На промысловых площадках часто нет достаточной электрической мощности, поэтому для достижения автономности малотоннажные установки могут быть оснащены собственной электрогенерацией. Преимущественный вариант - установки в блочно-модульном исполнении, что позволит снизить капитальные затраты на проектные и строительные работы.In small-tonnage installations there should be a small nomenclature of the main units, since each unit of additional equipment significantly affects the payback period of the installation. Often, there is not enough electric power at the fishing sites, therefore, to achieve autonomy, small-tonnage plants can be equipped with their own electric generation. An advantageous option is the installation in block-modular design, which will reduce capital costs for design and construction work.

Известны способы получения метанола и устройства для его осуществления, согласно которым метанол получают, в основном, в два этапа. На первом этапе в трубчатых печах риформинга на катализаторах паровой конверсией получают синтез-газ, т.е. смесь монооксида углерода (угарный газ) и водорода. На втором этапе очищенный и нормализованный синтез-газ подают в реактор синтеза метанола с получением метанола-сырца, который затем поступает в ректификационную колонну, в которой выделяют чистый метанол и набор дополнительных продуктов, имеющих самостоятельную ценность. Дополнительные продукты появляются вследствие того, что паровая конверсия дает синтез-газ, в котором соотношение CO:H2 варьируется от 1:3 до 1:5 (RU 2188790, опубл. 10.09.2009 г., RU 2252209, опубл. 20.05.2005 г.).Known methods for producing methanol and devices for its implementation, according to which methanol is obtained mainly in two stages. At the first stage, synthesis gas is obtained by steam conversion in tube reforming tube furnaces on catalysts, i.e. a mixture of carbon monoxide (carbon monoxide) and hydrogen. At the second stage, the purified and normalized synthesis gas is fed into the methanol synthesis reactor to obtain crude methanol, which then enters the distillation column, in which pure methanol and a set of additional products of independent value are isolated. Additional products appear due to the fact that steam reforming produces synthesis gas in which the CO: H 2 ratio varies from 1: 3 to 1: 5 (RU 2188790, publ. 09/10/2009, RU 2252209, publ. 20.05.2005 g.).

Для крупнотоннажных производств дополнительный набор продуктов синтеза не является проблемой, поскольку большинство продуктов производятся в больших количествах и имеют спрос. Однако на малотоннажных производствах сравнительно небольшие количества получаемых дополнительных продуктов с учетом дополнительных затрат на их выделение и плохую логистику являются существенным недостатком.For large-scale production, an additional set of synthesis products is not a problem, since most products are produced in large quantities and are in demand. However, in small-scale industries, the relatively small amounts of additional products obtained, taking into account the additional costs of their allocation and poor logistics, are a significant drawback.

Существующие малотоннажные установки для получения метанола рассчитаны на производство не менее 50 тысяч тонн метанола в год. Однако высока потребность в установках с производительностью 1-4 тыс. тонн метанола в год.The existing small-tonnage plants for methanol production are designed to produce at least 50 thousand tons of methanol per year. However, there is a high demand for plants with a capacity of 1-4 thousand tons of methanol per year.

Наиболее близким к заявляемому является способ получения метанола из газа газовых и газоконденсатных месторождений (RU 2254322, опубл. 20.06.2005 г.), включающий последовательную подачу углеводородсодержащего газа, впрыск химически очищенной воды, проведение предварительного парового риформинга получения синтез-газа, проведение окончательного риформинга образовавшегося газа с добавлением кислорода при давлении, равном давлению проведения синтеза метанола, обогрев реактора предварительного риформинга потоком полученного синтез-газа, выходящим из реактора окончательного риформинга, который подается в межтрубное пространство реактора предварительного риформинга. Далее осуществляют охлаждение синтез-газа, полученного в результате риформинга, парогазовой смесью и проведение синтеза метанола в 2-ступенчатом реакторе, причем охлаждением реакционной смеси для проведения изотермической реакции синтеза метанола в промежуточном выносном теплообменнике двухступенчатого реактора осуществляют парогазовой смесью, а охлаждение потока, выходящего из реактора синтеза метанола, осуществляют парогазовой смесью и химически очищенной водой.Closest to the claimed is a method of producing methanol from gas from gas and gas condensate fields (RU 2254322, publ. 06/20/2005), which includes the sequential supply of hydrocarbon-containing gas, injection of chemically purified water, preliminary steam reforming of the synthesis gas, final reforming the resulting gas with the addition of oxygen at a pressure equal to the pressure of the methanol synthesis, heating the pre-reforming reactor with the stream of the resulting synthesis gas, leaving them from the final reforming reactor which is fed to the tube space pre-reforming reactor. Next, the synthesis gas obtained by reforming is cooled by a gas-vapor mixture and methanol synthesis is carried out in a 2-stage reactor, and the reaction mixture is cooled by a gas-vapor mixture to conduct an isothermal reaction of methanol synthesis in an intermediate external heat exchanger of a two-stage reactor, and the stream leaving the cooling a methanol synthesis reactor, is carried out with a gas-vapor mixture and chemically purified water.

Недостатком известного способа является выход готового продукта - метанола в количестве не более 60 об. %, остальные 40 об. % составляют побочные продукты.The disadvantage of this method is the yield of the finished product is methanol in an amount of not more than 60 vol. %, the remaining 40 vol. % are by-products.

Однако такой выход монопродукта является низким, что не позволяет указанный способ использовать при малотоннажном производстве метанола.However, such a single product yield is low, which does not allow the specified method to be used in small-capacity methanol production.

Наиболее близкой к заявляемой является установка для получения метанола из газа газовых и газоконденсатных месторождений (RU 2254322, опубл. 20.06.2005 г.), содержащая источник углеводородсодержащего газа, реактор предварительного парового риформинга, обогреваемый потоком, выходящим из реактора окончательного риформинга, двухступенчатый реактор синтеза метанола, теплообменники охлаждения синтез-газа, теплообменники охлаждения потока, выходящего из реактора синтеза метанола, сепаратор для разделения продуктов реакции на отходящие газы и метанол-сырец, а двухступенчатый реактор синтеза метанола, соединенный с теплообменником охлаждения синтез-газа парогазовой смесью, снабжен промежуточным выносным теплообменником охлаждения реакционной смеси парогазовой смесью и последовательно соединен с теплообменником охлаждения полученного в реакторе потока парогазовой смесью, теплообменником охлаждения химически очищенной водой и сепаратором для разделения продуктов реакции.Closest to the claimed is a plant for producing methanol from gas from gas and gas condensate fields (RU 2254322, publ. 06/20/2005), containing a source of hydrocarbon-containing gas, a preliminary steam reforming reactor, heated by a stream leaving the final reforming reactor, a two-stage synthesis reactor methanol, synthesis gas cooling heat exchangers, cooling heat exchangers for the stream leaving the methanol synthesis reactor, a separator for separating reaction products into exhaust gases and meta crude ol, and the two-stage methanol synthesis reactor connected to the syngas cooling heat exchanger with a gas-vapor mixture is equipped with an intermediate remote heat exchanger for cooling the reaction mixture with a gas-vapor mixture and is connected in series with the cooling heat exchanger of the gas-vapor mixture obtained in the reactor, a chemically purified water cooling heat exchanger and a separator for separation of reaction products.

Основным недостатком известной установки является низкий процент выхода готового продукта - метанола, не превышающий 60 об. %, что не позволяет использовать ее для малотоннажного производства метанола.The main disadvantage of the known installation is the low percentage of the finished product - methanol, not exceeding 60 vol. %, which does not allow using it for small-scale production of methanol.

Технической задачей является создание способа получения метанола и малотоннажной установки, обеспечивающих выход готового монопродукта - метанола в количестве не менее 80 об. %.The technical task is to create a method for producing methanol and a small-tonnage installation, providing a yield of a single product - methanol in an amount of at least 80 vol. %

Техническим результатом является повышение выхода метанола до 80-84 об. %.The technical result is to increase the yield of methanol to 80-84 about. %

Указанный технический результат достигается группой изобретений.The specified technical result is achieved by a group of inventions.

Сущность изобретения по п. 1 заключается в том, что способ получения метанола включает комбинированную конверсию газообразных реагентов в синтез-газ и синтез метанола, дальнейший отбор готового продукта.The invention according to claim 1, is that the method for producing methanol comprises the combined conversion of gaseous reactants into synthesis gas and methanol synthesis, and further selection of the finished product.

В отличие от прототипа в качестве газообразных реагентов используют смесь метан-этан, воздух и водяной пар, объемное соотношение смесь метан-этан / воздух / водяной пар поддерживают равным 1:2,36:(0-0,4), причем объемная часть водяного пара соответствует величине относительной концентрации этана в смеси метан-этан.Unlike the prototype, methane-ethane mixture, air and water vapor are used as gaseous reagents, the volumetric ratio of methane-ethane / air / water mixture is maintained equal to 1: 2.36: (0-0.4), and the volume fraction of water the pair corresponds to the relative concentration of ethane in the methane-ethane mixture.

Газообразные реагенты раздельно нагревают до температур 700-720°C, перемешивают и подвергают парциальному окислению и комбинированной конверсии с получением синтез-газа, который подвергают быстрому охлаждению до 300-350°C с использованием теплообменников «газ-жидкость», блокируя процесс сажеобразования.Gaseous reactants are separately heated to temperatures of 700-720 ° C, mixed and subjected to partial oxidation and combined conversion to produce synthesis gas, which is subjected to rapid cooling to 300-350 ° C using gas-liquid heat exchangers, blocking the soot formation process.

Затем синтез-газ дополнительно охлаждают, осуществляют компримирование и подачу сжатого и подогретого до температур 190-230°C синтез-газа в реактор синтеза метанола, в трубах трубного пучка которого размещен катализатор, поддерживают изотермический режим в указанном реакторе за счет кипения воды в межтрубном пространстве при давлении 2,4-4,0 МПа, нагретой теплом, выделяемым при протекании реакции синтеза метанола, а также теплом топочных газов.Then, the synthesis gas is additionally cooled, compression and supply of the synthesis gas compressed and heated to temperatures of 190-230 ° C to the methanol synthesis reactor, in the tubes of the tube bundle of which the catalyst is placed, is carried out, the isothermal regime in the specified reactor is maintained by boiling water in the annulus at a pressure of 2.4-4.0 MPa, heated by the heat released during the methanol synthesis reaction, as well as the heat of the flue gases.

Полученный газообразный метанол переводят в жидкую фазу, охлаждают до 30-40°C, и выводят жидкий продукт из процесса, при этом непрореагировавший синтез-газ подвергают многократному повторному синтезу метанола в дополнительных реакторах с последующим отбором готового продукта.The obtained gaseous methanol is transferred to the liquid phase, cooled to 30-40 ° C, and the liquid product is removed from the process, while the unreacted synthesis gas is subjected to repeated re-synthesis of methanol in additional reactors, followed by selection of the finished product.

Способ осуществляется при использовании установки, описанной в п. 2 формулы изобретения.The method is carried out using the installation described in paragraph 2 of the claims.

Сущность изобретения заключается в том, что малотоннажная установка для получения метанола включает дозирующее устройство, модуль синтеза газа с реактором комбинированной конверсии, теплообменник синтез газа, модуль компрессии, модуль синтеза метанола с реактором и теплообменником стабилизации метанола.The essence of the invention lies in the fact that the small-capacity plant for methanol production includes a metering device, a gas synthesis module with a combined conversion reactor, a gas synthesis heat exchanger, a compression module, a methanol synthesis module with a reactor and a methanol stabilization heat exchanger.

Согласно п. 2 формулы к дозирующему устройству присоединен модуль газопламенного подогревателя, в корпусе которого закреплены три трубных пучка, на входе соединенных с тремя входными коллекторами подачи смеси метан - этан, воздуха и воды, а на выходе - со смесительной решеткой, трубы указанных трубных пучков выполнены в виде спиралей и вложены друг в друга.According to paragraph 2 of the formula, a gas-flame heater module is attached to the metering device, in the housing of which three tube bundles are fixed, at the inlet connected to three inlet manifolds for supplying a mixture of methane - ethane, air and water, and at the outlet - with a mixing grill, pipes of these tube bundles made in the form of spirals and nested into each other.

Модуль синтеза газа снабжен пламегасящей насадкой, соединенной с теплоизолированным корпусом реактора комбинированной конверсии кожухотрубного типа и расположенной со смещением относительно центра указанного корпуса.The gas synthesis module is equipped with a flame-retardant nozzle connected to a thermally insulated shell-and-tube type combined conversion reactor vessel and located offset from the center of the specified vessel.

Коллектор синтез-газа реактора комбинированной конверсии соединен с теплообменником стабилизации синтез-газа типа «газ-жидкость», межтрубное пространство которого заполнено охлаждающей жидкостью и соединено с аппаратом воздушного охлаждения.The synthesis gas reservoir of the combined conversion reactor is connected to a gas-liquid-type synthesis gas stabilization heat exchanger, the annulus of which is filled with coolant and connected to an air cooling apparatus.

Модуль синтеза метанола включает реактор синтеза метанола кожухотрубного типа, в котором катализатор синтеза метанола размещен в трубах трубного пучка указанного реактора, а межтрубное пространство заполнено кипящей водой.The methanol synthesis module includes a shell-and-tube type methanol synthesis reactor, in which the methanol synthesis catalyst is located in the tubes of the tube bundle of the said reactor, and the annulus is filled with boiling water.

В межтрубное пространство корпуса реактора синтеза метанола встроен дополнительный теплообменник, соединенный через магистраль топочных газов с газопламенным подогревателем.An additional heat exchanger is integrated into the annular space of the methanol synthesis reactor vessel, which is connected via a flue gas line to a gas-flame heater.

Модуль синтеза метанола оснащен теплообменником осаждения метанола спирального типа, соединенным с теплообменником стабилизации метанола кожухотрубного типа, при этом межтрубные пространства обоих теплообменников заполнены охлаждающей жидкостью и соединены последовательно с аппаратом воздушного охлаждения.The methanol synthesis module is equipped with a spiral-type methanol precipitation heat exchanger connected to a shell-and-tube type methanol stabilization heat exchanger, while the annular spaces of both heat exchangers are filled with coolant and connected in series with the air cooling apparatus.

Способ получения метанола и устройство для его осуществления в отличии от известных технических решений основаны на том, что в процессе синтеза монопродукта - метанола они позволяют поддерживать соотношение CO:H2 в синтез -газе равным 1:2.The method for producing methanol and the device for its implementation, in contrast to the known technical solutions, are based on the fact that in the synthesis of a single product - methanol, they allow you to maintain the ratio of CO: H 2 in the synthesis gas equal to 1: 2.

Известно, что процесс парциального окисления метана для получения синтез-газа состава, оптимально соответствующего синтезу метанола, осуществляют с целью введения в метанольный процесс необходимого количества кислорода.It is known that the process of partial oxidation of methane to produce synthesis gas of a composition that is optimal for the synthesis of methanol is carried out with the aim of introducing the required amount of oxygen into the methanol process.

Процесс проводят в соответствии со следующим уравнением:The process is carried out in accordance with the following equation:

Figure 00000001
Figure 00000001

(Розовский А.Я., Лин Г.И., Теоретические основы процесса синтеза метанола, М.: Химия, 1990, стр. 60-62).(Rozovsky A.Ya., Lin G.I., Theoretical Foundations of the Process of Methanol Synthesis, Moscow: Chemistry, 1990, p. 60-62).

В качестве окислителя (кислородсодержащего газа) используют воздух. В реальном газе кроме метана содержится и некоторое количество этана. С целью коррекции состава синтез-газа часть метана конвертируют в синтез-газ посредством соответствующего увеличения доли паровой конверсии в составе комбинированной конверсии.Air is used as an oxidizing agent (oxygen-containing gas). In real gas, in addition to methane, a certain amount of ethane is also contained. In order to correct the composition of the synthesis gas, a part of the methane is converted into synthesis gas by a corresponding increase in the proportion of steam conversion in the combined conversion.

В этом случае полное уравнение материального баланса имеет вид:In this case, the complete equation of material balance has the form:

Figure 00000002
Figure 00000002

где Kм, Kэ - концентрация метана и этана соответственно;where K m , K e - the concentration of methane and ethane, respectively;

Q - расход углеводородного газа.Q is the flow rate of hydrocarbon gas.

Первое выражение правой части уравнения - (Kм+2Kэ)*(СO+2H2) показывает, что при наличии этана выход синтез-газа пропорционален (Kм+2Kэ), вторая скобка в этом выражении - (CO+2H2) показывает, что результатом такой реакции является синтез-газ оптимального состава, в котором CO:H2=1:2.The first expression of the right side of the equation - (K m + 2K e ) * (CO + 2H 2 ) shows that in the presence of ethane the synthesis gas yield is proportional to (K m + 2K e ), the second bracket in this expression is (CO + 2H 2 ) shows that the result of this reaction is the synthesis gas of the optimal composition, in which CO: H 2 = 1: 2.

Второе выражение - [Kм+Kэ)*1,86N2 правой части уравнения пропорционально объему проходящего через устройство азота.The second expression is [K m + K e ) * 1.86 N 2 of the right side of the equation is proportional to the volume of nitrogen passing through the device.

Третье выражение правой части уравнения - (1-(Kм+Kэ))*Q представляет собой расход не участвующих в реакции газов, содержавшихся в исходном углеводородном газе, выраженный через сумму парциальных расходов метана и этана.The third expression of the right side of the equation - (1- (K m + K e )) * Q represents the flow rate of the non-participating gases contained in the initial hydrocarbon gas, expressed as the sum of the partial costs of methane and ethane.

Из этого уравнения следует, что соотношение смесь метан-этан / воздух / водяной пар необходимо поддерживать равным 1:2,36:(0-0,4). Только в этом случае синтез газ будет иметь оптимальный состав CO:H2=1:2.From this equation it follows that the ratio of the methane-ethane / air / water mixture must be maintained equal to 1: 2.36: (0-0.4). Only in this case, the synthesis gas will have the optimal composition CO: H 2 = 1: 2.

В реакторе комбинированной конверсии заявленной конструкции на начальном этапе комбинированной конверсии горячие газообразные продукты движутся противотоком по отношению к продуктам паровой и углекислотной конверсиям, идущим с поглощением тепла, поддерживая необходимую для них температуру.In the combined conversion reactor of the claimed design, at the initial stage of the combined conversion, hot gaseous products move countercurrently with respect to the products of steam and carbon dioxide conversions that go with the absorption of heat, maintaining the temperature necessary for them.

В отличие от способа-прототипа, согласно которому в начале процесса проводят паровую конверсию (в атмосфере водяного пара), а затем парциальное окисление, в заявляемом способе на начальном этапе происходит парциальное окисление кислородом воздуха. Азот, занимающий 78% объема воздуха, не участвует в реакции, существенно снижая концентрацию кислорода в реагирующей смеси, что делает процесс окисления более безопасным.In contrast to the prototype method, according to which, at the beginning of the process, steam conversion is carried out (in an atmosphere of water vapor), and then partial oxidation, in the inventive method, partial oxidation by atmospheric oxygen occurs at the initial stage. Nitrogen, which occupies 78% of the air volume, is not involved in the reaction, significantly reducing the oxygen concentration in the reaction mixture, which makes the oxidation process safer.

При наличии в углеводородном газе этана соотношение CO:H2, согласно группе изобретений поддерживают равным 1:2 путем добавления в процесс соответствующего количества водяного пара. В этом случае необходимо учитывать то, что в совокупности реакции парциального окисления, углекислотная и паровая конверсии, являющиеся конечным содержанием комбинированной конверсии, почти сбалансированы по теплу.In the presence of ethane in the hydrocarbon gas, the CO: H 2 ratio according to the group of inventions is maintained equal to 1: 2 by adding an appropriate amount of water vapor to the process. In this case, it is necessary to take into account the fact that in the aggregate of the partial oxidation reaction, carbon dioxide and steam conversions, which are the final content of the combined conversion, are almost balanced in heat.

Увеличение доли паровой конверсии в составе комбинированной требует дополнительного подвода тепла для соблюдения температурного режима.An increase in the proportion of steam conversion in the combined composition requires an additional heat supply to comply with the temperature regime.

Кроме того, в малотоннажных установках в общем тепловом балансе возрастает роль теплоотдачи с поверхностей реакционных объемов, поскольку соотношение поверхностей теплоотдачи и объемного тепловыделения пропорционально

Figure 00000003
, где d - характерный размер реакционного объема.In addition, in small-tonnage plants, the role of heat transfer from the surfaces of the reaction volumes increases in the overall heat balance, since the ratio of heat transfer and volumetric heat transfer surfaces is proportional
Figure 00000003
where d is the characteristic size of the reaction volume.

Экспериментально подтверждено, что объемное соотношение смесь метан-этан / воздух / водяной пар необходимо поддерживать равным 1:2,36: (Kэ/(Kм+Kэ)), причем объемная часть пара (выражение в скобках) может принимать значения от 0 до 0,4 в зависимости от содержания этана и соответствует величине относительной концентрации этана в смеси метан-этан (Kэ/(Kм+Kэ)).It was experimentally confirmed that the volumetric ratio of methane-ethane / air / water steam must be maintained equal to 1: 2.36: (K e / (K m + K e )), and the volumetric part of the vapor (expression in brackets) can take values from 0 to 0.4 depending on the ethane content and corresponds to the value of the relative concentration of ethane in the methane-ethane mixture (K e / (K m + K e )).

С целью компенсации тепловых потерь, в том числе на дополнительную паровую конверсию, реакционные газы (смесь метан-этан, воздух, водяной пар) раздельно нагревают до температуры 700-720°C, тщательно перемешивают и подают в реакционный объем. Далее процесс идет в соответствии с приведенным выше уравнением.In order to compensate for heat losses, including additional steam conversion, the reaction gases (methane-ethane mixture, air, water vapor) are separately heated to a temperature of 700-720 ° C, mixed thoroughly and fed into the reaction volume. Further, the process proceeds in accordance with the above equation.

Раздельный нагрев реакционных газов ниже 700°C нежелателен, так же как и перегрев выше 720°C, т.к. до начала реакции парциального окисления обеспечивается безопасность процесса благодаря тому, что нагретые до 700-720°C метан, этан и кислород, содержащийся в воздухе, вступают в реакцию окисления немедленно после смешения, предотвращая образование даже небольших объемов взрывоопасной смеси.Separate heating of the reaction gases below 700 ° C is undesirable, as well as overheating above 720 ° C, because prior to the start of the partial oxidation reaction, process safety is ensured due to the fact that methane, ethane and oxygen contained in the air are heated to 700-720 ° C and enter the oxidation reaction immediately after mixing, preventing the formation of even small volumes of explosive mixtures.

Полученный на выходе реактора комбинированной конверсии синтез-газ с температурой 750-800°C необходимо охлаждать до 300-350°C. Такая операция как правило выполняется с помощью теплообменных аппаратов разных типов. В способе-прототипе использованы теплообменники типа «газ-газ».The synthesis gas obtained at the outlet of the combined conversion reactor with a temperature of 750-800 ° C must be cooled to 300-350 ° C. Such an operation is usually carried out using different types of heat exchangers. In the prototype method, gas-gas heat exchangers are used.

Для малотоннажных установок использование теплообменников типа «газ-газ» недопустимо. Причина заключается в том, что числа Нуссельта для противоположных сторон металлической стенки, разделяющей потоки, примерно одинаковы. Одинаковыми оказываются и коэффициенты теплоотдачи. Вследствие этого температура стенки теплообменника принимает среднее значение температур обменивающихся теплом потоков. Для выше указанного интервала температур эта величина составляет порядка 500°C. При такой температуре интенсивно протекает реакция Белла-Будуара (реакция сажеобразования), причем реакция идет с большим выделением тепла и поэтому является самоподдерживающейся:For small-tonnage installations, the use of gas-gas heat exchangers is unacceptable. The reason is that the Nusselt numbers for the opposite sides of the metal wall separating the flows are approximately the same. The heat transfer coefficients are the same. As a result, the wall temperature of the heat exchanger assumes the average temperature of the heat exchanging streams. For the above indicated temperature range, this value is about 500 ° C. At this temperature, the Bell-Boudoir reaction intensively occurs (soot formation reaction), and the reaction proceeds with a large release of heat and therefore is self-sustaining:

CO+CO=CO2+C+тепло (http://chem21.info/page/105079024068158033032124233069130012077244002078/)CO + CO = CO 2 + C + heat (http://chem21.info/page/105079024068158033032124233069130012077244002078/)

В результате существенная доля монооксида углерода удаляется из синтез-газа, что нарушает соотношение CO:H2 в сторону увеличения доли водорода и снижения доли монооксида углерода вплоть до его почти полного исчезновения.As a result, a significant proportion of carbon monoxide is removed from the synthesis gas, which violates the ratio of CO: H 2 in the direction of increasing the proportion of hydrogen and reducing the proportion of carbon monoxide until its almost complete disappearance.

По заявляемому способу реакция Белла-Будуара блокируется, т.к. температура разделяющей потоки стенки поддерживается ниже 350°C, благодаря использованию теплообменника типа «газ-жидкость», который не использовался в малотоннажных установках для стабилизации ("закалки") синтез-газа. Это позволяет избежать процесса сажеобразования.According to the claimed method, the Bell-Boudoir reaction is blocked, because the temperature of the wall separating the flows is maintained below 350 ° C, thanks to the use of a gas-liquid heat exchanger, which was not used in small-tonnage installations to stabilize ("quench") the synthesis gas. This avoids the process of soot formation.

Число Нуссельта для разделяющей потоки стенки со стороны жидкого теплоносителя возрастает в десятки и более раз, соответственно возрастает и коэффициент теплоотдачи. Стенка теплообменника принимает температуру, близкую к температуре жидкого теплоносителя (Нащокин В.В. Техническая термодинамика и теплопередача, изд-во "Высшая школа", Москва, 1969 г., стр. 411-446).The Nusselt number for the wall separating the flows from the side of the liquid coolant increases by tens or more times, and the heat transfer coefficient also increases. The wall of the heat exchanger takes a temperature close to the temperature of the liquid coolant (Nashchokin V.V. Technical Thermodynamics and Heat Transfer, Vysshaya Shkola Publishing House, Moscow, 1969, pp. 411-446).

По способу-прототипу режим, в котором работает реактор синтеза метанола, является квазиизотермическим, который поддерживается с помощью выносного теплообменника, что влечет за собой переменный температурный режим вдоль реактора с риском выхода за его допустимые границы, что может привести к снижению выхода продукта, ухудшению его качества, а в некоторых случаях - к разрушению катализатора.According to the prototype method, the mode in which the methanol synthesis reactor operates is quasi-isothermal, which is maintained using an external heat exchanger, which entails a variable temperature regime along the reactor with the risk of exceeding its permissible limits, which can lead to a decrease in the product yield, its deterioration quality, and in some cases, to the destruction of the catalyst.

Согласно заявленному способу изотермический режим работы реактора синтеза метанола кожухотрубного типа обеспечивается за счет кипящей при давлении 2,4-4,0 МПа воды, заполняющей межтрубное пространство реактора, нагреваемой теплом, выделяемым в процессе работы реактора синтеза, а также теплом топочных газов, протекающих через дополнительные, встроенные в реактор синтеза метанола, теплообменники.According to the claimed method, the isothermal mode of operation of the shell-and-tube type methanol synthesis reactor is ensured by boiling water at a pressure of 2.4-4.0 MPa, filling the reactor annulus, heated by the heat generated during the operation of the synthesis reactor, as well as the heat of the flue gases flowing through additional heat exchangers built into the methanol synthesis reactor.

Преимущество заключается в том, что процесс кипения воды сопровождается поглощением скрытой теплоты парообразования, а дополнительный нагрев воды обеспечивает гарантированное кипение, превращая заполняющую межтрубное пространство воду практически в идеальный термостат.The advantage is that the process of boiling water is accompanied by the absorption of latent heat of vaporization, and additional heating of the water provides guaranteed boiling, turning the water filling the annulus practically into an ideal thermostat.

Кроме того, с целью обеспечения равномерности поступления реагентов в реактор синтез-газа необходимо обеспечить одинаковые скорости газов в трубах трубных пучков газопламенного подогревателя. При этом площади сечений труб будут соотноситься так же, как парциальные объемы смеси метан-этан / воздух / водяной пар. Поскольку площади сечений труб пропорциональны квадратам диаметров, то диаметры соотносятся как квадратные корни соответствующих числовых значений.In addition, in order to ensure uniform flow of reagents into the synthesis gas reactor, it is necessary to ensure the same gas velocities in the pipes of the tube bundles of the gas-flame heater. In this case, the cross-sectional areas of the pipes will be correlated in the same way as the partial volumes of the methane-ethane / air / water vapor mixture. Since the cross-sectional areas of the pipes are proportional to the squares of the diameters, the diameters are related as the square roots of the corresponding numerical values.

Группа изобретений проиллюстрирована следующим образом.The group of inventions is illustrated as follows.

На фиг. 1 представлена общая схема установки для получения метанола заявленным способом.In FIG. 1 presents a General diagram of a plant for producing methanol of the claimed method.

На фиг. 2 показан модуль газопламенного подогревателя, на фиг. 3 - разрез А-А на фиг. 2, на фиг. 4 вид Б спирали трубного пучка на фиг. 3.In FIG. 2 shows a flame heater module; FIG. 3 is a section AA in FIG. 2, in FIG. 4, view B of the spiral of the tube bundle in FIG. 3.

На фиг. 5 - модуль синтез-газа, а на фиг. 6 разрез В-В на фиг. 5.In FIG. 5 is a synthesis gas module, and in FIG. 6 is a section BB of FIG. 5.

На фиг. 7 представлен теплообменник стабилизации синтез-газа типа «газ-жидкость» кожухотрубной конструкции и аппарат воздушного охлаждения, а на фиг. 8 - модуль компрессии.In FIG. 7 shows a heat exchanger for stabilizing synthesis gas of the gas-liquid type of a shell-and-tube construction and an air-cooling apparatus, and FIG. 8 - compression module.

Фиг. 9 представляет собой реактор синтеза метанола модуля синтеза метанола, фиг.10 - теплообменник осаждения метанола спирального типа и теплообменник стабилизации метанола кожухотрубного типа.FIG. 9 is a methanol synthesis reactor of a methanol synthesis module; FIG. 10 is a spiral-type methanol precipitation heat exchanger and a shell-and-tube type methanol stabilization heat exchanger.

Установка для получения метанола состоит из дозирующего устройства 1 и четырех основных модулей: модуля газопламенного подогревателя 2, модуля синтез-газа 3, модуля компрессии 4 и модуля синтеза метанола 5, соединенных последовательно трубопроводами (фиг. 1).Installation for producing methanol consists of a metering device 1 and four main modules: a gas-flame heater module 2, a synthesis gas module 3, a compression module 4 and a methanol synthesis module 5, connected in series by pipelines (Fig. 1).

Модуль газопламенного подогревателя 2 включает корпус 6, в котором закреплены три трубных пучка 7, 8, 9, на входе соединенных с тремя входными коллекторами 10, 11 и 12, соответственно, для подачи трех реагентов, а именно - смеси метан-этан, воздуха и воды, которая превращается далее в водяной пар. На выходе трубные пучки 7, 8, 9 закреплены на смесительной решетке 13. При этом трубы каждого трубного пучка 7, 8, 9 закреплены в отверстиях смесительной решетки 13, равномерно распределенных по ее поверхности, как показано на фиг. 2. Смесительная решетка 13 соединена с входом модуля синтез-газа 3.The gas-flame heater module 2 includes a housing 6, in which three tube bundles 7, 8, 9 are fixed, at the inlet connected to three inlet manifolds 10, 11 and 12, respectively, for supplying three reagents, namely, a mixture of methane-ethane, air and water, which turns further into water vapor. At the exit, tube bundles 7, 8, 9 are fixed to the mixing grid 13. Moreover, the pipes of each tube bundle 7, 8, 9 are fixed in the holes of the mixing grid 13 uniformly distributed over its surface, as shown in FIG. 2. The mixing grid 13 is connected to the input of the synthesis gas module 3.

Трубы трубных пучков 7, 8, 9 выполнены в виде спиралей и вложены друг в друга, как показано на фиг. 3, 4. Диаметры спиралей труб 7, 8, 9, а также диаметры указанных труб соотносятся приблизительно как 1:1,5: 0,4.The tubes of tube bundles 7, 8, 9 are made in the form of spirals and nested into each other, as shown in FIG. 3, 4. The diameters of the spirals of the pipes 7, 8, 9, as well as the diameters of these pipes are approximately 1: 1.5: 0.4.

Газовые горелки с запальным устройством 14 расположены в нижней части корпуса 6. Корпус 6 в верхней части соединен с магистралью топочных газов 15.Gas burners with an ignition device 14 are located in the lower part of the housing 6. The housing 6 in the upper part is connected to the flue gas line 15.

Модуль синтез-газа 3 снабжен пламягасящей насадкой 16, соединенной с реактором комбинированной конверсии 17 кожухотрубного типа (фиг.5).The synthesis gas module 3 is equipped with a flame-retardant nozzle 16 connected to the combined conversion reactor 17 of the shell-and-tube type (Fig. 5).

Модуль 3 включает также теплообменник стабилизации синтез-газа типа «газ-жидкость» кожухотрубной конструкции 18 и аппарат воздушного охлаждения 19 (фиг. 7). Пламягасящая насадка 16 состоит из корпуса 20, оснащенного загрузочным окном 21 и заполненного пластинчатым корундовым протектором 22. Реактор комбинированной конверсии 17 выполнен в теплоизолированном жаропрочном корпусе 23 с несущими решетками 24, на которых сваркой закреплены трубные пучки 25. Под несущими решетками прикреплен коллектор синтез-газа 26 со съемной крышкой 27. Пламягасящая насадка 16 расположена со смещением относительно центра указанного корпуса 23 реактора 17 (фиг. 6). Такое расположение задает вихревое (спиралевидное) движение продуктов реакций в объеме катализатора, размещенного в межтрубном пространстве реактора 17, обеспечивая равномерное обтекание труб трубного пучка 25.Module 3 also includes a syngas stabilization heat exchanger of the gas-liquid type of the shell-and-tube structure 18 and an air cooling apparatus 19 (Fig. 7). Flameproof nozzle 16 consists of a housing 20, equipped with a loading window 21 and filled with a lamellar corundum protector 22. The combined conversion reactor 17 is made in a heat-insulated heat-resistant housing 23 with supporting grids 24, on which tube bundles 25 are fixed by welding. A synthesis gas collector is attached under the supporting grids 26 with a removable cover 27. Flameproof nozzle 16 is located with an offset relative to the center of the specified body 23 of the reactor 17 (Fig. 6). This arrangement determines the vortex (spiral) movement of the reaction products in the volume of the catalyst located in the annulus of the reactor 17, ensuring uniform flow around the tubes of the tube bundle 25.

Межтрубное пространство реактора 17 заполнено двумя слоями катализаторов. Нижнюю часть занимает слой катализатора - протектора 28, высота слоя равна величине внутреннего радиуса реактора 17. Верхняя часть межтрубного пространства и трубы пучка 25 заполнены катализатором комбинированной конверсии 29.The annulus of the reactor 17 is filled with two layers of catalysts. The lower part is occupied by the catalyst bed — the tread 28, the layer height is equal to the inner radius of the reactor 17. The upper part of the annular space and the tube bundle 25 are filled with the combined conversion catalyst 29.

Корпус 23 по линии раздела слоев катализаторов выполнен разъемным. На входе реактор 17 закрыт разделительной решеткой 30, к которой прикреплен конец пламягасящей насадки 16. Трубные пучки 25 закрыты съемными донными решетками 31. Коллектор 26 трубопроводом 32 соединен с нижним коллектором 33 теплообменника стабилизации синтез-газа 18 (фиг. 7).The housing 23 along the dividing line of the catalyst layers is made detachable. At the inlet, the reactor 17 is closed by a separation grate 30, to which the end of the flame head is attached 16. The tube bundles 25 are closed by removable bottom gratings 31. The collector 26 is connected by a pipe 32 to the lower collector 33 of the synthesis gas stabilization heat exchanger 18 (Fig. 7).

Межтрубное пространство теплообменника 18 заполнено охлаждающей жидкостью и через штуцеры 34, 35 связано с аппаратом воздушного охлаждения 19. Верхний коллектор 36 теплообменника 18 соединен трубопроводом 37 с противоточным двухтрубным теплообменником 38 (фиг. 8) модуля компрессии 4.The annular space of the heat exchanger 18 is filled with coolant and connected through the fittings 34, 35 to the air cooling apparatus 19. The upper collector 36 of the heat exchanger 18 is connected by a pipe 37 to the countercurrent two-pipe heat exchanger 38 (Fig. 8) of the compression module 4.

Модуль 4 содержит компрессор 39 с паросиловым приводом (не показан). Вход компрессора 39 через межтрубное пространство соединен с теплообменником стабилизации синтез-газа 18, выход 41 компрессора 39 через внутреннюю трубу 42 теплообменника 38 соединен с модулем синтеза метанола 5.Module 4 contains a compressor 39 with a steam-powered drive (not shown). The inlet of the compressor 39 through the annular space is connected to the synthesis gas stabilization heat exchanger 18, the output 41 of the compressor 39 is connected to the methanol synthesis module 5 through the inner tube 42 of the heat exchanger 38.

Модуль 5 состоит из реактора синтеза метанола 43 (фиг. 9), теплообменника осаждения метанола 44 спирального типа, теплообменника стабилизации метанола 45 кожухотрубного типа и электромагнитного клапана 46 (фиг. 10).Module 5 consists of a methanol synthesis reactor 43 (FIG. 9), a spiral-type methanol precipitation heat exchanger 44, a shell-and-tube type methanol stabilization heat exchanger 45, and an electromagnetic valve 46 (FIG. 10).

В корпусе 47 реактора синтеза метанола 43 закреплены нижняя 48 и верхняя 49 трубные решетки, в которых сваркой закреплены трубы 50 трубного пучка, заполненные катализатором 51 синтеза метанола. Снизу трубы 50 закрыты съемными донными решетками 52 (фиг. 9).In the housing 47 of the methanol synthesis reactor 43, the lower 48 and upper 49 tube sheets are fixed, in which tubes 50 of the tube bundle filled with the methanol synthesis catalyst 51 are fixed by welding. The bottom of the pipe 50 is closed by removable bottom grilles 52 (Fig. 9).

В корпусе реактора синтеза метанола 43 в межтрубное пространство встроен дополнительный теплообменник 53, соединенный через магистраль топочных газов 15 с газопламенным подогревателем 2 через верхний коллектор дымовых газов 54 и трубопровод 55.In the body of the methanol synthesis reactor 43, an additional heat exchanger 53 is connected to the annular space, connected via a flue gas line 15 to a gas-flame heater 2 through an upper flue gas collector 54 and a pipe 55.

Верхний коллектор 56 реактора 43 соединен с внутренней трубой 42, межтрубное пространство реактора 43 заполнено кипящей водой, уровень которой поддерживают с помощью датчиков уровня и питающего устройства (не показаны). Паровой объем 57 трубопроводом 58 соединен с паросиловой установкой (не показана).The upper collector 56 of the reactor 43 is connected to the inner pipe 42, the annular space of the reactor 43 is filled with boiling water, the level of which is maintained using level sensors and a power device (not shown). The steam volume 57 by a pipe 58 is connected to a steam power installation (not shown).

Нижний коллектор дымовых газов 59 соединен с трубопроводом 60, т.е. с магистралью отработанных газов (на фиг. 1 не обозначен). Нижний коллектор 52 реактора 43 трубопроводом 63 соединен с входным коллектором 64 теплообменника осаждения метанола 44 (фиг. 10). Нижний коллектор 65 теплообменника 44 соединен трубопроводом 66 с накопительной камерой 67 теплообменника стабилизации метанола 45, оснащенной датчиками уровня жидкой фазы 68, 69. Нижняя часть 70 теплообменника 45 образована двумя трубными решетками 71, 72 с закрепленным в них трубным пучком 73.The lower flue gas collector 59 is connected to conduit 60, i.e. with the exhaust gas line (not shown in FIG. 1). The lower manifold 52 of the reactor 43 is connected by a pipe 63 to the inlet manifold 64 of the methanol precipitation heat exchanger 44 (FIG. 10). The lower collector 65 of the heat exchanger 44 is connected by a pipe 66 to the storage chamber 67 of the methanol stabilization heat exchanger 45, equipped with liquid level sensors 68, 69. The lower part 70 of the heat exchanger 45 is formed by two tube sheets 71, 72 with a tube bundle 73 fixed therein.

Межтрубное пространство теплообменников 44, 45 заполнено охлаждающей жидкостью, причем через патрубки 74, 75 трубопроводом 76 теплообменники 44 и 45 соединены между собой, а через патрубки 77, 78 - с аппаратом воздушного охлаждения 79.The annular space of the heat exchangers 44, 45 is filled with coolant, and through the pipes 74, 75 by the pipe 76, the heat exchangers 44 and 45 are connected to each other, and through the pipes 77, 78 to the air-cooling apparatus 79.

Нижний коллектор 80 теплообменника 45 оснащен электромагнитным клапаном 46, соединенным трубопроводом 81 с емкостью хранения метанола (не показан). Трубопровод 82 может быть соединен с входным коллектором следующего модуля синтеза метанола 5 либо с устройством утилизации остаточных газов (азота) для крайнего модуля 5.The lower manifold 80 of the heat exchanger 45 is equipped with an electromagnetic valve 46 connected by a pipe 81 to a methanol storage tank (not shown). The pipe 82 can be connected to the input manifold of the next methanol synthesis module 5 or to a residual gas (nitrogen) recovery device for the end module 5.

Заявляемый способ осуществляется с помощью заявляемой установки следующим образом.The inventive method is carried out using the inventive installation as follows.

От источников углеводородного газа, сжатого воздуха и водяного конденсата через раздельные трубопроводы (не показаны) реагенты - смесь метан-этан, воздух и вода поступают в дозирующее устройство 1, обеспечивающее материальный баланс компонентов в соответствии с уравнением материального баланса.From sources of hydrocarbon gas, compressed air, and water condensate through separate pipelines (not shown), reagents — a methane – ethane mixture, air, and water — enter the metering device 1, which ensures the material balance of the components in accordance with the material balance equation.

С выхода дозирующего устройства 1 через входные коллекторы 10, 11, 12 указанные реагенты раздельно подают в трубные пучки 7, 8, 9 соответственно модуля газопламенного подогревателя 2, где они обогреваются потоком топочных газов, возникающих в результате сжигания углеводородного газа в газовой горелке с запальным устройством 14 (фиг. 2). Топочные газы движутся противотоком по отношению к реагентам в трубных пучках 7, 8, 9, причем каждый реагент движется в собственном пучке, обеспечивая эффективный теплообмен, нагреваясь до температур 700-720°C. Реагенты равномерно распределены по сечению смесительной решетки 13, с помощью которой нагретые газообразные реагенты смешиваются и вступают в реакцию парциального окисления непосредственно в корпусе 20 пламягасящей насадки 16, заполненном пластинчатым корундовым протектором 22.From the output of the metering device 1 through the input manifolds 10, 11, 12, these reagents are separately supplied to the tube bundles 7, 8, 9, respectively, of the gas-flame heater module 2, where they are heated by the flow of flue gases resulting from the combustion of hydrocarbon gas in a gas burner with an ignition device 14 (Fig. 2). The flue gases move countercurrent with respect to the reactants in the tube bundles 7, 8, 9, with each reactant moving in its own bundle, providing efficient heat transfer, heating to temperatures of 700-720 ° C. The reagents are uniformly distributed over the cross section of the mixing lattice 13, with the help of which the heated gaseous reagents are mixed and enter the partial oxidation reaction directly in the housing 20 of the flame extinguishing nozzle 16, filled with lamellar corundum protector 22.

Через разделительную решетку 30 продукты реакции парциального окисления поступают в реактор комбинированной конверсии 17, заполненный двумя слоями катализаторов, в котором протекают реакции комбинированной конверсии (фиг. 5). Решетка 30 предотвращает смешение протектора и катализатора и возможное образование пустот. Пламягасящая насадка 16 закреплена со смещением относительно центра реактора синтез-газа 17, поэтому продукты реакции парциального окисления движутся в слое катализатора вверх спирально и затем противотоком в трубах трубного пучка 25 опускаются, при этом горячий поток на входе реактора 17 обогревает катализатор, заполняющий трубный пучок 25, с преимущественно эндотермическими реакциями комбинированной конверсии.Through the separation lattice 30, the products of the partial oxidation reaction enter the combined conversion reactor 17, filled with two catalyst beds, in which the combined conversion reactions proceed (Fig. 5). The grill 30 prevents the tread and catalyst from mixing and the possible formation of voids. The flame-extinguishing nozzle 16 is fixed with an offset relative to the center of the synthesis gas reactor 17, therefore, the products of the partial oxidation reaction move upward in the catalyst layer and then counterflow in the tubes of the tube bundle 25, while the hot stream at the inlet of the reactor 17 heats the catalyst filling the tube bundle 25 , with predominantly endothermic combined conversion reactions.

Собранный в коллекторе 26 синтез-газ через трубопровод 32 и коллектор 33 теплообменника стабилизации синтез-газа 18 поступает в трубное пространство теплообменника стабилизации синтез-газа 18, где «ударно» охлаждается до 300-350°C и через верхний коллектор 36 и трубопровод 37 поступает в межтрубное пространство противоточного двухтрубного теплообменника 38 (фиг. 8) модуля компрессии 4, соединенное со входом компрессора 39.The synthesis gas collected in the collector 26 through the pipeline 32 and the collector 33 of the synthesis gas stabilization heat exchanger 18 enters the pipe space of the synthesis gas stabilization heat exchanger 18, where it is “shock-cooled” to 300-350 ° C and flows through the upper collector 36 and the pipe 37 into the annulus of the countercurrent two-tube heat exchanger 38 (Fig. 8) of the compression module 4, connected to the input of the compressor 39.

В теплообменнике 38 температура синтез-газа снижается до температур 80-123°C, необходимых для работы компрессора 39, и с помощью того же теплообменника 38 температура компримированного газа повышается до 190-230°C, необходимой для работы катализатора.In the heat exchanger 38, the temperature of the synthesis gas is reduced to temperatures of 80-123 ° C necessary for the operation of the compressor 39, and using the same heat exchanger 38, the temperature of the compressed gas is increased to 190-230 ° C, necessary for the operation of the catalyst.

С выхода компрессора 39 сжатый до 5 МПа через внутреннюю трубу 42 противоточного двухтрубного теплообменника 38 синтез-газ поступает в верхний коллектор 56 (фиг. 9) реактора синтеза метанола 43, в котором путем контактирования с катализатором синтеза метанола в изотермических условиях протекает реакция синтеза метанола.From the output of the compressor 39, compressed to 5 MPa through the inner pipe 42 of the countercurrent two-pipe heat exchanger 38, the synthesis gas enters the upper manifold 56 (Fig. 9) of the methanol synthesis reactor 43, in which the methanol synthesis reaction proceeds by contacting the methanol synthesis catalyst under isothermal conditions.

Изотермический режим работы реактора синтеза метанола 43 обеспечивается за счет кипения воды под давлением 2,4-4,0 МПа, заполняющей межтрубное пространство, которая нагревается теплом реакции синтеза метанола. А дополнительное тепло подводится через встроенные дополнительные теплообменники 53 теплом топочных газов, подаваемых через магистраль топочных газов 15 и трубопровод 55 и отводимых через трубопровод 60.The isothermal mode of operation of the methanol synthesis reactor 43 is ensured by boiling water at a pressure of 2.4-4.0 MPa, filling the annulus, which is heated by the heat of the methanol synthesis reaction. And additional heat is supplied through the built-in additional heat exchangers 53 by the heat of the flue gases supplied through the flue gas line 15 and the pipe 55 and removed through the pipe 60.

Газообразный метанол, непрореагировавший синтез-газ и азот через нижний коллектор 62 по трубопроводу 63 поступают во входной коллектор 64 теплообменника осаждения метанола 44. Затем жидкий метанол и газообразные продукты по трубопроводу 66 поступают в накопительную камеру 67 теплообменника стабилизации метанола 45. Нижняя часть теплообменника 45 представляет собой теплообменник кожухотрубного типа. Межтрубные пространства теплообменников 44, 45 заполнены охлаждающей жидкостью и сообщаются друг с другом через патрубки 74, 75 и трубопровод 76, а через патрубки 77 и 78 сообщаются с аппаратом воздушного охлаждения 79.Methanol gas, unreacted synthesis gas and nitrogen through the lower header 62 through line 63 enter the inlet manifold 64 of the methanol deposition heat exchanger 44. Then, liquid methanol and gas products through line 66 enter the storage chamber 67 of the methanol stabilization heat exchanger 45. The lower part of the heat exchanger 45 is a shell-and-tube type heat exchanger. The annular spaces of the heat exchangers 44, 45 are filled with coolant and communicate with each other through nozzles 74, 75 and pipe 76, and through nozzles 77 and 78 communicate with the air cooler 79.

Охлажденный до 30-40°C жидкий метанол скапливается в накопительной камере 67. С помощью датчиков уровня жидкой фазы 68, 69 и электромагнитного клапана 46 через трубопровод 81 осажденный и охлажденный метанол направляется на склад готовой продукции.Cooled to 30-40 ° C liquid methanol accumulates in the accumulation chamber 67. Using the liquid level sensors 68, 69 and the electromagnetic valve 46 through the pipe 81, the precipitated and cooled methanol is sent to the finished goods warehouse.

Непрореагировавший синтез-газ и азот по трубопроводу 82 поступают в следующий один или несколько аналогичных модулей синтеза метанола 5. Такой порядок позволяет довести коэффициент конверсии синтез-газа в метанол до значений 0,80-0,84.Unreacted synthesis gas and nitrogen are fed through line 82 to the next one or more of the similar methanol synthesis modules 5. This order allows the conversion rate of the synthesis gas to methanol to reach 0.80-0.84.

По трубопроводу 58 пар высокого давления (40 атм) может поступать в качестве рабочего тела в паросиловую установку (не показана), являющуюся приводом компрессора 39. Конденсат, образующийся в результате работы паросиловой установки, может быть использован в качестве реагента комбинированной конверсии и частично подаваться в межтрубное пространство реактора синтеза метанола 43.Pipeline 58 high-pressure steam (40 atm) can be supplied as a working fluid to a steam power plant (not shown), which is driven by compressor 39. The condensate resulting from the operation of the steam power plant can be used as a combined conversion reagent and partially fed into annulus of methanol synthesis reactor 43.

Пример реализации заявляемого способа получения метанола с использованием заявленной малотоннажной установкиAn example implementation of the proposed method for producing methanol using the claimed low-tonnage installation

Предварительно осуществляли комплексную подготовку природного углеводородного газа, поступающего с месторождения. Расход природного газа составил 0,132 нм3/сек (нормальные метры кубические/сек), причем 0,032 нм3/сек был использован на нагрев газообразных реагентов и воды в реакторах синтеза метанола 5.Preliminary, a comprehensive preparation of natural hydrocarbon gas from the field was carried out. The consumption of natural gas was 0.132 nm 3 / s (normal cubic meters / s), and 0.032 nm 3 / s was used to heat gaseous reactants and water in methanol synthesis reactors 5.

Анализ показал, что природный газ содержал 52, 47% метана, 19,29% этана, 11,33% азота, пропана, бутана, фракции легких углеводородов и другие газы. Комплексная подготовка включала очистку от сероводорода и меркаптанов, а также извлечение широкой фракции легких углеводородов и смеси пропана и бутана известными методами.The analysis showed that natural gas contained 52, 47% methane, 19.29% ethane, 11.33% nitrogen, propane, butane, light hydrocarbon fractions and other gases. Comprehensive preparation included the purification of hydrogen sulfide and mercaptans, as well as the extraction of a wide fraction of light hydrocarbons and a mixture of propane and butane by known methods.

После очистки в дозирующее устройство 1 по раздельным трубопроводам подавали метан, этан и азот с расходами 0,0525 нм3/сек, 0,0193 нм3/сек и 0,0113 нм3/сек соответственно, а также воздух с расходом 0,169 нм3/сек и воду в пересчете на пар с расходом 0,0193 нм3/сек (0,0155 кг/сек) под давлением 0,3 МПа.After cleaning, methane, ethane and nitrogen were fed into the metering device 1 through separate pipelines with a flow rate of 0.0525 nm 3 / s, 0.0193 nm 3 / s and 0.0113 nm 3 / s, respectively, as well as air with a flow rate of 0.169 nm 3 / sec and water in terms of steam with a flow rate of 0.0193 nm 3 / sec (0.0155 kg / sec) under a pressure of 0.3 MPa.

Расчет материального баланса показал, что относительная концентрация этана в смеси метан-этан составила 0,27, поэтому объемная часть водяного пара составила также 0,27, а объемное соотношение смесь метан-этан / воздух / водяной пар соответствовало заявленному соотношению 1:2,36:0,27.The calculation of the material balance showed that the relative concentration of ethane in the methane-ethane mixture was 0.27, so the volumetric part of the water vapor was also 0.27, and the volumetric ratio of the methane-ethane / air / water mixture corresponded to the declared ratio of 1: 2.36 : 0.27.

С выхода дозирующего устройства 1 эти реагенты в указанном объемном соотношении попадали в спиралевидные трубки трех трубных пучков 7, 8, 9 модуля газопламенного подогревателя 2. Диаметры спиралей труб для смеси метан-этан, воздуха и воды составляли 175:215:82 (мм), а условные диаметры этих труб составляли 15:20:6 (см) соответственно.From the output of the metering device 1, these reagents in the indicated volume ratio fell into the spiral tubes of three tube bundles 7, 8, 9 of the gas-flame heater module 2. The diameter of the spirals of the tubes for a mixture of methane-ethane, air and water was 175: 215: 82 (mm), and the nominal diameters of these pipes were 15: 20: 6 (cm), respectively.

В результате теплообмена реагенты нагревались до 710°C. Проходя через смесительную решетку 13 нагретые реагенты перемешивались, в корпусе 20 пламягасящей насадки 16 они вступали в реакцию парциального окисления, создавая нагретые до 1050°C продукты для реакций комбинированной конверсии. Пламягасящая насадка 16 была заполнена пластинчатым корундовым протектором (Al2O3).As a result of heat transfer, the reagents were heated to 710 ° C. Passing through the mixing lattice 13, the heated reagents were mixed, in the housing 20 of the flame extinguishing nozzle 16 they entered into the partial oxidation reaction, creating products for the combined conversion reactions heated to 1050 ° C. Flameproof nozzle 16 was filled with a lamellar corundum tread (Al 2 O 3 ).

Затем продукты парциального окисления поступали в реактор 17, заполненный двумя слоями катализаторов. Верхний (основной) слой представлял собой катализатор марки K-905-D1, второй слой - катализатор марки НИАП 04-02. Газообразные продукты поднимались вверх по спиральной траектории в слоях катализаторов и затем опускались по трубам трубного пучка 25, в которых проходили эндотермические реакции комбинированной конверсии.Then the products of partial oxidation entered the reactor 17, filled with two layers of catalysts. The upper (main) layer was a catalyst of the brand K-905-D1, the second layer was a catalyst of the brand NIAP 04-02. Gaseous products rose upward along a spiral trajectory in the catalyst beds and then descended along the tubes of the tube bundle 25, in which endothermic combined conversion reactions took place.

Образовался синтез-газ с соотношением CO:H2=1:2, расход составил 0,273 нм3/сек.Formed synthesis gas with a ratio of CO: H 2 = 1: 2, the flow rate was 0.273 nm 3 / s.

На выходе реактора 17 присутствовал не участвующий в реакциях комбинированной конверсии азот с расходом 0,144 нм3/сек. На выходе реактора 17 поддерживали давление 0,25-0,28 МПа.At the outlet of the reactor 17 was present not participating in the reactions of the combined conversion of nitrogen with a flow rate of 0.144 nm 3 / s. At the outlet of the reactor 17, a pressure of 0.25-0.28 MPa was maintained.

В теплообменнике 18 синтез-газ «ударно» охлаждался до 330°C, далее в двухтрубном теплообменнике 38 модуля компрессии 4 температура синтез-газа снижалась до 120°C, далее он компримировался до 4,5 МПа и в том же теплообменнике нагревался до 220°C. В реакторе синтеза метанола 43 при контактировании газа с медно-цинковым низкотемпературным катализатором СНМ-У в изотермических условиях (при 230°C) проходила реакция синтеза метанола.In the heat exchanger 18, the shock gas was cooled to 330 ° C, then in the two-pipe heat exchanger 38 of the compression module 4, the temperature of the synthesis gas was reduced to 120 ° C, then it was compressed to 4.5 MPa and heated to 220 ° in the same heat exchanger C. In the methanol synthesis reactor 43, when the gas was contacted with the copper-zinc low-temperature catalyst SNM-U under isothermal conditions (at 230 ° C), the methanol synthesis reaction took place.

Кипение воды в межтрубном пространстве реактора 43 шло при давлении 2,8 МПа. Топочные газы поступали туда с температурой 500°C, поддерживая процесс кипения воды.Boiling water in the annular space of the reactor 43 proceeded at a pressure of 2.8 MPa. Flue gases entered there at a temperature of 500 ° C, supporting the process of boiling water.

Далее газообразный метанол, непрореагировавший синтез-газ и азот поступали в теплообменник осаждения метанола 44, затем - в теплообменник стабилизации метанола 45. В схеме было задействовано 4 последовательно установленных модуля синтеза метанола 5.Next, methanol gas, unreacted synthesis gas, and nitrogen entered the methanol deposition heat exchanger 44, then the methanol stabilization heat exchanger 45. Four sequentially installed methanol synthesis modules 5 were used in the circuit.

На выходе реактора 43 первого модуля 5 присутствовал газообразный метанол с расходом 0,019 нм3/сек.At the outlet of the reactor 43 of the first module 5 there was gaseous methanol with a flow rate of 0.019 nm 3 / s.

Охлажденный до 40°C жидкий метанол с расходом 96 кг/час направляли на склад готовой продукции, а непрореагировавший синтез-газ и азот - далее во 2-й и последующие модули синтеза метанола 5.Liquid methanol cooled to 40 ° C with a flow rate of 96 kg / h was sent to the finished goods warehouse, and unreacted synthesis gas and nitrogen were sent to the 2nd and subsequent methanol synthesis modules 5.

Использование четырех последовательно работающих модулей синтеза метанола 5 позволило конвертировать в метанол 82 объем. % синтез-газа.The use of four sequentially working methanol synthesis modules 5 made it possible to convert 82 volumes into methanol. % synthesis gas.

Таким образом, при использовании заявленного способа и малотоннажной установки для его осуществления выход готового продукта - метанола составил 82 объем. %.Thus, when using the claimed method and a small-tonnage installation for its implementation, the yield of the finished product, methanol, was 82 volume. %

Claims (6)

1. Способ получения метанола, включающий комбинированную конверсию газообразных реагентов в синтез-газ, синтез метанола и отбор готового продукта,1. A method of producing methanol, comprising the combined conversion of gaseous reactants into synthesis gas, methanol synthesis and selection of the finished product, отличающийся тем, чтоcharacterized in that в качестве газообразных реагентов используют смесь метан - этан, воздух и водяной пар, объемное соотношение смесь метан-этан / воздух / водяной пар поддерживают равным 1:2,36:(0-0,4), причем объемная часть водяного пара соответствует величине относительной концентрации этана в смеси метан - этан, при этом газообразные реагенты раздельно нагревают до температур 700-720°C, перемешивают и подвергают парциальному окислению и комбинированной конверсии с получением синтез-газа, который подвергают быстрому охлаждению до 300-350°C с использованием теплообменников «газ-жидкость», блокируя процесс сажеобразования, затем синтез-газ дополнительно охлаждают, осуществляют компримирование и подачу сжатого и подогретого до температур 190-230°C синтез-газа в реактор синтеза метанола, в трубах трубного пучка которого размещен катализатор, поддерживают изотермический режим в указанном реакторе за счет кипения воды в межтрубном пространстве при давлении 2,4-4,0 МПа, нагретой теплом, выделяемым при протекании реакции синтеза метанола, а также теплом топочных газов, полученный газообразный метанол переводят в жидкую фазу, охлаждают до 30-40°C, и выводят жидкий продукт из процесса, при этом непрореагировавший синтез-газ подвергают многократному повторному синтезу метанола в дополнительных реакторах с последующим отбором готового продукта.a mixture of methane - ethane, air and water vapor is used as gaseous reagents, the volumetric ratio of methane-ethane / air / water mixture is maintained at 1: 2.36: (0-0.4), and the volume fraction of water vapor corresponds to the relative the concentration of ethane in a methane-ethane mixture, while the gaseous reactants are separately heated to temperatures of 700-720 ° C, mixed and subjected to partial oxidation and combined conversion to produce synthesis gas, which is subjected to rapid cooling to 300-350 ° C using heat exchange gas, liquid, blocking the soot formation process, then the synthesis gas is further cooled, compressed and heated synthesis gas heated and heated to temperatures of 190-230 ° C is compressed and supplied to the methanol synthesis reactor, in the tube bundle of which the catalyst is placed, support isothermal the regime in the specified reactor due to boiling water in the annulus at a pressure of 2.4-4.0 MPa, heated by the heat released during the reaction of methanol synthesis, as well as the heat of the flue gases, the obtained gaseous methanol into a liquid phase, cooled to 30-40 ° C, and the liquid product withdrawn from the process, the unreacted synthesis gas is subjected to repeated re-synthesis of additional methanol reactors with subsequent selection of the final product. 2. Малотоннажная установка для получения метанола, включающая дозирующее устройство, модуль синтеза газа с реактором комбинированной конверсии, теплообменник синтез газа, модуль компрессии, модуль синтеза метанола с реактором и теплообменником стабилизации метанола,2. A small-tonnage plant for methanol production, including a metering device, a gas synthesis module with a combined conversion reactor, a gas synthesis heat exchanger, a compression module, a methanol synthesis module with a reactor and a methanol stabilization heat exchanger, отличающаяся тем, чтоcharacterized in that к дозирующему устройству присоединен модуль газопламенного подогревателя, в корпусе которого закреплены три трубных пучка, на входе соединенных с тремя входными коллекторами подачи смеси метан - этан, воздуха и воды, а на выходе - со смесительной решеткой, трубы указанных трубных пучков выполнены в виде спиралей и вложены друг в друга, модуль синтеза газа снабжен пламягасящей насадкой, соединенной с теплоизолированным корпусом реактора комбинированной конверсии кожухотрубного типа и расположенной со смещением относительно центра указанного корпуса, коллектор синтез-газа реактора комбинированной конверсии соединен с теплообменником стабилизации синтез-газа типа «газ-жидкость», межтрубное пространство которого заполнено охлаждающей жидкостью и соединено с аппаратом воздушного охлаждения, модуль синтеза метанола включает реактор синтеза метанола кожухотрубного типа, в котором катализатор синтеза метанола размещен в трубах трубного пучка указанного реактора, а межтрубное пространство заполнено кипящей водой, в межтрубное пространство корпуса реактора синтеза метанола встроен дополнительный теплообменник, соединенный через магистраль топочных газов с газопламенным подогревателем, модуль синтеза метанола оснащен теплообменником осаждения метанола спирального типа, соединенным с теплообменником стабилизации метанола кожухотрубного типа, при этом межтрубные пространства обоих теплообменников заполнены охлаждающей жидкостью и соединены последовательно с аппаратом воздушного охлаждения.a gas-flame heater module is connected to the metering device, in the housing of which three tube bundles are fixed, connected at the input to three input manifolds of a methane-ethane, air and water mixture, and at the outlet, with a mixing grill, the pipes of these pipe bundles are made in the form of spirals and nested in each other, the gas synthesis module is equipped with a flame-retardant nozzle connected to a heat-insulated reactor shell shell-type conversion reactor and located with an offset relative to the center of the decree of the casing, the syngas collector of the combined conversion reactor is connected to a gas-liquid synthesis gas stabilization heat exchanger, the annular space of which is filled with coolant and connected to the air cooling apparatus, the methanol synthesis module includes a shell-and-tube type methanol synthesis reactor in which the catalyst methanol synthesis is placed in the tubes of the tube bundle of the specified reactor, and the annulus is filled with boiling water, in the annulus of the reactor synthesis vessel Anolyte is integrated heat exchanger connected through a flue gas pipe with a gas flame heater, a methanol synthesis unit is equipped with a heat exchanger of spiral deposition such as methanol, coupled with the heat exchanger tube bundle stabilization, such as methanol, with the space between the tubes both heat exchangers are filled with cooling liquid and connected in series with the air cooling apparatus.
RU2016145511A 2016-11-21 2016-11-21 Production method of methanol and low-tonnage facility for its implementation RU2630472C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016145511A RU2630472C1 (en) 2016-11-21 2016-11-21 Production method of methanol and low-tonnage facility for its implementation

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016145511A RU2630472C1 (en) 2016-11-21 2016-11-21 Production method of methanol and low-tonnage facility for its implementation

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2630472C1 true RU2630472C1 (en) 2017-09-11

Family

ID=59893676

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016145511A RU2630472C1 (en) 2016-11-21 2016-11-21 Production method of methanol and low-tonnage facility for its implementation

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2630472C1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2685656C1 (en) * 2017-12-25 2019-04-22 Общество с ограниченной ответственностью "ВТР" Synthesis gas production process control method for the low-tonnage methanol production
RU2742652C1 (en) * 2020-08-14 2021-02-09 Общество с ограниченной ответственностью "Флотметанол" Method for producing methanol on a floating platform

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4910228A (en) * 1988-02-18 1990-03-20 Imperial Chemical Industries Plc Methanol
RU2135454C1 (en) * 1998-03-30 1999-08-27 Сосна Михаил Хаймович Processing of natural gas to produce methanol
RU2203214C1 (en) * 2001-12-28 2003-04-27 Закрытое акционерное общество "ДитГаз" Methanol production process
RU2254322C1 (en) * 2004-02-05 2005-06-20 Юнусов Рауф Раисович Method for preparing methanol from gas in gaseous and gas-condensate deposit

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4910228A (en) * 1988-02-18 1990-03-20 Imperial Chemical Industries Plc Methanol
RU2135454C1 (en) * 1998-03-30 1999-08-27 Сосна Михаил Хаймович Processing of natural gas to produce methanol
RU2203214C1 (en) * 2001-12-28 2003-04-27 Закрытое акционерное общество "ДитГаз" Methanol production process
RU2254322C1 (en) * 2004-02-05 2005-06-20 Юнусов Рауф Раисович Method for preparing methanol from gas in gaseous and gas-condensate deposit

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2685656C1 (en) * 2017-12-25 2019-04-22 Общество с ограниченной ответственностью "ВТР" Synthesis gas production process control method for the low-tonnage methanol production
RU2742652C1 (en) * 2020-08-14 2021-02-09 Общество с ограниченной ответственностью "Флотметанол" Method for producing methanol on a floating platform

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8025862B2 (en) Process for producing synthesis gas by steam reforming in a reactor-exchanger
RU2556671C2 (en) Method of obtaining hydrogen based on liquid hydrocarbons, gaseous hydrocarbons and/or oxygen-containing compounds, including those obtained from biomass
US9169778B2 (en) Generating power from natural gas with carbon dioxide capture
AU2007235916B2 (en) Apparatus and process for cooling hot gas
US20160002035A1 (en) Steam methane reformer system and method of performing a steam methane reforming process
JPS593971B2 (en) methanol
US9592487B2 (en) Steam methane reformer system and method of performing a steam methane reforming process
RU2630472C1 (en) Production method of methanol and low-tonnage facility for its implementation
US9284234B2 (en) Gasoline production device
RU2254322C1 (en) Method for preparing methanol from gas in gaseous and gas-condensate deposit
US9873642B2 (en) System and method for producing gasoline
RU2515477C2 (en) Method of obtaining hydrogen
US7901662B2 (en) Steam generation apparatus and method
RU2505475C1 (en) Method for coproduction of synthetic liquid hydrocarbons and methanol and plant for its implementation integrated into production train facilities of oil and gas condensate deposits
Olsson Advanced process integration aspects of tubular reactors
Astanovskii et al. Reactor for catalytic processes under optimal temperature conditions
RU2575848C1 (en) Apparatus for producing petrol

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20191122