RU2624614C2 - Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз - Google Patents

Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз Download PDF

Info

Publication number
RU2624614C2
RU2624614C2 RU2015147543A RU2015147543A RU2624614C2 RU 2624614 C2 RU2624614 C2 RU 2624614C2 RU 2015147543 A RU2015147543 A RU 2015147543A RU 2015147543 A RU2015147543 A RU 2015147543A RU 2624614 C2 RU2624614 C2 RU 2624614C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
support
impedance
coil
current transformer
phase
Prior art date
Application number
RU2015147543A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2015147543A (ru
Inventor
Цзяньмин Ли
Хунюй НЕ
Шаоцин ЧЭН
Цисяо МА
Юй ЧЖАН
И Вэнь
Original Assignee
Стейт Грид Сичуань Электрик Пауэр Корпорейшн Электрик Пауэр Рисерч Инститьют
Стейт Грид Корпорейшн Оф Чайна
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Стейт Грид Сичуань Электрик Пауэр Корпорейшн Электрик Пауэр Рисерч Инститьют, Стейт Грид Корпорейшн Оф Чайна filed Critical Стейт Грид Сичуань Электрик Пауэр Корпорейшн Электрик Пауэр Рисерч Инститьют
Publication of RU2015147543A publication Critical patent/RU2015147543A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2624614C2 publication Critical patent/RU2624614C2/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G09—EDUCATION; CRYPTOGRAPHY; DISPLAY; ADVERTISING; SEALS
    • G09B—EDUCATIONAL OR DEMONSTRATION APPLIANCES; APPLIANCES FOR TEACHING, OR COMMUNICATING WITH, THE BLIND, DEAF OR MUTE; MODELS; PLANETARIA; GLOBES; MAPS; DIAGRAMS
    • G09B23/00—Models for scientific, medical, or mathematical purposes, e.g. full-sized devices for demonstration purposes
    • G09B23/06—Models for scientific, medical, or mathematical purposes, e.g. full-sized devices for demonstration purposes for physics
    • G09B23/18—Models for scientific, medical, or mathematical purposes, e.g. full-sized devices for demonstration purposes for physics for electricity or magnetism
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/30—Circuit design
    • G06F30/36—Circuit design at the analogue level
    • G06F30/367—Design verification, e.g. using simulation, simulation program with integrated circuit emphasis [SPICE], direct methods or relaxation methods
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Computer Hardware Design (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Computational Mathematics (AREA)
  • Mathematical Optimization (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Evolutionary Computation (AREA)
  • Algebra (AREA)
  • Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
  • Mathematical Analysis (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mathematical Physics (AREA)
  • Pure & Applied Mathematics (AREA)
  • Business, Economics & Management (AREA)
  • Educational Administration (AREA)
  • Educational Technology (AREA)
  • Suspension Of Electric Lines Or Cables (AREA)
  • Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
  • Testing Relating To Insulation (AREA)

Abstract

Изобретение относится к моделированию электромагнитного переходного процесса линии электропередач при ударе молнии. Сущность: в испытательной системе динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи на основе моделей линии электропередачи и заземляющего троса, моделей опоры и очага заземления опоры и модели изолятора опора делится на отрезок косого материала, отрезок траверсы и отрезок главной части. Одновременно учтены факторы изолятора, линии электропередачи и заземляющего троса и применены соответствующие волновое сопротивление, собственное полное сопротивление, взаимное полное сопротивление, собственная проводимость, взаимная полная проводимость и индуктивность для моделирования и создания эквивалентной схемы переходного состояния удара молнии. Технический результат: возможность точного анализа распространения грозовой волны в линии электропередач, возможность идентификации типа дугового перекрытия прямого удара или удара молнии в трос линии электропередач. 4 з.п. ф-лы, 10 ил.

Description

Область техники
Данное изобретение относится к системе моделирования электромагнитного переходного процесса линии электропередачи электроэнергии при ударе молнии, в частности к системе моделирующего испытания электромагнитного переходного процесса при прямом ударе молнии в вершину опоры или ударе молнии в трос провода электропередачи.
Уровень техники
По реальной ситуации эксплуатации электросети различных стран удар молнии все еще является главным вредом безопасной и надежной эксплуатации линии электропередачи, а также отношение отказа отключения линии электропередачи, вызванного ударом молнии, к общему количеству отказов постоянно увеличено. Аварии электроэнергетической системы больше половины в Японии и Швеции вызваны из-за ударов молнии; в Египте также возникал перерыв в подаче тока по всей стране из-за удара молнии в электромагистраль; по данным, обнародованным международной конференцией по мощным электрическим системам высокого напряжения, в таких странах как бывшем СССР, США и т.д., при непрерывной эксплуатации за 3 года линии электропередачи класса 275-500 кВ и общей длиной 32,700 км, отношение аварий ударом молнии к общему количеству аварий составляет 60%. Поскольку линия электропередачи является частью, легко подвергающейся удару молнии, в электросети изучение электромагнитного переходного процесса грозы имеет важное значение для обеспечения безопасной эксплуатации электросети.
В настоящее время, еще не появляется система аналогового моделирующего электромагнитного переходного процесса ударов молнии в линию электропередачи.
Раскрытие изобретения
Данное изобретение заключается в обеспечении системы испытания динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз (или экспериментальная платформа) для ввода тока ударной волны грозы в разных местах системы, измерения сигналов дистального молниеотвода и провода, таким образом, точно анализируя процесс распространения грозовой волны в целой линии электропередачи, а также выполняя анализ характеристической величины согласно измеренной форме волны для идентификации типа дугового перекрытия прямого удара или удара молнии в трос линии электропередачи.
Цель данного изобретения осуществлена таким образом: в испытательной системе динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи другой конец волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры соединен с концом демпфирующего сопротивления R1 отрезка косого материала опоры и концом демпфирующей индуктивности L1 отрезка косого материала опоры, другой конец демпфирующего сопротивления R1 отрезка косого материала опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L1 отрезка косого материала опоры соединены одновременно с концом волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры, другой конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен с концом демпфирующего сопротивления R2 отрезка траверсы опоры и концом демпфирующей индуктивности L2 отрезка траверсы опоры, другой конец демпфирующего сопротивления R2 отрезка траверсы опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L2 отрезка траверсы опоры одновременно соединены последовательно с волновым сопротивлением Zt3 отрезка главной части опоры и затем с концом демпфирующего сопротивления R3 отрезка главной части опоры и концом демпфирующей индуктивности L3 отрезка главной части опоры, другой конец демпфирующего сопротивления R3 отрезка главной части опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L3 отрезка главной части опоры заземлены после одновременного последовательного соединения с сопротивлением
Figure 00000001
очага заземления; причем конец волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры использован в качестве первого выводного конца после последовательного соединения с первой катушкой первого трансформатора тока T1, собственным полным сопротивлением Z11 первого заземляющего троса, взаимным полным сопротивлением Z12 между первым заземляющим тросом и вторым заземляющим тросом, взаимным полным сопротивлением Z1 a между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы a, взаимным полным сопротивлением Z1b между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы b и взаимным полным сопротивлением Z1c между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы c, и в качестве второго выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой первого трансформатора тока T1, собственным полным сопротивлением Z22 второго заземляющего троса и второй катушкой третьего трансформатора тока T3, а первая катушка третьего трансформатора тока T3 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z12 между первым заземляющим тросом и вторым заземляющим тросом; третья катушка первого трансформатора тока T1 и первая катушка второго трансформатора тока T2 соединены параллельно с минимальным значением Zm min взаимного полного сопротивления между первым и вторым заземляющими тросами и проводами электропередачи фаз a, b и c; причем конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры использован в качестве третьего выводного конца после последовательного соединения с первым изолятором YZ1, второй катушкой второго трансформатора тока T2, собственным полным сопротивлением Z aa провода электропередачи фазы а и второй катушкой четвертого трансформатора тока T4, а первая катушка четвертого трансформатора тока T4 соединена последовательно с взаимным полным сопротивлением Z1 a между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы a; и конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединяет последовательно с вторым изолятором YZ2 и третьей катушкой второго трансформатора тока T2, а затем с концом собственного полного сопротивления Zbb провода электропередачи фазы b, при этом другой конец собственного полного сопротивления Zbb использован в качестве четвертого выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой пятого трансформатора тока T5, а первая катушка пятого трансформатора тока Т5 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z1b между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы b; и соединен последовательно с третьим изолятором YZ3 и четвертой катушкой второго трансформатора тока T2, а затем с концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы с, при этом другой конец собственного полного сопротивления Zcc использован в качестве пятого выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой шестого трансформатора тока T6, а первая катушка шестого трансформатора тока Т6 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z1c между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы c; при этом взаимная полная проводимость Ybc между проводом электропередачи фазы b и проводом электропередачи фазы с обеспечена между другим концом собственного полного сопротивления Zbb провода электропередачи фазы b и другим концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы с; проводимость земли Yc0 провода электропередачи фазы с обеспечена между другим концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы c и землей.
Также предусмотрен источник тока ударной волны, который введен из конца волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры или из узла третьего изолятора YZ3 и четвертой катушки второго трансформатора тока T2.
Упомянутые первый, второй и третий изоляторы применяют имитируемый изолятор или разрядный промежуток воздуха имитируемого изолятора.
Упомянутые первый - шестой трансформаторы тока T1, T2, T3, T4, T5 и T6 имеют коэффициент трансформации 1:1 и применяют марганцево-цинковый феррит в качестве железного сердечника.
Параметры выражены как ниже:
Figure 00000002
Figure 00000003
Figure 00000004
Figure 00000005
Figure 00000006
,
где j - символ мнимой части комплексного числа;
ri - радиус линии i, i составляет a, b, c, 1 и 2;
Rii - сопротивление переменного тока линии i, i принято как a, b, c, 1 и 2;
hi - высота подвеса линии i против земли, i принято как a, b, c, 1 и 2;
Dik - расстояние между зеркальными изображениями линий i и k, i и k приняты как a, b, c, 1 и 2, и i≠k;
dik - расстояние между линиями i и k, i и k приняты как a, b, c, 1 и 2, и i≠k;
GMRi - среднее геометрическое расстояние линии i, i принято как a, b, c, 1 и 2;
Figure 00000007
- угловая частота при частоте
Figure 00000008
, rad/s;
ΔRii, ΔRik, ΔXii и ΔXik - поправочный член Карсон с учетом влияния земли, i и k составляют a, b, c, 1 и 2;
Zii - собственное полное сопротивление линии i, i составляет a, b, c, 1 и 2;
Z m min - минимальное значение взаимного полного сопротивления всех линий;
Zik, Zki - разница взаимного полного сопротивления между линией i и линией k к Zm min, i и k составляют a, b, c, 1 и 2;
Figure 00000009
, i=1, 2 или 3;
Figure 00000010
, i=1, 2 или 3;
Figure 00000011
;
где Hi - высота каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
Rti - радиус ведущей подставки опоры, i принято как 1, 2 и 3;
rti - радиус подставки опоры, i принято как 1, 2 и 3;
Zt,i - волновое сопротивление каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
rB, RB - радиус верхней и нижней частей основания опоры;
Ri - демпфирующее сопротивление каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
Li - демпфирующая индуктивность каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
α - коэффициент затухания;
υt - скорость света;
γ - коэффициент ослабления.
Данная система испытания имеет следующие особенности и преимущества:
1. В разных положениях стенда модели, посредством ввода ударного тока, измеряют сигналы дистального заземляющего троса и провода, анализируют процесс распространения грозовой волны в целой линии электропередачи, таким образом, оптимизируют участок линии электропередачи со слабой молниезащитой и молниезащиту оборудовании в трансформаторной подстанции в соответствии с результатом анализа. Проводят анализ характеристической величины на основе измеренной формы волны, таким образом представляя метод идентификации модели дугового перекрытия прямого удара и удара молнии в трос линии электропередачи.
2. Благодаря регулируемым параметрам схемной платы испытательного стенда динамического моделирования, можно получить различные эффективные меры по молниезащите с помощью испытательного стенда динамического моделирования и провести экспериментальный анализ устройства молниезащиты отводного типа, как параллельного зазора.
В основные воздействующие факторы ответного удара опоры при ударе молнии входят: разделение тока по заземляющему тросу, высота опоры, сопротивление заземления опоры, рабочее напряжение провода; в основные воздействующие факторы для удара молнии в провод входят: защитный угол заземляющего троса, рельеф с нахождением линии опор, рабочее напряжение провода, высота опоры. В испытательном стенде динамического моделирования, регулировать параметры элементов модели в регулируемых пределах для изменения воздействующих факторов грозового повреждения, в целях получения оптимальной модели различной молниезащиты путем повторного регулирования. В испытательном стенде динамического моделирования, провести изучение оптимизации типа конфигурации устройства молниезащиты отводного типа, как параллельного зазора, в целях снижения частоты отключения при ударе молнии.
Улучшение мер молниезащиты и уровня координации изоляции является важной гарантией реализации цели значительного повышения надежности эксплуатации объединенной электросети.
3. Испытательный стенд динамического моделирования может быть использован в качестве физического испытательного стенда для сборника данных грозового тока и грозового перенапряжения вдоль линии электропередачи.
Характеристики параметров грозы имеют важное значение для исследования координации изоляции электроэнергетической системы и ответных мер молниезащиты, повышения работоспособности устройства молниезащиты, оценки сферы защиты устройством молниезащиты различных оборудований, трансформаторной станции, электростанции и зданий, а также анализа аварий ударом молнии и определения ответственности за несчастный случай. В настоящее время, в электростанции и трансформаторной подстанции, в основном, использованы осциллограф и молниеотвод для мониторинга грозового тока, но молниеотвод только может записывать число возникновения гроз, но не может записывать такие информации грозового тока как полярности и величины амплитуды, и обеспечить точные информации для защиты молнии; из-за высокой величины амплитуды и частоты при возникновении грозового тока, осциллограф в трансформаторной станции не может записывать точную форму волны грозового тока вследствие ограничения частоты отбора проб осциллографа, еще перед вводом формы волны грозового тока в трансформаторную станцию произойдет искажение формы волны, поэтому измеренная форма волны не является реальной формой волны грозового тока, и не может точно отражать реальные характеристики параметров грозы. Поэтому необходимо исследование параметров грозы.
Из-за случайности гроз, при прямом сборе параметров грозы на реальной линии, период сбора будет длинным вследствие случайности гроз, и при каждом испытании линии электропередачи необходимо выполнить прекращение подачи энергии линии электропередачи, при этом линия электропередачи с частым возникновением грозового удара в основном находится в горном районе, и неоднократное регулирование устройства мониторинга будет очень неудобным. Посредством сбора и испытания параметров гроз на испытательном стенде динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи, можно проверить эффективность и стабильность устройства мониторинга гроз, а также определить монтажное местоположение и монтажное расстояние устройства мониторинга гроз.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 - Электрическая схема собственного полного сопротивления и взаимного полного сопротивления первого и второго заземляющих тросов и проводов электропередачи фаз a, b и c.
Фиг. 2 - Электрическая схема проводимости земли первого заземляющего троса и взаимной полной проводимости между первым заземляющим тросом и проводами электропередачи фаз a, b и c.
Фиг. 3 - Конструктивная схема элементов электрической цепи модели промежуточной линии электропередачи (между двумя опорами) при прямом ударе молнии в вершину опоры.
Фиг. 4 - Конструктивная схема элементов электрической цепи модели промежуточной линии электропередачи при ударе молнии в трос провода одной фазы.
Фиг. 5 - Блок-схема моделирования волнового сопротивления опоры.
Фиг. 6, Фиг. 7, Фиг. 8 и Фиг. 9 - Схема соответствующих параметров моделированной параллельной многопроводниковой системы опоры
Фиг. 10 - Модельная схема опоры и очага заземления опоры.
Осуществление изобретения
Конструкция испытательного стенда динамического модели (т.е. испытательная система):
1. Модели линии электропередачи и заземляющего троса;
2. Модели опоры и очага заземления опоры;
3. Модель изолятора.
Модели линии электропередачи и заземляющего троса:
В данном изобретении длина выбранного участка эквивалентной модели типа π составляет L=λ/10, где λ является максимальной частотной составляющей частотного спектра после преобразования Фурье переходного тока грозы, воздействующей на линию, то есть длина электромагнитной волны в окружающей среде линии. Таким образом, относительно грозовой волны элементы секционированной линии удовлетворяют гипотезе статического поля.
Данное изобретение предоставляет точный метод установки физической модели прохода гроз при грозовом ударе в линию электропередачи и опору. В отличие от традиционной модели линии электропередачи, к данному стенду модели добавлена физическая модель заземлителя, с точным учетом электромагнитной связи между заземлителем и линией электропередачи. С помощью многосекционной эквивалентной цепи типа π, моделируют собственное полное сопротивление и взаимное полное сопротивление заземлителя и линии электропередачи (Фиг. 1), собственную проводимость и взаимную полную проводимость (Фиг. 2); непосредственно применяется трансформатор для моделирования взаимного полного сопротивления линии, и устанавливается устройство мониторинга тока и напряжения на заземлителях опор на различных участках, а также впервые рекомендуют одновременный сбор данных грозовой волны на заземлителе и линии электропередачи. По сравнению со сбором данных грозовой волны только на линии электропередачи, можно провести двухканальный комплексный анализ для эффективного устранения помех, а также прямо идентифицировать тип (ответный удар и удар в трос) отказов ударом молнии.
На Фиг. 1 показаны собственное полное сопротивление различных линий, а также взаимное полное сопротивление между линиями. На Фиг. 2 показаны собственные проводимости в конечных точках различных линий, а также взаимные полные проводимости между линиями.
Как показано на Фиг. 1, общее полное сопротивление системы Z составляет:
Figure 00000012
.
Как показано на Фиг. 2, общая проводимость опоры в системе к заземлителю Yshunt/2 составляет:
Figure 00000013
,
где Z11, Z22, Zaa, Zbb и Zcc составляют собственным полным сопротивлением различных линий, и остальные - взаимное полное сопротивление между линиями. Y10/2, Y20/2, Yao/2, Ybo/2 и Yco/2 составляют собственные проводимости в конечных точках различных линий, и остальные - взаимная полная проводимость между линиями.
И модель составляющей указана по следующей формуле:
Figure 00000014
;
где Y=Z-1.
Как показано на Фиг. 3 и Фиг. 4, T1, T2, T3, T4, T5 и T6 являются трансформатором тока с коэффициентом трансформации 1:1, в том числе, в сердечнике T1 обмотаны 3 обмотки, а в сердечнике T2 обмотаны 4 обмотки. В качестве сердечника трансформатора тока применяется марганцево-цинковый феррит, максимальная частота использования которого составляет 3MHZ, и
Figure 00000001
является ударным сопротивлением очага заземления опоры.
На Фиг. 3 и Фиг. 4 показана система испытания характеристик грозовой бегущей волны линии электропередачи: другой конец волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры соединен с концом демпфирующего сопротивления R1 отрезка косого материала опоры и концом демпфирующей индуктивности L1 отрезка косого материала опоры, другой конец демпфирующего сопротивления R1 отрезка косого материала опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L1 отрезка косого материала опоры соединены одновременно с концом волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры, другой конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен с концом демпфирующего сопротивления R2 отрезка траверсы опоры и концом демпфирующей индуктивности L2 отрезка траверсы опоры, другой конец демпфирующего сопротивления R2 отрезка траверсы опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L2 отрезка траверсы опоры одновременно соединены последовательно с волновым сопротивлением Zt3 отрезка главной части опоры и затем с концом демпфирующего сопротивления R3 отрезка главной части опоры и концом демпфирующей индуктивности L3 отрезка главной части опоры, другой конец демпфирующего сопротивления R3 отрезка главной части опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L3 отрезка главной части опоры заземлены после одновременного последовательного соединения с сопротивлением
Figure 00000001
очага заземления; причем конец волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры использован в качестве первого выводного конца после последовательного соединения с первой катушкой первого трансформатора тока T1, собственным полным сопротивлением Z11 первого заземляющего троса, взаимным полным сопротивлением Z12 между первым заземляющим тросом и вторым заземляющим тросом, взаимным полным сопротивлением Z1 a между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы a, взаимным полным сопротивлением Z1b между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы b и взаимным полным сопротивлением Z1c между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы c, и в качестве второго выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой первого трансформатора тока T1, собственным полным сопротивлением Z22 второго заземляющего троса и второй катушкой третьего трансформатора тока T3, а первая катушка третьего трансформатора тока T3 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z12 между первым заземляющим тросом и вторым заземляющим тросом; третья катушка первого трансформатора тока T1 и первая катушка второго трансформатора тока T2 соединяют параллельно с минимальным значением Zm min взаимного полного сопротивления между первым и вторым заземляющими тросами и проводами электропередачи фаз a, b и c; причем конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры использован в качестве третьего выводного конца после последовательного соединения с первым изолятором YZ1, второй катушкой второго трансформатора тока T2, собственным полным сопротивлением Z aa провода электропередачи фазы a и второй катушкой четвертого трансформатора тока T4, первая катушка четвертого трансформатора тока T4 соединена последовательно с взаимным полным сопротивлением Z1 a между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы a; и конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен последовательно с вторым изолятором YZ2 и третьей катушкой второго трансформатора тока T2, а затем с концом собственного полного сопротивления Zbb проводом электропередачи фазы b, при этом другой конец собственного полного сопротивления Zbb использован в качестве четвертого выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой пятого трансформатора тока T5, а первая катушка пятого трансформатора тока T5 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z1b между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы b; и конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен последовательно с третьим изолятором YZ3 и четвертой катушкой второго трансформатора тока T2, а затем с концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы c, при этом другой конец собственного полного сопротивления Zcc использован в качестве пятого выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой шестого трансформатора тока T6, а первая катушка шестого трансформатора тока T6 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z1c между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы c; при этом взаимная полная проводимость Ybc между проводом электропередачи фазы b и проводом электропередачи фазы с обеспечена между другим концом собственного полного сопротивления Zbb провода электропередачи фазы b и другим концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы c; проводимость земли Yc0 провода электропередачи фазы с обеспечена между другим концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы c и землей.
Также предусмотрен источник тока ударной волны, который введен из конца волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры или из узла третьего изолятора YZ3 и четвертой катушки второго трансформатора тока T2. Первый, второй и третий изоляторы применяют разрядный промежуток воздуха имитируемого изолятора, или применяется имитируемый эквивалентный изолятор. Параметры выражены по следующей формуле:
Figure 00000015
Figure 00000016
Figure 00000017
;
Figure 00000018
, обычно,
Figure 00000019
Figure 00000020
, обычно,
Figure 00000021
,
где ri - радиус линии i, i составляет a, b, c, 1 и 2;
Rii - сопротивление переменного тока линии i, i принято как a, b, c, 1 и 2;
hi - высота подвеса линии i против земли, i принято как a, b, c, 1 и 2;
Dik - расстояние между зеркальными изображениями линий i и k, i и k приняты как a, b, c, 1 и 2, и i≠k;
dik - расстояние между линиями гик, i и k приняты как a, b, c, 1 и 2, и i≠k;
GMRi - среднее геометрическое расстояние линии i, i принято как a, b, c, 1 и 2;
Figure 00000007
- угловая частота при частоте
Figure 00000008
, rad/s;
ΔRii, ΔRik, ΔXii и ΔXik - поправочный член Карсон с учетом влияния земли, i и k составляют a, b, c, 1 и 2;
Zii - собственное полное сопротивление линии i, i составляет a, b, c, 1 и 2;
Zm min - минимальное значение взаимного полного сопротивления всех линий;
Zik, Zki - разница взаимного полного сопротивления между линией i и линией k к Zm min, i и k составляют a, b, c, 1 и 2;
Figure 00000022
, i=1, 2 или 3;
Figure 00000023
, i=1, 2 или 3;
Figure 00000024
,
где Hi - высота каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
Rti - радиус ведущая подставка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
rti - радиус подставка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
Zti - волновое сопротивление каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
rB, RB - радиус верхней и нижней частей основания опоры;
Ri - демпфирующее сопротивление каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
Li - демпфирующая индуктивность каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
α - коэффициент затухания;
υt - скорость света;
γ - коэффициент ослабления.
В Фиг. 3 и Фиг. 4, данная модель линии не учитывает ни сопротивления прямой последовательности, обратной последовательности и нулевой последовательности линии, а моделирует взаимоиндукции между различными линиями в соответствии с реальной ситуацией; при полном моделировании взаимоиндукции между различными линиями, внешняя характеристика (сопротивления прямой последовательности, обратной последовательности и нулевой последовательности) соответствует реальной линии. Модель может полностью моделировать взаимоиндукцию между различными фазами, всесторонне отражать особенности электрической величины линии электропередачи, импедансный элемент применяется провод для моделирования параметров индуктивности провода и заземляющего троса, и реализация модели и регулирование параметров модели являются удобным.
Путем установки датчика грозового тока на подставке заземлителя опоры и подцепи гирлянд изоляторов, можно различать точек удара молнии линии; при возникновении аварии удара молнии в трос на линии, величина амплитуды грозового тока, измеренная датчиком на подцепи соответствующей гирлянды изоляторов, больше сигналов, записанных датчиком на подставке заземлителя опоры; при возникновении аварии ответного удара, кроме записей сигналов дугового перекрытия гирлянды изоляторов, датчик подставки заземлителя опоры тоже имеет соответствующие записанные формы волны.
Посредством мониторинга формы волны напряжения на заземлителях по линии и опорах линии электропередачи, при возникновении аварии удара молнии, можно провести обратный расчет с помощью локализации по разнице во времени и характеристик затухания прохода грозы согласно измеренной форме волны перенапряжения грозы, в целях определения формы перенапряжения грозы на точке аварии.
Модели опоры и очага заземления опоры (см. Фиг. 5 и Фиг. 10):
Опора линии электропередачи сверхвысокого напряжения и особо сверхвысокого напряжения высока, ширина на различных положениях опоры значительно различна, что имеет сильное воздействие на распространение грозового тока на опоре; точное моделирование процесса распространения грозового тока на опоре зависит от точности моделирования волнового сопротивления опоры.
Сосредоточенная индуктивность и единое волновое сопротивление в методе в правилах не пригодны для опоры с большой высотой и сложной конструкцией.
Модель многоволнового сопротивления в параллельной многопроводниковой системе (см. Фиг. 6 - Фиг. 9) и непараллельной многопроводниковой системе может быть применена для точного моделирования процесса распространения грозового тока на опоре.
При расчете молниезащиты, отношение электрического потенциала на вершине опоры к ударному току, введенному в вершину опоры, при воздействии грозовой ударной волны, является волновым сопротивлением ответа на удар опоры и прямо влияет на результат расчета электрического потенциала на вершине опоры. В действующих правилах в Китае, моделирование опоры линии с использованием сосредоточенной индуктивности, примененной в методе расчета молниезащиты, игнорирует влияние опоры на емкость на землю, тем самым, результаты расчета имеют большие погрешности, а также при расчете влияние ударного сопротивления заземления опоры преувеличено, и из-за этого точность расчета не высока. Фактически, во время распространения грозовой волны по опоре, индуктивность и емкость единичной длины на частях опор с различной высотой неодинакова, что делает волновое сопротивление с распределением по опоре переменным; в реальных инженерных расчетах, модель многоволнового сопротивления применяется для расчета опоры, опора делится на несколько частей для моделирования, таким образом, результат расчета более соответствует реальной ситуации по сравнению со сосредоточенной индуктивностью.
Согласно действию растекания и скин-эффекту очага заземления опоры, анализируется закон изменения характеристик, изменяющихся во времени, параметров почв в процессе ударного растекания;
Из-за влияния величины амплитуды и частоты проходящего ударного тока, импульсное сопротивление очага заземления опоры проявляет более сильной нелинейной характеристики.
Figure 00000025
Figure 00000026
Модель изолятора.
Модель изоляторов нового молниезащитного параллельного зазора имеет параллельный зазор с способностью гашения дуги
Путем регулирования длины гирлянды изоляторов, размера параллельного зазора и конструкции устройства гашения дуги, а также изменения напряжения дугового перекрытия и скорости создания дуг, осуществляют аналитическое исследование частоты отключения при ударе молнии, и моделирование характеристик изоляторов на реальной линии, таким образом, получая способ конфигурации устройства молниезащиты отводного типа, как параллельного зазора.

Claims (52)

1. Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи, характеризующаяся тем, что
другой конец волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры соединен с концом демпфирующего сопротивления R1 отрезка косого материала опоры и концом демпфирующей индуктивности L1 отрезка косого материала опоры,
другой конец демпфирующего сопротивления R1 отрезка косого материала опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L1 отрезка косого материала опоры соединены одновременно с концом волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры,
другой конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен с концом демпфирующего сопротивления R2 отрезка траверсы опоры и концом демпфирующей индуктивности L2 отрезка траверсы опоры,
другой конец демпфирующего сопротивления R2 отрезка траверсы опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L2 отрезка траверсы опоры одновременно соединены последовательно с волновым сопротивлением Zt3 отрезка главной части опоры и затем с концом демпфирующего сопротивления R3 отрезка главной части опоры и концом демпфирующей индуктивности L3 отрезка главной части опоры,
другой конец демпфирующего сопротивления R3 отрезка главной части опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L3 отрезка главной части опоры заземлены после одновременного последовательного соединения с сопротивлением Rf очага заземления;
причем конец волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры использован в качестве первого выводного конца после последовательного соединения с первой катушкой первого трансформатора тока Т1, собственным полным сопротивлением Z11 первого заземляющего троса, взаимным полным сопротивлением Z12 между первым заземляющим тросом и вторым заземляющим тросом, взаимным полным сопротивлением Z1a между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы а, взаимным полным сопротивлением Z1b между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы b и взаимным полным сопротивлением Z1c между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы с, и
в качестве второго выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой первого трансформатора тока Т1, собственным полным сопротивлением Z22 второго заземляющего троса и второй катушкой третьего трансформатора тока Т3,
а первая катушка третьего трансформатора тока T3 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z12 между первым заземляющим тросом и вторым заземляющим тросом;
третья катушка первого трансформатора тока Т1 и первая катушка второго трансформатора тока Т2 соединены параллельно с минимальным значением Zm min взаимного полного сопротивления между первым и вторым заземляющими тросами и проводами электропередачи фаз a, b и с;
причем конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры использован в качестве третьего выводного конца после последовательного соединения с первым изолятором YZ1, второй катушкой второго трансформатора тока Т2, собственным полным сопротивлением Zaa провода электропередачи фазы а и второй катушкой четвертого трансформатора тока Т4,
а первая катушка четвертого трансформатора тока T4 соединена последовательно с взаимным полным сопротивлением Z1a между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы а;
и конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен последовательно с вторым изолятором YZ2 и третьей катушкой второго трансформатора тока Т2, а затем с концом собственного полного сопротивления Zbb провода электропередачи фазы b, при этом другой конец собственного полного сопротивления Zbb использован в качестве четвертого выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой пятого трансформатора тока T5,
а первая катушка пятого трансформатора тока T5 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z1b между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы b; и конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен последовательно с третьим изолятором YZ3 и четвертой катушкой второго трансформатора тока Т2, а затем с концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы с,
при этом другой конец собственного полного сопротивления Zcc использован в качестве пятого выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой шестого трансформатора тока T6,
а первая катушка шестого трансформатора тока Т6 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z1c между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы с;
при этом взаимная полная проводимость Ybc между проводом электропередачи фазы b и проводом электропередачи фазы с обеспечена между другим концом собственного полного сопротивления Zbb провода электропередачи фазы b и другим концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы с;
проводимость земли Yc0 провода электропередачи фазы с обеспечена между другим концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы с и землей.
2. Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи по п. 1, характеризующаяся тем, что также предусмотрен источник тока ударной волны, который введен из конца волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры или из узла третьего изолятора YZ3 и четвертой катушки второго трансформатора тока Т2.
3. Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи по п. 1 или 2, характеризующаяся тем, что упомянутые первый, второй и третий изоляторы применяют разрядный промежуток воздуха имитируемого изолятора.
4. Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи по п. 1, характеризующаяся тем, что упомянутые первый-шестой трансформаторы тока Т1, Т2, Т3, Т4, Т5 и T6 имеют коэффициент трансформации 1:1 и применяют марганцево-цинковый феррит в качестве железного сердечника.
5. Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи по п. 4, характеризующаяся тем, что упомянутые параметры выражены по следующей формуле:
Figure 00000027
Figure 00000028
Figure 00000029
;
Figure 00000030
Figure 00000031
,
где j - символ мнимой части комплексного числа;
ri - радиус линии i, i составляет a, b, c, 1 и 2;
Rii - сопротивление переменного тока линии i, i принято как а, b, c, 1 и 2;
hi - высота подвеса линии i против земли, i принято как а, b, с, 1 и 2;
Dik - расстояние между зеркальными изображениями линий i и k, i и k приняты как а, b, с, 1 и 2, и i≠k;
dik - расстояние между линиями i и k, i и k приняты как а, b, с, 1 и 2, и i≠k;
GMRi - среднее геометрическое расстояние линии i, i принято как а, b, с, 1 и 2;
ω=2πf - угловая частота при частоте f, rad/s;
ΔRii, ΔRik, ΔXii и ΔXik - поправочный член Карсон с учетом влияния земли, i и k составляют а, b, с, 1 и 2;
Zii - собственное полное сопротивление линии i, i составляет a, b, с, 1 и 2;
Zm min - минимальное значение взаимного полного сопротивления всех линий;
Zik, Zki - разница взаимного полного сопротивления между линией i и линией k к Zm min, i и k составляют а, b, с, 1 и 2;
Figure 00000032
, i=1, 2 или 3;
Figure 00000033
, i=1, 2 или 3;
Figure 00000034
;
где Hi - высота каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
Rti - радиус ведущей подставки опоры, i принято как 1, 2 и 3;
rti - радиус подставки опоры, i принято как 1, 2 и 3;
Zti - волновое сопротивление каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
rB, RB - радиус верхней и нижней частей основания опоры;
Ri - демпфирующее сопротивление каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
Li - демпфирующая индуктивность каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;
α - коэффициент затухания;
υt - скорость света;
γ - коэффициент ослабления.
RU2015147543A 2013-04-27 2014-04-25 Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз RU2624614C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201310151613.0A CN103257293B (zh) 2013-04-27 2013-04-27 一种输电线路雷电电磁暂态动模实验系统
CN201310151613.0 2013-04-27
PCT/CN2014/076211 WO2014173317A1 (zh) 2013-04-27 2014-04-25 一种输电线路雷电电磁暂态动模实验系统

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015147543A RU2015147543A (ru) 2017-06-01
RU2624614C2 true RU2624614C2 (ru) 2017-07-04

Family

ID=48961323

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015147543A RU2624614C2 (ru) 2013-04-27 2014-04-25 Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз

Country Status (3)

Country Link
CN (1) CN103257293B (ru)
RU (1) RU2624614C2 (ru)
WO (1) WO2014173317A1 (ru)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103257293B (zh) * 2013-04-27 2015-09-02 国家电网公司 一种输电线路雷电电磁暂态动模实验系统
CN103487780B (zh) * 2013-09-09 2016-03-23 国家电网公司 一种gis电子互感器测试系统及其方法
CN104237692B (zh) * 2014-09-23 2017-11-17 国家电网公司 一种输电线路opgw的选型方法
CN104931852B (zh) * 2015-05-28 2018-03-09 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 基于招弧角建弧的直流接地极线路闪络故障分析方法
CN105224797B (zh) * 2015-09-25 2018-09-04 南京信息工程大学 一种特高压大跨越线路反击跳闸率计算方法
CN105740500A (zh) * 2015-11-19 2016-07-06 南方电网科学研究院有限责任公司 一种复合杆塔过电压仿真模型设计方法
CN106446428A (zh) * 2016-09-29 2017-02-22 全球能源互联网研究院 一种开关电路电磁暂态分析方法及分析装置
CN109002648A (zh) * 2018-08-20 2018-12-14 国网安徽省电力有限公司 基于cdegs的施工线路感应电压和电流的仿真计算方法
CN109470989A (zh) * 2018-10-11 2019-03-15 昆明理工大学 一种基于110kV部分同塔双回线路的雷击故障选线与定位方法
CN110377925A (zh) * 2019-04-18 2019-10-25 国网吉林省电力有限公司吉林供电公司 输电线路雷害事故差异化防雷改造方法
CN110212570B (zh) * 2019-05-14 2023-03-28 国网内蒙古东部电力有限公司电力科学研究院 基于mmse挖掘的风电场等值模型及其构建方法和应用
CN110147634B (zh) * 2019-05-31 2022-11-11 西安理工大学 一种基于接闪器安装准则的风机叶片雷击防护方法
CN110516397B (zh) * 2019-09-02 2022-12-27 南华大学 一种雷电电磁环境的仿真方法及系统
CN110837014B (zh) * 2019-11-01 2021-07-20 国网新疆电力有限公司哈密供电公司 判断是否由接地引起谐波电压放大的检测方法及系统
CN110865267B (zh) * 2019-12-03 2021-07-13 广东电网有限责任公司 一种110kV输电线路绕击跳闸率的评估方法
CN111400910B (zh) * 2020-03-16 2022-06-07 西安交通大学 四角塔通信基站系统的雷电流分流特性计算方法
CN111506944B (zh) * 2020-03-31 2023-03-24 重庆科技学院 考虑塔线耦合效应的杆塔风荷载脉动折减系数计算方法
CN113162012A (zh) * 2020-07-03 2021-07-23 昆明理工大学 一种半波长输电线路雷击过电压抑制的氧化锌避雷器优化配置方法
CN112052555B (zh) * 2020-07-23 2024-02-23 南方电网科学研究院有限责任公司 一种输电线路雷电电磁暂态模型的模拟方法及装置
CN112270154B (zh) * 2020-09-23 2022-12-02 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 一种多层启动电阻用绝缘设计方法
CN112287523B (zh) * 2020-10-13 2024-02-23 南方电网科学研究院有限责任公司 多重雷击下的断路器过电压的检测方法及其装置
CN112287502A (zh) * 2020-11-08 2021-01-29 国网天津市电力公司 共享杆塔过电压防护接地优化技术
CN112904118B (zh) * 2021-01-20 2022-09-02 云南电网有限责任公司电力科学研究院 一种避雷器阀片热老化评估系统及方法
CN112699576B (zh) * 2021-01-27 2024-02-06 沈阳工业大学 一种特高压直流雷电电磁暂态工程分析方法
CN113447768B (zh) * 2021-05-25 2022-03-15 南方电网科学研究院有限责任公司 多重雷下的断路器绝缘水平评估方法及装置
CN113468792A (zh) * 2021-07-22 2021-10-01 国网宁夏电力有限公司电力科学研究院 电磁暂态仿真模型的参数校正方法、装置和电子设备
CN114664502B (zh) * 2022-03-04 2024-06-14 南阳金牛电气有限公司 配网可控智能避雷器
CN117094113B (zh) * 2022-12-08 2024-06-04 特变电工山东鲁能泰山电缆有限公司 一种同相并联电缆输电仿真模型及仿真分析方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101290337A (zh) * 2008-06-18 2008-10-22 昆明理工大学 一种高压直流输电线路雷电绕击与反击的识别方法
CN102411105A (zh) * 2011-09-01 2012-04-11 国网电力科学研究院武汉南瑞有限责任公司 一种输电线路区段雷害风险评估方法
RU2469394C1 (ru) * 2011-11-16 2012-12-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" Устройство для моделирования трехфазной линии электропередачи с распределенными параметрами
CN103048570A (zh) * 2012-12-25 2013-04-17 武汉大学 一种雷电流直接效应试验装置

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6888709B2 (en) * 2002-05-03 2005-05-03 Applied Energy Llc Electromagnetic transient voltage surge suppression system
CN101593976B (zh) * 2009-03-27 2012-01-25 华中科技大学 一种同杆并架双回输电线路物理模型的构建方法
CN101776710B (zh) * 2010-02-01 2011-11-16 昆明理工大学 一种高压直流输电线路雷电绕击电流波形反演恢复方法
CN101915888B (zh) * 2010-07-20 2012-05-23 昆明理工大学 ±800kV直流输电线路雷击干扰的可拓融合识别方法
CN102435921B (zh) * 2011-09-26 2015-10-28 山西省电力公司忻州供电分公司 同塔双回输电线路绝缘及耐雷电冲击性能的判定方法
CN102841280B (zh) * 2012-09-06 2015-04-08 中国能源建设集团广东省电力设计研究院 500kV同塔四回路输电线雷击跳闸率仿真方法
CN203275543U (zh) * 2013-04-27 2013-11-06 国家电网公司 一种输电线路雷电电磁暂态动模实验系统
CN103257293B (zh) * 2013-04-27 2015-09-02 国家电网公司 一种输电线路雷电电磁暂态动模实验系统
CN203275542U (zh) * 2013-04-27 2013-11-06 国家电网公司 一种输电线路雷电行波特性测试系统
CN103278709B (zh) * 2013-04-27 2015-09-02 国家电网公司 一种输电线路雷电行波特性测试系统

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101290337A (zh) * 2008-06-18 2008-10-22 昆明理工大学 一种高压直流输电线路雷电绕击与反击的识别方法
CN102411105A (zh) * 2011-09-01 2012-04-11 国网电力科学研究院武汉南瑞有限责任公司 一种输电线路区段雷害风险评估方法
RU2469394C1 (ru) * 2011-11-16 2012-12-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" Устройство для моделирования трехфазной линии электропередачи с распределенными параметрами
CN103048570A (zh) * 2012-12-25 2013-04-17 武汉大学 一种雷电流直接效应试验装置

Also Published As

Publication number Publication date
RU2015147543A (ru) 2017-06-01
WO2014173317A1 (zh) 2014-10-30
CN103257293B (zh) 2015-09-02
CN103257293A (zh) 2013-08-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2624614C2 (ru) Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз
RU2617371C1 (ru) Система испытания характеристик грозовой бегущей волны линии электропередачи
Piantini et al. A scale model for the study of the LEMP response of complex power distribution networks
CN102435941B (zh) 仿真隔离开关分/合闸过程中的特快速暂态过电压的方法
CN104569608B (zh) 一种基于冲击大电流下的冲击接地阻抗现场测量方法
CN102928673B (zh) 获取冲击接地电阻的方法
CN103091609A (zh) 一种gis局部放电在线监测装置性能检测系统及其方法
Cabral et al. Analysis of distribution lines performance against lightning using ATP-EMTP
Amberg et al. Validating transmission line impedances using known event data
Huang et al. Analysis of short-circuit current characteristics and its distribution of artificial grounding faults on DC transmission lines
CN103913661A (zh) 一种评估电磁骚扰对通信电缆e1线影响的方法
CN203275543U (zh) 一种输电线路雷电电磁暂态动模实验系统
Hashmi Partial discharge detection for condition monitoring of covered-conductor overhead distribution networks using Rogowski coil
Visacro et al. Measurements for qualifying the lightning response of tower-footing electrodes of transmission lines
CN112285426B (zh) 杆塔接地装置的接地电阻测试方法、系统及终端设备
Zhang et al. Mechanism of±800 kV HVDC converter abnormal block fault caused by lightning transient
CN203275542U (zh) 一种输电线路雷电行波特性测试系统
CN107102219B (zh) 一种针对石墨复合接地材料的冲击散流试验系统
CN203535206U (zh) Gis局部放电仿真系统
Maslowski et al. Surge current distribution in the lightning protection system of a test house equppied in electrical and electronic appliances
Wang et al. A new method of grounding grid fault diagnosis based on grounding conductor soundness
Naidoo Improving lightning performance on high voltage overhead shielded networks by reducing tower footing earthing resistance.
CN104833883A (zh) 一种基于10-35kV短路接地的地网测试方法
Piantini et al. The effectiveness of shield wires in reducing induced voltages from lightning electromagnetic fields
Bravo et al. 12kV Covered Conductor Testing