RU2615598C1 - Способ хрусталева е.н. определения физических параметров прочности материальной среды - Google Patents

Способ хрусталева е.н. определения физических параметров прочности материальной среды Download PDF

Info

Publication number
RU2615598C1
RU2615598C1 RU2015147531A RU2015147531A RU2615598C1 RU 2615598 C1 RU2615598 C1 RU 2615598C1 RU 2015147531 A RU2015147531 A RU 2015147531A RU 2015147531 A RU2015147531 A RU 2015147531A RU 2615598 C1 RU2615598 C1 RU 2615598C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
medium
angle
pressure
value
specific
Prior art date
Application number
RU2015147531A
Other languages
English (en)
Inventor
Евгений Николаевич Хрусталев
Original Assignee
Евгений Николаевич Хрусталев
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Евгений Николаевич Хрусталев filed Critical Евгений Николаевич Хрусталев
Priority to RU2015147531A priority Critical patent/RU2615598C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2615598C1 publication Critical patent/RU2615598C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N3/08—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady tensile or compressive forces
    • G01N3/10—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady tensile or compressive forces generated by pneumatic or hydraulic pressure
    • G01N3/12—Pressure testing

Landscapes

  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области физики материального контактного взаимодействия, а именно к способам определения удельного сцепления и угла внутреннего трения материальной связной среды, воспринимающей давление свыше гравитационного.
Способ 1 определения физических параметров прочности материальной среды плоским жестким штампом заключается в установлении при лабораторном сдвиге образцов, например, грунта и торфа ненарушенной структуры в условиях компрессии угла
Figure 00000276
внутреннего трения и удельного сцепления С=Сстр среды при построении графика Кулона-Мора
Figure 00000277
предельного состояния среды под давлением pi, где τi - напряжение сдвига среды под давлением сжатия pi, определении расчетного удельного веса среды ненарушенной и нарушенной структуры
Figure 00000278
и
Figure 00000279
, ее расчетного угла внутреннего трения с нарушенной структурой
Figure 00000280
, расчетного бытового давления
Figure 00000281
,
Figure 00000282
на глубине h, определении уточненного значения:
1) удельного сцепления подтопленной среды
Figure 00000283
,
Figure 00000284
, гравитационного давления
Figure 00000285
,
Figure 00000286
, удельного веса
Figure 00000287
при
Figure 00000288
, рб>0 и отсутствии атмосферного давления;
2) удельного сцепления среды
Figure 00000289
при уточненных значениях
Figure 00000290
,
Figure 00000291
,
Figure 00000292
,
Figure 00000293
- при
Figure 00000294
, рб=0 и доступе атмосферного давления ратм=1,033 (кГ/см2);
3) удельного сцепления среды
Figure 00000295
,
Figure 00000296
и уточняют значения: удельного веса среды
Figure 00000297
,
Figure 00000298
и уточняют значения удельного веса среды
Figure 00000299
,
Figure 00000300
и гравитационного давления
Figure 00000301
,
Figure 00000302
, рб.<0 и доступе атмосферного давления ратм=1,033 (кГ/см2).
Способ 2 определения физических параметров прочности материальной среды сферическим штампом включает нагружение сухой среды усилием Р диаметром D с замером текущей осадки St до момента ее стабилизации во времени t, разгрузку сферы, определение ее контактной осадки So и по результатам испытаний - длительного сцепления Сдл, сферу в среду погружают не менее трех раз через динамометрический упругий элемент на заданную глубину St1<St2<Stk, величину которых поддерживают постоянной во времени t стабилизации соответствующих усилий P1, P2, Pk, после чего сферу разгружают с замером диаметра отпечатка диаметром dk. Далее рассчитывают осадки сферы
Figure 00000303
при давлениях рср=Pk/[πSo(D-So)], строят график
Figure 00000304
и касательные прямые к точкам графика, соответствующим усилиям P1, P2, Pk до пересечения с осью абсцисс; радиусами ρ, равными разнице значений рср и соответствующих им точек пересечения касательных с осью абсцисс, строят круги Мора и проводят к ним касательную прямую (maxτпр)=рср.⋅tgθ+Сэ до пересечения с осями абсцисс и ординат, с графика
Figure 00000305
снимают предельный угол θ внутреннего трения грунта и отмеряют мгновенное эквивалентное сцепление Сэ, рассчитывают угол внутреннего трения среды в структурированном состоянии
Figure 00000306
и удельное сцепление
Figure 00000307
, радиусом Ro от начала координат графика
Figure 00000308
проводят полуокружность, соприкасающуюся с ним и отсекающую на оси абсцисс точку, соответствующую предельному напряжению на растяжение σp=2Ro=2Сэ⋅cosθ/(1+sinθ), значению которого соответствует длительное сцепление
Figure 00000309
.
Далее через сферу к среде прикладывают возрастающее усилие Рс>Pk до момента стабилизации его предельной величины Pc=const при регистрации соответствующей ему осадки Sc среды, при которой угол сектора полуконтакта сферы со средой
Figure 00000310
, где
Figure 00000311
, и определяют величину длительного сцепления для мерзлой среды - как
Figure 00000312
, для обычной грунтовой среды - как
Figure 00000313
,
для торфяной среды - как:
Figure 00000314
при сцеплении
Figure 00000315
, а угол внутреннего трения среды уточняют как
Figure 00000316
.
За мгновенное эквивалентное сцепление грунтовой среды и торфа принимают величину атмосферного давления
Figure 00000317
при предельном угле внутреннего трения среды
Figure 00000318
, где
Figure 00000319
- угол внутреннего трения среды с нарушенной структурой, удельное сцепление структурированной грунтовой среды и торфа определяют как
Figure 00000320
, а величину длительного сцепления - по выражению
Figure 00000321
при
Figure 00000322
, для мерзлой и обычной грунтовой среды и торфа структурное сцепление определяют как
Figure 00000323
, а эквивалентное сцепление как
Figure 00000324
.
Технический результат - получение при угле
Figure 00000325
внутреннего трения достоверных значений параметров удельного сцепления материальной среды в сухом и обводненном состоянии в структурированном и нарушенном состоянии, уточняющих величину гравитационного давления среды рстр.б., рн.б. и ее удельного веса
Figure 00000326
,
Figure 00000327
. 2 н. и 2 з.п. ф-лы, 6 ил.

Description

Изобретение относится к области физики материального контактного взаимодействия, конкретно к способу получения определяющих физических параметров удельного сцепления и угла внутреннего трения структурированной и нарушенной по структуре материальной среды.
1. Известен способ определения физических параметров - угла ϕ=ϕстр внутреннего трения и удельного сцепления С=Сстр грунтовой материальной среды в массиве с ненарушенной структурой, заключающийся в том, что из массива отбирают образцы среды с ненарушенной структурой, выдерживают их под гравитационной бытовой нагрузкой
Figure 00000001
, где
Figure 00000002
- удельный вес среды, h - глубина отбора образца из массива среды, поочередно образцы заряжают в кольцевую обойму сдвигового прибора, производят обжатие каждого из них плоским штампом возрастающей ступенью нагрузки pi и плоскостной срез обжатого образца с замером сопротивления сдвига τ, отличающийся тем, что строят график зависимости Кулона-Мора
Figure 00000003
и при нулевом давлении р=0 в условиях компрессии определяют удельное сцепление Сстр и угол
Figure 00000004
внутреннего трения среды ненарушенной структуры [1].
Недостатком известного способа является определение параметров
Figure 00000005
и Сстр среды ненарушенной структуры при гидростатическом бытовом давлении
Figure 00000006
, когда связная среда обладает в массиве бытовым давлением
Figure 00000007
. Проектировщиков интересуют давление пригрузок р>рб. от действующих сооружений, когда требуется значение углов ϕ=ϕн и удельного сцепления С=Сн среды с нарушенной структурой. С другой стороны, испытания ненарушенных образцов среды на сдвиг в лабораториях производят в условиях компрессии, а не с поверхности полупространства массива, в связи с чем параметры ϕстр и Сстр получают искаженными, отличными от действительных.
Известен способ определения физических параметров прочности ненарушенной структуры грунтовой материальной среды в массиве методом поступательного среза лопастным сдвигомером-прессиометром Л.С. Амаряна, заключающийся в том, что бурят вертикальную скважину в массиве среды, в скважину задавливают на заданную глубину h двутавровый рабочий наконечник сдвигомера-прессиометра с обрезанием ее боковых стенок плоскими полками, из боковых полок двутаврового наконечника выдвигают поочередно возрастающими ступенями давления pi жесткие плоские штампы с поперечными грунтозацепами, далее производят сдвиг среды на глубине h на каждой ступени давления pi>рб., выше бытового давления
Figure 00000008
в момент стабилизации осадок среды под ступенями давления путем поступательного среза под напряжением τi - обжатой среды в скважине, по полученным данным pi и τi строят график Кулона-Мора
Figure 00000009
и определяют параметры прочности среды ϕ=ϕстр и С=Сстр [2, 3].
Получаемые лопастными прессиометрами-сдвигомерами параметры прочности
Figure 00000010
и Сстр не совпадают с лабораторными данными исследований образцов среды ϕ=ϕстр и С=Сстр ненарушенной структуры в условиях компрессионного сжатия, поэтому метод поступательного среза среды лопастными прессиометрами-сдвигомерами не получает распространения. В действительности срез среды, обжатой давлением штампов лопастных сдвигомеров-прессиометров, производится уже в нарушенном состоянии ее структуры обжимающим давлением р>рб. и параметры прочности получают по графику Кулона-Мора именно в виде ϕн и С=Сн интересующем проектировщиков.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому является способ определения физических параметров прочности нарушенной структуры грунтовой материальной среды и торфа под запроектированной нагрузкой р>рб., превышающей ее структурную прочность, заключающийся в том, что на образцах в лаборатории определяют угол ϕ=ϕстр внутреннего трения и удельного сцепления С=Сстр среды ненарушенной структуры при построении графика Кулона-Мора
Figure 00000011
предельного состояния среды под давлением pi, где τi - напряжение сдвига среды под давлением сжатия, заключающийся в том, что моментом начала нарушения структурной прочности связной материальной среды считают достижение под штампом давления, равного бытовому давлению
Figure 00000012
на отметке h массива ее естественного сложения, при этом угол внутреннего трения среды с нарушенной структурой определяют из выражения
Figure 00000013
, где угол
Figure 00000014
- угол внутреннего трения среды ненарушенной структуры, угол
Figure 00000015
, причем удельное сцепление среды нарушенной структуры определяют как
Figure 00000016
[4].
Получаемые параметры прочности
Figure 00000017
и Сстр материальной среды в массиве в структурированном состоянии при построении графика Кулона-Мора имеют низкую точность определения их величины, связанную с вероятностным методом построения графика
Figure 00000018
предельного состояния среды [3], что в свою очередь отражается на точности определения расчетных параметров прочности среды в нарушенном по структуре состоянии
Figure 00000019
и
Figure 00000020
.
Целью предлагаемого изобретения является повышение точности определения удельного сцепления и угла внутреннего трения материальной среды в массиве в структурированном и нарушенном состоянии.
Технический результат по способу определения физических параметров прочности дисперсной материальной среды, заключающемуся в том, что определяют при лабораторном сдвиге образцов, отобранным с глубины h массива грунтовой среды ненарушенной структуры, в условиях компрессии под жестким плоским штампом расчетный угол
Figure 00000021
внутреннего трения и расчетное удельное сцепление
Figure 00000022
среды ненарушенной структуры при построении графика Кулона-Мора
Figure 00000023
ее предельного состояния под давлением pi, где τi - напряжение сдвига среды под давлением сжатия pi, лабораторным методом по образцам определяют удельный вес
Figure 00000024
, рассчитывают главное гравитационное (бытовое) давление среды
Figure 00000025
, где
Figure 00000026
- удельный вес воды, hв - уровень воды на отметке h массива естественного сложения, и определяют расчетный угол внутреннего трения среды с нарушенной структурой
Figure 00000027
, достигается тем, что при главном гравитационном давлении рб.стр>0 на глубине
Figure 00000028
массива структурированной среды и отсутствии атмосферного давления (ратм=0) расчетное гравитационное давление среды с нарушенной структурой определяют как
Figure 00000029
, где
Figure 00000030
- расчетный удельный вес среды в нарушенном состоянии, а точное отрицательное значение удельного сцепления структурированной среды в массиве определяют как
Figure 00000031
, а среды с нарушенной структурой - как
Figure 00000032
при уточнении параметров гравитационного давления среды
Figure 00000033
,
Figure 00000034
и удельного веса - как
Figure 00000035
,
Figure 00000036
, причем при главном гравитационном давлении рб.стр.=0 на глубине
Figure 00000037
массива структурированной среды и доступе атмосферного давления ратм=1,033 (кГ/см2) величину расчетного отрицательного удельного сцепления среды определяют по зависимости
Figure 00000038
при уточнении параметров углов внутреннего трения среды
Figure 00000039
,
Figure 00000040
, отрицательного удельного сцепления среды
Figure 00000041
и ее удельного веса
Figure 00000042
, при этом при главном бытовом давлении рб.стр<0 на глубине
Figure 00000043
массива структурированной среды и доступе атмосферного давления ратм=1/033 (кГ/см2) величину расчетного отрицательного удельного сцепления среды определяют по зависимостям
Figure 00000044
,
Figure 00000045
при уточненных углах внутреннего трения среды
Figure 00000046
,
Figure 00000047
и уточняют отрицательные значения удельного сцепления среды
Figure 00000048
,
Figure 00000049
при ее уточненном удельном весе
Figure 00000050
,
Figure 00000051
и гравитационном давлении на глубине h
Figure 00000052
,
Figure 00000053
.
Предлагаемый способ позволяет при знании величины гравитационного давления или удельного веса среды на заданной глубине h массива и при знании угла внутреннего трения определять величину удельного сцепления среды в структурированном и нарушенном по структуре состоянии и наоборот. Предлагаемые аналитические расчетные зависимости взаимно уточняют друг друга и повышают точность определения несущей способности материальной среды под нагрузкой при достоверном определении ее параметров удельного сцепления Сстр и Сн и угла внутреннего трения
Figure 00000054
и
Figure 00000055
.
Предлагаемый способ базируется на новых закономерностях физики материального контактного взаимодействия, по которым гравитационное давление в связных средах определяется по точным зависимостям как
Figure 00000056
, а в обводненных грунтах как
Figure 00000057
, где
Figure 00000058
- удельный вес воды, hв - уровень воды на отметке h массива среды естественного сложения. В механике грунтов академиком Н.А. Цытовичем [1] бытовое давление в обводненных грунтовых средах определяют по зависимости
Figure 00000059
с учетом взвешивающего давления воды
Figure 00000060
и ошибочно принимая обводненный грунт также за безсвязную среду
Figure 00000061
. На сегодняшний день научные положения Н.А. Цытовича для обводненной среды перенесены ошибочно на осушенную материальную среду, и уже принимают бытовое давление для осушенной среды как
Figure 00000062
, а для обводненной среды с прежними ошибками как
Figure 00000063
.
2. Известен способ определения параметров прочности материальной мерзлой грунтовой и торфяной среды, включающий ее нагружение усилием Р жесткого сферического штампа диаметром D до стабилизации осадки St, разгрузку штампа с замером мессурой его осадки
Figure 00000064
по остаточному диаметру dк лунки сжатия, определение длительного сцепления мерзлой среды как Сдл.=0,18⋅P/(πDSo) [6].
Недостатком известного способа является низкая расчетная точность параметров прочности мерзлой среды при несоответствии остаточной осадки лунки сжатия контактной осадке So сферы, взаимодействующей с мерзлой средой. Диаметр остаточной лунки сжатия соответствует только остаточным пластическим деформациям, так как упругие остаточные деформации после разгрузки сферы в лунке сжатия восстанавливаются.
Известен способ определения параметров прочности мерзлой и обычной грунтовой и торфяной среды, включающий их нагружение усилием Р жесткой сферы диаметром D с замером текущей осадки St до момента ее стабилизации во времени t, разгрузку сферы, определение ее контактной осадки So и по результатам испытании - длительного сцеплении Сдл., отличающийся тем, что усилие на сферу при испытании среды передают через динамометрический упругий элемент, сферу в среду погружают принудительно не менее трех раз на заданные глубины St1<St2<Stk, величину которых поддерживают постоянной до момента времени t стабилизации соответствующих усилий P1, P2, Pk, после чего производят разгрузку сферы с замером окружностей оставшегося на среде отпечатка диаметром dк, рассчитывают контактные осадки сферы
Figure 00000065
, соответствующие средним контактным давлениям рср.=Pk/[πSo(D-So)], строят график зависимости
Figure 00000066
и касательные прямые линии к точкам графика, соответствующим усилиям P1, P2, Pk до пересечения с осью абсцисс; радиусами ρ, равными разнице значений рср. и соответствующих им точек пересечения касательных с осью абсцисс, строят круги напряжений Мора максимально предельного состояния среды при растяжении, и проводят к ним общую касательную прямую (maxτпр)=рср.⋅tgθ+Cэ до пересечения с осями абсцисс и ординат, с графика
Figure 00000067
снимают предельный угол θ° внутреннего трения грунта [5] и отмеряют мгновенное эквивалентное сцепление Сэ, рассчитывают угол внутреннего трения
Figure 00000068
и удельное сцепление
Figure 00000069
, радиусом Ro от начала координат графика
Figure 00000070
проводят полуокружность, соприкасающуюся с ним и отсекающую на оси абсцисс точку, соответствующую предельному напряжению на растяжение σp=2⋅Ro=2⋅Сэ⋅cosθ/(1+sinθ), значению которого по графику
Figure 00000071
соответствует длительное сцепление
Figure 00000072
, далее через сферу к среде прикладывают постоянно возрастающее усилие Рс>Pk до момента стабилизации его предельной величины Pc=const при регистрации соответствующей ему общей осадки Sc среды, при которой угол сектора полуконтакта сферы со средой равен ψ°=arcsin(2rc/D), где
Figure 00000073
, предельный угол внутреннего трения проверяют по выражению θ=π/2-2ψ, тогда для мерзлой среды (при ϕ°=0°) длительное сцепление равно
Figure 00000074
,
для обычного грунта:
Figure 00000075
,
для обычного торфа:
Figure 00000076
,
удельное сцепление любой среды равно:
Figure 00000077
,
а угол внутреннего трения
Figure 00000078
[7].
Научные положения физики материального контактного взаимодействия существенно уточняют параметры прочности материальной среды при ее испытании по известному способу давлением сферическим штампом:
1) угол ϕ° внутреннего трения среды следует относить к среде, находящейся в структурированном состоянии
Figure 00000079
,
2) угол ψ сектора полуконтакта сферы со средой равен
Figure 00000080
[8],
3) удельное сцепление следует относить при р>рб к среде в нарушенном состоянии С=Сн,
4) разница углов
Figure 00000081
соответствует углу внутреннего трения среды в структурированном состоянии [4, 5],
5) влажная среда при сцеплении воды Св,стр≈0, угле внутреннего трения
Figure 00000082
[9] в мерзлом структурированном состоянии при Св>>0 и
Figure 00000083
определяется предельным углом внутреннего трения льда
Figure 00000084
при угле внутреннего трения льда с нарушенной структурой
Figure 00000085
[4],
6) линии сдвигов среды на глубине массива под штампом развиваются вглубь от центра и к краям штампа при отрицательных значениях касательных напряжений (-τxy).
Поставлена цель - с позиции новых научных положений физики материального контактного взаимодействия повысить точность и достоверность определения параметров прочности материальной среды в обычном и мерзлом состоянии сферическим штампом.
Технический результат по способу определения физических параметров прочности материальной среды, включающему нагружение обычной и мерзлой грунтовой и торфяной среды усилием Р жесткого сферического штампа диаметром D с замером текущей осадки St до момента ее стабилизации во времени t, разгрузку сферы, определение ее контактной осадки So и по результатам испытаний - длительного сцепления Сдл., при этом усилие на сферу при испытании среды передают через динамометрический упругий элемент, сферу в среду погружают принудительно не менее трех раз на заданную глубину St1<St2<Stk, величину которой поддерживают постоянной до момента времени t стабилизации соответствующих усилий Pl, Р2, Pk, после чего производят разгрузку сферы с замером окружностей оставшегося на среде отпечатка диаметром dк, рассчитывают контактные осадки сферы
Figure 00000086
, соответствующие средним контактным давлениям рср.=Pk/[πSo(D-So)], строят график зависимости
Figure 00000087
и касательные прямые линии к точкам графика, соответствующим усилиям Р1, Р2, Pk до пересечения с осью абсцисс; радиусами ρ, равными разнице значений рср. и соответствующих им точек пересечения касательных с осью абсцисс, строят круги напряжений Мора при растяжении и проводят к ним общую касательную прямую (maxτпр)=рср.⋅tgθ+Сэ до пересечения с осями абсцисс и ординат, с графика
Figure 00000088
снимают предельный угол внутреннего трения среды θ и отмеряют мгновенное эквивалентное сцепление Сэ, рассчитывают угол внутреннего трения среды
Figure 00000089
и удельное сцепление
Figure 00000090
, радиусом Ro от начала координат графика
Figure 00000091
проводят полуокружность, соприкасающуюся с ним и отсекающую на оси абсцисс точку, соответствующую предельному напряжению на растяжение σp=2⋅Ro=2⋅Сэ⋅cosθ/(1+sinθ), значению которого по графику
Figure 00000092
соответствует длительное сцепление
Figure 00000093
, далее через сферу к среде прикладывают постоянно возрастающее усилие Рс>Pk до момента стабилизации его предельной величины Pc=const при регистрации соответствующей ему общей осадки Sc среды, при которой угол сектора полуконтакта сферы со средой равен ψ°=arcsin(2rc/D), где
Figure 00000094
, и определяют величину длительного сцепления для мерзлой грунтовой и торфяной среды как:
Figure 00000095
, для обычной грунтовой среды как:
Figure 00000096
, для обычной торфяной среды - как:
Figure 00000097
, при сцеплении
Figure 00000098
, а угол внутреннего трения среды уточняют как
Figure 00000099
, достигается тем, что предельную осадку среды Sc под сферическим штампом принимают при угле сектора полуконтакта равным
Figure 00000100
, где
Figure 00000101
- угол внутреннего трения среды в структурированном состоянии, за мгновенное эквивалентное сцепление обычной грунтовой среды и торфа принимают величину атмосферного давления
Figure 00000102
, при предельном угле внутреннего трения среды
Figure 00000103
, где
Figure 00000104
- угол внутреннего трения среды с нарушенной структурой, удельное сцепление структурированной грунтовой среды и торфа определяют как
Figure 00000105
, длительное сцепление - по выражению
Figure 00000106
при
Figure 00000107
, для мерзлой и обычной грунтовой и торфяной среды структурное сцепление определяют как
Figure 00000108
, а эквивалентное сцепление - как
Figure 00000109
.
Изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг. 1 представлены графики Кулона-Мора
Figure 00000110
предельного состояния структурированной среды и
Figure 00000111
предельного состояния материальной среды с нарушенной структурой на глубине
Figure 00000112
; на фиг. 2 - эпюры контактных напряжений под и за краями штампа (на поверхности воронки сжатия); на фиг. 3 - графики предельного состояния массива материальной среды на глубине
Figure 00000113
при рб=0; на фиг. 4 - графики предельного состояния массива материальной среды на глубине
Figure 00000114
при рб<0; на фиг. 5 - графики испытания обычной и мерзлой грунтовой и торфяной среды сферическим штампом (фиг. 5, а)
Figure 00000115
(фиг. 5, б) (maxτпр)=рср.⋅tgθ+Сэ, совмещенные с истинным графиком предельного состояния среды
Figure 00000116
(фиг. 5, в); на фиг. 6 - круги предельных напряжений Мора и положение осредняющей прямой сдвига при трехосевом сжатии мерзлого торфа при температуре (-3°C).
По способу 1 согласно известной методике определении максимальной контактной прочности обычной материальной связной среды в условиях плоской деформации [5], график поверхности полупространства выглядит в виде трех кругов Мора (фиг. 1): круга 1 предельного состояния среды под подошвой штампа, круга 2 предельного состояния среды за краями штампа и охватывающего их круга 3 Мора, суммирующего предельное напряженное состояние среды в целом (под и за пределами контакта штампа со средой в воронке сжатия). Предельное состояние среды в воронке растяжения-сжатия под и за краями штампа представлено в виде эпюр контактных напряжений (фиг. 2) с зонами сдвиговых деформаций под краями штампа (эпюра 4) и с зонами растяжения-сжатия за краями штампа (эпюра 5) в деформационной воронке 6.
Из тригонометрических соотношений графика Кулона-Мора (фиг. 1) определяем, что
Figure 00000117
, откуда угол внутреннего трения нарушенной структуры деформируемой среды
Figure 00000118
.
Главное гравитационное давление на глубине h структурированного массива среды с подтоплением водой на глубине hв определяют по зависимости
Figure 00000119
при действующем давлении
Figure 00000120
.
По предлагаемому способу определяют главное гравитационное давление массива среды с нарушенной структурой и удельным весом
Figure 00000121
по зависимости
Figure 00000122
.
Вариант 1 реализации способа при
Figure 00000123
при рб.стр>0 и без доступа атмосферного давления (ратм=0) (фиг. 1).
1) При глубине исследования h=200 см и присутствии воды с глубины hв=97 см получают расчетную величину гравитационного давления суглинка с удельным сцеплением
Figure 00000124
,
Figure 00000125
и
Figure 00000126
, равную
Figure 00000127
при
Figure 00000128
, имеющего отрицательное значение (фиг. 2) на линиях 7 сдвига
Figure 00000129
.
2) Величина расчетного угла
Figure 00000130
.
3) По предлагаемому способу величина гравитационного давления
Figure 00000131
, тогда при
Figure 00000132
находим для обводненного массива среды
Figure 00000133
и
Figure 00000134
(фиг. 3).
Для суглинка с уровнем грунтовых вод hв=97 см находят расчетные значения
Figure 00000135
или
Figure 00000136
, принимают
Figure 00000137
. Для суглинка с нарушенной структурой принимают
Figure 00000138
.
4) Находят величину главного гравитационного давления как
Figure 00000139
- для массива среды с нарушенной структурой.
5) Находят значение удельного веса среды с нарушенной структурой
Figure 00000140
.
По Н.А. Цытовичу
Figure 00000141
и
Figure 00000142
, что в 3 раза превышает расчетные значения по предлагаемым зависимостям. Окончательно принимают величины:
Figure 00000143
,
Figure 00000144
, рб.стр.=0,1137 (кГ/см2) и рб.н.=0,0099 (кГ/см2),
Figure 00000145
.
Вариант 2 реализации способа при
Figure 00000146
, рб.стр=0,
Figure 00000147
, доступе атмосферного давления ратм=1,033 (кГ/см2) (фиг. 3) и hв=0.
При исследовании суглинка в массиве на глубине
Figure 00000148
лабораторными методами определяют параметры:
Figure 00000149
,
Figure 00000150
,
Figure 00000151
, а расчетными методами получают:
Figure 00000152
,
Figure 00000153
.
1) По предлагаемому способу величина главного гравитационного давления на глубине 125 см равна
Figure 00000154
, откуда расчетная величина удельного сцепления равна
Figure 00000155
и имеет отрицательное значение, что определено знаком сжимающих приповерхностных тангенциальных напряжений (-τсж), растягивающих по вертикали вверх (y поверхности Земли) суглинок и уравновешиваемых активным напряжением τа.стр=ратм, а расчетная величина
Figure 00000156
.
2) При удельном сцеплении Сстр=-0,2317 (кГ/см2) (определенном в лабораторных условиях со знаком «минус» с учетом растягивающих тангенциальных напряжений в натурных условиях работы массива среды (фиг. 2), уравновешиваемых всесторонним давлением атмосферы
Figure 00000157
находят уточненное значение угла внутреннего трения суглинка на глубине h=125 см из выражения
Figure 00000158
.
3) Уточненное значение угла
Figure 00000159
.
4) Точное значение удельного сцепления суглинка находим как
Figure 00000160
.
5) При
Figure 00000161
и рб=0 находят значение удельного веса суглинка как
Figure 00000162
.
6) Величина гравитационного давления в массиве составляет
Figure 00000163
,
Figure 00000164
при отрицательных тангенциальных напряжениях
Figure 00000165
.
Величину активных сжимающих давлений определяют как ра.стр.=ра.н.=ратм+рб.=1,033+0=1,033 (кГ/см2).
Вариант 3 реализации способа при
Figure 00000166
и доступе атмосферного давления ратм=1,033 (кГ/см2) (фиг. 4) и hв=0.
При исследовании суглинка в массиве на глубине
Figure 00000167
лабораторными методами в компрессионных условиях определяют параметры
Figure 00000168
,
Figure 00000169
,
Figure 00000170
, а расчетными методами получают:
Figure 00000171
при
Figure 00000172
.
1) По предлагаемому способу величина расчетного удельного сцепления равна
Figure 00000173
для растягиваемого по вертикали (и сжимаемого по горизонтали) суглинка при величине активного тангенциального напряжения τа,стр=1,033-0,3817=0,6513 (кГ/см2).
Величина
Figure 00000174
.
2) Уточняют значение угла
Figure 00000175
по зависимости
Figure 00000176
и угла
Figure 00000177
.
3) Точные значения удельного сцепления находят как
Figure 00000178
и
Figure 00000179
.
4) Уточняют удельный вес суглинка как
Figure 00000180
и
Figure 00000181
.
5) Величину гравитационного давления определяют как
Figure 00000182
и
Figure 00000183
.
Величину активного сжимающего давления определяют как ра,стр=ратм+рб.стр=1,033-0,41=0,623 (кг/см2) и ра,н=ратм+рб.н=1,033-0,355=0,678 (кГ/см2).
По способу 2 определение параметров прочности среды производят следующим образом. На поверхность материальной среды (фиг. 5) устанавливают сферический штамп диаметром D. С помощью винтового домкрата производят сжатие динамометрической пружины и передачу возрастающего усилия Р сжатия пружины на сферический штамп 8 (фиг. 5, а) до тех пор, пока заданная осадка штампа не консолидируется до постоянной принятой величины St1=const, выдержанной во времени t. Осадку St1 и соответствующее усилие на штамп 8 фиксируют путем перевода деформации пружины
Figure 00000184
по тарировочному графику в усилие P1. Для повышения точности определения прочностных характеристик среды назначают последовательно осадки штампа St2>St1, St3>St2, стабилизированным значениям которых соответствуют усилия Р2 и Р3 на штамп 8. Погружение сферы в среду производят на заданные величины ее осадок не менее трех раз. После каждого опыта производят замер диаметра поверхности погруженной в среду сферы dк и определяют ее контактную осадку
Figure 00000185
.
В прямоугольной системе координат строят график 9 (фиг. 5, б) зависимости
Figure 00000186
, где среднее давление в зоне контакта сферы с основанием определяют по выражению
Figure 00000187
(фиг. 5, а).
Через точки Рк1, Рк2 и Рк3 графика
Figure 00000188
проводят касательные прямые линии 10 до пересечения с осью абсцисс и радиусами ρ1, ρ2, ρ3, равными разнице значений рср и точек пересечения касательных с осью абсцисс, строят круги 11 Мора максимального предельного состояния основания при растяжении. К кругам Мора проводят касательную прямую линию 12 зависимости (maxτпр)=рср.⋅tgθ+Сэ, с помощью которой с графика снимают предельный угол
Figure 00000189
внутреннего трения, по оси ординат отмеряют мгновенное эквивалентное сцепление Сэ и рассчитывают значение угла внутреннего трения обычной или мерзлой грунтовой или торфяной среды ϕ=arcsin[(1-cosθ°/sinθ°)] и величину удельного сцепления
Figure 00000190
.
Длительное сцепление среды определяют как
Figure 00000191
,
где σp=2Cэ⋅cosθ/(1+sinθ) - предельное напряжение на растяжение. Далее через сферу к среде прикладывают постоянно вырастающее усилие Рс>Рк до момента стабилизации его предельной величины P-const при регистрации соответствующей ему общей осадки Sc среды, при которой угол сектора полуконтакта сферы со средой равен
Figure 00000192
, где
Figure 00000193
. Определяют предельный угол внутреннего трения среды
Figure 00000194
, где
Figure 00000195
- угол внутреннего трения среды с нарушенной структурой.
Для обычной мерзлой грунтовой и торфяной среды удельного сцепления
Figure 00000196
, а эквивалентное сцепление равно
Figure 00000197
(фиг. 1), тогда получают величину
Figure 00000198
и эквивалентного сцепления
Figure 00000199
. Величину структурного сцепления определяют как
Figure 00000200
при эквивалентном сцеплении
Figure 00000201
.
При этом длительное сцепление для мерзлой грунтовой или торфяной среды определяют как
Figure 00000202
, для обычного грунта -
Figure 00000203
, для обычного торфа -
Figure 00000204
, при величине удельного сцепления
Figure 00000205
.
Пример 1 реализации способа. Стальной шарик диаметром D=22 мм вдавливают в мерзлый торф постоянно возрастающей нагрузкой до момента ее стабилизации Pc=const, при этом диаметр отпечатка составляет dк=8,95 мм при зафиксированной осадке шарика St=1,74 мм. Угол полуконтакта шарика с мерзлым торфом составил при температуре (-3°C)
Figure 00000206
, что соответствует углу внутреннего трения мерзлого торфа
Figure 00000207
в структурированном состоянии и углу
Figure 00000208
в нарушенном состоянии при контактной осадке сферы
Figure 00000209
. Предельный угол внутреннего трения мерзлого торфа равен
Figure 00000210
.
Удельный вес мерзлого торфа составляет
Figure 00000211
на глубине массива h=100 см. Далее шарик погружают в мерзлый торф на глубину St=0,62 мм до стабилизации усилия Рк=24,95Н=2,5473 кГ. Нагрузку снимают и замеряют диаметр dк=7,11 мм шаровой поверхности. Рассчитывают значение контактной осадки шарика
Figure 00000212
.
Длительное сцепление мерзлого торфа равно
Figure 00000213
. При
Figure 00000214
величина эквивалентного сцепления будет равна
Figure 00000215
, что соответствует данным трехосных испытаний торфяной среды при температуре (-3°C) [10].
Предельное напряжение на растяжение
Figure 00000216
.
Полученные данные полностью соответствуют результатам испытания образцов мерзлого торфа в приборах трехосного сжатия-растяжения (фиг. 6) [10].
Пример 2 реализации способа. Сферу диаметром D=200 мм вдавливают в обычный суглинок
Figure 00000217
на глубины St1=0,131 см, St2=0,269 см, St3=0,842 см и фиксируют соответствующие им стабилизированные значения усилий вдавливания через динамический упругий элемент P1=26,9 Н, Р2=99,5 Н и Р3=481,0 Н. После разгрузки сферы замеряют соответствующие диаметры dк1=3,65 см, dк2=3,96 см, dк3=7,62 см отпечатков сфер при соответствующих давлениях в площади контакта рср1=0,04771 МПа, рср2=0,08 МПа, рср3=0,10605 МПа. Контактные осадки сферы составили: S01=0,09 см, S02=0,20 см, S03=0,092 см. В прямоугольных координатах строят график зависимости
Figure 00000218
(фиг. 5), к точкам которого, соответствующим усилиям Рк1, Рк2, Рк3, проводят касательные линии до пересечения с осью абсцисс в точках р1, р2, р3 и радиусами ρ1=pcp1-р1, ρ2=рср2-р2, ρ3=рср3-р3, строят круги максимально предельных напряжений Мора, к которым проводят прямую (maxτпр)=рср.⋅tgθ+Cэ, отсекающую на оси ординат замеряемое значение мгновенного эквивалентного сцепления Сэ=1,033 (кГ/см2)=ратм, и измеряют угол между прямой и осью абсцисс θс=44,3°. Угол внутреннего трения находят как ϕ=arcsin[(1-cosθ)/sinθ]=arcsin[(1-cos44,3°)/sin44,3°]=24,0212°, ϕн=θ-ϕстр=44/3°-24,0212°=20,2788°, а величину удельного сцепления - как
Figure 00000219
.
Величину длительного сцепления определяют по выражению
Figure 00000220
Предлагаемое изобретение существенно повышает точность определения прочностных характеристик материальной среды на базе новых теоретических положений физики материального контактного взаимодействия.
Источники информации, принятые во внимание при составлении заявочных материалов:
1. Цитович Н.А. Механика грунтов (краткий курс): Учебники для ВУЗов. - 3-е изд., доп. - М.: Высшая школа, 1979. - с. 41-48, с. 107.
2. Амарян Л.С. Свойства слабых грунтов и методы их изучения. - М.: «Недра», 1990. - с. 57-59.
3. Ingineering, №9, 2012. ГОСТ 21719-80. Грунты. Методы полевых испытаний на срез в скважинах и в массиве. - М.: Госстандарт СССР. - с. 16-17, 20.
4. Патент РФ №2537725 «Способ определения физических параметров прочности нарушенной структуры материальной среды» / Хрусталев Е.Н., Б.И. №1 за 10.01.2015 г.
5. Патент РФ №2265824, G01N 8/24. Б.И. №34 от 10.12.2005 г.
6. Роман Л.Т., Веретехина Э.Г. Определение деформационных характеристик мерзлых грунтов вдавливанием шарового штампа / Основания, фундаменты и механика грунтов. - 2004. - №2. С. 21-24.
7. Патент РФ №2345360 «Способ определения механических характеристик грунтового, торфяного и мерзлого основания» / Хрусталев Е.Н., Б.И. №3 за 27.01.2009 г.
8. Патент РФ №2536427 «Способ повышения проходимости движителя военной техники и устройство движителя военной техники» / Хрусталев Е.Н., Б.И. №35 от 20.12.2014 г.
9. Патент РФ №2539905 «Способ определения физических параметров воды» / Хрусталев Е.Н., Б.И. №3 от 27.01.2015 г.
10. Миронов В.А. Проектирование оснований и фундаментов сооружений в сложных инженерно-геологических условиях: Учебное пособие - Калинин: Калининский гос. университет, 1988. - С. 44 (рис. 26).

Claims (5)

1. Способ определения физических параметров прочности материальной среды, заключающийся в том, что определяют при лабораторном сдвиге образцов, отобранных с глубины h массива грунтовой среды ненарушенной структуры, в условиях компрессии расчетный угол
Figure 00000221
внутреннего трения и расчетное удельное сцепление
Figure 00000222
среды ненарушенной структуры при построении графика Кулона-Мора
Figure 00000223
предельного состояния среды под давлением pi, где τi - напряжение сдвига среды под давлением сжатия pi, лабораторным методом по образцам определяют удельный вес исследуемой среды в структурированном состоянии
Figure 00000224
, рассчитывают главное бытовое давление структурированной среды как
Figure 00000225
, где
Figure 00000226
- удельный вес воды, hв - уровень воды на отметке h массива естественного сложения, определяют расчетный угол внутреннего трения среды с нарушенной структурой как
Figure 00000227
, отличающийся тем, что при главном бытовом давлении pб.стр.>0 на глубине
Figure 00000228
массива структурированной среды и отсутствии атмосферного давления ратм=0 расчетное бытовое давление материальной среды с нарушенной структурой определяют как
Figure 00000229
, где
Figure 00000230
- расчетный удельный вес среды в нарушенном состоянии, а точное значение удельного сцепления структурированной среды определяют как
Figure 00000231
, среды с нарушенной структурой как
Figure 00000232
при уточнении параметров гравитационного давления среды в виде
Figure 00000233
, удельного веса среды в виде
Figure 00000234
,
Figure 00000235
.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при главном бытовом давлении pб.стр.=0 на глубине
Figure 00000236
массива структурированной сухой среды и доступе атмосферного давления ратм=1,033 (кГ/см2) величину расчетного удельного сцепления среды определяют по зависимостям
Figure 00000237
, уточняют значения углов внутреннего трения среды
Figure 00000238
,
Figure 00000239
, устанавливают значения точного удельного сцепления среды как
Figure 00000240
и уточняют удельный вес среды как
Figure 00000241
.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при главном бытовом давлении pб.стр<0 на глубине
Figure 00000242
массива структурированной сухой среды и доступе атмосферного давления ратм=1,033 (кГ/см2) величину расчетного удельного сцепления среды определяют по зависимостям
Figure 00000243
,
Figure 00000244
, уточняют значения углов внутреннего трения среды
Figure 00000245
,
Figure 00000246
, устанавливают значения уточненного удельного сцепления среды как
Figure 00000247
,
Figure 00000248
, уточняют значения удельного веса среды как
Figure 00000249
и гравитационного давления на глубине h по зависимостям
Figure 00000250
,
Figure 00000251
4. Способ определения физических параметров прочности материальной среды, включающий нагружение обычной и мерзлой грунтовой и торфяной среды усилием Р жесткого сферического штампа диаметром D с замером текущей осадки St до момента ее стабилизации во времени t, разгрузку сферы, определение ее контактной осадки So и по результатам испытаниий - длительного сцепления Сдл., при этом усилие на сферу при испытании среды передают через динамометрический упругий элемент, сферу в среду погружают принудительно не менее трех раз на заданную глубину St1<St2<Stk, величину которой поддерживают постоянной до момента времени t стабилизации соответствующих усилий P1, P2, Pk, после чего производят разгрузку сферы с замером окружностей оставшегося на среде отпечатка диаметром dк, рассчитывают контактные осадки сферы
Figure 00000252
, соответствующие средним контактным давлениям рср.=Pk/[πSo(D-So)], строят график зависимости
Figure 00000253
и касательные прямые линии к точкам графика, соответствующим усилиям P1, P2, Pk, до пересечения с осью абсцисс; радиусами ρ, равными разнице значений рср. и соответствующих им точек пересечения касательных с осью абсцисс, строят круги напряжений Мора при растяжении и проводят к ним общую касательную прямую (maxτпр)=рср.⋅tgθ+Сэ до пересечения с осями абсцисс и ординат, с графика
Figure 00000254
снимают предельный угол внутреннего трения среды θ и отмеряют мгновенное эквивалентное сцепление Сэ, рассчитывают угол внутреннего трения среды
Figure 00000255
и удельное сцепление
Figure 00000256
, радиусом Ro от начала координат графика
Figure 00000257
проводят полуокружность, соприкасающуюся с ним и отсекающую на оси абсцисс точку, соответствующую предельному напряжению на растяжение σp=2⋅Ro=2⋅Cэ⋅cosθ/(1+sinθ), значению которого по графику
Figure 00000258
соответствует длительное сцепление
Figure 00000259
, далее через сферу к среде прикладывают постоянно возрастающее усилие Рс>Pk до момента стабилизации его предельной величины Pc=const при регистрации соответствующей ему общей осадки Sc среды, при которой угол сектора полуконтакта сферы со средой равен ψ°=arcsin(2rc/D), где
Figure 00000260
, и определяют величину длительного сцепления для мерзлой грунтовой и торфяной среды как
Figure 00000261
, для обычной грунтовой среды как
Figure 00000262
, для обычной торфяной среды как
Figure 00000263
, при сцеплении
Figure 00000264
, а угол внутреннего трения среды уточняют как
Figure 00000265
, отличающийся тем, что предельную осадку среды Sc под сферическим штампом принимают при угле сектора полуконтакта равном
Figure 00000266
, где
Figure 00000267
- угол внутреннего трения среды в структурированном состоянии, за мгновенное эквивалентное сцепление обычной грунтовой среды и торфа принимают величину атмосферного давления
Figure 00000268
, при предельном угле внутреннего трения среды
Figure 00000269
, где
Figure 00000270
- угол внутреннего трения среды с нарушенной структурой, удельное сцепление структурированной грунтовой среды и торфа определяют как
Figure 00000271
, длительное сцепление - по выражению
Figure 00000272
при
Figure 00000273
, для мерзлой и обычной грунтовой и торфяной среды структурное сцепление определяют как
Figure 00000274
, а эквивалентное сцепление как
Figure 00000275
.
RU2015147531A 2015-11-05 2015-11-05 Способ хрусталева е.н. определения физических параметров прочности материальной среды RU2615598C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015147531A RU2615598C1 (ru) 2015-11-05 2015-11-05 Способ хрусталева е.н. определения физических параметров прочности материальной среды

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015147531A RU2615598C1 (ru) 2015-11-05 2015-11-05 Способ хрусталева е.н. определения физических параметров прочности материальной среды

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2615598C1 true RU2615598C1 (ru) 2017-04-05

Family

ID=58505929

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015147531A RU2615598C1 (ru) 2015-11-05 2015-11-05 Способ хрусталева е.н. определения физических параметров прочности материальной среды

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2615598C1 (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108287112A (zh) * 2018-01-31 2018-07-17 成都理工大学 一种基于三轴压缩试验测定岩石损伤参数的方法
CN108535121A (zh) * 2018-03-07 2018-09-14 华能澜沧江水电股份有限公司 一种新的岩石统计损伤本构模型的构建方法
CN109001420A (zh) * 2018-05-21 2018-12-14 深圳市工勘岩土集团有限公司 构造应力圆分析地质灾害或边坡稳定性的方法
CN109918758A (zh) * 2019-02-28 2019-06-21 中南大学 一种基于Excel求解邓肯-张双曲线模型中参数的方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2345360C2 (ru) * 2007-03-05 2009-01-27 Евгений Николаевич Хрусталёв Способ определения механических характеристик грунтового, торфяного и мерзлого оснований
RU2537725C1 (ru) * 2013-08-15 2015-01-10 Евгений Николаевич Хрусталёв Способ определения физических параметров прочности нарушенной структуры материальной среды

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2345360C2 (ru) * 2007-03-05 2009-01-27 Евгений Николаевич Хрусталёв Способ определения механических характеристик грунтового, торфяного и мерзлого оснований
RU2537725C1 (ru) * 2013-08-15 2015-01-10 Евгений Николаевич Хрусталёв Способ определения физических параметров прочности нарушенной структуры материальной среды

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ГОСТ 20276-99.Грунты. Методы полевого определения характеристик прочности и деформируемости. - М.: МИТКС, Госстрой России, 1999. - 85 с.6. *
ГОСТ 20276-99.Грунты. Методы полевого определения характеристик прочности и деформируемости. - М.: МИТКС, Госстрой России, 1999. - 85 с.6. Хрусталев Е.Н. Контактное взаимодействие в геомеханике. ч. I: Несущая способность оснований сооружений. - Тверь, ТГТУ, "Золотая буква", 2004. - С. 76. *
Хрусталев Е.Н. Контактное взаимодействие в геомеханике. ч. I: Несущая способность оснований сооружений. - Тверь, ТГТУ, "Золотая буква", 2004. - С. 76. *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108287112A (zh) * 2018-01-31 2018-07-17 成都理工大学 一种基于三轴压缩试验测定岩石损伤参数的方法
CN108535121A (zh) * 2018-03-07 2018-09-14 华能澜沧江水电股份有限公司 一种新的岩石统计损伤本构模型的构建方法
CN108535121B (zh) * 2018-03-07 2020-10-23 华能澜沧江水电股份有限公司 一种新的岩石统计损伤本构模型的构建方法
CN109001420A (zh) * 2018-05-21 2018-12-14 深圳市工勘岩土集团有限公司 构造应力圆分析地质灾害或边坡稳定性的方法
CN109918758A (zh) * 2019-02-28 2019-06-21 中南大学 一种基于Excel求解邓肯-张双曲线模型中参数的方法
CN109918758B (zh) * 2019-02-28 2023-08-18 中南大学 一种基于Excel求解邓肯-张双曲线模型中参数的方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2615598C1 (ru) Способ хрусталева е.н. определения физических параметров прочности материальной среды
Yang et al. Laboratory investigation on the strength characteristic of frozen sand considering effect of confining pressure
RU2345360C2 (ru) Способ определения механических характеристик грунтового, торфяного и мерзлого оснований
Tsuha et al. Behaviour of displacement piles in sand under cyclic axial loading
Erguler et al. Water-induced variations in mechanical properties of clay-bearing rocks
Tong et al. Particle breakage of uniformly graded carbonate sands in dry/wet condition subjected to compression/shear tests
Harnett et al. Evolution of mechanical properties of lava dome rocks across the 1995–2010 eruption of Soufrière Hills Volcano, Montserrat
Finno et al. Effects of stress path rotation angle on small strain responses
Hsiung et al. Evaluation of constitutive soil models for predicting movements caused by a deep excavation in sands
Liu et al. Tensile strength and fracture surface morphology of granite under confined direct tension test
Stoeckhert et al. Mode I fracture toughness of rock under confining pressure
Jasim et al. Prediction of bearing capacity, angle of internal friction, cohesion, and plasticity index using ANN (Case Study of Baghdad, Iraq)
Robertson Soil behavior type using the DMT
Tziallas et al. Determination of rock strength and deformability of intact rocks
RU2537725C1 (ru) Способ определения физических параметров прочности нарушенной структуры материальной среды
Deák et al. Hundred years after the first triaxial test
Li Mechanical Responses of rock joints with regular asperities under various shear rates investigated by double shear test
Ito et al. Time-dependent properties of tuffs of Cappadocia, Turkey
Korshunov et al. Evaluation of the shear strength of rocks by cracks based on the results of testing samples with spherical indentors
RU2559043C1 (ru) Способ определения предельного состояния материальной среды в различных условиях ее нагружения
Doan et al. Effects of partial drainage on the assessment of the soil behaviour type using the CPT
Li et al. A micro–macro model of pore pressure effect on shear fracture in brittle rocks under compression
RU2611561C1 (ru) Способ хрусталева е.н. определения предельного состояния материальной среды
RU2555504C2 (ru) Способ установления предельного состояния деформируемой материальной среды
RU2611553C1 (ru) Способ хрусталева е.н. определения удельного и эквивалентного сцепления дисперсной связной среды

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20171106