RU2615040C1 - Способ 3d (трехмерного) параметрического моделирования проточной части корпуса центробежного насоса - Google Patents

Способ 3d (трехмерного) параметрического моделирования проточной части корпуса центробежного насоса Download PDF

Info

Publication number
RU2615040C1
RU2615040C1 RU2015151273A RU2015151273A RU2615040C1 RU 2615040 C1 RU2615040 C1 RU 2615040C1 RU 2015151273 A RU2015151273 A RU 2015151273A RU 2015151273 A RU2015151273 A RU 2015151273A RU 2615040 C1 RU2615040 C1 RU 2615040C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
sketch
create
spiral
model
describing
Prior art date
Application number
RU2015151273A
Other languages
English (en)
Inventor
Сергей Георгиевич Валюхов
Елена Михайловна Оболонская
Original Assignee
Открытое акционерное общество (ОАО) "Турбонасос"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=58507233&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2615040(C1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Открытое акционерное общество (ОАО) "Турбонасос" filed Critical Открытое акционерное общество (ОАО) "Турбонасос"
Priority to RU2015151273A priority Critical patent/RU2615040C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2615040C1 publication Critical patent/RU2615040C1/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/426—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps especially adapted for liquid pumps
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06T—IMAGE DATA PROCESSING OR GENERATION, IN GENERAL
    • G06T17/00—Three dimensional [3D] modelling, e.g. data description of 3D objects

Abstract

Изобретение относится к области машиностроения. Способ реализует комплексную методику, согласно которой в процессе построения 3D модели проточной части корпуса центробежного насоса в соответствии с заданными значениями варьируемых переменных направляющего аппарата и отвода создают их параметризированную CAD и сеточную модели, на основании которых создают расчетную модель проточной части корпуса насоса и базовый эскиз поперечного сечения отвода по заданным геометрическим параметрам и тела вращения на его основе. Далее создают описывающий спираль и переводной канал эскиз и производят обрезку твердотельной модели заготовки с помощью полученного эскиза. Также создают эскиз описывающего профиль ребра между второй спиралью и переводным каналом двухзавиткового отвода, формируют с помощью полученного эскиза ребро в твердотельной модели заготовки и создают скругления переменного радиуса для описывающих спираль и переводной канал тел. Создают эскизы проекции расчетного сечения спирали и переводного канала и эскиза выходного сечения диффузора. Создают тела диффузора вытягиванием эскиза и описывающий профиль лопатки направляющего аппарата эскиз, формируют и размножают по полученному эскизу лопатки направляющего аппарата. В случае изменения параметров отвода и направляющего аппарата осуществляют автоматическое перестроение параметрической модели в соответствии с деревом ее построения, согласно которому сначала изменяется форма заготовки, затем новое положение принимают точки, соответствующие высотам спирали и переводного канала, а связанные с вершинами сплайны принимают новое положение, формируя ограничивающую отвод поверхность с новыми параметрами, в результате чего перестраивается диффузор и лопатки направляющего аппарата. Проводят расчет трехмерного течения в проточной части корпуса насоса и анализ полученных результатов. Изобретение направлено на снижение затрат на параметрическое 3D моделирование проточной части корпуса центробежного насоса. 14 ил.

Description

Изобретение относится к области машиностроения, а именно параметрическому моделированию проточной части корпуса центробежного насоса, предназначенного, в частности, для использования в качестве нефтяного магистрального насоса.
Магистральные насосы, в частности нефтяные магистральные насосы, обладают большой мощностью и потребляют много энергии, вследствие чего в суммарной стоимости жизненного цикла насоса затраты на электроэнергию могут достигать 80%. Поэтому повышение КПД насоса дает существенный экономический эффект. Кроме того, указанные насосы должны обладать высокой надежностью, поскольку простой магистрального оборудования связан с большими экономическими потерями. Отсюда возникает необходимость в повышении энергоэффективности и надежности проектируемых насосов, а также в оптимизации их параметров. Основные сложности возникают при параметрическом моделировании проточной части насоса. Известные существующие методики параметрического моделирования проточной части центробежных насосов требуют больших затрат времени и средств.
В настоящее время при проектировании проточной части центробежных насосов для сокращения количества испытаний, времени и средств разработчиков успешно применяются методы гидродинамического моделирования трехмерного течения жидкости (например, программный комплекс Ansys CFX). С целью повышения энергетических характеристик (КПД, мощность) центробежного насоса широко используется вариантное проектирование - многократная оценка расчетных характеристик насоса с различными геометрическими параметрами, позволяющая найти параметры, обеспечивающие наилучшие характеристики. Исследования в этом направлении целесообразно проводить путем введения изменений геометрической формы проточной части в методы расчета трехмерного течения жидкости.
Формирование трехмерных параметрических моделей двухзавитковых спиральных отводов можно проводить разными способами. Один из способов [Валюхов С.Г., Оболонская Е.М. Разработка математического аппарата для построения параметризированной 3-D модели двухзаходного спирального отвода. Научно-технический журнал «Насосы. Турбины. Системы». №4. 2013] основан на профилировании сечений спирального отвода и переводного канала с помощью параметрических эскизов, по которым «вытягивают» поверхность, описывающую отвод (Фиг. 2).
Недостатками такой модели являются большая трудоемкость и низкая надежность. Каждая модель способна параметрически изменять геометрию с сохранением топологии только в определенном диапазоне параметров. Но при выходе параметров из этого диапазона топология модели может нарушаться.
Известен способ параметрического компьютерного моделирования в системах 3D (трехмерного) проектирования, согласно которому на основе полученных для объекта исходных данных создают трехмерную компьютерную модель объекта в виде габаритного имитатора и имитатора массы и главных центральных моментов инерции, затем совмещают начало системы координат имитатора массы и главных центральных моментов с точкой, соответствующей положению центра масс объекта, а оси совмещают с соответствующими направлениями главных центральных осей трехмерной модели объекта, в результате чего получают компьютерную трехмерную модель объекта в виде массово-инерционного имитатора, определяют массово-центровочные и инерционные характеристики полученной модели [патент RU 2263966, МПК G06T 17/00, опубл. 10.11.2005].
Указанный способ может быть использован при параметрическом трехмерном компьютерном моделировании многокомпонентных изделий, но мало пригоден для решения задач по моделированию (оптимизации) проточной части корпуса центробежного насоса.
Известен также способ автоматического построения трехмерной геометрической модели изделия в системе геометрического проектирования, при котором выбирают данные компьютерной математической модели, которые будут использованы для построения трехмерной геометрической модели изделия, задают последовательность операций автоматического построения, считывают выбранные пользователем данные, преобразуют считанные данные в значения геометрических параметров изделия, извлекают из предварительно созданной базы данных трехмерные геометрические модели-примитивы, изменяют значения их параметров в соответствии с данными компьютерной математической модели, выполняют динамическое построение элементов изделия, трехмерные геометрические модели-примитивы которых отсутствуют в базе данных, а затем помещают полученные трехмерные геометрической модели элементов изделия в трехмерную геометрическую модель сборки [патент RU 2308763, МПК G06T 17/40, опубл. 20.10.2007]. Трехмерная геометрическая модель изделия строится пользователем на экране монитора, все изменения в модели отображаются на экране монитора при соответствующих командах пользователя.
Известный способ может быть использован при проектировании проточных частей насоса, но не решает задач по оптимизации геометрических параметров изделия, а также по верификации полученных результатов.
В качестве прототипа выбран способ параметрического моделирования центробежного насоса, при котором задают технические требования к функциональным характеристикам насоса, определяющим его производительность, включая подачу насоса, напор и частоту вращения вала насоса, и габаритным характеристикам, определяющим предельные размеры рабочих органов, включая диаметр рабочего колеса, устанавливают на их основе набор параметров, характеризующих геометрию рабочего колеса и сечений проточной части насосов и их пропускную способность, определяют характеристики расчетных сечений проточной части на выходе подвода и входе отвода и с использованием метода численного моделирования на основе характеристик расчетных сечений определяют параметры промежуточных сечений проточной части насоса, при этом расчетные параметры сечений проточной части насоса определяют по результатам построения 3D моделей проточной части насоса, в процессе которого выбирают параметры оптимизации сечений, наиболее сильно влияющие на основные характеристики насоса, включающие потери напора в отводе и суммарную радиальную силу на роторе насоса, задают диапазон изменения для каждого параметра оптимизации, формируют численный массив в пределах выбранных диапазонов их изменений, из которого производят выборку оптимального варианта соотношения значений КПД и радиальной силы на роторе насоса, осуществляют изготовление модели насоса с использованием 3D принтера, производят гидравлические испытания модели насоса, в процессе которых осуществляют измерение напорных и энергетических характеристик насоса, включая измерение давления в различных точках проточной части насоса, мощности и момента на валу насоса, частоты вращения вала насоса, перепада давлений на насосе, напора и подачи насоса, проводят их статистическую обработку и определяют КПД насоса, после чего на основе теории подобия осуществляют пересчет результатов испытаний на натурные характеристики насоса, сравнивают полученные результаты испытаний с расчетными характеристиками насоса и, при необходимости, осуществляют коррекцию используемой для оптимизации параметров математической модели течения жидкости в насосе, затем сравнивают результаты испытаний с расчетными характеристиками насоса и повторяют указанные операции до достижения совпадения с заданной точностью характеристик насоса, полученных расчетным и экспериментальным путем, после чего определяют геометрические параметры проточной части насоса, изготавливают натурный образец насоса и в процессе испытаний измеряют напорные и энергетические характеристики натурного образца насоса, сравнивают их с заданными и расчетными характеристиками и, при необходимости, корректируют характеристики математической модели проточной части насоса [патент RU 2542160, МПК G06T 17/00, опубл. 20.02.2015].
Недостатками известного способа являются значительные затраты времени и средств на проведение 3D (трехмерного) параметрического моделирования.
Технической задачей изобретения является снижение затрат на проведение 3D (трехмерного) параметрического моделирования проточной части корпуса центробежного насоса.
Поставленная задача решается тем, что в отличие от известных способов 3D (трехмерного) моделирования проточной части корпуса центробежного насоса с использованием методов автоматизированного проектирования и математического моделирования, предлагаемый способ реализует комплексную методику, согласно которой в процессе построения 3D модели проточной части корпуса центробежного насоса согласно изобретению в соответствии с заданными значениями варьируемых переменных направляющего аппарата и отвода создают их параметризированную CAD и сеточную модели, на основании которых создают расчетную модель проточной части корпуса насоса, создают базовый эскиз поперечного сечения отвода по заданным геометрическим параметрам и тела вращения на его основе, создают описывающий спираль и переводной канал эскиз и производят обрезку твердотельной модели заготовки с помощью полученного эскиза, создают эскиз описывающего профиль ребра между второй спиралью и переводным каналом двухзавиткового отвода, формируют с помощью полученного эскиза ребро в твердотельной модели заготовки, создают скругления переменного радиуса для описывающих спираль и переводной канал тел, создают эскизы проекции расчетного сечения спирали и переводного канала и эскиза выходного сечения диффузора, создают тела диффузора вытягиванием эскиза, создают описывающий профиль лопатки направляющего аппарата эскиз, формируют и размножают по полученному эскизу лопатки направляющего аппарата, при этом в случае изменения параметров отвода и направляющего аппарата осуществляют автоматическое перестроение параметрической модели в соответствии с деревом ее построения, согласно которому сначала изменяется форма заготовки, затем новое положение принимают точки, соответствующие высотам спирали и переводного канала, а связанные с вершинами сплайны принимают новое положение, формируя ограничивающую отвод поверхность с новыми параметрами, в результате чего перестраивается диффузор и лопатки направляющего аппарата, проводят расчет трехмерного течения в проточной части корпуса насоса и анализ полученных результатов.
Сущность заявляемого изобретения поясняется фигурами.
Фиг. 1 - продольное сечение корпуса центробежного нефтяного магистрального насоса (без направляющего аппарата);
Фиг. 2 - поперечное сечение направляющего аппарата;
Фиг. 3 - структурная схема заявляемой CFD-задачи;
Фиг. 4 - 3D модель двухзавиткового отвода, построенная по набору эскизов;
Фиг. 5 - создание базового эскиза поперечного сечения отвода по заданным геометрическим параметрам и тела вращения на его основе;
Фиг. 6 - создание эскиза, описывающего спираль и переводной канал двухзавиткового отвода;
Фиг. 7 - обрезка твердотельной модели заготовки отвода с помощью эскиза;
Фиг. 8 - создание эскиза, описывающего профиль разделяющего ребра между второй спиралью и переводным каналом двухзавиткового отвода;
Фиг. 9 - формирование разделяющего ребра в твердотельной модели заготовки отвода с помощью полученного эскиза;
Фиг. 10 - создание скруглений переменного радиуса для тел, описывающих спираль и переводной канал двухзавиткового отвода;
Фиг. 11 - создание тела диффузора вытягиванием эскиза;
Фиг. 12 - формирование лопатки НА по полученному эскизу и ее размножение;
Фиг. 13 - расчетная модель проточной части насоса в ANSYS CFX-Pre;
Фиг. 14 - распределение скоростей в лопаточном НА и отводе, полученное при проведении расчета в ANSYS Solver.
Перечень позиций на фигурах:
1 - корпусная деталь;
2 - крышка;
3 - шпилька;
4 - внешний виток отвода;
5 - внутренний виток отвода;
6 - разделительное ребро отвода;
7 - спиральный участок внешнего витка отвода;
8 - обводной участок внешнего витка отвода;
9 - диффузорный участок внешнего витка отвода;
10 - спиральный участок внутреннего витка отвода;
11 - диффузорный участок внутреннего витка отвода;
12 - кольцо;
13 - расширяющийся канал направляющего аппарата;
14 - криволинейная лопатка направляющего аппарата.
Разъемный корпус центробежного нефтяного магистрального насоса (Фиг. 1) выполнен в виде нижней корпусной детали 1 и крышки 2, скрепленных шпильками 3.
Корпус центробежного нефтяного магистрального насоса содержит двухзавитковый отвод со смещенными на 180° внешним и внутренним витками 4 и 5, разделенных ребром 6. Внешний виток 4 включает спиральный, обводной и диффузорный участки 7, 8 и 9 соответственно. Внутренний виток 5 включает спиральный и диффузорный участки 10 и 11 соответственно.
Направляющий аппарат (Фиг. 2) центробежного нефтяного магистрального насоса содержит кольцо 12 с равномерно расположенными по окружности расширяющимися каналами 13, сформированными криволинейными лопатками 14.
Суть заявляемого способа заключается в создании виртуальной модели проточной части центробежного насоса типа МНН, позволяющей решать CFD-задачу, структурная схема которой представлена на Фиг. 3.
Для 3D-моделирования отвода и направляющего аппарата необходимы исходные данные, отражающие полную геометрическую форму проточной части, полученные в результате проектировочного расчета.
В качестве параметров направляющего аппарата приняты следующие геометрические размеры:
- радиус начальной окружности R3, мм;
- угол установки лопатки НА на входе потока α3л, град;
- угол установки лопатки НА на выходе потока α4л, град;
- ширина НА на входе b3, мм;
- ширина НА на выходе b4, мм;
- толщина лопатки σ, мм;
- количество лопаток Ζ, шт.
В качестве параметров отвода приняты следующие геометрические размеры [Валюхов С.Г., Оболонская Е.М. Разработка математического аппарата для построения параметризированной 3-D модели двухзаходного спирального отвода. Научно-технический журнал «Насосы. Турбины. Системы». №4. 2013], [Ломакин В.О., Щербачев П.В., Тарасов О.И., Покровский П.А., Семенов С.Е., Петров А.И. Создание параметризированных 3D-моделей проточной части центробежных насосов. - Электронное научно-техническое издание «Наука и образование». №4. 2012]:
- радиус начальной окружности спирали R4, мм;
- начальная ширина спирали b5, мм;
- высота расчетного сечения Нр, мм;
- угол стенки спирали α, град;
- радиус скругления трапеции в расчетном сечении Rp;
- коэффициент диффузорности канала
Figure 00000001
- толщина разделительного ребра между спиральной частью и переводным каналом δ, мм;
- длина диффузора LД, мм;
- диаметр на выходе диффузора Dдиф, мм;
- угол установки языка β, град.
Равномерное распределение расхода по окружности входа в спиральный канал обеспечивается тем, что меридиональные сечения рассчитываются исходя из условия [Айзенштейн М.Д. Центробежные насосы для нефтяной промышленности. - М.: Государственное научно-техническое издательство нефтяной и горно-топливной литературы, 1957. - 363 с.]:
Figure 00000002
где Qϕ - расход через меридиональное сечение спирального канала, проведенное под углом ϕ к начальной плоскости;
Q - расход через насос.
Высота ϕ-го сечения Hϕ определяется из решения системы уравнений:
Figure 00000003
где Sϕ - площадь сечения спирального канала, расположенного под углом ϕ к начальной плоскости;
Figure 00000004
- функция, описывающая профиль сечения спирали;
Sp - площадь расчетного сечения, вычисляемая по формуле
Figure 00000005
Заявляемый способ включает следующие этапы.
1. Создание базового эскиза поперечного сечения отвода по заданным геометрическим параметрам и тела вращения на его основе (Фиг. 4).
2. Создание эскиза, описывающего спираль и переводной канал. Высота спирали в каждой точке рассчитывается исходя из равномерного распределения расходов (формула 2). Обрезка твердотельной модели заготовки (Фиг. 7) осуществляется с помощью полученного эскиза (Фиг. 6).
3. Создание эскиза, описывающего профиль разделяющего ребра между второй спиралью и переводным каналом двухзавиткового отвода (Фиг. 9). Формирование разделяющего ребра в твердотельной модели заготовки с помощью полученного эскиза (Фиг. 8).
4. Создание скруглений переменного радиуса для тел, описывающих спираль и переводной канал (Фиг. 10).
5. Создание эскизов: проекции расчетного сечения спирали и переводного канала и эскиза выходного сечения диффузора. Создание тела диффузора вытягиванием эскиза (Фиг. 11).
6. Создание эскиза, описывающего профиль лопатки НА. Формирование лопатки НА по полученному эскизу и ее размножение (Фиг. 12).
При изменении параметров отвода и НА происходит автоматическое перестроение параметрической модели в соответствии с деревом ее построения. Сначала изменяется форма заготовки, затем новое положение принимают точки, соответствующие высотам спирали и переводного канала. Связанные с вершинами сплайны, принимая новое положение, формируют поверхность, ограничивающую отвод, с новыми параметрами. Потом перестраивается диффузор и лопатки НА (Фиг. 13).
Далее в ANSYS Solver (Фиг. 14) проводят расчет трехмерного течения в проточной части корпуса центробежного насоса и анализ полученных результатов.
Для CFD-расчета геометрия проточной части корпуса насоса должна быть представлена сеткой контрольных объемов. Для проведения более точного и быстрого расчета расчетные зоны CAD-модели проточной части корпуса насоса должны иметь преимущественно структурированную расчетную сетку, состоящую из шестигранников, хотя в случае сложной геометрии (например, двухзавиткового отвода) возможно создание неструктурированной сетки из четырехгранников.
Сеточный препроцессор ANSYS TurboGrid позволяет создавать структурированные сетки для элементов проточной части корпуса центробежного насоса, но для этого требуется предварительная подготовка геометрии, созданной во внешнем CAD-пакете. Для предварительной подготовки геометрии к трансляции может использоваться ANSYS BladeModeler.
Подготовка импортированной CAD-модели включает в себя следующие этапы:
- импорт геометрии в ANSYS BladeModeler;
- определение характерных сечений;
- создание Flow Path - контура проточной части с помощью ассоциации всех эскизов в соответствии с их локализацией;
- создание слоев Layer - характерных сечений;
- извлечение точек поверхности лопаток с помощью операции Export Points;
- генерация опорных профилей - результат пересечения характерных сечений с поверхностями лопатки;
- экспорт точек профиля в ANSYS TurboGrid.
Предлагаемый способ позволяет создать параметризованную модель направляющего аппарата (НА) и двухзавиткового спирального отвода трапецеидальной формы со скругленными углами в системе CAD-моделирования ANSYS Design Modeler, встроенной в ANSYS Workbench.
Полученная виртуальная модель может применяться для проведения гидродинамических исследований лопаточного направляющего аппарата и двухзавиткового спирального отвода центробежного насоса с целью улучшения их характеристик методом прямой оптимизации. При этом параметрическая модель является устойчивой к изменению геометрических параметров и легкой в построении.
Использование заявляемого изобретения позволяет существенно снизить затраты на параметрическое 3D-моделирование проточной части корпуса центробежного насоса.

Claims (1)

  1. Способ 3D (трехмерного) параметрического моделирования проточной части корпуса центробежного насоса, включающей направляющий аппарат и двухзавитковый отвод, при котором в соответствии с заданными значениями варьируемых переменных направляющего аппарата и отвода создают их параметризированную CAD и сеточную модели, на основании которых создают расчетную модель проточной части корпуса насоса, создают базовый эскиз поперечного сечения отвода по заданным геометрическим параметрам и тела вращения на его основе, создают описывающий спираль и переводной канал эскиз и производят обрезку твердотельной модели заготовки с помощью полученного эскиза, создают эскиз описывающего профиль ребра между второй спиралью и переводным каналом двухзавиткового отвода, формируют с помощью полученного эскиза ребро в твердотельной модели заготовки, создают скругления переменного радиуса для описывающих спираль и переводной канал тел, создают эскизы проекции расчетного сечения спирали и переводного канала и эскиза выходного сечения диффузора, создают тела диффузора вытягиванием эскиза, создают описывающий профиль лопатки направляющего аппарата эскиз, формируют и размножают по полученному эскизу лопатки направляющего аппарата, при этом в случае изменения параметров отвода и направляющего аппарата осуществляют автоматическое перестроение параметрической модели в соответствии с деревом ее построения, согласно которому сначала изменяется форма заготовки, затем новое положение принимают точки, соответствующие высотам спирали и переводного канала, а связанные с вершинами сплайны принимают новое положение, формируя ограничивающую отвод поверхность с новыми параметрами, в результате чего перестраивается диффузор и лопатки направляющего аппарата, проводят расчет трехмерного течения в проточной части корпуса насоса и анализ полученных результатов.
RU2015151273A 2015-11-30 2015-11-30 Способ 3d (трехмерного) параметрического моделирования проточной части корпуса центробежного насоса RU2615040C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015151273A RU2615040C1 (ru) 2015-11-30 2015-11-30 Способ 3d (трехмерного) параметрического моделирования проточной части корпуса центробежного насоса

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015151273A RU2615040C1 (ru) 2015-11-30 2015-11-30 Способ 3d (трехмерного) параметрического моделирования проточной части корпуса центробежного насоса

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2615040C1 true RU2615040C1 (ru) 2017-04-03

Family

ID=58507233

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015151273A RU2615040C1 (ru) 2015-11-30 2015-11-30 Способ 3d (трехмерного) параметрического моделирования проточной части корпуса центробежного насоса

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2615040C1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU180147U1 (ru) * 2017-10-16 2018-06-05 Акционерное общество (АО) "Научно-исследовательский институт "Лопастных машин" ("НИИ ЛМ") Центробежный насос с двухзавитковым спиральным отводом и разъемом корпуса в горизонтальной плоскости
CN110008653A (zh) * 2019-02-26 2019-07-12 西北工业大学 一种航空离心泵叶型优化设计方法
CN111539078A (zh) * 2020-04-02 2020-08-14 洛阳拖拉机研究所有限公司 一种4气门柴油机进气道数字化设计方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2263966C1 (ru) * 2004-02-24 2005-11-10 Российская Федерация в лице Министерства Российской Федерации по атомной энергии - Минатом РФ Способ моделирования в компьютерных системах трехмерного проектирования (варианты)
US7050052B2 (en) * 1998-05-08 2006-05-23 Mohammad Salim Shaikh External recognition and rendering method
RU2308763C2 (ru) * 2005-09-26 2007-10-20 Государственное унитарное предприятие "Конструкторское бюро приборостроения" Способ автоматического построения трехмерной геометрической модели изделия в системе геометрического моделирования
RU2542160C1 (ru) * 2013-12-25 2015-02-20 Общество с ограниченной ответственностью "Нефтекамский машиностроительный завод" (ООО "НКМЗ") Способ проектирования центробежных насосов
CN104598685A (zh) * 2015-01-23 2015-05-06 武汉理工大学 基于三维数字模型的离心泵叶轮水力图生成方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7050052B2 (en) * 1998-05-08 2006-05-23 Mohammad Salim Shaikh External recognition and rendering method
RU2263966C1 (ru) * 2004-02-24 2005-11-10 Российская Федерация в лице Министерства Российской Федерации по атомной энергии - Минатом РФ Способ моделирования в компьютерных системах трехмерного проектирования (варианты)
RU2308763C2 (ru) * 2005-09-26 2007-10-20 Государственное унитарное предприятие "Конструкторское бюро приборостроения" Способ автоматического построения трехмерной геометрической модели изделия в системе геометрического моделирования
RU2542160C1 (ru) * 2013-12-25 2015-02-20 Общество с ограниченной ответственностью "Нефтекамский машиностроительный завод" (ООО "НКМЗ") Способ проектирования центробежных насосов
CN104598685A (zh) * 2015-01-23 2015-05-06 武汉理工大学 基于三维数字模型的离心泵叶轮水力图生成方法

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU180147U1 (ru) * 2017-10-16 2018-06-05 Акционерное общество (АО) "Научно-исследовательский институт "Лопастных машин" ("НИИ ЛМ") Центробежный насос с двухзавитковым спиральным отводом и разъемом корпуса в горизонтальной плоскости
CN110008653A (zh) * 2019-02-26 2019-07-12 西北工业大学 一种航空离心泵叶型优化设计方法
CN110008653B (zh) * 2019-02-26 2022-06-03 西北工业大学 一种航空离心泵叶型优化设计方法
CN111539078A (zh) * 2020-04-02 2020-08-14 洛阳拖拉机研究所有限公司 一种4气门柴油机进气道数字化设计方法
CN111539078B (zh) * 2020-04-02 2023-03-24 洛阳拖拉机研究所有限公司 一种4气门柴油机进气道数字化设计方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Zhou et al. Digital-twin-driven geometric optimization of centrifugal impeller with free-form blades for five-axis flank milling
Ekradi et al. Performance improvement of a transonic centrifugal compressor impeller with splitter blade by three-dimensional optimization
Raciti Castelli et al. Modeling strategy and numerical validation for a Darrieus vertical axis micro-wind turbine
Bonaiuti et al. Analysis and optimization of transonic centrifugal compressor impellers using the design of experiments technique
Germain et al. Improving efficiency of a high work turbine using nonaxisymmetric endwalls—part I: endwall design and performance
Potsdam et al. Unstructured mesh CFD aerodynamic analysis of the NREL Phase VI rotor
Wu et al. Investigation of pre-stall behavior in an axial compressor rotor—Part I: Unsteadiness of tip clearance flow
RU2542160C1 (ru) Способ проектирования центробежных насосов
Zhang et al. A numerical study on choosing the best configuration of the blade for vertical axis wind turbines
CN106570263A (zh) 一种基于rsm模型的双蜗壳水力设计方法
RU2615040C1 (ru) Способ 3d (трехмерного) параметрического моделирования проточной части корпуса центробежного насоса
Quail et al. Design optimisation of a regenerative pump using numerical and experimental techniques
CN103366067A (zh) 仿真预测液力变矩器性能的方法
Tonello et al. Frozen rotor and sliding mesh models applied to the 3D simulation of the Francis-99 Tokke turbine with Code_Saturne
CN112417773A (zh) 多级轴流膨胀机的多学科优化设计方法、装置及设备
Schmitz et al. Novel performance prediction of a transonic 4.5 stage compressor
Ji et al. Computer 3D vision-aided full-3D optimization of a centrifugal impeller
Luers et al. Adjoint-based volumetric shape optimization of turbine blades
Zhou et al. Parametric modeling method for integrated design and manufacturing of radial compressor impeller
Safari et al. A novel combination of adaptive tools for turbomachinery airfoil shape optimization using a real-coded genetic algorithm
Çelebioğlu et al. Development and implementation of a methodology for reverse engineering design of Francis turbine runners
Kaniecki et al. Computational fluid dynamics simulations of small capacity Kaplan turbines
Zheng et al. Optimization and experimental study of stationary endwall of stator labyrinth cavity in a low-speed research compressor
Herrera et al. Automatic shape optimization of a conical-duct diffuser using a distributed computing algorithm
Obaida et al. A numerical study of secondary flows in a 1.5 stage axial turbine guiding the design of a non-axisymmetric hub

Legal Events

Date Code Title Description
MF41 Cancelling an invention patent (total invalidation of the patent)

Effective date: 20190628