RU2613800C2 - Highly productive automatic submerged arc-contact surfacing method with filler wire transverse vibrations - Google Patents
Highly productive automatic submerged arc-contact surfacing method with filler wire transverse vibrations Download PDFInfo
- Publication number
- RU2613800C2 RU2613800C2 RU2015116657A RU2015116657A RU2613800C2 RU 2613800 C2 RU2613800 C2 RU 2613800C2 RU 2015116657 A RU2015116657 A RU 2015116657A RU 2015116657 A RU2015116657 A RU 2015116657A RU 2613800 C2 RU2613800 C2 RU 2613800C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- surfacing
- filler wire
- bath
- additional
- wire
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/04—Welding for other purposes than joining, e.g. built-up welding
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам автоматической дуговой наплавки под флюсом закаливающихся сталей аустенитными материалами с применением дополнительной горячей присадки из сталей аустенитного класса и может найти применение при изготовлении или восстановлении деталей машиностроения и судостроения.The invention relates to methods for automatic submerged arc welding of hardened steels with austenitic materials using an additional hot additive from austenitic grade steels and can be used in the manufacture or restoration of engineering and shipbuilding parts.
Известен также способ дуговой сварки мартенситных сталей [1]. Сварка осуществляется электродной проволокой аустенитного класса, а дополнительная нагретая присадочная проволока из стали мартенситного класса подается без поперечных колебаний в хвостовую область сварочной ванны на расстоянии от электрода, равном не менее 0,25 от длины сварочной ванны. Подача проволоки в кристаллизующуюся часть наплавочной ванны, минуя активное действие дуги и стадию капли, обеспечивает отсутствие выгорания химических элементов, характерное для высокотемпературной области сварочной дуги. Подогрев присадки позволяет увеличить скорость усвоения проволоки в наплавочной ванне. Использование наплавочных материалов различного структурного класса обеспечивает формированию двухфазной структуры, стойкой против горячих трещин, а возникновение холодных трещин предотвращается в результате получения аустенитной прослойки по всей периферии шва.There is also known a method of arc welding of martensitic steels [1]. Welding is carried out with an austenitic-class electrode wire, and an additional heated filler wire of martensitic steel is fed without transverse vibrations into the tail region of the weld pool at a distance from the electrode equal to at least 0.25 of the length of the weld pool. The wire feed into the crystallizing part of the surfacing bath, bypassing the active action of the arc and the drop stage, ensures the absence of burning of chemical elements characteristic of the high-temperature region of the welding arc. Heated additives can increase the rate of assimilation of wire in the surfacing bath. The use of surfacing materials of various structural classes ensures the formation of a two-phase structure that is resistant to hot cracks, and the occurrence of cold cracks is prevented as a result of obtaining an austenitic layer along the entire periphery of the weld.
Известен способ автоматической наплавки в среде защитных газов гребней колесных пар подвижного состава из низколегированной стали с высоким содержанием углерода аустенитной проволокой с дополнительной горячей присадкой (патент RU 2143962, опубликован 10.01.2000 г.) [2]. Наплавка выполняется в среде защитных газов плавящимся электродом аустенитного класса. Дополнительно в наплавочную ванну вводится горячая присадка аустенитно-ферритного класса. Расстояние между электродом и дополнительной горячей присадкой составляет (0,3-0,5) от длины наплавочной ванны. Основная проволока формирует в сварочной ванне аустенитный подслой, а дополнительная горячая присадка способствует образованию двухфазной структуры в центре шва, предотвращая появление горячих трещин.A known method of automatic surfacing in a protective gas environment of the crests of the wheelsets of the rolling stock of low alloy steel with a high carbon content of austenitic wire with an additional hot additive (patent RU 2143962, published January 10, 2000) [2]. Surfacing is carried out in a protective gas environment with a melting electrode of the austenitic class. Additionally, an austenitic-ferrite class hot additive is introduced into the surfacing bath. The distance between the electrode and the additional hot additive is (0.3-0.5) of the length of the surfacing bath. The main wire forms an austenitic sublayer in the weld pool, and an additional hot additive contributes to the formation of a two-phase structure in the center of the weld, preventing the occurrence of hot cracks.
Однако, при всех положительных качествах, рассмотренные способы наплавки не обеспечивают однородности свойств по объему наплавленного слоя, а также не позволяют использовать наплавочные материалы одного структурного класса (например: использование в качестве электрода и дополнительной горячей присадки глубоко аустенитных материалов), т.к. в этом случае в шве не образуется двухфазной структуры и возможно образование горячих трещин. Эти способы не гарантируют также отсутствия горячих и холодных трещин, обусловленных неизбежными случайными колебаниями режимов процесса сварки (наплавки) или химического состава основного и электродного материалов.However, with all the positive qualities, the considered methods of surfacing do not provide uniformity of properties over the volume of the deposited layer, and also do not allow the use of surfacing materials of the same structural class (for example: the use of deep austenitic materials as an electrode and an additional hot additive), because in this case, a two-phase structure does not form in the weld and the formation of hot cracks is possible. These methods also do not guarantee the absence of hot and cold cracks caused by inevitable random fluctuations in the modes of the welding process (surfacing) or the chemical composition of the base and electrode materials.
Задача изобретения состоит в получении высокопроизводительной наплавкой под флюсом бездефектных изделий, отвечающих необходимым эксплуатационным требованиям (жаропрочность, термическая стойкость, износостойкость или их сочетания) в результате гарантированного обеспечения соответствующего химического состава и микроструктуры наплавки даже при флуктуации режимов наплавки, химического состава основного и наплавочного материалов.The objective of the invention is to obtain a high-performance submerged-arc surfacing of defect-free products that meet the necessary operational requirements (heat resistance, thermal resistance, wear resistance, or combinations thereof) as a result of guaranteed provision of the appropriate chemical composition and microstructure of the surfacing even with fluctuation of the surfacing conditions, the chemical composition of the base and surfacing materials.
Для этого способ автоматической дуговой наплавки закаливающихся сталей включает наплавку плавящимся электродом аустенитного класса с одновременной подачей в хвостовую часть наплавочной ванны дополнительной присадочной проволоки аустенитного класса, которую подогревают путем пропускания через нее тока подогрева, при этом дополнительной присадочной проволоке сообщают поперечные колебания с частотой (2-7) Гц и амплитудой (0,5-0,8) от ширины наплавочной ванны, осуществляют регулирование величины тока подогрева дополнительной присадочной проволоки, а сварку ведут под слоем флюса.To this end, the method of automatic arc surfacing of hardened steels involves surfacing with an austenitic class consumable electrode while simultaneously feeding an additional austenitic class filler wire to the tail part of the weld pool, which is heated by passing a heating current through it, while transverse oscillations are reported with an additional filler wire with a frequency of (2- 7) Hz and amplitude (0.5-0.8) of the width of the surfacing bath, regulate the magnitude of the heating current of the additional filler wire, and welding is carried out under a layer of flux.
В результате достигается однородность свойств по всему объему наплавленного слоя, поскольку колебания дополнительной присадочной проволоки способствуют перемешиванию основного и наплавляемого металла, обеспечивая этим получение однородной двухфазной структуры наплавки, что позволяет использовать в качестве наплавочных материалов сталей не только разного, но и одного структурного класса без потери стойкости против горячих трещин. Кроме того, сообщаемые дополнительной проволоке поперечные колебания способствуют повышению стойкости наплавленного слоя против образования горячих трещин в результате увеличения скорости кристаллизации наплавочной ванны и получения мелкодисперсной структуры наплавки. При этом регулирование величины тока нагрева присадки позволяет варьировать ее температуру с целью изменения интенсивности охлаждения наплавочной ванны и, как следствие, увеличивать скорость кристаллизации расплавленного металла и уменьшать зону нагрева, снижая уровень сварочных напряжений в наплавке. Кроме того, регулирование величины тока подогрева присадки, проходящего через промежуточный слой и основной металл, позволяет получать оптимальные скорости охлаждения в области температур наименьшей устойчивости аустенита и, соответственно, формировать такую микроструктуру наплавки, которая не склонна к образованию холодных трещин. Качественное формирование наплавляемого слоя при определенной скорости наплавки обеспечивается синхронизацией скорости плавления и поступления присадочной проволоки в ванну расплавленного металла в результате плавной раздельной регулировки величины тока нагрева дополнительной присадочной проволоки и скорости ее подачи в зону наплавки.As a result, uniformity of properties over the entire volume of the deposited layer is achieved, since the vibrations of the additional filler wire contribute to the mixing of the main and deposited metal, thereby ensuring a uniform two-phase structure of the surfacing, which makes it possible to use not only different but also one structural class steels without loss resistance to hot cracks. In addition, the transverse vibrations communicated by the additional wire contribute to increasing the resistance of the deposited layer against the formation of hot cracks as a result of an increase in the rate of crystallization of the surfacing bath and obtaining a finely dispersed surfacing structure. Moreover, the regulation of the heating current of the additive allows you to vary its temperature in order to change the cooling intensity of the surfacing bath and, as a result, increase the rate of crystallization of the molten metal and reduce the heating zone, reducing the level of welding stresses in the surfacing. In addition, the regulation of the value of the heating current of the additive passing through the intermediate layer and the base metal makes it possible to obtain optimal cooling rates in the temperature range of the lowest austenite stability and, accordingly, to form such a surfacing microstructure that is not prone to the formation of cold cracks. Qualitative formation of the deposited layer at a certain deposition rate is ensured by synchronization of the melting rate and the filler wire entering the molten metal bath as a result of smooth separate adjustment of the heating current value of the additional filler wire and its feed rate to the surfacing zone.
На фиг. 1 представлена схема наплавки согласно изобретению, гдеIn FIG. 1 shows a deposition scheme according to the invention, where
1 - основной металл (деталь);1 - base metal (part);
2 - основная электродная проволока;2 - main electrode wire;
3 - дополнительная горячая присадочная проволока (ДГП);3 - additional hot filler wire (BPH);
4 - источник питания дуги;4 - arc power source;
5 - устройство нагрева ДГП с плавной регулировкой величины тока;5 - a device for heating the BPH with infinitely adjustable current magnitude;
6 - флюс;6 - flux;
7 - механизм подачи ДГП;7 - the supply mechanism of BPH;
8 - механизм подачи электродной проволоки;8 - electrode wire feed mechanism;
9 - скользящие токоподводы;9 - sliding current leads;
nО, nДГП - скорости вращения роликов, подающих основную проволоку и ДГП, соответственно, об/мин;n О , n ДГП - rotation speeds of the rollers supplying the main wire and ДГП, respectively, rpm;
Vнап, Vo, VДГП - скорость сварки и скорости подачи основной электродной и дополнительной горячей проволок соответственно, м/ч;Vnap, Vo, V DGP - welding speed and feed rate of the main electrode and additional hot wires, respectively, m / h;
А - амплитуда поперечных колебаний ДГП, мм;And - the amplitude of the transverse vibrations of the BPH, mm;
f - частота поперечных колебаний, Гц;f is the frequency of transverse vibrations, Hz;
Iд, IДГП - значения тока на дуге и ДГП соответственно, А;Iд, I ДГП - current values on an arc and ДГП, respectively, A;
lДГП - вылет ДГП относительно токоподвода, м;l DGP - departure of DGP relative to the current lead, m;
Lв - длина наплавочной ванны, мм;Lв - the length of the surfacing bath, mm;
P - расстояние между основной электродной проволокой и ДГП, мм.P is the distance between the main electrode wire and DHP, mm
Способ осуществляли следующим образом. Наплавка детали 1 выполняется электродом 2 и дополнительной присадочной проволокой 3, подаваемой в твердом состоянии в хвостовую область наплавочной ванны вне зоны дуги на расстоянии Р от электрода. Нагрев дополнительной проволоки выполняется с помощью специального источника энергии 5, позволяющего плавно регулировать величину тока подогрева присадки IДГП. Питание дуги осуществляется от источника постоянного тока 4. Наплавка выполняется со скоростью Vнап постоянным током Iд обратной полярности. Проволоке сообщаются поперечные колебания частотой f и амплитудой А. Подача присадочной проволоки и электрода осуществляется механизмами подачи 7 и 8 со скоростью VДГП и Vo соответственно. Защита дуги, ванны жидкого металла и наплавленного слоя осуществляется флюсом 6.The method was carried out as follows. Surfacing of
Амплитуда и частота колебаний зависят от режимов наплавки и определяются из условия качественного формирования наплавленного слоя при одновременном обеспечении устойчивости процесса. Поперечные колебания, наряду с повышением производительности процесса, обеспечивают однородность свойств по объему наплавленного слоя, стойкость против горячих трещин в результате увеличения скорости кристаллизации наплавочной ванны и получения мелкодисперсной структуры наплавки. Кроме того, в результате колебаний дополнительной проволоки происходит перемешивание основного и присадочного металлов. Это позволяет получать двухфазную структуру наплавки, стойкую против горячих трещин, в случае использовании в качестве материалов электрода и присадки сталей не только разного, но и одного структурного класса.The amplitude and frequency of oscillations depend on the deposition modes and are determined from the conditions for the qualitative formation of the deposited layer while ensuring the stability of the process. Transverse vibrations, along with an increase in the productivity of the process, ensure uniformity of properties over the volume of the deposited layer, resistance to hot cracks as a result of an increase in the crystallization rate of the surfacing bath and obtaining a finely dispersed surfacing structure. In addition, as a result of vibrations of the additional wire, mixing of the base and filler metals occurs. This makes it possible to obtain a two-phase surfacing structure that is resistant to hot cracks in the case of using not only different steel but also one structural class as electrode materials and additives.
Присадочная проволока подается в хвостовую область сварочной ванны на расстоянии от электрода, равном не менее 0,25 ее длины. Подача проволоки в кристаллизующуюся часть наплавочной ванны, минуя зону сварочной дуги, обеспечивает отсутствие выгорания химических элементов.The filler wire is fed into the tail region of the weld pool at a distance from the electrode equal to at least 0.25 of its length. The wire feed into the crystallizing part of the surfacing bath, bypassing the zone of the welding arc, ensures the absence of burning of chemical elements.
Дополнительная присадочная проволока подогревается до температуры (600-1200)°С электроконтактным способом, заключающимся в нагреве присадки теплотой наплавочной ванны, а также протекающим по ней током, регулируемым специальным источником энергии. Подогрев способствует повышению скорости растворения присадки в ванне расплавленного металла. В то же время, дополнительная присадочная проволока, нагретая до (600-1200)°С, является охладителем наплавочной ванны, имеющей более высокую температуру (примерно 1900°C). Регулирование величины тока, протекающего по дополнительной проволоке, позволяет менять температуру ее нагрева, изменяя тем самым интенсивность охлаждения ванны расплавленного металла. Принудительное охлаждение увеличивает скорость кристаллизации расплавленного металла, повышая стойкость наплавленного слоя против горячих трещин, а также уменьшает размер зоны разогрева, приводя к снижению уровня сварочных напряжений, и следовательно, к обеспечению стойкости наплавки не только против горячих, но и холодных трещин.The additional filler wire is heated to a temperature of (600-1200) ° С by the electric contact method, which consists in heating the additive with the heat of the surfacing bath, as well as the current flowing through it, regulated by a special energy source. Heating helps to increase the dissolution rate of the additive in the molten metal bath. At the same time, an additional filler wire, heated to (600-1200) ° C, is a cooler for the surfacing bath having a higher temperature (about 1900 ° C). Regulation of the magnitude of the current flowing through the additional wire, allows you to change the temperature of its heating, thereby changing the cooling rate of the molten metal bath. Forced cooling increases the rate of crystallization of the molten metal, increasing the resistance of the deposited layer against hot cracks, and also reduces the size of the heating zone, leading to a decrease in the level of welding stresses and, therefore, to ensure the resistance of surfacing not only against hot but also cold cracks.
Кроме того, регулирование величины тока подогрева присадки, проходящего через промежуточный слой и основной металл, позволяет получать такие скорости охлаждения в области температур наименьшей устойчивости аустенита, которые обеспечивают формирование микроструктуры наплавки, не склонной к образованию холодных трещинIn addition, the regulation of the magnitude of the heating current of the additive passing through the intermediate layer and the base metal makes it possible to obtain such cooling rates in the temperature range of the lowest austenite stability that ensure the formation of a microstructure of the surfacing that is not prone to the formation of cold cracks
Качественное формирование наплавляемого слоя при определенной скорости наплавки обеспечивается синхронизацией скорости плавления и поступления присадки в ванну расплавленного металла в результате плавной раздельной регулировки величины тока нагрева дополнительной проволоки и скорости ее подачи в зону наплавки.Qualitative formation of the deposited layer at a certain deposition rate is ensured by synchronization of the melting rate and the addition of the additive to the molten metal bath as a result of smooth separate adjustment of the heating current value of the additional wire and its feed rate to the deposition zone.
ПримерExample
Наплавка поверхности детали из стали марки 24ХМ1Ф производилась на специальном наплавочном автомате. Автомат снабжен двумя подающими механизмами для подачи основной и присадочной проволок. В качестве источника питания дуги использовался сварочный выпрямитель ВДУ506, а в качестве источника энергии для нагрева дополнительной присадки - специализированный выпрямитель, обеспечивающий величину тока (180-220) А при напряжении не более 10 В. Наплавка осуществлялась под флюсом марки АН-20С сварочной проволокой Св-09Х14Н16Б диаметром 3 мм с присадочной проволокой идентичного состава диаметром 1,6 мм, которая подавалась на расстоянии равном (10-12) мм от электрода. Ток наплавки 500 А, напряжении на дуге 34 В, скорости наплавки 30 м/ч. Скорость подачи электродной проволоки (90-100) м/ч, дополнительной проволоки (100-120) м/ч. Частота колебаний присадки 5 Гц, амплитуда колебаний 3 мм, ток подогрева присадки 200 А.Surfacing of the surface of the part made of steel grade 24XM1F was carried out on a special surfacing machine. The machine is equipped with two feed mechanisms for feeding the main and filler wires. A VDU506 welding rectifier was used as an arc power source, and a specialized rectifier providing a current value (180-220) A at a voltage of not more than 10 V was used as an energy source for heating an additional additive; -09X14N16B with a diameter of 3 mm with an filler wire of the same composition with a diameter of 1.6 mm, which was fed at a distance equal to (10-12) mm from the electrode. Surfacing current 500 A, arc voltage 34 V, surfacing speed 30 m / h. The feed speed of the electrode wire (90-100) m / h, the additional wire (100-120) m / h. The oscillation frequency of the additive is 5 Hz, the amplitude of the oscillations is 3 mm, the heating current of the additive is 200 A.
Исследования наплавки показали, что применение способа позволяет получать изделия с гарантированным запасом технологической прочности при наплавке поверхностей деталей из закаливающихся сталей с содержанием углерода не менее 0,20% сварочными материалами одного структурного класса, а также обеспечивать необходимые эксплуатационные свойства полученного изделия в ряде случаев даже без специальной термической обработки.Surfacing studies showed that the application of the method allows to obtain products with a guaranteed margin of technological strength when surfacing surfaces of parts from hardened steels with a carbon content of at least 0.20% by welding materials of one structural class, and also to provide the necessary operational properties of the obtained product in some cases even without special heat treatment.
Применение разработанного высокопроизводительного способа автоматической дуговой наплавки под флюсом позволяет получать изделия с гарантированным запасом технологической прочности при наплавке поверхностей деталей из закаливающихся сталей с содержанием углерода не менее 0,20% сварочными материалами одного структурного класса или сочетанием материалов разного структурного класса, а также обеспечивать необходимые эксплуатационные свойства полученного изделия в ряде случаев даже без специальной термической обработки.The application of the developed high-performance method for automatic submerged arc welding allows to obtain products with a guaranteed margin of technological strength when surfacing parts from hardened steels with carbon content of at least 0.20% by welding materials of one structural class or a combination of materials of different structural class, as well as provide the necessary operational properties of the obtained product in some cases even without special heat treatment.
ЛитератураLiterature
1. Якушин Б.Ф., Панкеев Ю.Ф., Синякин В.П., Павлов Н.В., Грошев Е.К. Способ дуговой сварки мартенситных сталей. Авторское свидетельство №1031674, 1987 г.1. Yakushin B.F., Pankeev Yu.F., Sinyakin V.P., Pavlov N.V., Groshev E.K. The method of arc welding of martensitic steels. Copyright Certificate No. 1031674, 1987
2. Шефель В.В., Лойко В.М., Стржалковский В.Д., Парамонов Б.В., Рожков А.Д., Якушин Б.Ф., Фрейдлин М.Г., Щавинский И.Ю., Яценко В.Г. Способ восстановления наплавкой поверхностей катания. Патент на изобретение №2143962, 2000 г.2. Shefel V.V., Loyko V.M., Strzhalkovsky V.D., Paramonov B.V., Rozhkov A.D., Yakushin B.F., Freidlin M.G., Schavinsky I.Yu., Yatsenko V.G. A method of restoring surfaced surfaces. Patent for invention No. 2143962, 2000
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015116657A RU2613800C2 (en) | 2015-04-30 | 2015-04-30 | Highly productive automatic submerged arc-contact surfacing method with filler wire transverse vibrations |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015116657A RU2613800C2 (en) | 2015-04-30 | 2015-04-30 | Highly productive automatic submerged arc-contact surfacing method with filler wire transverse vibrations |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015116657A RU2015116657A (en) | 2016-11-20 |
| RU2613800C2 true RU2613800C2 (en) | 2017-03-21 |
Family
ID=57759487
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015116657A RU2613800C2 (en) | 2015-04-30 | 2015-04-30 | Highly productive automatic submerged arc-contact surfacing method with filler wire transverse vibrations |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2613800C2 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1808560A1 (en) * | 1990-11-20 | 1993-04-15 | Mariupolskij Metall I | Process of automatic electric arc welding |
| RU2143962C1 (en) * | 1997-03-25 | 2000-01-10 | Шефель Владимир Викторович | Method for restoring rolling surfaces by fusion |
| UA35312U (en) * | 2008-04-15 | 2008-09-10 | Открытое Акционерное Общество "Головной Специализированный Конструкторско-Технологический Институт" | method of restoring components |
| RU2403138C1 (en) * | 2009-08-17 | 2010-11-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный технический университет" (СГТУ) | Method of part surface recovery by hard-facing |
| UA67955U (en) * | 2011-08-11 | 2012-03-12 | Частное Акционерное Общество "Азовэлектросталь" | Method of hidden arc deposition of corrosion-resistant alloys |
-
2015
- 2015-04-30 RU RU2015116657A patent/RU2613800C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1808560A1 (en) * | 1990-11-20 | 1993-04-15 | Mariupolskij Metall I | Process of automatic electric arc welding |
| RU2143962C1 (en) * | 1997-03-25 | 2000-01-10 | Шефель Владимир Викторович | Method for restoring rolling surfaces by fusion |
| UA35312U (en) * | 2008-04-15 | 2008-09-10 | Открытое Акционерное Общество "Головной Специализированный Конструкторско-Технологический Институт" | method of restoring components |
| RU2403138C1 (en) * | 2009-08-17 | 2010-11-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный технический университет" (СГТУ) | Method of part surface recovery by hard-facing |
| UA67955U (en) * | 2011-08-11 | 2012-03-12 | Частное Акционерное Общество "Азовэлектросталь" | Method of hidden arc deposition of corrosion-resistant alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2015116657A (en) | 2016-11-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Wu et al. | Effects of single and double pulses on microstructure and mechanical properties of weld joints during high-power double-wire GMAW | |
| JP5861785B2 (en) | Narrow groove gas shielded arc welding method | |
| CN104999167A (en) | Thick steel plate vertical welding method | |
| JP5954433B2 (en) | Narrow groove gas shielded arc welded joint | |
| CN110977109B (en) | GTAW welding system and method suitable for ultra-narrow gap | |
| RU2613800C2 (en) | Highly productive automatic submerged arc-contact surfacing method with filler wire transverse vibrations | |
| JP4028861B2 (en) | Manufacturing method of ERW steel pipe with excellent weld quality | |
| Krivonosova et al. | Structure formation of high-temperature alloy by plasma, laser and TIG surfacing | |
| RU2651551C1 (en) | Method for surfacing items using flammable electrode with feeding welding wire into welding bath | |
| CN113084345B (en) | Dissimilar material scanning laser welding method based on energy regulation | |
| RU2735084C1 (en) | Submerged arc-welding method with additional additive | |
| CN105014206A (en) | Single wire electrogas welding machine | |
| Hristov | Repairing piston steel head in internal combustion ship engine Mitsubishi 60 LS by means of flux-cored arc built up welding | |
| CN104985283A (en) | Method for welding thick steel plates through single-wire electrogas welding machine | |
| RU2367546C2 (en) | Three-phase arc weld deposition method | |
| RU2798645C1 (en) | Method of automatic build-up welding in inert gas by combination of arcs | |
| RU2648618C1 (en) | Method of automatic welding by the combination of arcs | |
| CN104985284A (en) | Double-wire electrogas welding machine | |
| CN113278962B (en) | Preparation method of laser cladding layer of cutter edge based on powder-cored welding wire deep melting mode | |
| RU2356708C1 (en) | Method for high speed argon-arc welding of cylindrical parts | |
| Maksymov et al. | The study of the influence of technological parameters of the impulse process on the formation of the weld metal and the microstructure of the heat-affected zone | |
| RU2380205C1 (en) | Device for high-speed argon-arc build-up of cylindrical parts | |
| RU2815524C1 (en) | Method of plasma welding and surfacing | |
| RU2632496C1 (en) | Method of electric arc multi-electrode welding under flux of longitudinal joints of thick-walled large-diameter pipes | |
| UA127232C2 (en) | METHOD OF ELECTRIC ARC HIGH-SPEED SOLDERING OF HIGH-CARBON STEEL |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170629 |