RU2632496C1 - Method of electric arc multi-electrode welding under flux of longitudinal joints of thick-walled large-diameter pipes - Google Patents
Method of electric arc multi-electrode welding under flux of longitudinal joints of thick-walled large-diameter pipes Download PDFInfo
- Publication number
- RU2632496C1 RU2632496C1 RU2016146621A RU2016146621A RU2632496C1 RU 2632496 C1 RU2632496 C1 RU 2632496C1 RU 2016146621 A RU2016146621 A RU 2016146621A RU 2016146621 A RU2016146621 A RU 2016146621A RU 2632496 C1 RU2632496 C1 RU 2632496C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flux
- weld
- welded joint
- zone
- welding
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/18—Submerged-arc welding
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электродуговой сварке, а именно к многоэлектродной сварке под слоем флюса, и может быть использовано при производстве толстостенных сварных труб большого диаметра.The invention relates to electric arc welding, namely to multi-electrode welding under a flux layer, and can be used in the production of thick-walled welded pipes of large diameter.
Известен способ электродуговой многослойной сварки стали повышенной толщины, преимущественно толстостенных газопроводных труб большого диаметра, с сопутствующим сварке принудительным охлаждением сварного соединения, при этом сварку последнего слоя ведут на режимах, обеспечивающих нагрев обратной стороны шва до температур 0,85 Ас3 - 1200°С. (Авторское свидетельство СССР 874290, МПК В23K 9/18, В23K 9/16, опубликовано 23.10.1981).A known method of multi-layer electric arc welding of steel of increased thickness, mainly thick-walled gas pipes of large diameter, with concomitant welding by forced cooling of the welded joint, while welding the last layer is carried out in modes that ensure heating the back of the weld to temperatures of 0.85 Ac3 - 1200 ° C. (USSR author's certificate 874290, IPC B23K 9/18, B23K 9/16, published October 23, 1981).
Цель изобретения - повышение пластических и вязких свойств сварных соединений.The purpose of the invention is to increase the plastic and viscous properties of welded joints.
Недостатком указанного способа является охлаждение сварного соединения с обратной стороны от выполняемого сварного соединения. При такой схеме ванна наплавленного металла снизу отделена ранее выполненными швами, а сверху закрыта слоем флюса, теплопроводность которого исключает потери тепла за счет конвекционной передачи тепла и излучения. При производстве прямошовных толстостенных труб большого диаметра (ТБД) при сварке наружного шва толщина внутреннего составляет не менее 45% от толщины стенки трубы. Поэтому при сварке наружного шва основная часть теплоотвода из зоны сварного соединения осуществляется по телу трубы (по образующей) перпендикулярно осевой линии сварного соединения.The disadvantage of this method is the cooling of the welded joint on the reverse side of the welded joint. In such a scheme, the weld metal bath is separated from below by previously made seams and closed by a flux layer from above, whose thermal conductivity eliminates heat loss due to convection heat and radiation transfer. In the manufacture of longitudinal seam thick-walled pipes of large diameter (LDP) during welding of the external seam, the thickness of the internal is not less than 45% of the pipe wall thickness. Therefore, when welding the external seam, the main part of the heat sink from the weld zone is carried out along the pipe body (along the generatrix) perpendicular to the axial line of the welded joint.
Для обеспечения максимальных значений ударной вязкости по линии сплавления при отрицательных температурах скорость охлаждения зоны термического влияния (ЗТВ) при электродуговой сварке должна быть в пределах 15÷40°С/с в интервале температур 800÷500°С.To ensure maximum impact strength along the fusion line at negative temperatures, the cooling rate of the heat-affected zone (HAZ) during electric arc welding should be within 15–40 ° C / s in the temperature range 800–500 ° C.
Однако при сварке толстостенных ТБД с применением многоэлектродной сварки под слоем флюса с большой погонной энергией скорость охлаждения ЗТВ не превышает 9°С/с.However, when welding thick-walled LDPs using multi-electrode welding under a flux layer with high linear energy, the cooling rate of the HAZ does not exceed 9 ° C / s.
Наиболее близким аналогом заявленного изобретения является способ производства стальных UOE труб с повышенным сопротивлением сварной зоны сульфидному стресс-коррозионному растрескиванию. Результат достигается охлаждением водой с расходом 0,5-2,0 м3 в минуту на 1 м2 внешней поверхности стальной трубы. При этом зона сварки защищена кожухом, который накрывает электроды, подаваемый в зону сварки флюс, наплавленный металл и основной металл трубы на расстоянии как минимум 20 мм от границы линии сплавления, выходящей на внешнюю поверхность стальной трубы.The closest analogue of the claimed invention is a method for the production of steel UOE pipes with increased resistance of the welded zone to sulfide stress-corrosion cracking. The result is achieved by cooling with water with a flow rate of 0.5-2.0 m 3 per minute per 1 m 2 of the outer surface of the steel pipe. In this case, the welding zone is protected by a casing that covers the electrodes supplied to the flux welding zone, the deposited metal and the base metal of the pipe at a distance of at least 20 mm from the boundary of the fusion line facing the outer surface of the steel pipe.
Поскольку внешняя периферийная часть наплавленного металла (сварной ванны) не нагревается выше точки перехода Аc1, то предотвращается смягчение ЗТВ.Since the outer peripheral part of the deposited metal (weld pool) does not heat up above the transition point A c1 , softening of the HAZ is prevented.
Цель изобретения - повышение сопротивления стресс-коррозионному растрескиванию (СКРН) сварной зоны до уровня свойств СКРН основного металла для магистральных труб для кислых сред.The purpose of the invention is to increase the resistance to stress corrosion cracking (SKRN) of the welded zone to the level of properties of SKRN of the base metal for main pipes for acidic media.
(Выложенная заявка Японии JPH 042792789 (A), МПК В23K 9/025, C21D 9/50, опубликована 05.10.1992 г. - прототип)(Japanese application laid out JPH 042792789 (A), IPC B23K 9/025, C21D 9/50, published October 5, 1992 - prototype)
Недостаток известного способа сварки заключается в том, что охлаждение осуществляют на расстоянии не менее 20 мм от линии сплавления на поверхности сварного соединения. При сварке ТБД ширина сварного соединения не превышает 32 мм. От оси сварного соединения на расстоянии, равном 32/2+20=36 мм, нагрев металла вблизи сварного соединения не превышает 500°С. При указанном способе охлаждения с помощью форсунок охлаждения, расположенных по периферийной области сварного соединения, не обеспечивается существенного увеличения скорости охлаждения ЗТВ, так как величина интенсивности принудительного отвода тепла с поверхности металла прямо пропорциональна температуре поверхности. При относительно низкой температуре зоны трубы, на расстоянии ≥20 мм от линии сплавления, эффект повышения скорости охлаждения ЗТВ не достигается, скорость охлаждения будет локально повышаться только в зоне действия форсунок. Таким образом, указанный способ теплоотвода не вызовет структурных и механических изменений в ЗТВ и, соответственно, повышения ее хладостойкости.A disadvantage of the known welding method is that cooling is carried out at a distance of at least 20 mm from the fusion line on the surface of the welded joint. When welding LDP, the width of the welded joint does not exceed 32 mm. From the axis of the welded joint at a distance equal to 32/2 + 20 = 36 mm, the heating of the metal near the welded joint does not exceed 500 ° C. With the indicated cooling method using cooling nozzles located in the peripheral region of the welded joint, a significant increase in the HAZ cooling rate is not provided, since the intensity of forced heat removal from the metal surface is directly proportional to the surface temperature. At a relatively low temperature of the pipe zone, at a distance of ≥20 mm from the fusion line, the effect of increasing the cooling speed of the HAZ is not achieved, the cooling rate will be locally increased only in the zone of operation of the nozzles. Thus, the specified method of heat removal will not cause structural and mechanical changes in the HAZ and, accordingly, increase its cold resistance.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является обеспечение высокой ударной вязкости при отрицательных температурах, уменьшение зоны грубого зерна, достижение равнопрочности ЗТВ и основного металла толстостенных ТБД.The problem to which the invention is directed, is to provide high impact strength at low temperatures, reduce the zone of coarse grain, achieve equal strength of the HAZ and the base metal of thick-walled large-diameter pipes.
Технический результат изобретения - повышение ударной вязкости при отрицательных температурах и уменьшение зоны грубого зерна.The technical result of the invention is an increase in impact strength at low temperatures and a decrease in the zone of coarse grain.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе электродуговой сварки под слоем флюса труб большого диаметра, включающем сопутствующее сварке принудительное охлаждение сварного соединения, согласно изобретению, после кристаллизации ванны расплава шва проводят удаление расплавленного флюса, а принудительное охлаждение сварного соединения ведут со стороны сварки при температуре сварного соединения не менее Аr3.The specified technical result is achieved by the fact that in the method of electric arc welding under the flux layer of large diameter pipes, including concomitant welding, forced cooling of the welded joint, according to the invention, after crystallization of the weld pool, the molten flux is removed, and forced cooling of the welded joint is carried out from the side of welding at temperature welded joint not less than And r3 .
Принудительное охлаждение ведут водой, воздухом или их комбинацией.Forced cooling is carried out by water, air or a combination thereof.
Перед удалением расплавленного флюса проводят предварительный отвод излишка нерасплавленного флюса.Prior to removal of the molten flux, a preliminary removal of excess unmelted flux is carried out.
Сущность изобретения заключается в следующем. При электродуговой сварке под слоем флюса толстостенных ТБД со стороны сварки теплоотвод из сварного соединения определяется количеством тепла, необходимого на расплавление флюса, и не превышает 7%, а конвективный отвод тепла со стороны, противоположной сварному шву, составляет не более 3%. Так как теплопроводность стали почти в 2000 раз выше, чем у воздуха, примерно 90% отвода тепла из зоны сварного соединения осуществляется по телу трубы перпендикулярно плоскости, проходящей через ось симметрии продольного шва и ось трубы, т.е. имеет место двумерный тепловой поток. Эффективность теплоотвода из зоны сварки тем выше, чем больше температура охлаждаемой поверхности. Для этого на расстоянии (L), определяемом экспериментально-расчетным путем, где завершается кристаллизация ванны расплавленного металла, удаляют флюсовую корку, например, механическим способом. После этого поверхность сварного соединения подвергают охлаждению водяной или водо-воздушной смесью. При этом температура начала принудительного охлаждения поверхности сварного соединения после удаления флюсовой корки должна быть не менее температуры начала превращения аустенита Аr3.The invention consists in the following. In electric arc welding under the flux layer of thick-walled high-pressure pipes, on the welding side, the heat sink from the welded joint is determined by the amount of heat required to melt the flux and does not exceed 7%, and the convective heat removal from the side opposite the weld is no more than 3%. Since the thermal conductivity of steel is almost 2000 times higher than that of air, approximately 90% of heat removal from the weld zone is carried out along the pipe body perpendicular to the plane passing through the axis of symmetry of the longitudinal seam and the axis of the pipe, i.e. there is a two-dimensional heat flux. The heat removal efficiency from the welding zone is higher, the higher the temperature of the cooled surface. To do this, at a distance (L), determined experimentally by calculation, where the crystallization of the molten metal bath is completed, the flux peel is removed, for example, mechanically. After that, the surface of the welded joint is subjected to cooling with a water or water-air mixture. In this case, the temperature of the beginning of forced cooling of the surface of the welded joint after removal of the flux peel should be not less than the temperature of the beginning of the transformation of austenite A r3 .
Необходимость выбора температуры начала удаления флюсовой корки до температуры ниже температуры кристаллизации шва, обусловлена условием обеспечения полной кристаллизации сварного шва во избежание его механических повреждений при удалении корки. Количество отводимого тепла из зоны сварного соединения будет зависеть от двух факторов. Первый - тип струйного охлаждения: воздушный, водо-воздушный, водяной. Второй - время работы принудительной системы охлаждения, при этом отвод тепла будет прямо пропорционален времени охлаждения. Охлаждение сварного соединения при температуре ниже аустенитного превращения Аr3 малоэффективно ввиду окончания формирования окончательной микроструктуры ЗТВ. Применение в качестве охлаждающей среды водяной или воздушной смеси при принудительном охлаждении сварного соединения позволяет обеспечить значения скорости охлаждения ЗТВ в широком регулируемом интервале скоростей охлаждения до 40°С/с при условии отсечки воды с целью недопущения ее попадания в зону сварки.The need to select a temperature for starting the removal of flux peel to a temperature below the crystallization temperature of the weld is due to the condition that the weld is completely crystallized to avoid mechanical damage when removing the crust. The amount of heat removed from the weld zone will depend on two factors. The first is the type of jet cooling: air, water-air, water. The second is the operating time of the forced cooling system, while the heat removal will be directly proportional to the cooling time. Cooling the welded joint at a temperature below the austenitic transformation A r3 is ineffective due to the end of the formation of the final HAZ microstructure. The use of a water or air mixture as a cooling medium during forced cooling of a welded joint makes it possible to provide HAZ cooling rates in a wide adjustable range of cooling speeds up to 40 ° C / s, provided that the water is cut off to prevent it from entering the welding zone.
Изобретение иллюстрируется чертежом, на котором представлена схема выполнения наружного шва и расположения стандартного и дополнительного оборудования по предлагаемому способу.The invention is illustrated in the drawing, which shows a diagram of the outer seam and the location of the standard and additional equipment according to the proposed method.
Пример реализации изобретенияAn example implementation of the invention
Согласно стандартной технологии автоматической многодуговой сварки под слоем флюса выполняли сварку наружного продольного шва трубы диаметра 1420 мм с толщиной стенки 27,7 мм длиной 12 м из низколегированной стали.According to the standard technology of automatic multi-arc welding, an outer longitudinal seam of a pipe with a diameter of 1420 mm and a wall thickness of 27.7 mm and a length of 12 m of low alloy steel was welded under the flux layer.
При сварке применяли способ сварки по прототипу с использованием принудительного охлаждения трубы на расстоянии 20 мм от оси шва форсунками с расходом воды 2 м3/мин и по предлагаемому способу, при котором применяли принудительное охлаждение наружного сварного шва согласно схеме, представленной на фиг 1.When welding, the prototype welding method was used using forced cooling of the pipe at a distance of 20 mm from the weld axis with nozzles with a water flow rate of 2 m 3 / min and according to the proposed method, which used forced cooling of the external weld according to the scheme shown in Fig. 1.
При сварке наружного шва ТБД (диаметр ≥1020 мм) трубу после выполнения внутреннего шва перемещают с постоянной скоростью под стационарно установленной 5-ти электродной головкой 1, перед которой в зону шва подают гранулированный флюс (не показан). За счет термического воздействия сварки часть флюса переходит в расплавленное состояние 2, нерасплавленная часть флюса 3 при необходимости удаляется флюсоотсосом 4. После прохождения сварочной головки 1 образуется ванна расплавленного металла 5 шириной 24 мм, длину которой L определяют экспериментально-расчетным методом. Для данного случая сварки низколегированной стали толщиной 27,7 мм со скоростью 1,8 м/мин длина ванны расплавленного металла составляла L 650 мм.When welding the outer joint of the LDP (diameter ≥1020 mm), the pipe after the inner joint is completed is moved at a constant speed under the 5-
При сварке трубы по предлагаемому способу на расстоянии окончания кристаллизации расплавленного металла шва - 650 мм устанавливали нож 6 для отвода расплавленного шлака из зоны сварного соединения. На таком расстоянии при заданных параметрах сварки и скорости подачи трубы обеспечивалась гарантия отсутствия механических повреждений шва при удалении из зоны сварного соединения расплавленного шлака.When welding pipes according to the proposed method, a
Сразу после ножа 6 для удаления расплавленного флюса устанавливали форсунки водяного охлаждения 7 с шириной факела 60 мм и подавали на них воду с суммарным расходом 0,5 м3 /мин.Immediately after
Эффективность отвода тепла, образовавшегося в результате сварочного воздействия, пропорциональна температуре сварного соединения, поэтому начало принудительного охлаждения необходимо начинать с максимально возможных температур сварного соединения, но не ниже точки начала превращения аустенита Аr3, значение которой для малоуглеродистых низколегированных сталей при непрерывном охлаждении 620°С. Окончание принудительного охлаждения из зоны сварного соединения определяется температурой окончания аустенитного превращения и составляет 520°С.The efficiency of heat dissipation resulting from welding is proportional to the temperature of the welded joint, therefore, the beginning of forced cooling must begin with the highest possible temperatures of the welded joint, but not lower than the starting point of austenite transformation A r3 , the value of which for low-carbon low-alloy steels with continuous cooling of 620 ° C . The end of forced cooling from the weld zone is determined by the temperature of the end of the austenitic transformation and is 520 ° C.
Экспериментальными методами было определено, что температура сварного соединения после отвода расплавленного флюса составляла 850÷900°С. После выхода из зоны действия форсунок температура сварного соединения не превышала 550°С.It was determined by experimental methods that the temperature of the welded joint after removal of the molten flux was 850 ÷ 900 ° C. After leaving the zone of operation of the nozzles, the temperature of the welded joint did not exceed 550 ° C.
Для определения хладостойкости сварного соединения проводили ударные испытаний при отрицательных температурах по линии сплавления, которая разграничивает расплавленный металл шва и основной металл трубы. Отбор образцов при проведении испытания производили таким образом, чтобы в плоскости симметрии ударного образца попадало 50% металла шва и 50% металла трубы.To determine the cold resistance of the welded joint, shock tests were carried out at negative temperatures along the fusion line, which delimits the molten weld metal and the base metal of the pipe. Samples were taken during the test in such a way that 50% of the weld metal and 50% of the metal of the pipe fell in the plane of symmetry of the impact sample.
Испытания проводили по ГОСТ 6996 по линии сплавления, на ударных образцах с U-образным и V-образным надрезами при температурах -60 и -40°С соответственно. В таблице показаны сравнительные результаты пяти испытаний по линии сплавления KCV-40 и KCU-60 для наружного шва, выполненного по предложенному способу и по прототипу.The tests were carried out according to GOST 6996 along the fusion line, on impact specimens with U-shaped and V-shaped notches at temperatures of -60 and -40 ° C, respectively. The table shows the comparative results of five tests on the fusion line KCV- 40 and KCU- 60 for the outer seam, made according to the proposed method and the prototype.
В таблице 1 представлены результаты ударных испытаний по линии сплавления и измерения ширины зоны грубого зерна наружного шва при сварке по предлагаемому способу и по прототипу.Table 1 presents the results of impact tests along the line of fusion and measuring the width of the zone of coarse grain of the outer weld during welding according to the proposed method and the prototype.
По результатам испытаний на ударный изгиб при отрицательных температурах и определения ширины зоны грубого зерна наружного шва показано, что при использовании предлагаемого способа сварки обеспечивается существенное (~50%) снижение ширины зоны грубого зерна и, соответственно, повышение ударной вязкости KCV-40 в три и KCU-60 в два раза.According to the results of tests for impact bending at negative temperatures and determining the width of the coarse grain zone of the outer weld, it is shown that when using the proposed welding method, a substantial (~ 50%) reduction in the coarse grain zone width and, accordingly, an increase in impact strength KCV -40 by three and KCU -60 doubled.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016146621A RU2632496C1 (en) | 2016-11-28 | 2016-11-28 | Method of electric arc multi-electrode welding under flux of longitudinal joints of thick-walled large-diameter pipes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016146621A RU2632496C1 (en) | 2016-11-28 | 2016-11-28 | Method of electric arc multi-electrode welding under flux of longitudinal joints of thick-walled large-diameter pipes |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2632496C1 true RU2632496C1 (en) | 2017-10-05 |
Family
ID=60040708
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016146621A RU2632496C1 (en) | 2016-11-28 | 2016-11-28 | Method of electric arc multi-electrode welding under flux of longitudinal joints of thick-walled large-diameter pipes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2632496C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2787204C1 (en) * | 2022-05-30 | 2022-12-29 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Method for manufacturing electric-welded pipes with a diameter of 508 to 1422 mm and a wall thickness of 6 to 20 mm from austenitic steel grades |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU874290A1 (en) * | 1979-06-07 | 1981-10-23 | Ордена Ленина И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Электросварки Им.Е.О.Патона Ан Усср | Method of electric arc multi-coat welding |
| SU1371832A1 (en) * | 1986-01-28 | 1988-02-07 | Всесоюзный научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт трубной промышленности | Method of manufacturing welded tubes of large diameter |
| WO2005061749A2 (en) * | 2003-12-19 | 2005-07-07 | Nippon Steel Corporation | Steel plates for ultra-high-strength linepipes and ultra-high-strength linepipes having excellent low-temperature toughness and manufacturing methods thereof |
| RU2461636C1 (en) * | 2008-11-06 | 2012-09-20 | Ниппон Стил Корпорейшн | Method of producing thick-sheet steel and steel tubes for super strong pipeline |
| RU2497644C2 (en) * | 2011-06-16 | 2013-11-10 | Открытое акционерное общество "АВТОВАЗ" | Multiarc welding of welded blanks |
-
2016
- 2016-11-28 RU RU2016146621A patent/RU2632496C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU874290A1 (en) * | 1979-06-07 | 1981-10-23 | Ордена Ленина И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Электросварки Им.Е.О.Патона Ан Усср | Method of electric arc multi-coat welding |
| SU1371832A1 (en) * | 1986-01-28 | 1988-02-07 | Всесоюзный научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт трубной промышленности | Method of manufacturing welded tubes of large diameter |
| WO2005061749A2 (en) * | 2003-12-19 | 2005-07-07 | Nippon Steel Corporation | Steel plates for ultra-high-strength linepipes and ultra-high-strength linepipes having excellent low-temperature toughness and manufacturing methods thereof |
| RU2461636C1 (en) * | 2008-11-06 | 2012-09-20 | Ниппон Стил Корпорейшн | Method of producing thick-sheet steel and steel tubes for super strong pipeline |
| RU2497644C2 (en) * | 2011-06-16 | 2013-11-10 | Открытое акционерное общество "АВТОВАЗ" | Multiarc welding of welded blanks |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2787204C1 (en) * | 2022-05-30 | 2022-12-29 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Method for manufacturing electric-welded pipes with a diameter of 508 to 1422 mm and a wall thickness of 6 to 20 mm from austenitic steel grades |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Wang et al. | Characterization of the underwater welding arc bubble through a visual sensing method | |
| CN101367157A (en) | High-strength or ultra-high strong steel laser-electrical arc composite heat source welding method | |
| WO2015147684A1 (en) | Method for welding pipelines from high-strength pipes with controllable heat input | |
| US10086462B2 (en) | Hardfacing with low carbon steel electrode | |
| CN105728908A (en) | Field welding method of domestic A335 P91 high-pressure thick-wall pipe | |
| US20160325372A1 (en) | Low heat input weld repair of cast iron | |
| WO2013140798A2 (en) | Method of welding structural steel and welded steel structure | |
| CN111730177B (en) | Low-dilution-rate double-filler-wire TIG surfacing process and application thereof | |
| CN113210869B (en) | Efficient titanium alloy laser-electric arc composite heat source pipeline welding process | |
| CN109108466A (en) | Cut deal square groove laser and electric arc combine welding method | |
| Miranda et al. | Characterization of fiber laser welds in X100 pipeline steel | |
| Thakare Niraj et al. | Electro slag strip cladding process | |
| Rampaul | Pipe welding procedures | |
| RU2632496C1 (en) | Method of electric arc multi-electrode welding under flux of longitudinal joints of thick-walled large-diameter pipes | |
| RU2497644C2 (en) | Multiarc welding of welded blanks | |
| JP4028861B2 (en) | Manufacturing method of ERW steel pipe with excellent weld quality | |
| CN105983766A (en) | Low-carbon steel and alloy steel welding method | |
| Brandi et al. | Electroslag and electrogas welding | |
| CN103386537A (en) | Conical tip argon tungsten-arc welding method adopting 4d tungsten electrode | |
| CN108581140A (en) | Gunmetal welding procedure | |
| CN204800151U (en) | Laser electric arc hybrid welding connects device and has its pipeline welding set | |
| JP2014155949A (en) | Welded steel pipe for line pipe with excellent low-temperature toughness, and method of manufacturing the same | |
| CN106041270A (en) | Automatic pipeline welding method | |
| JP6346589B2 (en) | Welding method | |
| RU2660540C1 (en) | Welding method of the formed tubular piece with induction heating |