RU2613264C2 - Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - Google Patents
Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2613264C2 RU2613264C2 RU2015127154A RU2015127154A RU2613264C2 RU 2613264 C2 RU2613264 C2 RU 2613264C2 RU 2015127154 A RU2015127154 A RU 2015127154A RU 2015127154 A RU2015127154 A RU 2015127154A RU 2613264 C2 RU2613264 C2 RU 2613264C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- filler wire
- nanostructured
- introduction
- tail
- weld pool
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Изобретение может быть использовано при изготовлении механизированной сваркой металлоконструкций ответственного назначения. С основной сварочной проволокой применяют дополнительную присадочную проволоку, содержащую оболочку, наполненную наноструктурированными порошками вольфрама, или молибдена, или оксида алюминия. Дополнительную присадочную проволоку подают в хвостовую часть сварочной ванны. Наноструктурированные порошки из расплавленной присадочной проволоки попадают без расплавления в поток перегретого жидкого металла, направленного из-под дуги в хвостовую часть, перемешиваются в нем и служат дополнительными центрами кристаллизации металла шва. Способ обеспечивает повышение механических свойств и коррозионной стойкости сварных соединений за счет управления структурой наплавленного металла. 9 ил.
Description
Изобретение относится к области дуговой сварки, а именно к способам получения сварных соединений при изготовлении металлоконструкций ответственного назначения.
Известен способ дуговой сварки, в котором дополнительно вводят присадочную проволоку в хвостовую часть расплавленной ванны. В результате происходит меньшее тепловложение, уменьшается термический цикл сварки, уменьшается количество проходов и сварочные деформации (П.Л. Жилин, Б.П. Конищев, С.А. Лебедев. Исследование увеличения производительности и качества процесса сварки в CO2 с дополнительной холодной присадкой. // Труды Нижегородского государственного технического университета им. Р.Е. Алексеева. - 2014. - №5. - С. 381-387).
Недостатком способа является то, что в качестве присадочной проволоки использованы стандартные проволоки, что снижает степень воздействия на формирование структуры наплавленного металла.
Известен способ дуговой сварки (Авторское свидетельство №525511), в котором осуществляют введение дополнительной присадочной проволоки в хвостовую часть сварочной ванны. В результате повышается стойкость металла шва против образования холодных и горячих трещин.
Недостатком способа является то, что в качестве присадочной проволоки использованы стандартные проволоки, что снижает степень воздействия на механические свойства сварных соединений.
Прототипом способа выбран способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов, в котором осуществляют введение присадочной проволоки в хвостовую часть сварочной ванны. В результате происходит уменьшение перегрева расплава ванны и металла зоны термического влияния. Нагрев и плавление присадочной проволоки происходит за счет теплоты, переносимой потоками жидкого металла (Лащенко Г.И. Способы дуговой сварки стали плавящимся электродом. - К.: «Екотехнология», 2006. - 384 с.).
Недостатки способа - в качестве присадочной проволоки использованы стандартные проволоки, что снижает степень воздействия на формирование структуры наплавленного металла и механические свойства сварных соединений.
Задача изобретения - повышение механических свойств и коррозионной стойкости сварных соединений за счет управления структурой наплавленного металла.
Поставленная задача достигается тем, что в способе механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов дополнительно к основной сварочной проволоке, разогретой источником питания, применяют присадочную проволоку, выполненную по технологии изготовления порошковой проволоки, в состав сердечника которой входят наноструктурированные порошки вольфрама, молибдена или оксида алюминия. Присадочную проволоку подают в хвостовую часть сварочной ванны. Присадочная проволока плавится в потоке перегретого жидкого металла сварочной ванны, направленного из-под дуги в хвостовую часть. Наноструктурированные порошки из расплавленной присадочной проволоки попадают в хвостовую часть сварочной ванны, не проходят дуговой промежуток, т.е. практически без потерь переходят в жидкий металл сварочной ванны, перемешиваются в ней и служат дополнительными центрами кристаллизации при образовании зерна микроструктуры наплавленного металла - модифицируют структуру наплавленного металла шва. Они не расплавляются в жидкой сварочной ванне в связи с их высокой температурой плавления. Увеличение количества центров кристаллизации в жидкой сварочной ванне приводит к образованию мелкодисперсной, однородной микроструктуры сварного соединения и позволяет активно управлять структурой наплавленного металла и механическими свойствами сварного соединения.
На фиг. 1 представлена схема способа механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов с введением присадочной проволоки в хвостовую часть сварочной ванны 1 - основная сварочная проволока, 2 - источник питания, 3 - присадочная проволока, 4 - хвостовая часть сварочной ванны, 5 - перегретый жидкий металл сварочной ванны.
На фиг. 2 представлена длина дендритов: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - 1,5 мкм, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 1 мкм, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 0,9 мкм, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена 1 мкм.
На фиг. 3 представлена ширина дендритов: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - 21 мкм, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 11 мкм, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия 7 мкм, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 12 мкм.
На фиг. 4 представлено временное сопротивление сварных соединений при температуре +20°C: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - 5442 МПА, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама (5491 МПа, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 5717 МПа, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 5687 МПа.
На фиг. 5 представлен предел текучести сварных соединений при температуре +20°C: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов (2500 МПА); 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 2765 МПа, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 2824 МПа, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 2736 МПа.
На фиг. 6 представлено относительное удлинение сварных соединений при температуре +20°C: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - 35%, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 39%, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 40%, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 38%.
На фиг. 7 представлено временное сопротивление сварных соединений при температуре +500°C: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - 3579 МПА, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 3912 МПа, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 3952 МПа, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 3628 МПа.
На фиг. 8 представлен предел текучести сварных соединений при температуре +500°C: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - 2108 МПА, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 2206 МПа, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 2392 МПа, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 2304 МПа.
На фиг. 9 представлено относительное удлинение сварных соединений при температуре +500°C: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов 31%, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 33%, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия 34%, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена 32%.
Использование предлагаемого способа обеспечивает по сравнению с известными способами следующие преимущества:
А) Происходит управление структурой наплавленного металла, получение мелкозернистой, однородной структуры.
На фиг. 2 видно, что средний размер дендрита по длине уменьшается: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама в 1,5 раза (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия в 1,7 раза (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена в 1,5 раза (4).
На фиг. 3 видно, что средний размер дендрита по ширине уменьшается: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама в 1,9 раза (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия в 3 раза (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена в 1,7 раза (4).
В) Происходит повышение механических свойств сварных соединений.
На фиг. 4 видно, что происходит повышение временного сопротивления при температуре +20°C: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама на 1% (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия на 5% (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена на 4% (4).
На фиг. 5 видно, что происходит повышение предела текучести при температуре +20°C: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама на 11% (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия на 13% (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена на 9% (4).
На фиг. 6 видно, что происходит повышение относительного удлинения при температуре +20°C: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама на 11% (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия на 14% (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена на 8% (4).
На фиг. 7 видно, что происходит повышение временного сопротивления при температуре +500°C: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама на 9% (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия на 10% (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена на 2% (4).
На фиг. 8 видно, что происходит повышение предела текучести при температуре +500°C: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама на 5% (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия на 14% (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена на 9% (4).
На фиг. 9 видно, что происходит повышение относительного удлинения при температуре +500°C: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама на 6% (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия на 10% (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена на 3% (4).
С) Происходит повышение коррозионной стойкости. В зависимости от ориентации зерен их поверхность стравливалась сильнее или слабее. Таким образом, между зернами образовывались ступеньки. Определили среднюю высоту этих ступенек на разных образцах: традиционный способ - 320 нм, с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 200 нм, с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 270 нм, с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 250 нм. Чем больше высота ступеньки, тем менее коррозионно-стойкий металл. Наименьшая высота ступеньки зафиксирована у образца с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама, он меньше всего подвергся растравливанию при коррозионных испытаниях. Наибольшее влияние коррозионная среда оказала на образец, полученный традиционным способом.
Исследования проводились на следующем сварочном оборудовании: источник питания (Lorch S8 SpeedPulse), установка для сварки (Mecome модификация WP 1500). Для проведения исследований произведена сварка образцов, изготовленных из стали 12Х18Н10Т толщиной 10 мм, в среде аргона сварочной проволокой 12Х18Н9Т диаметром 1,2 мм с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки диаметром 2 мм, состоящей из стальной оболочки и сердечника (состав сердечника - наноструктурированные порошки). Режимы сварки - сила тока 240-260 А, напряжение - 28-30 В, скорость сварки - 24-25 мм/с.
Claims (1)
- Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов, включающий введение в хвостовую часть сварочной ванны дополнительной присадочной проволоки, отличающийся тем, что в качестве дополнительной присадочной проволоки используют проволоку, состоящую из стальной оболочки, наполненной наноструктурированными порошками вольфрама, или молибдена, или оксида алюминия, при этом ее подачу осуществляют с возможностью расплавления проволоки в перегретом жидком металле сварочной ванны без расплавления упомянутых наноструктурированных порошков, образующих дополнительные центры кристаллизации металла шва.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015127154A RU2613264C2 (ru) | 2015-07-06 | 2015-07-06 | Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015127154A RU2613264C2 (ru) | 2015-07-06 | 2015-07-06 | Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015127154A RU2015127154A (ru) | 2017-01-11 |
| RU2613264C2 true RU2613264C2 (ru) | 2017-03-15 |
Family
ID=58449193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015127154A RU2613264C2 (ru) | 2015-07-06 | 2015-07-06 | Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2613264C2 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2788290C1 (ru) * | 2022-06-29 | 2023-01-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Способ сварки плавящимся электродом углеродистых и низколегированных конструкционных сталей |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61202773A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-08 | Daihen Corp | 肉盛ア−ク溶接方法 |
| RU2403138C1 (ru) * | 2009-08-17 | 2010-11-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный технический университет" (СГТУ) | Способ восстановления наплавкой поверхностей деталей |
| RU2509717C2 (ru) * | 2012-05-04 | 2014-03-20 | Федеральное государственное бюджетное общеобразовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов |
-
2015
- 2015-07-06 RU RU2015127154A patent/RU2613264C2/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61202773A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-08 | Daihen Corp | 肉盛ア−ク溶接方法 |
| RU2403138C1 (ru) * | 2009-08-17 | 2010-11-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный технический университет" (СГТУ) | Способ восстановления наплавкой поверхностей деталей |
| RU2509717C2 (ru) * | 2012-05-04 | 2014-03-20 | Федеральное государственное бюджетное общеобразовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| ЖИЛИН П.Л. и др. Исследование увеличения производительности и качества процесса сварки в СО 2 с дополнительной холодной присадкой. Труды Нижегородского государственного университета им. Р.Е.Алексеева, 2014, с.381-382. * |
| ЖИЛИН П.Л. и др. Исследование увеличения производительности и качества процесса сварки в СО 2 с дополнительной холодной присадкой. Труды Нижегородского государственного университета им. Р.Е.Алексеева, 2014, с.381-382. ЗЕРНИН Е.А. и др. "Способы модифицирования наплавленного металла наноструктурированными порошками для увеличения механических свойств сварных соединений", Электронный научный журнал "Современные проблемы науки и образования", N5, 2014. * |
| ЗЕРНИН Е.А. и др. "Способы модифицирования наплавленного металла наноструктурированными порошками для увеличения механических свойств сварных соединений", Электронный научный журнал "Современные проблемы науки и образования", N5, 2014. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2788290C1 (ru) * | 2022-06-29 | 2023-01-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Способ сварки плавящимся электродом углеродистых и низколегированных конструкционных сталей |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2015127154A (ru) | 2017-01-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Su et al. | Influence of alloy elements on microstructure and mechanical property of aluminum–steel lap joint made by gas metal arc welding | |
| Chen et al. | Microstructure and mechanical properties of a thick-section high-strength steel welded joint by novel double-sided hybrid fibre laser-arc welding | |
| Hadadzadeh et al. | The effect of gas tungsten arc welding and pulsed-gas tungsten arc welding processes’ parameters on the heat affected zone-softening behavior of strain-hardened Al–6.7 Mg alloy | |
| JP6247213B2 (ja) | Ｇｍａｗハイブリッドレーザアーク溶接用の電極 | |
| Pardal et al. | Dissimilar metal laser spot joining of steel to aluminium in conduction mode | |
| Ambriz et al. | Welding of aluminum alloys | |
| Choudhury et al. | Improving arc stability during wire arc additive manufacturing of thin-walled titanium components | |
| Brumm et al. | Gas metal arc pulse welding with alternating current for lightweight materials | |
| Singh et al. | A study to enhance the depth of penetration in grade P91 steel plate using alumina as flux in FBTIG welding | |
| JP2013193124A (ja) | 構造用鋼材の溶接方法及び溶接鋼構造物 | |
| CA2902152C (en) | Low carbon boron bearing nickel based welding material | |
| Baskoro et al. | Investigation of temperature history, porosity and fracture mode on aa1100 using the controlled intermittent wire feeder method | |
| Lala et al. | Study of hardness of the weld bead formed by partial hybrid welding by metal inert gas welding and submerged arc welding at three different heat inputs | |
| RU2404887C1 (ru) | Способ сварки материалов | |
| CN105063367B (zh) | 一种熔炼用电极的制备方法 | |
| Tušek et al. | Tungsten inert gas (TIG) welding of aluminum alloy EN AW-AlZn5. 5MgCu | |
| RU2613264C2 (ru) | Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов | |
| Joseph et al. | Study the mechanical properties of stainless steel & copper joint by tungsten inert gas welding | |
| CA2931018C (en) | Aluminium alloy welding consumable and method for metallurgical bonding | |
| Roată et al. | Cold metal transfer welding of aluminum 5456 thin sheets | |
| Matarneh et al. | Reduction of copper to steel weld ductility for parts in metallurgical equipment | |
| Sripriyan et al. | Analysis of weld bead characteristics on GMAW by changing wire electrode geometry | |
| Tian et al. | Macrostructure, microstructure and wear performance of Al alloy cladding fabricated by CMT technique | |
| KR20080057966A (ko) | 아크 용접 방법 | |
| WO2015082973A1 (en) | Method of depositing an overlay material onto a metal surface by means of electroslag strip cladding, with flux having more than 55 wt% caf2; corresponding flux and article with such overlay |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180707 |