RU2613194C1 - Способ измерения теплофизических свойств анизотропных материалов методом линейного импульсного источника теплоты - Google Patents

Способ измерения теплофизических свойств анизотропных материалов методом линейного импульсного источника теплоты Download PDF

Info

Publication number
RU2613194C1
RU2613194C1 RU2015147065A RU2015147065A RU2613194C1 RU 2613194 C1 RU2613194 C1 RU 2613194C1 RU 2015147065 A RU2015147065 A RU 2015147065A RU 2015147065 A RU2015147065 A RU 2015147065A RU 2613194 C1 RU2613194 C1 RU 2613194C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
linear
temperature
value
heater
electric heater
Prior art date
Application number
RU2015147065A
Other languages
English (en)
Inventor
Сергей Васильевич Пономарев
Валентина Олеговна Буланова
Александр Георгиевич Дивин
Евгений Владимирович Буланов
Галина Викторовна Шишкина
Original Assignee
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тамбовский государственный технический университет" (ФГБОУ ВО "ТГТУ")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тамбовский государственный технический университет" (ФГБОУ ВО "ТГТУ") filed Critical Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тамбовский государственный технический университет" (ФГБОУ ВО "ТГТУ")
Priority to RU2015147065A priority Critical patent/RU2613194C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2613194C1 publication Critical patent/RU2613194C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N25/00—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means
    • G01N25/18—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means by investigating thermal conductivity

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области исследования теплофизических характеристик анизотропных материалов. Заявлен способ измерения теплофизических свойств анизотропных материалов методом линейного импульсного источника теплоты, заключающийся в том, что образец исследуемого материала изготавливают в виде двух массивных пластин, между которыми размещают линейный электронагреватель и измеритель температуры. На подготовительной стадии эксперимента полученную систему выдерживают при заданной начальной температуре T0, с постоянным шагом во времени Δτ, измеряют разности температур
Figure 00000092
и, начиная с n-го шага, контролируют величину показателя
Figure 00000093
, n = const выбирают из диапазона 2≤n≤10. При выполнении критерия Ei≤0,01 на линейный электронагреватель подают тепловой импульс, длительность которого находится в диапазоне 18≤τu≤24 с. В течение активной стадии эксперимента с постоянным шагом во времени осуществляют измерение и регистрацию изменения во времени разности температур [T(r,τi)-T0]. По полученным данным находят максимальное значение этой разности. Затем определяют ориентировочные значения коэффициента температуропроводности a op и объемной теплоемкости cρop исследуемого материала, находят величины
Figure 00000094
и
Figure 00000095
, расстояния между линейным электронагревателем и измерителем температуры
Figure 00000096
и
Figure 00000097
, а также оптимальную длительность теплового импульса
Figure 00000098
. Расстояние между измерителем температуры и линейным нагревателем рассчитывают как среднее значение
Figure 00000099
, а затем, путем проведения серии экспериментов при заданной ориентации линейного электронагревателя и измерителя температуры относительно главных осей симметрии образца, осуществляют измерения и последующую обработку полученных данных при найденных значениях
Figure 00000100
,
Figure 00000101
,
Figure 00000102
,
Figure 00000103
. В результате получают зависимости значений искомых коэффициента температуропроводности а и объемной теплоемкости cρ исследуемого материала от ориентации линейного нагревателя и измерителя температуры относительно главных осей симметрии образца. Технический результат - повышение точности измерения теплофизических свойств анизотропных материалов. 3 ил.

Description

Изобретение относится к области исследования теплофизических характеристик анизотропных материалов.
Известен способ определения комплекса теплофизических свойств твердых материалов [Патент РФ №2125258, кл. G01N 25/18, 1999], включающий воздействие тепловыми импульсами от линейного источника на плоскую поверхность исследуемого и эталонного образцов, измерение избыточных температур в моменты подачи тепловых импульсов в точках, расположенных на фиксированных расстояниях от линии нагрева на поверхности образцов. Измеренные температуры приближают с минимальной погрешностью к рассчитанным температурам, формируемых посредством программного управления параметрами теплофизических характеристик. По идентифицированным параметрам образцов и действительным значениям характеристик эталона определяют искомые характеристики.
Недостатками этого способа являются большая длительность и трудоемкость эксперимента, а также необходимость использования эталонного образца.
Известен способ измерения теплофизических свойств твердых материалов, методом линейного мгновенного источника тепла [Пономарев, С.В. Теоретические и практические основы теплофизических измерений: монография / под ред. С.В. Пономарева. - М.: ФИЗМАТЛИТ, 2008. - 408 с.], заключающийся в том, что из исследуемого материала изготавливают две массивные пластины (их толщина должна на менее чем в десять-двадцать раз превышать расстояние r между электронагревателем и измерителем температуры). Нагреватель и измеритель температуры размещают на расстоянии r друг от друга между этими двумя пластинами. Получившуюся систему в течение достаточно длинного промежутка времени выдерживают при необходимой постоянной температуре T0. Затем на линейный электронагреватель длиной L подают постоянную мощность P в течение заданного малого промежутка времени 0<τ≤τu и регистрируют изменение во времени разности температур [T(r,τ)-T0] по сигналу измерителя температуры. По полученным экспериментальным данным определяют максимальное значение разности температур [Tmax-T0]=[T(r,τmax]-T0] и значение момента времени τ=τmax, соответствующее этому максимальному значению [Tmax-T0], а также количество теплоты Qл=qл⋅τu, выделившейся в единице длины электронагревателя. По полученным значениям τmax, [Tmax-T0], с учетом известных r, Qл, вычисляют искомые значения коэффициентов температуропроводности a и теплопроводности λ исследуемого материала.
Недостатками данного способа является то, что значение момента времени τ=τmax по экспериментальным данным определяется с высокой относительной погрешностью, зачастую достигающей величины (15…20)%, а также то, что отсутствуют рекомендации по выбору рационального конструкционного размера r.
Наиболее близким техническим решением является способ измерения теплофизических свойств твердых материалов методом линейного мгновенного источника тепла [Пономарев С.В., Исаева И.Н., Мочалин С.Н. О выборе оптимальных условий измерения теплофизических свойств веществ методом линейного «мгновенного» источника тепла // Заводская лаборатория. Диагностика материалов.- 2010. - Т. 76, №5, С. 32-36], заключающийся в том, что из исследуемого материала изготавливают две массивные пластины, между которыми размещают линейный электронагреватель и измеритель температуры на расстоянии r друг от друга. Получившуюся систему на подготовительной стадии эксперимента в течение достаточно длинного промежутка времени выдерживают при необходимой постоянной температуре T0. Затем на линейный электронагреватель подают постоянную мощность в течение заданного малого промежутка времени 0<τ≤τu и регистрируют изменение во времени разности температур [T(r,τ)-Т0] по сигналу измерителя температуры. Так как определение значения τmax приводит к большим погрешностям, находят два момента времени τ' и τ'', для чего вводят параметр
Figure 00000001
, где Tmax - максимальное значение температуры, достигаемое в ходе эксперимента в момент времени τmax. Были выведены математические модели, связывающие погрешности измерения температуропроводности и объемной теплоемкости с погрешностями измерения температуры, плотности источника тепла, геометрического размера r, а также сформулированы рекомендации по выбору оптимальных режимных и конструкционных параметров αопт и rопт.
Основным недостатком данного способа является то, что в математической модели температурного поля внутренний источник теплоты задается в виде линейного мгновенного импульса, хотя в действительности теплота подводится к нагревателю в течение промежутка времени 0<τ<τu, где τu - длительность реального (не мгновенного) теплового импульса, подводимого к нагревателю. До настоящего времени не рассматривались вопросы о выборе оптимального значения длительности τu теплового импульса.
Другим недостатком этого способа является то, что нет рекомендаций о том, как долго исследуемый образец на подготовительной стадии эксперимента надо выдерживать при постоянной температуре T0.
Техническая задача изобретения - повышение точности измерения теплофизических свойств анизотропных материалов за счет выбора оптимальных режимных параметров теплофизического эксперимента и рационального конструкционного размера, измерительного устройства, а также сокращение продолжительности подготовительной стадии эксперимента за счет использования критерия Ei.
Физическая модель измерительного устройства представляет собой ячейку, в которую помещают образец, состоящий из двух пластин: нижней и верхней. Между верхней гранью нижней пластины и нижней гранью верхней пластины помещают линейный электронагреватель (выполненный, например, в виде тонкой металлической проволоки из нихрома, манганина или константана), а на расстоянии r от нагревателя в этой же плоскости размещают измеритель температуры (в виде термометра сопротивления из медной проволоки).
Математическая модель температурного поля T(r,τ) в исследуемом материале (в случае использования импульсного линейного источника теплоты) может быть записана в виде:
Figure 00000002
Figure 00000003
Figure 00000004
Figure 00000005
где r, τ - пространственная координата образца и время; cρ, λ - объемная теплоемкость и теплопроводность исследуемого материала; T0 - первоначальная температура материала (в момент времени τ=0), принимаемая за начало температурной шкалы в каждом эксперименте, то есть T0=0; Qл - суммарное количество теплоты, выделившееся в единице длины линейного нагревателя при r=0 в момент времени τ=0; δ(r), δ(τ) - символические дельта-функции Дирака, τu - длительность реального (не мгновенного) теплового импульса, подводимого к нагревателю.
Решение краевой задачи (1)-(4) при непрерывно действующем постоянном источнике теплоты W(r,τ)=qлδ(r-0)⋅h(τ-0), имеет вид
Figure 00000006
где
Figure 00000007
- количество теплоты, выделяемое единицей длины L линейного источника теплоты в единицу времени;
Figure 00000008
- коэффициент температуропроводности; h(τ-0) - единичная ступенчатая функция, имеющая вид:
Figure 00000009
Если (в случае рассматриваемого в статье импульсного источника теплоты длительность 0<τ≤τu) задать W(r,τ)=qлδ(r-0)[h(t)-h(t-τu)], то на основании принципа суперпозиции и известного решения (5), получаем:
Figure 00000010
Таким образом, общее решение задачи (1)-(4) с учетом (5) и (6) принимает вид:
Figure 00000011
где
Figure 00000012
- интегральная показательная функция,
Figure 00000013
,
Figure 00000014
- безразмерные функции, зависящие от r, τ, τu, a, причем,
Figure 00000015
.
Разработанная методика обработки экспериментальных данных базируется на использовании безразмерного параметра
Figure 00000016
который представляет собой отношение разности температур [T(r,τ')-Т0] (в момент времени τ') к максимальному значению разности температур [Т(r,τmax)-Т0]=[Tmax-T0], имеющему место в момент времени τ=τmax.
Причем каждой величине разности температур γ⋅[Tmax-T0]=[T(r,τ')-T0], то есть каждому значению безразмерного параметра γ, соответствует конкретное значение момента времени τ'.
При математическом моделировании процесса измерения ТФС сначала с постоянным шагом Δτ во времени τ по формуле (7) вычисляли и регистрировали (в виде массивов) значения разностей температур [T(r,τi)-Т0] и моментов времени τi, i=1, 2, …, n, а затем, по массиву полученных данных [T(r,τi)-Т0], i=1, 2, …, n, находили максимальное значение [Tmax-Т0] этой разности. После этого методом интерполяции находили значение момента временит τ', соответствующее величине разностей температур [T(r,τ')-Т0]=γ⋅[Tmax-T0], которое аналитически можно записать в виде
Figure 00000017
Поделив зависимость (7) при τ>τu на (9) получаем, что
Figure 00000018
Если известны из эксперимента длительность τu теплового импульса, значения разности температур T(r,τi)-T0], и соответствующие им значения моментов времени τi, i=1, 2, …, n, то путем решения уравнения (10) находим значение безразмерной величины
Figure 00000019
соответствующее заданной величине параметра γ, причем значение τ'=τ'(γ) является функцией величины параметра γ.
Из (11) следует расчетное соотношение для вычисления коэффициента температуропроводности
Figure 00000020
После преобразования соотношения (6), была получена формула для вычисления объемной теплоемкости
Figure 00000021
После получения формул (12) и (13) определим, при каком значении безразмерного параметра γ будут иметь место минимальные погрешности измерения искомых значений a и cρ коэффициента температуропроводности и объемной теплоемкости.
В соответствии с рекомендациями методик вывода формул для вычисления относительных погрешностей измерения ТФС были получены соотношения для вычисления среднеквадратичных оценок относительных погрешностей (δa)ск и (δcρ)ск измерения температуропроводности a и объемной теплоемкости cρ, имеющие вид:
Figure 00000022
Figure 00000023
В процессе работы стало очевидно, что относительные среднеквадратичные погрешности (δсρ)ск измерения объемной теплоемкости сρ существенно зависят от длительности τu теплового импульса.
При осуществлении измерений желательно обеспечить выполнение требования о подведении к линейному нагревателю такой величины мощности P, при которой достигаемая в момент времени τ=τmax в ходе каждого эксперимента максимальная разность температур [T(r,τmax)-T0]=[Tmax-T0] на расстоянии r от нагревателя остается примерно одинаковой и находится в определенных пределах, что необходимо по следующим причинам:
- если эта максимальная разность [Tmax-T0] мала, то относительные погрешности измерения значений разностей температур [T(r,τ)-T0] будут слишком большими, что может привести к росту относительных погрешностей (δa)ск, (δcρ)ск измерения искомых теплофизических свойств (ТФС);
- если же эта максимальная разность [Tmax-T0] окажется слишком большой, то не будет выполнено предположение о том, что процессы переноса теплоты в образце описываются линейной математической моделью (1)-(4), что опять же приведет к возрастанию результирующих погрешностей (δa)ск, (δcρ)ск измерения искомых ТФС из-за нелинейностей, не учитываемых линейной краевой задачей (1)-(4).
Для выполнения этого требования (что [Tmax-T0]≈const) при каждом значении длительности τu теплового импульса линейный нагреватель должен обеспечивать создание удельной мощности
Figure 00000024
при которой внутри образца в единице длины нагревателя в каждом эксперименте выделяется постоянное суммарное количество теплоты
Figure 00000025
где qл - удельная мощность, подводимая нагревателем мощностью P и длиной L к образцу в течение промежутка времени 0≤τ≤τu.
Проведенные численные расчеты показали, что при исследовании образцов теплоизоляционных материалов с расстоянием от нагревателя до измерителя температуры 3≤r≤6 мм для получения разности температур [Tmax-T0]=3…7°C, суммарное количество теплоты Qл, выделяющееся в единице длины L электронагревателя, следует поддерживать в пределах
Figure 00000026
. Поэтому приведенные на фиг. 1 и фиг. 2 данные и результаты определения оптимального значения
Figure 00000027
, обеспечивающего получение минимальных погрешностей (δa)ск и (δcρ)ск измерения a и cρ, были получены при
Figure 00000028
.
Рассмотрим подробнее вычисление составляющей погрешности δqл, входящей в формулу (15). Из изложенного выше следует
Figure 00000029
т.е.
Figure 00000030
. При этом электрическую мощность P, подведенную к плоскому нагревателю, следует выбирать из соотношения
Figure 00000031
, причем при
Figure 00000032
, L=0.06 м получается, что
Figure 00000033
После логарифмирования (17), определения дифференциалов от левой и правой частей получившегося соотношения и выполнения других рекомендаций теории погрешностей получаем формулу
Figure 00000034
в которой величину P(τu) вычисляли по формуле (18). После подстановки (19) в (16), получаем
Figure 00000035
С использованием полученных формул (14) и (20) были рассчитаны зависимости от безразмерного параметра γ среднеквадратичных относительных погрешностей (δa)ск, (δcρ)ск, при длительности теплового импульса τu=21 c. Результаты расчетов представлены на фиг. 1. При этом в расчетах были использованы следующие исходные данные:
Figure 00000036
,
Figure 00000037
, ΔP=0,1 Вт; r=(2…8) мм, Δr=0,1 мм; ΔT=0,05 K, δL=0,5%.
Из фиг. 1 видно, что минимальные значения относительных погрешностей (δa)ск, (δcρ)ск зависят не только от параметра γ, но и от величины расстояния r между линейным импульсным нагревателем и измерителем температуры. В связи с этим было принято решение построить линии равных уровней погрешностей на плоскости с координатами (γ, r) для длительности теплового импульса τu=21 с. Результаты этой работы представлены на фиг. 2.
Представленные на фиг. 2 результаты вычислений показывают, что (при использованных в расчетах исходных данных) минимальные значения среднеквадратичных относительных погрешностей (δa)ск измерения коэффициента температуропроводности a достигаются при значениях безразмерного параметра γ a в диапазоне 5.4 мм<r<6.0 мм, и при значениях основного конструкционного размера измерительного устройства в пределах 5.4 мм<r<6.0 мм, причем
Figure 00000038
,
Figure 00000039
.
В то же время минимальные значения среднеквадратичных относительных погрешностей (δcρ)ск измерения объемной теплоемкости cρ имеют место при 0,72<γcρ≤0,80 и 5,0≤r≤5,6, причем
Figure 00000040
,
Figure 00000041
.
Таким образом, для достижения минимальных значений погрешности (δa)ск и (δсρ)ск при измерении коэффициента температуропроводности a и объемной теплоемкости cρ исследуемого материала следует использовать измерительный преобразователь с расстоянием между измерителем температуры и нагревателем в диапазоне 5,4 мм≤r≤5,6 мм, причем можно принять
Figure 00000042
.
Для определения оптимального значения длительности τu теплового импульса, обеспечивающего достижение минимальных значений относительных погрешностей (δa)ск, (δсρ)ск и среднеарифметических значений погрешностей
Figure 00000043
измерения теплофизических свойств a и cρ, были выполнены расчеты по формулам (14) и (20), результаты которых представлены на фиг. 3.
Из фиг. 3 видно, что при изменении длительности τu теплового импульса среднеарифметическое значение погрешностей
Figure 00000043
принимает минимальные значения при τu опт≈21 с, находящемся в диапазоне 18 с<τu<24 с.
Таким образом, при измерении теплофизических свойств исследуемого анизотропного материала следует поступать следующим образом:
- на подготовительной стадии эксперимента измеряют значения разностей температур
Figure 00000044
с постоянным шагом во времени Δτ и, начиная с n-го шага, контролируют величину показателя
Figure 00000045
, n = const выбирают из диапазона 2≤n≤10 и, при выполнении критерия Ei≤0,01, переходят к активной части эксперимента, для чего на линейный электронагреватель подают электрический импульс, длительность которого находится в диапазоне 18≤τu≤24 с;
- на протяжении активной стадии эксперимента измеряют и регистрируют с постоянным шагом во времени разность температур [T(r,τi)-T0] и по полученным данным находят максимальное значение этой разности [Tmax-Т0]=[T(r,τmax)-Т0];
- путем проведения предварительных измерений определяют ориентировочные значения коэффициента температуропроводности a ор и объемной теплоемкости cρор исследуемого материала по формулам:
Figure 00000046
,
Figure 00000047
,
где
Figure 00000048
,
Figure 00000049
, U(τ'), U(τ'') - безразмерные функции, определяемые при заданных ориентировочных значениях параметров
Figure 00000048
и
Figure 00000049
из (10);
- находят величину
Figure 00000050
и расстояние между линейным электронагревателем и измерителем температуры
Figure 00000051
из зависимости
Figure 00000052
- определяют величину
Figure 00000053
и значение расстояния
Figure 00000054
, а также оптимальную длительность теплового импульса
Figure 00000055
из зависимости
Figure 00000056
Figure 00000057
;
- расстояние между измерителем температуры и линейным нагревателем рассчитывают как среднее значение
Figure 00000058
;
- изготавливают измерительный преобразователь с расстоянием между измерителем температуры и линейным нагревателем
Figure 00000058
;
- путем проведения серии экспериментов, при нескольких вариантах ориентации линейного электронагревателя и измерителя температуры относительно главных осей симметрии образца, осуществляют измерения и последующую обработку полученных данных при найденных значениях
Figure 00000059
,
Figure 00000060
,
Figure 00000061
,
Figure 00000062
и, в результате, получают таблицу значений искомых коэффициента температуропроводности a и объемной теплоемкости cρ исследуемого материала по формулам
Figure 00000063
,
Figure 00000064
,
характеризующую зависимость температуропроводности а анизотропного материала от ориентации линейного нагревателя и измерителя температуры относительно главных осей симметрии образца.
Отсутствие зависимости объемной теплоемкости ср исследуемого материала от ориентации линейного нагревателя и измерителя температуры относительно главных осей симметрии образца свидетельствует о том, что в процессе эксперимента были верно выдержаны условия его проведения.

Claims (8)

  1. Способ измерения теплофизических свойств анизотропных материалов методом линейного импульсного источника теплоты, заключающийся в том, что образец исследуемого материала изготавливают в виде двух массивных пластин, между этими пластинами размещают линейный электронагреватель длиной L и измеритель температуры на расстоянии r друг от друга, при этом толщина пластин должна не менее, чем в десять-двадцать раз превышать расстояние r, на подготовительной стадии эксперимента полученную систему помещают в воздушный термостат и выдерживают при заданной начальной температуре T0, затем на электронагреватель подают электрический импульс, в течение активной стадии эксперимента с постоянным шагом во времени осуществляют измерение и регистрацию изменения во времени разности температур [T(r,τi)-T0], по полученным данным находят максимальное значение этой разности [Tmax-Т0]=[T(r,τmax)-T0] и осуществляют обработку полученных данных, отличающийся тем, что на подготовительной стадии эксперимента с постоянным шагом во времени Δτ измеряют разности температур
    Figure 00000065
    и, начиная с n-го шага, контролируют величину показателя
    Figure 00000066
    , n=const выбирают из диапазона 2≤n≤10 и, при выполнении критерия Ei≤0,01, на линейный электронагреватель подают тепловой импульс мощностью
    Figure 00000067
    , где Qл=1000…2000 [Дж/м] - количество теплоты, выделяющееся в единице длины электронагревателя, длительность теплового импульса задают в диапазоне 18≤τu≤24 с, определяют ориентировочные значения коэффициента температуропроводности а ор и объемной теплоемкости сρор исследуемого материала по формулам:
  2. Figure 00000068
    ;
  3. Figure 00000069
    ,
  4. где
    Figure 00000070
    ,
    Figure 00000071
    ,
    Figure 00000072
    - удельная мощность, подводимая нагревателем мощностью Р и длиной L к образцу в течение промежутка времени 0≤τ≤τu, U(τ'), U(τ'') - безразмерные функции, определяемые при заданных ориентировочных значениях параметров
    Figure 00000073
    и
    Figure 00000074
    из уравнений
  5. Figure 00000075
    и
    Figure 00000076
    , после чего из зависимости
    Figure 00000077
    находят величину
    Figure 00000078
    и расстояние между линейным электронагревателем и измерителем температуры
    Figure 00000079
    , а из зависимости
    Figure 00000080
    Figure 00000081
    определяют величину
    Figure 00000082
    и значение расстояния
    Figure 00000083
    , а также оптимальную длительность теплового импульса
    Figure 00000084
    , расстояние между измерителем температуры и линейным нагревателем рассчитывают как среднее значение
    Figure 00000085
    , а затем, путем проведения серии экспериментов, при нескольких вариантах ориентации линейного электронагревателя и измерителя температуры относительно главных осей симметрии образца, осуществляют измерения и последующую обработку полученных данных при найденных значениях
    Figure 00000086
    ,
    Figure 00000087
    ,
    Figure 00000088
    ,
    Figure 00000089
    и, в результате, получают таблицу значений искомых коэффициента температуропроводности а и объемной теплоемкости сρ исследуемого материала по формулам
  6. Figure 00000090
    ,
  7. Figure 00000091
    ,
  8. характеризующую зависимость температуропроводности а анизотропного материала от ориентации линейного нагревателя и измерителя температуры относительно главных осей симметрии образца.
RU2015147065A 2015-11-02 2015-11-02 Способ измерения теплофизических свойств анизотропных материалов методом линейного импульсного источника теплоты RU2613194C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015147065A RU2613194C1 (ru) 2015-11-02 2015-11-02 Способ измерения теплофизических свойств анизотропных материалов методом линейного импульсного источника теплоты

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015147065A RU2613194C1 (ru) 2015-11-02 2015-11-02 Способ измерения теплофизических свойств анизотропных материалов методом линейного импульсного источника теплоты

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2613194C1 true RU2613194C1 (ru) 2017-03-15

Family

ID=58458043

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015147065A RU2613194C1 (ru) 2015-11-02 2015-11-02 Способ измерения теплофизических свойств анизотропных материалов методом линейного импульсного источника теплоты

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2613194C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2690717C1 (ru) * 2018-09-26 2019-06-05 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт метрологии им. Д.И. Менделеева" Способ определения теплоемкости материалов

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1069527A1 (ru) * 1981-07-10 1991-10-07 Институт физики высоких давлений АН СССР Способ определени теплофизических характеристик материала под давлением
RU2125258C1 (ru) * 1995-06-14 1999-01-20 Тамбовский государственный технический университет Способ и устройство для идентификации комплекса теплофизических свойств твердых материалов
RU2284030C2 (ru) * 2004-03-30 2006-09-20 Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" им. С.П. Королева" Способ определения комплекса теплофизических свойств твердых материалов
RU2374631C2 (ru) * 2008-01-21 2009-11-27 Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" имени С.П. Королева" Способ определения комплекса теплофизических свойств твердых материалов
US20120294329A1 (en) * 2009-09-30 2012-11-22 Miller Robert A Method and Apparatus for Measuring Thermal Conductivity of Small, Highly Insulating Specimens
RU2534429C1 (ru) * 2013-06-13 2014-11-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тамбовский государственный технический университет" ФГБОУ ВПО "ТГТУ" Способ измерения теплофизических свойств твердых материалов методом плоского мгновенного источника тепла

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1069527A1 (ru) * 1981-07-10 1991-10-07 Институт физики высоких давлений АН СССР Способ определени теплофизических характеристик материала под давлением
RU2125258C1 (ru) * 1995-06-14 1999-01-20 Тамбовский государственный технический университет Способ и устройство для идентификации комплекса теплофизических свойств твердых материалов
RU2284030C2 (ru) * 2004-03-30 2006-09-20 Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" им. С.П. Королева" Способ определения комплекса теплофизических свойств твердых материалов
RU2374631C2 (ru) * 2008-01-21 2009-11-27 Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" имени С.П. Королева" Способ определения комплекса теплофизических свойств твердых материалов
US20120294329A1 (en) * 2009-09-30 2012-11-22 Miller Robert A Method and Apparatus for Measuring Thermal Conductivity of Small, Highly Insulating Specimens
RU2534429C1 (ru) * 2013-06-13 2014-11-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тамбовский государственный технический университет" ФГБОУ ВПО "ТГТУ" Способ измерения теплофизических свойств твердых материалов методом плоского мгновенного источника тепла

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2690717C1 (ru) * 2018-09-26 2019-06-05 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт метрологии им. Д.И. Менделеева" Способ определения теплоемкости материалов

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Tarnawski et al. Thermal conductivity of standard sands II. Saturated conditions
Doremus et al. Calibration of the potential drop method for monitoring small crack growth from surface anomalies–Crack front marking technique and finite element simulations
RU2387981C1 (ru) Способ комплексного определения теплофизических характеристик материалов
WO2012167403A1 (zh) 脉冲红外热波技术测厚方法
CN108051472B (zh) 一种材料高温热物性参数的快速测量方法
CN107748205A (zh) 一种随温度变化的弹性常数测量方法
RU2613194C1 (ru) Способ измерения теплофизических свойств анизотропных материалов методом линейного импульсного источника теплоты
CN104749214A (zh) 一种基于瞬态平面热源法测量液体导热系数的恒温热浴装置
CN109324079B (zh) 一种基于超声的材料热膨胀系数的测量方法
RU2534429C1 (ru) Способ измерения теплофизических свойств твердых материалов методом плоского мгновенного источника тепла
RU2374631C2 (ru) Способ определения комплекса теплофизических свойств твердых материалов
CN105259220A (zh) 基于四端子直流电位检测信号的裂纹电导率测定方法
RU2284030C2 (ru) Способ определения комплекса теплофизических свойств твердых материалов
CN109470772B (zh) 一种基于超声的内部热源强度大小和位置的无损测量方法
CN107966472A (zh) 一种高温接触热阻的无损快速测量方法
RU2478939C1 (ru) Способ измерения коэффициента температуропроводности теплоизоляционных материалов методом регулярного режима третьего рода
RU2601234C1 (ru) Способ измерения теплофизических свойств теплоизоляционных материалов методом плоского импульсного источника теплоты
RU2523090C1 (ru) Способ определения удельной теплоемкости материалов
Boháč et al. Measurement of thermophysical properties of mortar filled by polymer filaments by pulse transient technique
CN109506807B (zh) 一种稳态条件下的高温结构内部温度及壁厚同时测量方法
RU2328724C1 (ru) Способ идентификации комплекса теплофизических свойств твердых материалов
RU2556290C1 (ru) Способ определения теплофизических свойств твердых материалов
RU2324164C1 (ru) Способ идентификации комплекса теплофизических свойств твердых материалов
RU2550991C1 (ru) Способ определения теплопроводности
RU2755090C1 (ru) Абсолютный способ дифференциально-сканирующей тепловой кондуктометрии

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20171103