RU2586438C1 - Способ определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи напряжением 220 кв и выше - Google Patents

Способ определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи напряжением 220 кв и выше Download PDF

Info

Publication number
RU2586438C1
RU2586438C1 RU2015116593/28A RU2015116593A RU2586438C1 RU 2586438 C1 RU2586438 C1 RU 2586438C1 RU 2015116593/28 A RU2015116593/28 A RU 2015116593/28A RU 2015116593 A RU2015116593 A RU 2015116593A RU 2586438 C1 RU2586438 C1 RU 2586438C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
line
values
section
phase
short circuit
Prior art date
Application number
RU2015116593/28A
Other languages
English (en)
Inventor
Степан Георгиевич Тигунцев
Original Assignee
Степан Георгиевич Тигунцев
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Степан Георгиевич Тигунцев filed Critical Степан Георгиевич Тигунцев
Priority to RU2015116593/28A priority Critical patent/RU2586438C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2586438C1 publication Critical patent/RU2586438C1/ru

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Locating Faults (AREA)

Abstract

Изобретение относится к электроэнергетике и может быть использовано для определения места короткого замыкания в длинных линиях электропередач. Технический результат: снижение трудоемкости и повышение точности при определении места короткого замыкания за счет более полного учета параметров линий. Сущность: на предварительной стадии формируют полную модель линии в трехфазном виде с учетом взаимоиндуктивных и емкостных связей между проводами линий. При возникновении короткого замыкания измеряют и регистрируют значения комплексных фазных напряжений на шинах и фазных токов в линии. Далее разбивают модель линии на равные участки, например от опоры до опоры, формируют напряжения в конце каждого участка в каждой фазе, начиная от шин с одного и другого концов линии, формируют токи в конце каждого участка в каждой фазе, начиная от шин с одного и другого концов линии. Регистрируют модули фазных напряжений в конце каждого участка в каждой фазе, начиная от шин с одного и другого концов линии. По модулям напряжений строят графики с осями с двух сторон зависимости модулей напряжений от номера участка (от расстояния). Точка пересечения графиков с одного и другого концов линии соответствует точке короткого замыкания.

Description

Изобретение относится к электроэнергетике и может быть использовано для определения места короткого замыкания на длинных воздушных линиях электропередачи напряжением 220 кВ и выше на основе измерения параметров аварийного режима с двух концов линии.
Изобретение относится к приоритетному направлению развития науки и технологий «Технологии создания энергосберегающих систем транспортировки, распределения и потребления тепла и электроэнергии» [Алфавитно-предметный указатель к Международной патентной классификации по приоритетным направлениям развития науки и технологий / Ю.Г. Смирнов, Е.В. Скиданова, С.А. Краснов. - М.: ПАТЕНТ, 2008, с. 97], так как решает проблему уменьшения времени задержек при транспортировке электроэнергии потребителям в случае повреждения электрических сетей.
Известен способ определения места короткого замыкания по измерениям параметров аварийного режима с одного (и с другого) концов линии, в котором измеряют реактивную составляющую сопротивления поврежденной фазы [Разработка и исследование защиты линий электропередач с фиксацией места повреждения, Новочеркасский политехнический институт, г. Новочеркасск, 1969].
Признаками аналога, совпадающими с существенными признаками заявляемого способа, являются измерение фазных токов и напряжений в момент короткого замыкания на линии на одном конце линии, определение по соотношению параметров линии и измеренных с одного конца мнимых составляющих комплексных величин расстояния до места короткого замыкания. Аналогично по соотношению измеренных величин с другого конца определяют расстояние до места короткого замыкания с другого конца.
Данный метод, использующий только реактивную составляющую отношения измеренного напряжения к измеренному току, позволяет уменьшить влияние переходного сопротивления в месте повреждения. Однако точность во многом зависит от величины переходного сопротивления и величины подпитывающего тока противоположного конца линии тому, на котором производятся измерения. Кроме того, данный метод не учитывает емкость линии на землю и различие сопротивлений фазных проводов линии
Хорошо известен способ, использующийся в устройствах релейной защиты некоторых западных производителей - компенсационный метод. [Висящев А.Н. Приборы и методы определения места повреждения на линиях электропередачи: Учебное пособие. - Иркутск: Издательство ИрГТУ, 2001, ч. 1]. Данный способ использует параметры аварийного и предаварийного режимов, полученные с одного конца линии.
Признаками аналога, совпадающими с существенными признаками заявляемого способа, являются измерение фазных токов и напряжений в момент короткого замыкания на линии на одном конце линии, определение по соотношению измеренных с одного конца величин расстояния до места короткого замыкания. Аналогично по соотношению измеренных величин с другого конца определяют расстояние до места короткого замыкания со второго конца.
Основная особенность способа - это возможность учета влияния питания с противоположного конца линии, а также исключение погрешности от переходного сопротивления в месте короткого замыкания. Для реализации этого метода требуется полная модель сети, т.е. программы расчета установившихся и аварийных режимов сети. Кроме того, требуется произвести предварительные измерения тока нагрузки, которые сохраняют и используют для компенсации погрешности от влияния нагрузки. Данный метод, также как предыдущий, не учитывает емкость линии на землю и различие сопротивлений фазных проводов линии.
Известен способ [Аржанников Е.А., Чухин A.M. Методы и приборы определения места короткого замыкания на линиях: Учебное пособие / Ивановский государственный энергетический университет, г. Иванове, 1998. - 74 с], в основу которого заложено предположение о том, что сопротивление в месте короткого замыкания имеет чисто активный характер и, как следствие, реактивная мощность в месте повреждения равна нулю. Критерием короткого замыкания является равенство нулю реактивной мощности в месте повреждения, для определения которой используются мнимая часть системы из трех произведений комплекса напряжения и сопряженного тока в месте повреждения в системе симметричных или фазных координат. Метод реализуется следующим образом, сначала фиксируют момент повреждения, измеряют в начале и в конце линии напряжения и токи первой гармоники в доаварийном и аварийном режимах. Полученные величины токов и напряжений передают на противоположный конец линии, где определяют ток в месте короткого замыкания как сумму токов на концах линии. Затем, меняя расстояние от нуля до величины, равной длине линии, находят для каждой точки линии с определенным шагом напряжение, как разность между напряжением в конце линии и падением напряжения до предполагаемой точки повреждения. Для каждой из точек через произведение комплекса напряжения и сопряженного комплексного тока в месте повреждения находят полную мощность, мнимая часть от которой равна реактивной мощности в предполагаемом месте короткого замыкания. Точка, в которой реактивная мощность окажется минимальной и будет являться местом повреждения. Такой расчет проводится либо для всех трех фаз линии, либо для всех трех последовательностей симметричных составляющих, что позволяет повысить точность процедуры определения места повреждения.
Признаками аналога, совпадающими с существенными признаками заявляемого способа, являются измерение фазных токов и напряжений в момент короткого замыкания на линии на одном конце линии, определение по соотношению измеренных с одного конца величин и параметров линии расстояния до места короткого замыкания. Аналогично по соотношению измеренных величин с другого конца определяют расстояние до места короткого замыкания с другого конца.
Недостатком способа, является необходимость использования только мнимых составляющих расчетных величин. Также указанный способ, как и другие, ранее указанные способы определения места короткого замыкания, обладает таким существенным недостатком, как не учет емкости линии на землю и не учет различия сопротивлений фазных проводов линии.
Указанные недостатки могут приводить к значительной погрешности в определении места короткого замыкания из-за неполного учета параметров линии, из-за не учета емкостных параметров линии.
Известен способ определения места повреждения на воздушных линиях электропередачи (патент RU 2426998), принятый за прототип, в котором повышение точности определения места повреждения осуществляется за счет учета поперечных емкостей и волновых процессов на линиях электропередачи. Результат достигается за счет введения в схему замещения линии электропередачи (модели линии) на стадии получения расчетных выражений поперечных емкостей и использования телеграфных уравнений для описания воздушной линии электропередачи для симметричных составляющих.
В ранее предлагаемых методах определения места повреждения поперечные емкости не вводили в схему замещения по причине сложности получения расчетных выражений из-за увеличения контуров в модели линии. Такое допущение может приводить к существенной погрешности, особенно на линиях электропередачи большой протяженности и высокого напряжения.
В прототипе используют телеграфные уравнения, полученные для однофазной линии электропередачи, для описания трехфазной линии электропередачи (модели линии). Составление системы дифференциальных уравнений для трехфазной линии электропередачи в соответствии с теорией волновых процессов - задача громоздкая и для практики малоприменимая. Составление системы дифференциальных уравнений для однофазной линии электропередачи требует в значительной степени меньше трудозатрат и позволяет получить телеграфные уравнения, учитывающие волновые процессы на однофазной линии. Телеграфные уравнения, полученные для однофазной линии электропередачи, недопустимо использовать для трехфазной линии электропередачи, т.к. все три фазы связаны и влияют друг на друга. Однако телеграфные уравнения, полученные для однофазной линии, можно применить по отдельности к прямой, обратной и нулевой последовательностям линии электропередачи, что ранее не выполнялось.
Предложенный в прототипе подход позволяет учесть волновые процессы на линиях электропередачи, чем повышает точность определения места повреждения, и в то же время дает возможность практической реализации метода, благодаря отсутствию громоздких вычислений и сложных математических преобразований, что было бы неизбежно, если бы для учета волновых процессов использовалось полное описание трехфазной линии электропередачи системой дифференциальных уравнений.
Недостатком способа, принятого за прототип, является не учет пофазного различия параметров линии, не учет междуфазных емкостей линии.
Указанный недостаток может приводить к погрешности в определении места повреждения из-за усреднения величин сопротивлений линии.
Изобретение направлено на решение задачи по созданию технологий, позволяющих повысить эффективность электроснабжения.
Технический результат изобретения заключается в повышении точности определении места повреждения за счет использования величин фазных токов и напряжений и величин полных фазных и междуфазных сопротивлений линии.
Технический результат достигается за счет того, что в способе определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи напряжением 220 кВ и выше по замерам с двух ее концов, имеющей комплексные сопротивления проводов фаз ZAA, ZBB, ZCC, междуфазные комплексные сопротивления ZAB, ZAC, ZBA, ZBC, ZCA, ZCB, длину L, соединяющей две питающие системы, в котором измеряют с двух концов линии (′ - один конец линии, ′′ - второй конец линии) несинхронизированные по углам комплексные фазные токи
Figure 00000001
,
Figure 00000002
и напряжения
Figure 00000003
,
Figure 00000004
основной частоты в момент короткого замыкания, расчетным путем определяют значение расстояния до места короткого замыкания, согласно изобретению, предварительно формируют модель линии, как значения продольных и поперечных параметров N участков схемы замещения линии в трехфазном виде:
Figure 00000005
Figure 00000006
где ZAAij, ZBBij, ZCCij - значения собственных продольных сопротивлений фаз участка i-j линии (Ом);
ZABij, ZACij, ZBAij, ZBCij, ZCAij, ZCBij - значения взаимных продольных сопротивлений фаз участка i-j линии (Ом);
YAAij, YBBij, YCCij - значения собственных поперечных емкостных проводимостей фаз участка i-j линии (Ом);
YABij, YACij, YBAjj, YBCij, YCAij, YCBij - значения взаимных поперечных емкостных проводимостей фаз участка i-j линии (Ом);
Значения собственных и взаимных сопротивлений определяются по общеизвестным выражениям (например, Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в энергетических системах, изд-во Энергия, 1970 г., с 293, 294):
Значения емкостных проводимостей фаз на «землю» и взаимных емкостных проводимостей между фаз определяются по общеизвестным выражениям (например, Висящев А.Н. Приборы и методы определения места повреждения на линиях электропередачи, Иркутск, уч. пособие, изд-во ИрГТУ, 2001 г., с. 27-29):
Далее после получения значений измеренных фазных напряжений на шинах и токов с двух концов линии (′ и ′′) задают поочередно точки j в конце каждого участка вдоль линии, формируют и сохраняют для двух концов линии значения комплексных фазных напряжений в каждой j-й точке по выражениям:
Figure 00000007
Figure 00000008
где
Figure 00000009
- значения комплексных фазных напряжений в каждой i-й точке линии, для i=1 значения напряжений на шинах одного конца линии (В);
Figure 00000010
- значения комплексных фазных напряжений в каждой i-й точке линии, для i=1 значения напряжений на шинах другого конца линии (В),
где
Figure 00000011
- значения комплексных фазных напряжений в каждой j-й точке линии с одного конца линии (В);
Figure 00000012
- значения комплексных фазных напряжений в каждой j-й точке линии с другого конца линии (В);
Figure 00000013
- значения комплексных фазных токов на участке i-j с одного конца линии, для i=1; значения комплексных фазных токов измеренных с одного конца линии (А);
Figure 00000014
- значения комплексных фазных токов на участке i-j с другого конца линии, для i=1 значения комплексных фазных токов измеренных с другого конца линии (А);
Figure 00000015
- значения продольных собственных и взаимных сопротивлений участков i-j схемы замещения линии с одного конца линии (Ом);
Figure 00000016
- значения продольных собственных и взаимных сопротивлений участков i-j схемы замещения линии с другого конца линии (Ом).
Формируют значения фазных токов в поперечных емкостных проводимостях в i-й и j-й точках участка линии по выражениям:
Figure 00000017
Figure 00000018
Figure 00000019
Figure 00000020
Если в j-м узле включена отпайка, то формируют значения фазных токов в поперечных емкостных проводимостях и в отпайке в j-й точке линии по выражениям:
Figure 00000021
Figure 00000022
Формируют значения фазных токов в продольных сопротивлениях в каждом (ij+1)-м участке линии по выражениям:
Figure 00000023
Figure 00000024
где
Figure 00000025
- значения поперечных собственных и взаимных емкостных проводимостей половины участка i-j схемы замещения линии с одного конца линии (См);
Figure 00000026
- значения поперечных собственных и взаимных емкостных проводимостей половины участка i-j схемы замещения линии с другого конца линии (См);
Figure 00000027
- значения сформированных фазных токов в поперечных емкостных проводимостях в начале каждого ij-ого участка линии с одного конца линии (А);
Figure 00000028
- значения сформированных фазных токов в поперечных емкостных проводимостях в начале каждого ij-ого участка линии с другого конца линии (А);
Figure 00000029
- значения сформированных фазных токов в поперечных емкостных проводимостях в конце каждого ij-ого участка линии с одного конца линии (А);
Figure 00000030
- значения сформированных фазных токов в поперечных емкостных проводимостях в конце каждого ij-ого участка линии с другого конца линии (А);
Figure 00000031
- фазные значения проводимостей отпайки, включающие в себя проводимости линии и трансформатора от отпайки до нагрузки и нагрузки отпайки (См).
Далее из сохраненных значений комплексных фазных напряжений
Figure 00000032
и
Figure 00000033
выделяются модули, по которым строятся графики с двумя осями зависимости модулей напряжений от номера участка (от расстояния). Точка пересечения графиков соответствует точке короткого замыкания.
Таким образом, предлагаемое изобретение имеет следующие общие признаки с прототипом:
1) Предварительное формирование расчетной модели линии.
2) Измерение с двух сторон линии фазных токов и напряжений в момент замыкания на линии.
3) Расчет контролируемого параметра по данным модели сети и измеренным токам и напряжениям.
Предлагаемое изобретение имеет следующие отличия от прототипа, что обуславливает соответствие технического решения критерию новизна:
1) Схемы замещения линий составляют в трехфазном виде, что позволяет наиболее полно учесть физические параметры линии (взаимоиндукцию между проводами фаз линии, междуфазную емкость и емкость на землю).
2) Схему замещения линий составляется из участков линии, что позволяет учесть различие в параметрах линий (транспозиция, различный тип опор, грозозащитный трос, и т.п.) на каждом участке.
3) По измеренным токам и напряжениям и параметрам схемы замещения линии рассчитывают контролируемый параметр - значения комплексных фазных напряжений
Figure 00000034
и
Figure 00000035
, из которых выделяются модули, по которым строятся графики с двумя осями зависимости модулей напряжений от расстояния. Точка пересечения графиков соответствует точке короткого замыкания.
Из уровня техники неизвестны отличительные существенные признаки заявляемых способов, охарактеризованных в формуле изобретения, что подтверждает ее соответствие условию патентоспособности «изобретательский уровень».
Способ реализуют следующим образом.
На предварительной стадии формируют полную модель линии, в трехфазном виде с учетом взаимоиндуктивных и емкостных связей между проводами линий.
При возникновении короткого замыкания измеряют и регистрируют значения комплексных фазных напряжений на шинах и фазных токов в линии.
Далее разбивают модель линии на равные участки, например от опоры до опоры, формируют напряжения в конце каждого участка в каждой фазе, начиная от шин с одного и другого концов линии, формируют токи в конце каждого участка в каждой фазе, начиная от шин с одного и другого концов линии, регистрируют модули фазных напряжений в конце каждого участка в каждой фазе, начиная от шин с одного и другого концов линии. По модулям напряжений строят графики с осями с двух сторон зависимости модулей напряжений от номера участка (от расстояния). Точка пересечения графиков с одного и другого концов линии соответствует точке короткого замыкания.
Предложенный способ также позволяет определять место короткого замыкания при других видах замыкания: двухфазном, двухфазном на землю, трехфазном, позволяет учесть транспозицию линии. При этом не нужно выполнять синхронизацию замеров по концам линии.
Определение места повреждения, выполненное по предложенной методике, показало также полное отсутствие методической погрешности при наличии переходного сопротивления от 1 до 50 Ом и при изменениях нагрузочного режима в широких диапазонах.
Таким образом, использование полной модели линий в трехфазном виде и измеренных значений фазных токов и напряжений позволяет получить более точную модель, чем достигается более точное определение расстояния до места повреждения.

Claims (1)

  1. Способ определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи напряжением 220 кВ и выше по замерам с двух ее концов, имеющей комплексные сопротивления проводов фаз ZAA, ZBB, ZCC, междуфазные комплексные сопротивления ZAB, ZAC, ZBA, ZBC, ZCA, ZCB, длину L, соединяющей две питающие системы, в котором измеряют с двух концов линии (' - один конец линии, “ - второй конец линии) несинхронизированные по углам комплексные фазные токи
    Figure 00000036
    ,
    Figure 00000037
    и напряжения
    Figure 00000038
    ,
    Figure 00000039
    основной частоты в момент короткого замыкания, расчетным путем определяют значение расстояния до места короткого замыкания, отличающийся тем, что предварительно формируют модель линии в виде значений продольных и поперечных параметров N участков схемы замещения линии в трехфазном виде:
    Figure 00000040

    Figure 00000041

    где ZAA ij, ZBB ij, ZCC ij - значения собственных продольных сопротивлений фаз участка i-j линии (Ом);
    ZAB ij, ZAC ij, ZBA ij, ZBC ij, ZCA ij, ZCB ij - значения взаимных продольных сопротивлений фаз участка i-j линии (Ом);
    YAA ij, YBB ij, YCC ij - значения собственных поперечных емкостных проводимостей фаз участка i-j линии (Ом);
    YAB ij, YAC ij, YBA ij, YBC ij, YCA ij, YCB ij - значения взаимных поперечных емкостных проводимостей фаз участка i-j линии (Ом),
    после получения значений измеренных фазных напряжений на шинах и токов короткого замыкания с двух концов линии (' и “) задают поочередно точки j в конце каждого участка вдоль линии, формируют и сохраняют для двух концов линии значения комплексных фазных напряжений в каждой j-й точке по выражениям:
    Figure 00000042

    Figure 00000043

    где
    Figure 00000044
    - значения комплексных фазных напряжений в каждой i-й точке линии, для i=1 значения напряжений на шинах одного конца линии (В);
    Figure 00000045
    - значения комплексных фазных напряжений в каждой i-й точке линии, для i=1 значения напряжений на шинах другого конца линии (В);
    где
    Figure 00000046
    - значения комплексных фазных напряжений в каждой j-й точке линии с одного конца линии (В);
    Figure 00000047
    - значения комплексных фазных напряжений в каждой j-й точке линии с другого конца линии (В);
    Figure 00000048
    - значения комплексных фазных токов на участке i-j с одного конца линии, для i=1; значения комплексных фазных токов измеренных с одного конца линии (А);
    Figure 00000049
    - значения комплексных фазных токов на участке i-j с другого конца линии, для i=1 значения комплексных фазных токов измеренных с другого конца линии (А);
    Figure 00000050
    - значения продольных собственных и взаимных сопротивлений участка i-j схемы замещения линии с одного конца линии (Ом);
    Figure 00000051
    - значения продольных собственных и взаимных сопротивлений участка i-j схемы замещения линии с другого конца линии (Ом), формируют значения фазных токов в поперечных емкостных проводимостях в i-й точке участка линии по выражениям:
    Figure 00000052

    Figure 00000053

    формируют значения фазных токов в поперечных емкостных проводимостях в j-й точке участка линии по выражениям:
    Figure 00000054

    Figure 00000055

    или по выражениям:
    Figure 00000056

    Figure 00000057

    если в j-м узле включена отпайка,
    где
    Figure 00000058
    - фазные значения проводимостей отпайки, включающие в себя проводимости линии и трансформатора от отпайки до нагрузки и нагрузки отпайки (См),
    формируют значения фазных токов в продольных сопротивлениях в каждом (ij+1)-м участке линии, по выражениям:
    Figure 00000059

    Figure 00000060

    которые используют при формировании напряжений на следующем участке линии,
    где
    Figure 00000061
    - значения поперечных собственных и взаимных емкостных проводимостей половины участка i-j схемы замещения линии с одного конца линии (См);
    Figure 00000062
    - значения поперечных собственных и взаимных емкостных проводимостей половины участка i-j схемы замещения линии с другого конца линии (См);
    Figure 00000063
    - значения сформированных фазных токов в поперечных емкостных проводимостях в начале каждого ij-го участка линии с одного конца линии (А);
    Figure 00000064
    - значения сформированных фазных токов в поперечных емкостных проводимостях в начале каждого ij-го участка линии с другого конца линии (А);
    Figure 00000065
    - значения сформированных фазных токов в поперечных емкостных проводимостях в конце каждого ij-го участка линии с одного конца линии (А);
    Figure 00000066
    - значения сформированных фазных токов в поперечных емкостных проводимостях в конце каждого ij-го участка линии с другого конца линии (А), далее из сохраненных значений комплексных фазных напряжений
    Figure 00000067
    и
    Figure 00000068
    всех N участков выделяют модули, по которым строят графики с двумя осями зависимости модулей напряжений от номера участка, характеризующего расстояние, на которых точка пересечения графиков соответствует точке короткого замыкания.
RU2015116593/28A 2015-04-29 2015-04-29 Способ определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи напряжением 220 кв и выше RU2586438C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015116593/28A RU2586438C1 (ru) 2015-04-29 2015-04-29 Способ определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи напряжением 220 кв и выше

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015116593/28A RU2586438C1 (ru) 2015-04-29 2015-04-29 Способ определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи напряжением 220 кв и выше

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2586438C1 true RU2586438C1 (ru) 2016-06-10

Family

ID=56115402

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015116593/28A RU2586438C1 (ru) 2015-04-29 2015-04-29 Способ определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи напряжением 220 кв и выше

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2586438C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2801438C1 (ru) * 2023-04-04 2023-08-08 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи при несинхронизированных замерах с двух ее концов

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2107304C1 (ru) * 1995-11-13 1998-03-20 Чувашский государственный университет им.И.Н.Ульянова Способ определения места повреждения линии электропередачи с двусторонним питанием
WO2002048726A1 (en) * 2000-12-14 2002-06-20 Abb Ab Method and device of fault location
WO2009010169A1 (en) * 2007-07-19 2009-01-22 Abb Research Ltd Method for fault location in uncompensated power lines with two-end unsynchronized measurement
RU2397503C2 (ru) * 2005-09-14 2010-08-20 Абб Текнолоджи Аг Способ для определения места повреждения линий электропередачи
CN102116821A (zh) * 2010-12-14 2011-07-06 山东省电力学校 基于工频相量的输电线路故障点的定位方法
US7999557B2 (en) * 2007-05-18 2011-08-16 Abb Technology Ag Method for determining location of phase-to-earth fault
US8183871B2 (en) * 2006-01-12 2012-05-22 Abb Technology Ltd. Method and device for fault location in a two-terminal transmission or distribution power line
US20140229127A1 (en) * 2013-02-13 2014-08-14 Alstom Grid, Inc. Electrical fault location determination in a distribution system based on phasor information
RU2539830C2 (ru) * 2013-03-04 2015-01-27 Степан Георгиевич Тигунцев Способ определения места повреждения на воздушных и кабельных линиях электропередачи в сетях с изолированной нейтралью

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2107304C1 (ru) * 1995-11-13 1998-03-20 Чувашский государственный университет им.И.Н.Ульянова Способ определения места повреждения линии электропередачи с двусторонним питанием
WO2002048726A1 (en) * 2000-12-14 2002-06-20 Abb Ab Method and device of fault location
RU2397503C2 (ru) * 2005-09-14 2010-08-20 Абб Текнолоджи Аг Способ для определения места повреждения линий электропередачи
US8183871B2 (en) * 2006-01-12 2012-05-22 Abb Technology Ltd. Method and device for fault location in a two-terminal transmission or distribution power line
US7999557B2 (en) * 2007-05-18 2011-08-16 Abb Technology Ag Method for determining location of phase-to-earth fault
WO2009010169A1 (en) * 2007-07-19 2009-01-22 Abb Research Ltd Method for fault location in uncompensated power lines with two-end unsynchronized measurement
CN102116821A (zh) * 2010-12-14 2011-07-06 山东省电力学校 基于工频相量的输电线路故障点的定位方法
US20140229127A1 (en) * 2013-02-13 2014-08-14 Alstom Grid, Inc. Electrical fault location determination in a distribution system based on phasor information
RU2539830C2 (ru) * 2013-03-04 2015-01-27 Степан Георгиевич Тигунцев Способ определения места повреждения на воздушных и кабельных линиях электропередачи в сетях с изолированной нейтралью

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2801438C1 (ru) * 2023-04-04 2023-08-08 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи при несинхронизированных замерах с двух ее концов
RU2821157C1 (ru) * 2024-03-21 2024-06-17 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") Способ определения места короткого замыкания в тяговой сети системы 2*25 кВ железной дороги

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2539830C2 (ru) Способ определения места повреждения на воздушных и кабельных линиях электропередачи в сетях с изолированной нейтралью
Saber et al. A backup protection technique for three-terminal multisection compound transmission lines
RU2531769C2 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии
WO2015085286A1 (en) Systems and methods for identifying faulted segments in multiphase power networks
Ma et al. Location method for interline and grounded faults of double-circuit transmission lines based on distributed parameters
Benato et al. Zero sequence behaviour of a double-circuit overhead line
CN104022500A (zh) 含V/f控制逆变型分布式电源的微电网故障分析方法
US11327105B2 (en) Fault location in multi-terminal tapped lines
RU2615150C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на многоцепной с грозозащитными тросами, заземленными на анкерных опорах, трехфазной воздушной линии электропередачи с распределенными параметрами
RU2610852C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи с выполнением расчетной синхронизации измерений с двух её концов
RU2586438C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи напряжением 220 кв и выше
RU2620193C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи с распределенными параметрами
RU2593409C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи с отпайкой
RU2637716C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи с корректировкой параметров линии
Popov et al. Methodology for testing a parameter-free fault locator for transmission lines
RU2623180C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на многоцепной с грозозащитными тросами трехфазной воздушной линии электропередачи с распределенными параметрами
Girshin et al. Analysis of asymmetrical modes in medium voltage electrical grids with compensated neutral
RU2586453C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи при несинхронизированных замерах с двух её концов
Jahanger et al. Combining fault location estimates for a multi-tapped distribution line
Hagh et al. A novel phase to phase fault location algorithm for distribution network with distributed generation
RU2593407C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания совмещенного с обрывом провода на воздушной линии электропередачи
RU2593405C1 (ru) Способ определения места обрыва провода на воздушной линии электропередачи
RU2821157C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания в тяговой сети системы 2*25 кВ железной дороги
You et al. A new fault-location method with high robustness for distribution systems
Asgarifar et al. A novel fault location algorithm for double fed distribution networks