RU2586112C1 - Способ радиоэлектронной защиты наземной рлс кругового обзора и устройство для его реализации - Google Patents

Способ радиоэлектронной защиты наземной рлс кругового обзора и устройство для его реализации Download PDF

Info

Publication number
RU2586112C1
RU2586112C1 RU2015116586/07A RU2015116586A RU2586112C1 RU 2586112 C1 RU2586112 C1 RU 2586112C1 RU 2015116586/07 A RU2015116586/07 A RU 2015116586/07A RU 2015116586 A RU2015116586 A RU 2015116586A RU 2586112 C1 RU2586112 C1 RU 2586112C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
compensation
radar
interference
receiving
antenna
Prior art date
Application number
RU2015116586/07A
Other languages
English (en)
Inventor
Иван Васильевич Колбаско
Original Assignee
Иван Васильевич Колбаско
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Иван Васильевич Колбаско filed Critical Иван Васильевич Колбаско
Priority to RU2015116586/07A priority Critical patent/RU2586112C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2586112C1 publication Critical patent/RU2586112C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
    • G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
    • G01S7/36—Means for anti-jamming, e.g. ECCM, i.e. electronic counter-counter measures
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
    • G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
    • G01S7/021—Auxiliary means for detecting or identifying radar signals or the like, e.g. radar jamming signals
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
    • G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
    • G01S7/28—Details of pulse systems
    • G01S7/2813—Means providing a modification of the radiation pattern for cancelling noise, clutter or interfering signals, e.g. side lobe suppression, side lobe blanking, null-steering arrays

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Radar, Positioning & Navigation (AREA)
  • Remote Sensing (AREA)
  • Radar Systems Or Details Thereof (AREA)

Abstract

Изобретения относятся к области радиолокации, и конкретно к способам и системам радиоэлектронной защиты активных радиолокационных станций (РЛС) от активных шумовых помех. Достигаемый технический результат - повышение эффективности компенсации активных шумовых помех, воздействующих по боковым лепесткам диаграммы направленности антенны РЛС кругового обзора с механическим вращением антенны. Указанный результат достигается применением динамических весовых коэффициентов при весовом суммировании сигнала основного канала с сигналами компенсационных каналов, позволяющим компенсировать быстрое изменение мощности помех в приемных каналах, обусловленное вращением антенны. 2 н.п. ф-лы, 6 ил.

Description

Способ радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора и устройство для его реализации относятся к области радиолокации, и конкретно к способам и системам радиоэлектронной защиты активных РЛС от активных шумовых помех (АШП) различного происхождения, воздействующих по боковым лепесткам диаграммы направленности приемной антенны, путем их компенсации. Устройство может использоваться в наземных РЛС различного назначения, осуществляющих круговой обзор рабочего сектора путем механического вращения антенны в азимутальной плоскости и работающих в режиме низкой [1] частоты зондирующих посылок.
Известен способ радиоэлектронной защиты РЛС от АШП, воздействующих по боковым лепесткам диаграммы направленности антенны (ДНА), путем их когерентной компенсации [1].
Известно устройство (фиг. 1) [1], реализующее известный способ, состоящее из: антенны основного канала А.0, антенн компенсационных каналов А.1-A.N, идентичных радиоприемных каналов с цифровым выходом РПрК.0-РПрК.N, буферных запоминающих устройств БЗУ.0-БЗУ.N, блока вычисления весовых коэффициентов (БВВК), комплексных умножителей П.1-П.N и комплексного сумматора S.
Работа известного устройства происходит следующим образом.
Максимум ДНА основного (защищаемого) канала РЛС устанавливается в заданном угловом направлении путем механического поворота антенны либо заданием соответствующего амплитудно-фазового распределения на ее раскрыве. Максимумы ДНА компенсационных каналов аналогичными способами устанавливаются в направлениях прихода помех (в направлениях источников помех). Максимум диаграммы направленности передающей антенны устанавливается в том же направлении, что и диаграмма направленности приемной антенны основного канала. Производится зондирование углового направления серией импульсов с низкой частотой повторения (период повторения импульсов соответствует интервалу однозначного измерения дальности) с приемом эхо-сигналов и помех в интервалах между зондированиями. Принятые сигналы после аналого-цифрового преобразования помещаются в буферные запоминающие устройства (БЗУ) соответствующих каналов. Интервалы приема следуют за интервалами излучения импульсов. Число интервалов приема равно числу излученных импульсов.
Согласно [1], метод, использующийся для случая низкой частоты повторения импульсов РЛС, исключает влияние ближайших мешающих отражений на адаптивные весовые коэффициенты за счет простого выбора свободных от отражений элементов разрешения по дальности (обучающей выборки) в конце каждого интервала приема.
Обучающие выборки интервалов анализа поступают в БВВК, где для каждого из периодов повторения зондирующих импульсов производится оценка вектора весовых коэффициентов W. Оценка W производится по выражению
Figure 00000001
где µ - произвольная постоянная величина;
R=E(Y*YT) - N-мерная ковариационная матрица;
Е - операция нахождения математического ожидания;
* - операция комплексного сопряжения;
Т - операция транспонирования;
V=(Y1,Y1,…,YN) - N-мерный вектор, содержащий набор сигналов одного и того же элемента разрешения по дальности от N вспомогательных антенн;
N - количество компенсационных каналов;
Q=E(YMY*) - вектор ковариации;
YM - радиолокационный сигнал, принятый из элемента разрешения по дальности.
В соответствии с (1) производится расчет векторов весовых коэффициентов W для М периодов повторения зондирующих импульсов. Результатом расчетов является матрица U размера N на М элементов.
Далее происходит компенсация помех в основном канале путем суммирования его сигнала с сигналами компенсационных каналов, взвешенными вектором W. Взвешенное суммирование сигналов каждого периода производится с использованием своего вектора весовых коэффициентов W1, W2 … WM.
На фиг. 2 приведен пример временных диаграмм работы РЛС, поясняющий целесообразность выбора интервалов противопомеховой адаптации для системы компенсации помех. На фиг. 2а показаны зондирующие импульсы РЛС, на фиг. 2b показана зависимость интенсивности отражений от подстилающей поверхности и местных предметов от момента зондирования, на фиг. 2с показано расположение интервалов противопомеховой адаптации. На фиг. 2d качественно приведено изменение значения элемента весового вектора Wk k-го приемного канала.
Недостатком известных способа и устройства, препятствующим достижению потенциальной эффективности компенсации помех, является быстрое изменение мощности и направления прихода помехи, обусловленное вращением антенны [1, 3]. Физический смысл когерентной компенсации помех по боковым лепесткам заключается в формировании «провалов» в ДНА основного канала в направлениях прихода помех. При равномерном вращении антенной системы за время когерентного накопления сигнала РЛС происходит смещение сформированных «провалов» относительно направлений прихода помех, следствием чего является неполная их компенсация и рост мощности помех в основном канале РЛС.
В качестве наиболее близких аналогов выбраны рассмотренные способ радиоэлектронной защиты РЛС от АШП, воздействующих по боковым лепесткам ДНА путем их когерентной компенсации и устройство, реализующее данный способ [1].
Техническим результатом изобретения является повышение эффективности компенсации помех, воздействующих по боковым лепесткам ДНА РЛС кругового обзора с механическим вращением антенны.
Технический результат достигается использованием динамических весовых коэффициентов, получаемых интерполяцией ряда оценок весового вектора, полученных в свою очередь в различные моменты зондирования РЛС одного углового направления.
Реализация заявленного способа радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора по азимуту требует М+1 интервалов противопомеховой адаптации, первые М из которых находятся непосредственно перед зондирующими импульсами, а последний - в конце последнего периода. Выбор числа интервалов противопомеховой адаптации обусловлен числом зондирующих импульсов и необходимостью знания значений функции на концах интерполируемого отрезка.
Суть заявленного способа радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора состоит в интерполяции промежуточных значений элементов вектора весовых коэффициентов W, рассчитываемых непосредственно перед зондирующими импульсами и в конце последнего периода на весь обрабатываемый сигнал. Принцип использования динамического весового коэффициента для одного приемного канала показан на фиг. 3. На фиг. 3а показы интервалы противопомеховой адаптации, интервалы между центрами которых соответствуют периодам повторения зондирующих импульсов. Длительность периодов повторения зондирующих посылок в РЛС с низкой частотой повторения зондирующих импульсов, как правило, не является постоянной. На фиг. 3b показано расположение значений элементов n-й строки матрицы весовых коэффициентов U, соответствующих интервалам анализа. На фиг. 3с пунктиром показан динамический весовой коэффициент, являющийся интерполяционным полиномом Лагранжа, полученным интерполяцией значений элементов n-й строки матрицы весовых коэффициентов U в каждом дискретном отсчете массива динамического весового коэффициента v, число элементов которого соответствует суммарной длительности всех совместно обрабатываемых периодов принятого сигнала. Индекс j соответствует номеру дискретного отсчета принятого сигнала при сквозной нумерации по всей его длительности.
В способе радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора применена интерполяция полиномами Лагранжа для случая произвольно заданных узлов [4]. Для каждого приемного канала массив значений динамического весового коэффициента рассчитывается по формуле
Figure 00000002
где
Figure 00000003
,
Figure 00000004
,
хс - номер интервала противопомеховой адаптации;
yr - значение весового коэффициента в r-м интервале противопомеховой адаптации;
М - число периодов зондирующего сигнала.
При квадратурной обработке сигналов расчет динамического весового коэффициента производится для каждой квадратуры.
При компенсации помех используются динамические весовые коэффициенты, позволяющие в каждый момент времени обеспечить более высокую ортогональность компенсируемых помех и, следовательно, более высокое их подавление.
Физический смысл использования динамических весовых коэффициентов объясняется электронным удержанием «провалов» в ДНА основного канала в направлениях прихода помех при перемещении ДНА синхронно механическому вращением антенной системы РЛС по азимуту.
Заявленное устройство радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора (фиг. 4), состоящее из: антенны основного канала А.0, антенн компенсационных каналов А.1-A.N, идентичных радиоприемных каналов с цифровым выходом РПрК.0-РПрК.N, буферных запоминающих устройств БЗУ.0-БЗУ.N, БВВК, блока интерполяции весовых коэффициентов (БИВК), комплексных умножителей П.1-П.N и комплексного сумматора S, отличается от известного наличием БИВК и применением динамических весовых коэффициентов, поступающих на комплексные умножители П.1-П.N из БИВК. Благодаря чему заявленное устройство обеспечивает более эффективное подавление АШП, воздействующих по боковым лепесткам ДНА основного канала при вращении антенны РЛС в азимутальной плоскости.
Изобретения иллюстрируются следующими чертежами:
Фиг. 1 - структурная схема известного устройство автоматической компенсации АШП по боковым лепесткам ДНА;
A.1-A.N - приемные антенны, из которых А.0 - антенна основного канала, a A.1-A.N - антенны компенсационных каналов;
РПрК.0-РПрК.N - радиоприемные каналы с цифровым выходом, реализующие классические функции обработки радиосигналов;
ВЗУ.0-ВЗУ.N - буферные запоминающие устройства;
П.1-П.N - комплексные умножители;
S - комплексный сумматор;
БВВК - вычислитель весовых коэффициентов.
Фиг. 2 - пример временных диаграмм работы РЛС, поясняющий целесообразность выбора интервалов противопомеховой адаптации для системы компенсации помех. На фиг. 2а показаны зондирующие импульсы РЛС, на фиг. 2b показана зависимость интенсивности отражений от подстилающей поверхности и местных предметов от момента зондирования, на фиг. 2с показан рациональный выбор интервалов противопомеховой адаптации. На фиг. 2d качественно приведено изменение значения одного из элементов Wk весового вектора W.
Фиг. 3 - принцип использования динамического весового коэффициента одного приемного канала. На фиг. 3а показа интервалы противопомеховой адаптации. На фиг. 3b показано расположение на оси времени значений n-й строки матрицы весовых коэффициентов U. На фиг. 3с пунктиром показан интерполяционный полином Лагранжа, полученный интерполяцией значений элементов n-ой строки матрицы весовых коэффициентов U в каждом дискретном отсчете массива динамического весового коэффициента v.
Фиг. 4 - структурная схема заявленного устройства радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора;
A.1-A.N - приемные антенны, из которых А.0 - антенна основного канала, a A.1-A.N - антенны компенсационных каналов;
РПрК.0-РПрК.N - радиоприемные каналы с цифровым выходом, реализующие классические функции обработки радиосигналов;
БЗУ.0-БЗУ-N - буферные запоминающие устройства;
П.1-П.N - комплексные умножители;
S - комплексный сумматор;
БВВК - вычислитель весовых коэффициентов;
БИВК - блок интерполяции весовых коэффициентов.
Фиг. 5 - зависимости суммарной мощности помех, сигнала цели и шумов приемника от азимутального положения антенны до компенсации (1), после компенсации при наличии цели (2) и после компенсации в отсутствие цели (3) при использовании известного способа радиоэлектронной защиты РЛС от АШП. На фиг. 4 условно обозначены П1, П2 и Ц - азимутальные направления на 2 источника помех и цель соответственно.
Фиг. 6 - зависимости суммарной мощности помех, сигнала цели и шумов приемника от азимутального положения антенны до компенсации (1), после компенсации при наличии цели (2) и после компенсации в отсутствие цели (3) при использовании заявленного способа радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора. На фиг. 5 условно обозначены П1, П2 и Ц-азимутальные направления на 2 источника помех и цель соответственно.
Заявленный способ включает:
установку диаграмм направленности приемной и передающей антенн основного канала в заданном угловом направлении, установку ДНА компенсационных каналов в направлениях прихода помех, производство зондирования пространства серией импульсов с низкой частотой повторения, последующий прием, аналого-цифровое преобразование и сохранение в оперативной памяти сигналов каждого приемного канала;
расчет по (1) матрицы векторов весовых коэффициентов с последующей их интерполяцией полиномом Лагранжа по (2) по всей длительности хранящихся в оперативной памяти сигналов;
компенсацию помех в основном канале путем суммирования его сигнала с сигналами компенсационных каналов, взвешенными динамическими весовыми коэффициентами.
Заявленное устройство радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора (фиг. 4), реализующее заявленный способ, состоит из: антенны основного канала А.0, антенн компенсационных каналов A.1-A.N по числу источников помех, идентичных радиоприемных каналов с цифровым выходом РПрК.0-РПрК.N, буферных запоминающих устройств БЗУ.0-БЗУ.N, БВВК, БИВК, комплексных умножителей П.1-П.N и комплексного сумматора S.
Работа заявленного устройства радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора (фиг. 4) осуществляется в четыре этапа.
На первом этапе, максимум ДНА основного канала РЛС устанавливается в заданном угловом направлении путем механического поворота антенны либо заданием соответствующего амплитудно-фазового распределения на ее раскрыве. Максимумы ДНА компенсационных каналов аналогичными способами устанавливаются в направлениях прихода помех. Максимум диаграммы направленности передающей антенны устанавливается в том же направлении, что и диаграмма направленности приемной антенны основного канала. Производится зондирование углового направления серией импульсов с низкой частотой повторения с приемом сигналов в интервалах между зондированиями. Принятые сигналы, на выходе приемных каналов, преобразуются в цифровую форму и помещаются в БЗУ соответствующего приемного канала.
На втором этапе из БЗУ в БВВК поступают обучающие выборки интервалов анализа, на основе которых согласно (1) производится расчет векторов весовых коэффициентов для каждого интервала анализа. Всего производится расчет М+1 векторов весовых коэффициентов, где М - число зондирующих импульсов. Каждый интервал анализа содержит определенное число выборок сигнала (как правило от 20 до 200). М интервалов анализа расположены перед соответствующими зондирующими импульсами, один интервал анализа - в конце последнего периода. Результатом второго этапа является матрица U размера N на М+1 элементов, содержащая М+1 векторов весовых коэффициентов W размерностью N каждый.
На третьем этапе БИВК производит интерполяцию весовых коэффициентов полиномом Лагранжа. На вход БИВК поступает матрица U, на основе которой в соответствии с (2) производится расчет интерполированных значений динамических весовых коэффициентов. Результатом расчетов является двумерный массив динамических весовых коэффициентов, содержащий N динамических весовых коэффициентов объемом, соответствующим числу элементов принятого и хранящегося в БЗУ сигнала каждый.
На четвертом этапе производится когерентная компенсация помех в основном канале. При этом сигналы, хранящиеся в БЗУ, поэлементно перемножаются комплексными умножителями П.1-П.N с аналогичными по длительности соответствующими динамическими весовыми коэффициентами. Полученные в результате данной операции цифровые сигналы поэлементно суммируются комплексным сумматором S. С выхода комплексного сумматора S снимается цифровой сигнал основного канала, очищенный от помех, принятых компенсационными каналами. Далее сигнал основного канала подвергается дальнейшей обработке системами РЛС.
На всех этапах работы заявленного устройства сигнал представлен в цифровой квадратурной (комплексной) форме. Расчеты по (1) и (2) производятся по каждой из квадратур сигнала в отдельности.
Заявленный технический результат подтвержден результатами, полученными методом имитационного компьютерного моделирования радиолокационной системы со следующими техническими характеристиками.
Антенна основного канала - эквидистантная ФАР с цифровым диаграмообразованием, число приемных элементов (гориз.*верт.) 40*40, амплитудное распределение ханна на пьедестале 0.2 в обеих плоскостях, расстояние между приемными элементами 0.5λ по азимуту и 0.5λ по углу места. ДНА основного канала не отклонена от нормали. ДНА компенсационных каналов в начале каждого обзора углового направления ориентированы на соответствующие источники помех. ФАР расположена строго вертикально.
Антенны компенсационных каналов - подрешетки ФАР основного канала, расположенные в центре ФАР основного канала, число приемных элементов (гориз.*верт.) 10*40, амплитудное распределение равномерное.
Радиоприемные тракты основного и компенсационных каналов идентичны и имеют сквозную полосу пропускания 1,25 МГц.
Зондирующий сигнал - когерентная пачка из 5 импульсов, средний период повторения 1 мс, длительность импульса 0.2 мс. Объем интервала анализа - 128 выборок.
Скорость обзора пространства (вращения антенны по азимуту) 120%.
Исходные данные, использованные при моделировании, следующие.
Помехи - активные шумовые с постоянной спектральной плотностью мощности в полосе приемного устройства РЛС, воздействующие с направлений -11.5° и 8.5° по азимуту и 0° по углу места. Отношение помеха/шум приемника на его выходе (без компенсации) 58 дБ по уровню ДНА основного канала 0 дБ.
Цель - точечная, не флуктуирующая, азимут 0.5°, угол места 0°, отношение (сигнал цели)/шум, приведенное к входу приемника, 18 дБ.
На фиг. 5 приведены зависимости суммарной мощности помех, сигнала цели и шумов приемника от азимутального положения антенны до компенсации (1), после компенсации при наличии цели (2) и после компенсации в отсутствие цели (3) при использовании известного способа радиоэлектронной защиты РЛС от АШП.
На фиг. 6 приведены, аналогичные фиг. 5, зависимости при использовании заявленного способа радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора для тех же условий.
Сравнение фиг. 5 и фиг. 6 показывает, что в первом случае имеет место превышение сигнала цели над уровнем аддитивной смеси помех и шумов приемных каналов на 12 дБ, против 18 дБ во втором случае.
Эффективность технического результата зависит от параметров антенной системы РЛС, скорости ее вращения, частоты повторения зондирующих импульсов и др. факторов. В рассмотренной ситуации повышение отношения мощности сигнала к мощности аддитивной смеси помехи и шумов приемных каналов, за счет повышения эффективности компенсации помех, составило 6 дБ, что подтверждает достижение заявленного технического результата. Потенциальная эффективность технического результата - полное устранение влияния вращения антенной системы РЛС на качество компенсации АШП.
Таким образом достигается заявляемый технический результат.
Литература
1. Справочник по радиолокации под ред. М.И. Сколника. Пер. с англ. Под общей ред. B.C. Вербы. Книга 2. М.: Техносфера, 2014.
2. Ратынский М.В. Адаптация и сверхразрешение в антенных решетках. - М.: Радио и связь, 2003.
3. A. Farina, P. Langsford, G.C. no, L. Timmoneri, and R. Tosini, «ЕССМ techniques for a rotating, multifunction, phased-array radar» Proc of the 25th European Microwave Conf., Bologna (Italy), September 4-7, 1995, pp. 490-495.
4. Ващенко Г.В. Вычислительная математика: основы алгебраической и тригонометрической интерполяции. Красноярск: СибГТУ, 2008.

Claims (2)

1. Способ радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора включает установку диаграмм направленности приемной и передающей антенн основного канала в заданном угловом направлении, установку ДНА компенсационных каналов в направлениях прихода помех, производство зондирования пространства серией импульсов с низкой частотой повторения, последующий прием, аналого-цифровое преобразование и сохранение в оперативной памяти сигналов каждого приемного канала и расчет матрицы векторов весовых коэффициентов, отличающийся тем, что компенсация помех в основном канале производится путем суммирования его сигнала с сигналами компенсационных каналов, взвешенными динамическими весовыми коэффициентами, полученными интерполяцией отдельных оценок вектора весовых коэффициентов полиномом Лагранжа по всей длительности принятых и хранящихся в оперативной памяти сигналов.
2. Устройство радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора, состоящее из приемной антенны основного канала и приемных антенн компенсационных каналов, соединенных с идентичными радиоприемными каналами с цифровым выходом, выход которых соединен с входами буферных запоминающих устройств, информация с выходов которых поступает на блок вычисления весовых коэффициентов и комплексные умножители, блок вычисления весовых коэффициентов соединен с блоком интерполяции весовых коэффициентов, выходы которого соединены с входами комплексных умножителей, на вторые входы которых поступают данные с выходов буферных запоминающих устройств, выходы комплексных умножителей соединены с входами комплексного сумматора, отличающееся тем, что введен блок интерполяции весовых коэффициентов, включенный между блоком вычисления весовых коэффициентов и комплексными умножителями.
RU2015116586/07A 2015-04-29 2015-04-29 Способ радиоэлектронной защиты наземной рлс кругового обзора и устройство для его реализации RU2586112C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015116586/07A RU2586112C1 (ru) 2015-04-29 2015-04-29 Способ радиоэлектронной защиты наземной рлс кругового обзора и устройство для его реализации

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015116586/07A RU2586112C1 (ru) 2015-04-29 2015-04-29 Способ радиоэлектронной защиты наземной рлс кругового обзора и устройство для его реализации

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2586112C1 true RU2586112C1 (ru) 2016-06-10

Family

ID=56115269

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015116586/07A RU2586112C1 (ru) 2015-04-29 2015-04-29 Способ радиоэлектронной защиты наземной рлс кругового обзора и устройство для его реализации

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2586112C1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110133642A (zh) * 2019-05-06 2019-08-16 浙江大学 一种用于雷达传感器的直流偏移补偿方法
RU2812727C1 (ru) * 2023-02-16 2024-02-01 Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего образования "Военная академия воздушно-космической обороны имени Маршала Советского Союза Г.К. Жукова" Министерства обороны Российской Федерации Способ радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора и устройство для его реализации

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4384366A (en) * 1980-03-28 1983-05-17 Nippon Telegraph & Tele. Public Corp. Interference compensation system
RU2193782C2 (ru) * 2000-09-19 2002-11-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт измерительных приборов" Способ оценки характеристик радиолокационной станции при действии активных шумовых помех
US6939017B2 (en) * 1997-04-11 2005-09-06 Jimmie L. Lewis Extendable rearview mirror
RU2291459C2 (ru) * 2005-02-03 2007-01-10 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Нижегородский Научно-Исследовательский Институт Радиотехники" Система защиты импульсных радиолокационных станций от активных шумовых помех
RU2324198C1 (ru) * 2006-10-26 2008-05-10 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Нижегородский Научно-Исследовательский Институт Радиотехники" Устройство для определения параметров движения объекта с защитой от активных шумовых помех
RU101845U1 (ru) * 2010-10-06 2011-01-27 Открытое акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Нижегородский научно-исследовательский институт радиотехники" Устройство для подавления широкополосных активных шумовых помех

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4384366A (en) * 1980-03-28 1983-05-17 Nippon Telegraph & Tele. Public Corp. Interference compensation system
US6939017B2 (en) * 1997-04-11 2005-09-06 Jimmie L. Lewis Extendable rearview mirror
RU2193782C2 (ru) * 2000-09-19 2002-11-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт измерительных приборов" Способ оценки характеристик радиолокационной станции при действии активных шумовых помех
RU2291459C2 (ru) * 2005-02-03 2007-01-10 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Нижегородский Научно-Исследовательский Институт Радиотехники" Система защиты импульсных радиолокационных станций от активных шумовых помех
RU2324198C1 (ru) * 2006-10-26 2008-05-10 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Нижегородский Научно-Исследовательский Институт Радиотехники" Устройство для определения параметров движения объекта с защитой от активных шумовых помех
RU101845U1 (ru) * 2010-10-06 2011-01-27 Открытое акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Нижегородский научно-исследовательский институт радиотехники" Устройство для подавления широкополосных активных шумовых помех

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110133642A (zh) * 2019-05-06 2019-08-16 浙江大学 一种用于雷达传感器的直流偏移补偿方法
RU2812727C1 (ru) * 2023-02-16 2024-02-01 Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего образования "Военная академия воздушно-космической обороны имени Маршала Советского Союза Г.К. Жукова" Министерства обороны Российской Федерации Способ радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора и устройство для его реализации

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6605744B2 (ja) 相関扇状ビーム成形機
CN106855622B (zh) 一种子阵级相控阵雷达的测角方法
Su et al. Adaptive beamforming for nonstationary HF interference cancellation in skywave over-the-horizon radar
CN109765529B (zh) 一种基于数字波束形成的毫米波雷达抗干扰方法及系统
Blomberg et al. Adaptive beamforming applied to a cylindrical sonar array using an interpolated array transformation
JP2011158430A (ja) 送受信ビーム形成装置
JP2017096868A (ja) アンテナ装置及びレーダ装置
RU2586112C1 (ru) Способ радиоэлектронной защиты наземной рлс кругового обзора и устройство для его реализации
AU2009237438B2 (en) A process for minimising jammer noise in receiver systems
RU2642883C1 (ru) Способ углового сверхразрешения цифровыми антенными решетками
Friedlander Effects of model mismatch in MIMO radar
Belfiori et al. Digital beam forming and compressive sensing based DOA estimation in MIMO arrays
JP7086784B2 (ja) レーダシステム及びそのレーダ信号処理方法
Le Marshall et al. MIMO radar array for termite detection and imaging
RU2812727C1 (ru) Способ радиоэлектронной защиты наземной РЛС кругового обзора и устройство для его реализации
Shu et al. Design considerations for DBF phased array 3D surveillance radar
Raut et al. Signal processing for digital beamforming on transmit in mimo radar
RU2740782C1 (ru) Способ радиолокационной съёмки Земли и околоземного пространства радиолокатором с синтезированной апертурой антенны в неоднозначной по дальности полосе с селекцией движущихся целей на фоне отражений от подстилающей поверхности и радиолокатор с синтезированной апертурой антенны для его реализации
RU2724923C2 (ru) Способ скрытного мониторинга радиомолчащих объектов
JP2006121513A (ja) 分散開口アンテナ装置
Xionghou et al. High-resolution 2D Imaging Using MIMO Sonar with Fourier Integral Method (FIM)
RU2740296C1 (ru) Способ высокоточной пеленгации постановщика многократной ответно-импульсной помехи
CN111239733B (zh) 一种基于极化方式的短时移动正交信号宽幅成像方法
Xue et al. MIMO radar angle-doppler imaging via iterative space-time adaptive processing
Ungan et al. A space-time coded mills cross mimo architecture to improve doa estimation and its performance evaluation by field experiments

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20170430