RU2559244C1 - Защитное технологическое покрытие - Google Patents
Защитное технологическое покрытие Download PDFInfo
- Publication number
- RU2559244C1 RU2559244C1 RU2014126628/03A RU2014126628A RU2559244C1 RU 2559244 C1 RU2559244 C1 RU 2559244C1 RU 2014126628/03 A RU2014126628/03 A RU 2014126628/03A RU 2014126628 A RU2014126628 A RU 2014126628A RU 2559244 C1 RU2559244 C1 RU 2559244C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coating
- mgo
- temperature
- heat
- bao
- Prior art date
Links
Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относится к защитным покрытиям от окисления и в качестве высокотемпературной смазки при технологических нагревах в процессе изготовления деталей. Технический результат изобретения заключается в понижении значений окисляемости и в повышении термостойкости и сцепления покрытия с поверхностью защищаемых жаропрочных никелевых сплавов при температурах нагрева до 1250°C. Защитное технологическое покрытие включает, мас.%: Al2O3 2-21, BaO 16-18, CaO 7,5-9, MgO 6-8,5, B2O3 3-15, MgO·Cr2O3 1,5-2, TiB2 3-5, Ni3Al 1,5-3,5, BaO·B2O3 5-7,5, SiO2 - остальное. 2 табл., 3 пр.
Description
Изобретение относится к области производства силикатных материалов, которые могут быть использованы как защитные покрытия от окисления и в качестве высокотемпературной смазки при технологических нагревах в процессе изготовления деталей и полуфабрикатов в машиностроении и в других отраслях народного хозяйства.
Известно защитное технологическое покрытие следующего химического состава, мас.%:
Al2O3 | 3-21 |
CaO | 1,5-13 |
MgO | 0,5-5,5 |
B2O3 | 3-18 |
BaO | 3-13 |
K2O | 0,1-5 |
2BaO 3SiO2 | 1-3 |
2Al2O3·B2O3 | 1-3 |
SiO2 | остальное |
(RU 2379238 C1, 20.01.2010).
Недостатком известного покрытия является низкая температуроустойчивость при рабочих температурах до 1250°C.
Известно защитное покрытие следующего химического состава, мас.%:
SiO2 | 10-30 |
Al2O3 | 3-20 |
CaO | 8-12 |
MgO | 0,5-5 |
B2O3 | 3-12 |
Na2O | 0,1-0,4 |
K2O | 0,1-0,2 |
BaO | 3-11 |
SiB4 | 0,5-5 |
MoSi2 | 32-70 |
(RU 2190584 C2, 28.11.2000).
Известно защитное технологическое покрытие для сталей и сплавов следующего химического состава, мас. %:
Al2O3 | 17-33 |
CaO | 0,5-7,8 |
MgO | 0,5-5 |
2CaO·SiO2 | 0,5-1 |
3CaO·Al2O3 | 0,5-1 |
2MgO·Al2O3·5SiO2 | 5-10 |
CaO·6Al2O3 | 5-10 |
SiO2 | остальное |
(RU 2345963 C1, 10.02.2009).
Недостатком известных покрытий является низкая температуроустойчивость и термостойкость при температурах нагрева до 1250°C.
Известно защитное технологическое покрытие для сталей и сплавов следующего химического состава, мас. %:
Al2O3 | 19-35 |
CaO | 1-8 |
MgO | 1-7,5 |
3CaO·Al2O3 | 0,8-1,2 |
CaO·6Al2O3 | 3-11 |
BaO·6Al2O3 | 3-5 |
MgO·Al2O3 | 0,3-1 |
SiO2 | остальное |
(RU 2404933 C1, 27.11.2010).
Недостатком известного покрытия является низкое сцепление покрытия с поверхностью защищаемого металла после технологических нагревов до 1250°C.
Известно также защитное технологическое покрытие следующего химического состава, мас.%:
SiO2 | 12-20 |
MgO | 1,5-5 |
3CaO·Al2O3 | 10-15 |
Al2O3·MgO | 3-10 |
BaO·2SiO2 | 1,5-5 |
ZnO2·Al2O3 | 3-8 |
Al2O3 | остальное |
(RU 2379239 C1, 20.01.2010).
Недостатком известного покрытия является низкие температуроустойчивость и сцепление с поверхностью защищаемого металла при температурах нагрева до 1250°C.
Наиболее близким аналогом является защитное технологическое покрытие следующего химического состава, мас. %:
Al2O3 | 3-17 |
BaO | 1-15 |
CaO | 0,5-5 |
MgO | 0,5-5,5 |
B2O3 | 5-10 |
Ka2O | 0,5-10 |
K2O | 0,5-5 |
MgO·Cr2O3 | 0,5-1 |
SiB4 | 1-5 |
SiO2 | остальное |
(RU 2317954 C1, 27.02.2008).
Недостатком известного покрытия является низкая температуроустойчивость, термостойкость и низкое сцепление с поверхностью защищаемого металла при температурах нагрева до 1250°C.
Техническим результатом является понижение значений окисляемости, а также повышение термостойкости и сцепления покрытия с поверхностью защищаемых жаропрочных никелевых сплавов при температурах нагрева до 1250°C.
Поставленный технический результат достигается за счет того, что предложено защитное технологическое покрытие, содержащее, мас. %: Al2O3, BaO, CaO, MgO, B2O3, MgO·Cr2O3, SiO2, при этом оно дополнительно содержит TiB2, Ni3Al и BaO·B2O3 при следующем соотношении компонентов, мас. %:
Al2O3 | 2-21 |
BaO | 16-18 |
CaO | 7,5-9 |
MgO | 6-8,5 |
B2O3 | 3-15 |
MgO·Cr2O3 | 1,5-2 |
TiB2 | 3-5 |
Ni3Al | 1,5-3,5 |
BaO·B2O3 | 5-7,5 |
SiO2 | остальное |
Как показал рентгеноструктурный анализ предлагаемого защитного технологического покрытия, введение TiB2, Ni3Al и BaO·B2O3 в покрытие при заявленном содержании компонентов приводит к образованию температуроустойчивых фаз 3BaO·Al2O3 (боралюминат), MgO·2Al2O3 (шпинель), CaO 2Al2O3 (алюминат кальция) и ВаО 6А12 O3 (алюминат бария), обеспечивающих снижение окисляемости, повышение термостойкости, а также сцепление защитного технологического покрытия с поверхностью защищаемого жаропрочного никелевого сплава при температурах нагрева до 1250°C.
Экспериментальные исследования также показали, что изменение концентраций дополнительно введенных компонентов TiB2, Ni3Al и BaO·B2O3 приводит к изменению массового соотношения компонентов защитного технологического покрытия и его технологических и термических свойств. Установлено, что в процессе нагревов образцов с покрытием, в котором не соблюдена указанная концентрация компонентов, при температуре до 1250°C с выдержкой 15 часов покрытие расслаивается, спекается в виде керамического слоя, без образования стекловидной пленки. Керамическая пленка является пористой и не обеспечивает защиту жаропрочных никелевых сплавов от окисления, кроме того, является абразивной и не может служить в качестве высокотемпературной смазки.
Примеры осуществления.
Технологический процесс изготовления шликера для защитного технологического покрытия проводился следующим образом. Для получения фритты защитного технологического покрытия брали следующие компоненты: Al2O3, BaO, CaO, MgO, B2O3, MgO·Cr2O3, TiB2, Ni3Al и BaO·B2O3, SiO2, в пропорциях, указанных в таблице 1, их поместили в фарфоровый барабан с алундовыми шарами и проводили размол и перемешивание компонентов на валковой мельнице. Варку фритты проводили в алундовых тиглях в камерной печи. Далее приготовили шликер покрытия путем размола фритты и перемешивания компонентов с добавлением водопроводной воды в фарфоровом барабане валковой мельницы. Готовый шликер покрытия выгрузили в полиэтиленовую емкость, где в течение 5 суток проходило старение шликера.
Шликер с вязкостью 21 Па·с, определенной вискозиметром ВЗ 246, наносили краскораспылителем КРУ4 на образцы жаропрочных никелевых сплавов ЭП975, ЭИ698 и ЭП742. Толщина предлагаемого защитного покрытия составляла 0,25 мм. Образцы с защитным покрытием подвергали сушке при комнатной температуре в течение нескольких часов, затем проводили нагрев при 1100 и 1250°C с выдержкой 15 часов. Температура и время испытания образцов с предлагаемым защитным технологическим покрытием и покрытием-прототипом определялась технологическим процессом нагрева заготовок из сплавов ЭП975, ЭИ698 и ЭП742.
Свойства предлагаемого защитного технологического покрытия и его прототипа приведены в таблице 2.
Образцы жаропрочных никелевых сплавов ЭП975, ЭИ698 и ЭП742 с предлагаемым защитным технологическим покрытием и покрытием-прототипом подвергались испытаниям для определения окисляемости, термостойкости при температурах 1000 и 1250°C, прочности сцепления покрытия с защищаемым сплавом.
Окисляемость образцов с предлагаемым защитным технологическим покрытием и покрытием-прототипом определялась путем непрерывного их взвешивания через 5, 10, 15 часов, без извлечения образцов из высокотемпературной камерной печи ТК1600 при заданных температурах нагрева 1100 и 1250°C.
Термостойкость предлагаемого защитного технологического покрытия и покрытия-прототипа определялась при циклировании образцов по режимам 1100↔20°C и 1250↔20°C. Образцы с предлагаемым защитным технологическим покрытием и покрытием-прототипом загружали в камерную печь ТК1400 при температурах 1100 и 1250°C, выдерживали в течение 30 минут и выгружали на воздух. Термоциклирование проводили до появления первой трещины. При отсутствии трещин термоциклирование образцов прекращали после 50 циклов.
Сцепление предлагаемого защитного технологического покрытия и покрытия-прототипа определялось площадью скола покрытия с защищаемой поверхностью образца.
Образцы с предлагаемым защитным технологическим покрытием и покрытием-прототипом нагревали в печи ТК1400 при температуре 1100 и 1250°C, выдержке 30 минут, после чего образцы выгружали из печи и подвергали удару металлическим шариком диаметром 3 мм с высоты 50 см. При этом покрытие, исследуемое данным методом, может скалываться с защищаемой поверхности в виде окружностей и прямоугольников. После удара замерялись площадь скола по формулам: Sокр=2πr2, где Sокр - площадь окружности, r - радиус круга, Sпр=ℓ·b, где Sпр - площадь прямоугольника, ℓ - длина, b - ширина. Общая площадь сколовшегося покрытия 8 скола с защищаемой поверхности образца определялась суммарной площадью скола покрытия.
Результаты сравнительных испытаний приведены в таблице 2. Нижеприведенные экспериментальные данные соответствуют средним значениям, полученным из трех измерений окисляемости, термостойкости и сцепления покрытия с защищаемым металлом.
Термостойкость:
- образцов жаропрочного никелевого сплава ЭП975 с предлагаемым защитным технологическим покрытием при температуре 1100°C выше в 10 раз, а при температуре 1250°C выше в 50 раз по сравнению с предлагаемым защитным покрытием-прототипом;
- образцов жаропрочного никелевого сплава ЭИ698 с предлагаемым защитным технологическим покрытием при температуре 1100°C выше в 10 раз, а при температуре 1250°C выше в 50 раз по сравнению с предлагаемым защитным покрытием-прототипом;
- образцов жаропрочного никелевого сплава ЭП742 с предлагаемым защитным технологическим покрытием при температуре 1100°C выше в 10 раз, а при температуре 1250°C выше в 50 раз по сравнению с предлагаемым защитным покрытием-прототипом.
Образцы жаропрочных никелевых сплавов ЭП975, ЭИ698, ЭП742 с предлагаемым защитным технологическим покрытием при температуре 1250°C выдерживают 50 циклов по режиму термоциклирования 1250°C↔20°C (1 цикл - 30 минут) без изменения качества покрытия (внешнего вида), притом как защитное покрытие-прототип при заданном режиме термоциклирования полностью разрушается.
Окисляемость:
- образцов жаропрочного никелевого сплава ЭП975 с предлагаемым защитным технологическим покрытием при температуре 1100°C (с выдержкой 15 часов) меньше в 10 раз, при температуре 1250°C (с выдержкой 15 часов) меньше в 7,5 раз по сравнению с предлагаемым защитным покрытием-прототипом;
- образцов жаропрочного никелевого сплава ЭИ698 с предлагаемым защитным технологическим покрытием при температуре 1100°C (с выдержкой 15 ч) меньше в 10 раз, при температуре 1250°C (с выдержкой 15 ч) меньше в 10 раз по сравнению с предлагаемым защитным покрытием-прототипом;
- образцов жаропрочного никелевого сплава ЭП742 с предлагаемым защитным технологическим покрытием при температуре 1100°C (с выдержкой 15 ч) меньше в 25 раз, при температуре 1250°C (с выдержкой 15 ч) меньше в 10 раз по сравнению с предлагаемым защитным покрытием-прототипом.
Сцепление предлагаемого защитного технологического покрытия:
- с жаропрочным никелевым сплавом ЭП975 при температурах 1100 и 1250°C (с выдержкой 15 ч) составляет 100%, т.е. покрытие не скалывается (площадь скола - 0%) и сохраняется на всей поверхности образца;
- с жаропрочным никелевым сплавом ЭИ698 при температурах 1100 и 1250°C (с выдержкой 15 ч) составляет 100%, т.е. покрытие сохраняется на всей поверхности образца;
- с жаропрочным никелевым сплавом ЭП742 при температурах 1100 и 1250°C (с выдержкой 15 ч) составляет 100%, т.е. и сохраняется на всей поверхности образца.
Сцепление защитного покрытия-прототипа:
- с жаропрочным никелевым сплавом ЭП975 при температуре 1100°C (с выдержкой 15 ч) составляет 6%. Покрытие-прототип скалывается с 94% поверхности образца, а при температуре 1250°C (с выдержкой 15 ч) составляет 2%, скалывается с 98% поверхности образца;
- с жаропрочным никелевым сплавом ЭИ698 при температуре 1100°C (с выдержкой 15 ч) составляет 3%. Покрытие-прототип скалывается с 97% поверхности образца, а при температуре 1250° (с выдержкой 15 ч) составляет 1%, скалывается с 99% поверхности образца;
- с жаропрочным никелевым сплавом ЭП742 при температурах 1100 и 1250°C (с выдержкой 15 ч) составляет 2%. Покрытие-прототип скалывается с 98% поверхности образца.
Предложенное защитное технологическое покрытие приводит к снижению окисления, повышению термостойкости, а также сцепления покрытия к поверхности защищаемого жаропрочного никелевого сплава при температурах нагрева до 1250°C.
Применение предлагаемого защитного технологического покрытия позволит проводить термическую обработку жаропрочных никелевых сплавов ЭП975, ЭИ698, ЭП742 в обычных печах вместо печей с контролируемой атмосферой, использовать повторно защитное технологическое покрытие перед следующим технологическим циклом (закалка, нормализация, штамповка), повысить качество, надежность готовых деталей и производительность труда, получить точные штамповки, экономию металла 5-10%, инертного газа (аргона) и электрокорунда.
Claims (1)
- Защитное технологическое покрытие, включающие Al2O3, BaO, CaO, MgO, B2O3, MgO·Cr2O3, SiO2, отличающееся тем, что оно дополнительно содержит TiB2, Ni3Al и BaO·B2O3 при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Al2O3 2-21 BaO 16-18 CaO 7,5-9 MgO 6-8,5 B2O3 3-15 MgO·Cr2O3 1,5-2 TiB2 3-5 Ni3Al 1,5-3,5 BaO·B2O3 5-7,5 SiO2 остальное
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2014126628/03A RU2559244C1 (ru) | 2014-07-01 | 2014-07-01 | Защитное технологическое покрытие |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2014126628/03A RU2559244C1 (ru) | 2014-07-01 | 2014-07-01 | Защитное технологическое покрытие |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2559244C1 true RU2559244C1 (ru) | 2015-08-10 |
Family
ID=53796278
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2014126628/03A RU2559244C1 (ru) | 2014-07-01 | 2014-07-01 | Защитное технологическое покрытие |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2559244C1 (ru) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU670544A2 (ru) * | 1978-01-05 | 1979-06-30 | Харьковский авиационный институт | Жаростойкое покрытие дл металлов |
RU2091354C1 (ru) * | 1990-07-09 | 1997-09-27 | Производственное объединение "Южный машиностроительный завод" | Высокотемпературное защитное покрытие |
RU2163897C2 (ru) * | 1999-06-01 | 2001-03-10 | Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Жаростойкое покрытие |
RU2317954C1 (ru) * | 2006-07-11 | 2008-02-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Защитное технологическое покрытие для бериллия |
US20130323418A1 (en) * | 2007-01-15 | 2013-12-05 | Dbc System Co., Ltd. | Oxidation resistant alloy coating film, method of producing an oxidation resistant alloy coating film, and heat resistant metal member |
-
2014
- 2014-07-01 RU RU2014126628/03A patent/RU2559244C1/ru active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU670544A2 (ru) * | 1978-01-05 | 1979-06-30 | Харьковский авиационный институт | Жаростойкое покрытие дл металлов |
RU2091354C1 (ru) * | 1990-07-09 | 1997-09-27 | Производственное объединение "Южный машиностроительный завод" | Высокотемпературное защитное покрытие |
RU2163897C2 (ru) * | 1999-06-01 | 2001-03-10 | Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Жаростойкое покрытие |
RU2317954C1 (ru) * | 2006-07-11 | 2008-02-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Защитное технологическое покрытие для бериллия |
US20130323418A1 (en) * | 2007-01-15 | 2013-12-05 | Dbc System Co., Ltd. | Oxidation resistant alloy coating film, method of producing an oxidation resistant alloy coating film, and heat resistant metal member |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Li et al. | SiO2–Al2O3–glass composite coating on Ti–6Al–4V alloy: oxidation and interfacial reaction behavior | |
CN109206013B (zh) | 一种釉面不龟裂的长余辉陶瓷及其制作工艺 | |
CN107814489B (zh) | 一种陶瓷无光釉及利用其制备无光釉陶瓷制品的工艺 | |
Olupot et al. | Development and characterisation of triaxial electrical porcelains from Ugandan ceramic minerals | |
CN106966600B (zh) | 一种牙科纳米级微晶玻璃及其生产方法 | |
CN105314963B (zh) | 一种有效地增加龙泉青瓷产品的强度和韧性的陶瓷泥浆及其制备的坯料和产品 | |
CN105731800A (zh) | 一种防粘陶瓷锅的制备方法 | |
CN110818264A (zh) | 一种高温全瓷裂纹釉和制备方法 | |
KR101053089B1 (ko) | 고광택 수색 제공용 유약 및 이를 이용한 고광택 수색 타일의 제조 방법 | |
Barbi et al. | Failure analysis of glazed LAS glass-ceramic containing cerium oxide | |
CN110316968A (zh) | 一种快烧多晶型多色彩结晶釉及其制备方法和应用 | |
Gajek et al. | Microstructure and mechanical properties of diopside and anorthite glazes with high abrasion resistance | |
RU2559244C1 (ru) | Защитное технологическое покрытие | |
CN110256062A (zh) | 一种中温日用双面裂纹釉陶瓷和制备方法 | |
Bondarenko et al. | Plasma-chemical modification of concrete processed by colorific metal salts | |
CN108842991A (zh) | 防滑砖及其制备方法 | |
CN107129273A (zh) | 德化象牙白瓷器及其制备工艺 | |
RU2471751C1 (ru) | Способ получения защитного покрытия и состав шихты для защитного покрытия | |
KR101265942B1 (ko) | 내열식기용 유약의 제조방법 | |
KR102153315B1 (ko) | 본차이나 도자기용 화학강화 유약 조성물을 이용한 본차이나 도자기의 제조방법 | |
RU2533509C1 (ru) | Защитное покрытие для сталей и сплавов | |
CN113800950B (zh) | 一种用于硅碳棒表面玻璃涂层及其制备方法 | |
CN101665943B (zh) | 钼及钼合金表面防氧化涂层的制备方法 | |
CN108863070A (zh) | 透明釉的制备方法 | |
RU2544205C1 (ru) | Защитное технологическое покрытие |