RU2554265C2 - Method of production of hot-rolled flat rolled steel - Google Patents

Method of production of hot-rolled flat rolled steel Download PDF

Info

Publication number
RU2554265C2
RU2554265C2 RU2013137456/02A RU2013137456A RU2554265C2 RU 2554265 C2 RU2554265 C2 RU 2554265C2 RU 2013137456/02 A RU2013137456/02 A RU 2013137456/02A RU 2013137456 A RU2013137456 A RU 2013137456A RU 2554265 C2 RU2554265 C2 RU 2554265C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
hot
less
strip
hot rolling
rolled
Prior art date
Application number
RU2013137456/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2013137456A (en
Inventor
Евгений БАЛЫЧЁВ
Цзянь БЯНЬ
Харальд ХОФМАНН
Original Assignee
Тиссенкрупп Стил Юроп Аг
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Тиссенкрупп Стил Юроп Аг filed Critical Тиссенкрупп Стил Юроп Аг
Publication of RU2013137456A publication Critical patent/RU2013137456A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2554265C2 publication Critical patent/RU2554265C2/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/1213—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for heating or insulating strands
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

FIELD: metallurgy.
SUBSTANCE: invention relates to the methods of production of hot-rolled flat rolled steel. The method involves the following stages: provision of steel melt (S), containing in wt %: C 0.5-1.3, Mn 18-26, Al 5.9-11.5, S below 1, Cr below 8, Ni below 3, Mo below 2, N below 0.1, B below 0.1, Cu below 5, Nb below 1, Ti below 1, V below 1, Ca below 0.05, Zr below 0.1, P below 0.04, S below 0.04, iron and inevitable admixtures - rest. Steel melt (S) is poured in cast strap (G), at that thickness of the cast strap (G) is 5 mm maximum. The cast strap (G) is heated to the initial temperature of the hot rolling being 1100-1300°C, with heating rate at least 20 K/s, hot rolling of the cast strap (G) heated to the initial hot rolling temperature is performed with production of the hot-rolled strap (W), the hot-rolled strap (W) is cooled with the cooling rate at least 100 K/s to temperature <400°C. At that the cooling is started within 10 c after hot rolling. The cooled hot-rolled strap (W) is coiled in the roll (C) at coiling temperature up to 400°C.
EFFECT: production of hot-rolled flat rolled steel with low thickness, having homogenous structure.
13 cl, 3 tbl, 1 dwg

Description

Изобретение относится к способу производства горячекатаного плоского стального проката из высокопрочной, высокопластичной марганцовистой стали, которая, помимо высокого содержания марганца (Mn), содержит алюминий (Al) в количестве от 5,9 до 11,5 вес.%.The invention relates to a method for the production of hot rolled flat steel from high strength, high ductility manganese steel, which, in addition to a high content of manganese (Mn), contains aluminum (Al) in an amount of from 5.9 to 11.5 wt.%.

Сталь такого типа и способ для ее производства известны, например, из документа DE-AS 1262613. Согласно описанному в этой публикации способу из имеющего соответствующий состав стального расплава отливают болванки малого диаметра, из которых затем методом горячего проката изготавливают прутковый материал. Посредством термической обработки при 800-1250°C можно улучшить растяжение и ударную вязкость с надрезом полученного таким образом материала. Из полученных таким образом прутков можно изготавливать детали для самолетов, ракет, турбин, приводов, клапанов и аналогичных устройств.Steel of this type and a method for its production are known, for example, from DE-AS 1262613. According to the method described in this publication, small-diameter ingots are cast from an appropriate steel melt composition, from which bar material is then made by hot rolling. By heat treatment at 800-1250 ° C, it is possible to improve the tensile and toughness with a notch of the material thus obtained. From the rods thus obtained, parts can be made for aircraft, rockets, turbines, actuators, valves, and similar devices.

Последние разработки показали, что стали вышеуказанного типа вследствие очень хорошей комбинации свойств, т.е. высокой прочности, высокой пластичности, значительно сниженной плотности, а значит меньшего веса, особенно пригодны в качестве плоского проката, например в качестве стальных полос и листов, особенно для производства деталей для автомобилей, в частности для изготовления деталей для кузовов автомобилей или для ходовой части.Recent developments have shown that steels of the above type due to a very good combination of properties, i.e. high strength, high ductility, significantly reduced density, and therefore lower weight, are particularly suitable as flat products, for example, as steel strips and sheets, especially for the manufacture of parts for automobiles, in particular for the manufacture of parts for automobile bodies or for the undercarriage.

При этом проблема заключается в том, что упомянутые стали в результате ввода в них легирующих добавок и увеличения числа рабочих операций во время обычных производственных процессов, которые обычно выполняются при производстве высокоуглеродистых сталей, лишь с трудом поддаются обработке. Так, известные стали имеют повышенную склонность к сердцевинной ликвации марганца (Mn) и алюминия (Al) при литье и затвердевании. Кроме того, у них существует повышенная опасность образования поверхностных трещин при непрерывной разливке полос, и полоса будет обратно выгибаться при отводе из кокиля (литейной формы). Кроме того, поскольку они (стали) обладают низкой способностью проводить тепло, как правило, требуется длительное время нагрева, чтобы нагреть слябы, отлитые из сталей, о которых идет речь, до температуры, требуемой для горячей прокатки. В результате длительной выдержки слябов в печи наблюдается заметная склонность к поверхностному обезуглероживанию. Одновременно низкая теплопроводность приводит к такой проблеме, что при предварительном нагреве, обжатии слитков в блюмы и горячей прокатке в результате рекристаллизации по инерции на охлажденных краях полос могут образоваться трещины. Наконец, эти стали проявляют исключительно высокое сопротивление горячей и холодной прокатке, которое значительно выше, чем у других высоколегированных сталей, как, например, RSH-стали или обычные традиционные высоколегированные марганцовистые (Mn) стали.Moreover, the problem lies in the fact that the mentioned steels as a result of introducing alloying additives into them and increasing the number of work operations during normal production processes, which are usually performed in the production of high-carbon steels, are only difficult to process. Thus, well-known steels have an increased tendency to core segregation of manganese (Mn) and aluminum (Al) during casting and hardening. In addition, they have an increased risk of surface cracking during continuous casting of strips, and the strip will bend back when removed from the chill mold (mold). In addition, since they (steels) have a low ability to conduct heat, as a rule, it takes a long heating time to heat the slabs cast from the steels in question to the temperature required for hot rolling. As a result of prolonged exposure of slabs in the furnace, a marked tendency to surface decarburization is observed. At the same time, low thermal conductivity leads to such a problem that upon preliminary heating, compression of the ingots into blooms and hot rolling as a result of inertia recrystallization, cracks can form on the cooled edges of the strips. Finally, these steels exhibit exceptionally high resistance to hot and cold rolling, which is significantly higher than that of other high alloy steels, such as RSH steels or conventional traditional high alloy manganese (Mn) steels.

Из документа US 7794552 B2 известен способ для изготовления плоского стального проката из имеющей традиционный состав, аустенитной, содержащей большое количество марганца, горячекатаной стали, которая содержит, помимо железа и неизбежных примесей (в вес.%) 0,85-1,05% C, 16-19% Mn, до 2% Si, до 0,050% Al; до 0,030% S, до 0,050% P, до 0,1% N, и при необходимости содержит один или несколько элементов, выбранных из группы "Cr, Mo, Ni, Cu, Ti, Nb, V" в таком количестве, что содержание Cr может составлять до 1%, содержание Mo может составлять до 1,5%, содержание Ni может составлять до 1%, содержание Cu может составлять до 5%, содержание Ti может составлять до 0,50%, содержание Nb может составлять до 0,50% и содержание V может составлять до 0,50%. При этом доля рекристаллизированной площади поверхности полученной стальной полосы или стального листа должна быть равна 100%, в то время как доля площади поверхности, на которой выделены карбиды, должна быть равна 0%. Одновременно средний размер зерна стали должен составлять ≤10 мкм. Прочность изготовленных таким образом известных сталей должны составлять более чем 1200 МПа, а прочность и относительное удлинение при разрыве продукта должна составлять более чем 65000 МПа.From the document US 7794552 B2 a method is known for the manufacture of flat rolled steel from a traditionally austenitic composition containing a large amount of manganese, hot rolled steel, which contains, in addition to iron and inevitable impurities (in wt.%) 0,85-1,05% C , 16-19% Mn, up to 2% Si, up to 0.050% Al; up to 0.030% S, up to 0.050% P, up to 0.1% N, and if necessary contains one or more elements selected from the group "Cr, Mo, Ni, Cu, Ti, Nb, V" in such an amount that the content Cr can be up to 1%, Mo content can be up to 1.5%, Ni content can be up to 1%, Cu content can be up to 5%, Ti content can be up to 0.50%, Nb content can be up to 0, 50% and the content of V can be up to 0.50%. In this case, the fraction of the recrystallized surface area of the obtained steel strip or steel sheet should be equal to 100%, while the fraction of the surface area on which carbides were isolated should be equal to 0%. At the same time, the average grain size of the steel should be ≤10 μm. The strength of the known steels made in this way should be more than 1200 MPa, and the strength and elongation at break of the product should be more than 65000 MPa.

Для того чтобы обеспечить такие показатели, в соответствии с известным способом, имеющий соответствующий состав стальной расплав отливается в полуфабрикат, который может быть слябом, тонким слябом или отлитой полосой. Полуфабрикат нагревают до температуры 1100-1300°C, и при конечной температуре горячей прокатки, которая составляет по меньшей мере 900°C, из нее методом горячей прокатки изготавливают горячекатаную полосу. Затем, в случае необходимости, она выдерживается в течение определенного времени, достаточного для полной рекристаллизации поверхности полосы. После этого полученную горячекатаную полосу охлаждают со скоростью по меньшей мере 20°C/с до максимальной температуры намотки, которая составляет 400°C, и сматывают в рулон. Затем изготовленная таким образом горячекатаная полоса может прокатываться в холоднокатаную полосу за одну или несколько прокаток, при необходимости с промежуточным отжигом.In order to ensure such indicators, in accordance with the known method, having the appropriate composition, the steel melt is cast into a semi-finished product, which can be a slab, a thin slab or a cast strip. The semi-finished product is heated to a temperature of 1100-1300 ° C, and at a final temperature of hot rolling, which is at least 900 ° C, a hot-rolled strip is made from it by hot rolling. Then, if necessary, it is aged for a certain time, sufficient for complete recrystallization of the strip surface. After that, the obtained hot-rolled strip is cooled at a speed of at least 20 ° C / s to a maximum winding temperature, which is 400 ° C, and wound into a roll. Then, the hot-rolled strip made in this way can be rolled into a cold-rolled strip in one or more rolling, if necessary with intermediate annealing.

Известный из документа US 7794552 B2 способ предназначен для сталей, при плавлении которых может использоваться алюминий (Al) для раскисления, однако содержание алюминия (Al) ограничивается максимальным значением 0,05 вес.%, чтобы предотвратить выделение AlN. Наличие выделений AlN, в свою очередь, может вызвать опасность образования трещин при деформации изготовленных известным способом стальных полос.The method known from US 7794552 B2 is intended for steels whose melting can use aluminum (Al) for deoxidation, but the aluminum (Al) content is limited to a maximum value of 0.05 wt.% To prevent the release of AlN. The presence of AlN precipitates, in turn, can cause the risk of cracking during deformation of steel strips made in a known manner.

С учетом вышеописанного уровня техники задача изобретения заключается в том, чтобы предложить экономичный и надежный способ производства плоского стального проката из стали, которая кроме высокого содержания марганца (Mn) имеет высокое содержание алюминия (Al).In view of the above-described prior art, the object of the invention is to provide an economical and reliable method for the production of flat rolled steel from steel, which, in addition to a high manganese (Mn) content, has a high aluminum (Al) content.

Эта задача решается в соответствии с изобретением посредством указанного в пункте 1 способа. Предпочтительно варианты осуществления предложенного в изобретении способа указаны в зависимых пунктах формулы изобретения.This problem is solved in accordance with the invention by the method specified in paragraph 1. Preferably, embodiments of the method of the invention are indicated in the dependent claims.

Согласно изобретению, для производства горячекатаного плоского стального проката сначала расплавляют сталь, которая, помимо железа и неизбежных примесей, содержит (в вес.%) C: 0,5-1,3%, Mn: 18-26%, Al: 5,9-11,5%, Si: менее чем 1%, Cr: менее чем 8%, Ni: менее чем 3%, Mo: менее чем 2%, N: менее чем 0,1%, B: менее чем 0,1%, Cu: менее чем 5%, Nb: менее чем 1%, Ti: менее чем 1%, V: менее чем 1%, Ca: менее чем 0,05%, Zr: менее чем 0,1%, P: менее чем 0,04%, S: менее чем 0,04%.According to the invention, for the production of hot rolled flat steel, steel is first melted, which, in addition to iron and inevitable impurities, contains (in wt.%) C: 0.5-1.3%, Mn: 18-26%, Al: 5, 9-11.5%, Si: less than 1%, Cr: less than 8%, Ni: less than 3%, Mo: less than 2%, N: less than 0.1%, B: less than 0, 1%, Cu: less than 5%, Nb: less than 1%, Ti: less than 1%, V: less than 1%, Ca: less than 0.05%, Zr: less than 0.1%, P : less than 0.04%, S: less than 0.04%.

При этом в практических вариантах выполнения изобретения содержание легирующих элементов Si, Cr, Ni, Mo, N, B, Cu, Nb, Ti, V, Ca, Zr, P и S, индивидуально или в комбинации друг с другом ограничивается следующим образом (в вес.%) 0,1-0,4% Si, <3,0% Cr, <1,0% Ni, <0,5% Mo, 0,005-0,04% N, <0,0050% B, <1% Cu, <0,2% Nb, <0,3% Ti, <0,3% V, <0,005% Ca, <0,005% Zr, 0,01-0,03% P или 0,005-0,02% S.Moreover, in practical embodiments of the invention, the content of the alloying elements Si, Cr, Ni, Mo, N, B, Cu, Nb, Ti, V, Ca, Zr, P and S, individually or in combination with each other, is limited as follows (in wt.%) 0.1-0.4% Si, <3.0% Cr, <1.0% Ni, <0.5% Mo, 0.005-0.04% N, <0.0050% B, <1% Cu, <0.2% Nb, <0.3% Ti, <0.3% V, <0.005% Ca, <0.005% Zr, 0.01-0.03% P or 0.005-0, 02% S.

Затем составленный вышеуказанным способом стальной расплав отливают известным способом, например в обычной двухвалковой литейной машине, в отлитую полосу.Then, the steel melt formed by the above method is cast in a known manner, for example, in a conventional two-roll casting machine, into a cast strip.

Преимущество разливки расплава в отлитую полосу заключается, как известно, в том, что при отливке полосы в результате быстрого затвердевания появляется меньшая ликвация. Для высоколегированных сталей, обрабатываемых в соответствии с предложенным в изобретении способом, это особенно преимущественно, поскольку посредством более равномерного распределения легирующих элементов получается гомогенная полоса, и обеспечивается оптимальное качество полученного продукта.The advantage of casting the melt into the cast strip is, as you know, that when casting the strip as a result of rapid solidification, less segregation appears. For high alloy steels processed in accordance with the method proposed in the invention, this is especially advantageous, since a more uniform distribution of alloying elements results in a homogeneous strip and ensures the optimal quality of the resulting product.

Если для производства отлитой полосы используют обычную двухвалковую литейную машину, из которой отлитая полоса выходит в вертикальном направлении и с помощью направляющего устройства переводится по дуге в горизонтальное направление перемещения, то отлитая полоса, таким образом, охлаждается на своем пути от литейной машины к нагревающему устройству обычно со скоростью охлаждения 10-20 К/с, как правило, до промежуточной температуры, составляющей не менее чем 700°C. В соответствии с изобретением указанную потерю температуры поддерживают как можно меньшей, так что собственное тепло, образующееся при литье, сохраняется в отлитой полосе после ее выхода из литейной машины до нагревающего устройства в наибольшей возможной степени. Таким способом можно минимизировать количество энергии, необходимое для повышения в нагревающем устройстве температуры до начальной температуры процесса горячей прокатки.If a conventional two-roll casting machine is used for the production of the cast strip, from which the cast strip extends vertically and is guided in an arc into the horizontal direction of movement, then the cast strip is thus cooled on its way from the casting machine to the heating device with a cooling rate of 10-20 K / s, as a rule, to an intermediate temperature of at least 700 ° C. According to the invention, said temperature loss is kept as low as possible, so that the intrinsic heat generated by the casting is retained in the cast strip after it leaves the casting machine to the heating device to the greatest extent possible. In this way, the amount of energy needed to increase the temperature in the heating device to the initial temperature of the hot rolling process can be minimized.

Нагрев отлитой полосы до соответствующей начальной температуры процесса горячей прокатки, значения которой могут находиться в диапазоне 1100-1300°C, выполняют, в соответствии с изобретением, со скоростью нагрева по меньшей мере 20 К/с.Heating the cast strip to the corresponding initial temperature of the hot rolling process, the values of which can be in the range 1100-1300 ° C, is performed, in accordance with the invention, with a heating rate of at least 20 K / s.

Отлитую полосу, быстро нагретую таким способом до начальной температуры процесса горячей прокатки, затем обрабатывают методом горячей прокатки за один или несколько проходов в горячекатаную полосу.The cast strip, quickly heated in this way to the initial temperature of the hot rolling process, is then processed by hot rolling in one or more passes into the hot rolled strip.

Затем в течение 10 с после окончания процесса горячей прокатки, в соответствии с изобретением, выполняют охлаждение, при котором полученная горячекатаная полоса охлаждается со скоростью охлаждения по меньшей мере 100 К/с до <400°C. Посредством такого быстрого охлаждения подавляется образование компонентов, которые способствуют приобретению хрупких свойств, таких как карбиды или интерметаллические фазы.Then, within 10 seconds after the end of the hot rolling process, in accordance with the invention, cooling is performed in which the obtained hot-rolled strip is cooled at a cooling rate of at least 100 K / s to <400 ° C. Through such rapid cooling, the formation of components that contribute to the acquisition of brittle properties such as carbides or intermetallic phases is suppressed.

В заключение охлажденную горячекатаную полосу наматывают в рулон при температуре намотки до 400°C.In conclusion, the cooled hot-rolled strip is wound into a roll at a winding temperature of up to 400 ° C.

Отдельные рабочие операции предложенного в изобретении способа выполняются в непрерывной, бесперебойной последовательности.The individual work steps of the method of the invention are carried out in a continuous, uninterrupted sequence.

Изобретение исходит из знания, что произвести не имеющий краевых и поверхностных трещин плоский прокат из стали, которая содержит большую долю C, Mn и Al, удается в том случае, если из соответствующим образом составленного расплава выплавляется тонкая полоса с максимальной толщиной 5 мм, в частности с толщиной 3-5 мм. Толщина отлитой полосы, соответственно, уже находится в диапазоне толщин, которые должен иметь окончательно изготовленный горячекатаный плоский прокат.The invention is based on the knowledge that it is possible to produce flat products without edge and surface cracks from steel, which contains a large proportion of C, Mn and Al, if a thin strip with a maximum thickness of 5 mm is melted from a suitably composed melt, in particular with a thickness of 3-5 mm. The thickness of the cast strip, respectively, is already in the range of thicknesses that a finished hot rolled flat product should have.

Используемая в соответствии с предложенным в изобретении способом, возможность отливать сталь, которая имеет высокое содержание C, Al и Mn, в отливку в виде полосы и связанное с этим быстрое затвердевание стали после литья снижают частоту сердцевинной ликвации в отлитой полосе. Поперечные трещины и волосные трещины вообще не возникают при литье полосы, а продольные трещины возникают только в очень ограниченном количестве. При литье полосы в двухвалковой литейной машине возникновение сердцевинной ликвации ядер можно регулировать посредством изменения силы прижима литьевых валков. Тонкая полоса, отлитая, в соответствии с изобретением, имеет толщину не более 5 мм, в частности 3-5 мм, уже при ее выходе из межвалкового зазора имеет благоприятное сечение с очень малым напряжением изгиба. В соответствии с этим отлитую полосу удается изогнуть без проблем из вертикального в горизонтальное направление перемещения, в котором она проходит обработку на других технологических стадиях.Used in accordance with the method proposed in the invention, the ability to cast steel, which has a high content of C, Al and Mn, into a casting in the form of a strip and the associated quick solidification of the steel after casting reduces the frequency of core segregation in the cast strip. Transverse cracks and hair cracks do not occur at all when casting strips, and longitudinal cracks occur only in very limited quantities. When casting strips in a two-roll casting machine, the occurrence of core segregation of nuclei can be controlled by changing the pressing force of the casting rolls. A thin strip cast in accordance with the invention has a thickness of not more than 5 mm, in particular 3-5 mm, already at its exit from the roll gap has a favorable section with a very low bending stress. In accordance with this, the cast strip can be bent without problems from the vertical to horizontal direction of movement, in which it undergoes processing at other technological stages.

Одновременно посредством использования отливки в виде полосы сильно снижается поверхностное обезуглероживание, поскольку больше нет необходимости в длительном нагреве сляба. Опасность образования трещин при горячей прокатке минимизируется в результате гомогенизации распределения температуры, которое достигается при быстро выполняемом нагреве, в соответствии с изобретением, перед горячей прокаткой.At the same time, by using strip casting, surface decarburization is greatly reduced, since there is no longer a need for continuous heating of the slab. The danger of cracking during hot rolling is minimized as a result of the homogenization of the temperature distribution, which is achieved with quickly performed heating, in accordance with the invention, before hot rolling.

Отлитая полоса, в соответствии с изобретением, отличается трехслойной структурой литья с дендритными краевыми зонами и глобулярной сердцевиной.The cast strip, in accordance with the invention, has a three-layer casting structure with dendritic edge zones and a globular core.

Отлитую полосу при выходе из литейной машины нагревают при использовании в наибольшей возможной степени собственного тепла, образовавшегося при литье, до требуемой начальной температуры процесса горячей прокатки, составляющей 1100-1300°C. При этом нагрев выполняют как можно быстрей, в частности со скоростью нагрева по меньшей мере 20 К/с.When the casting machine exits the casting strip, it is heated, using to the greatest possible extent, the intrinsic heat generated during casting to the required initial temperature of the hot rolling process, which is 1100–1300 ° C. In this case, heating is performed as quickly as possible, in particular with a heating rate of at least 20 K / s.

Обычно увеличение температуры, достигаемое при проводимом в соответствии с изобретением нагреве отлитой полосы, составляет до 250°C, причем минимальное увеличение температуры обычно составляет 50°C. Помимо предотвращения возникновения нежелательных выделений посредством быстро проведенного нагрева полосы, в соответствии с изобретением, можно обеспечить специально заданное распределение температуры по ширине полосы. Так, с одной стороны, возможно посредством быстрого нагрева гомогенизировать распределение температуры. С другой стороны, для того чтобы достичь определенного деформационного поведения отлитой полосы во время процесса горячей прокатки, можно также проводить нагрев таким образом, чтобы по ширине отлитой полосы устанавливается определенный температурный профиль. Таким образом, можно минимизировать неровности полосы, отклонения от прямого хода и другие геометрические погрешности полосы, не используя дополнительные дорогостоящие мероприятия и устройства.Typically, the temperature increase achieved by heating the cast strip according to the invention is up to 250 ° C, with a minimum temperature increase usually being 50 ° C. In addition to preventing the occurrence of unwanted emissions by quickly heating the strip, in accordance with the invention, it is possible to provide a specially defined temperature distribution over the width of the strip. So, on the one hand, it is possible through rapid heating to homogenize the temperature distribution. On the other hand, in order to achieve a certain deformation behavior of the cast strip during the hot rolling process, it is also possible to carry out heating so that a certain temperature profile is established along the width of the cast strip. Thus, it is possible to minimize irregularities of the strip, deviations from the forward stroke and other geometric errors of the strip, without using additional expensive measures and devices.

Для ускорения нагрева до начальной температуры процесса горячей прокатки можно использовать, в частности, индукционное нагревающее устройство, как например, описанное в документе DE 10323796 B3. Преимущество использования индукционной печи для быстрого нагрева или выдержки прокатываемого изделия заключается в том, что прокатываемый металл можно нагреть до относительно точно заданной температуры за короткое время воздействия.In order to accelerate heating to the initial temperature of the hot rolling process, in particular, an induction heating device, such as described in DE 10323796 B3, can be used. The advantage of using an induction furnace to quickly heat or hold the rolled product is that the rolled metal can be heated to a relatively precisely set temperature in a short exposure time.

Достигаемая в ходе быстрого нагрева начальная температура процесса горячей прокатки выбирается такой, что значения сопротивления при прокатке, которое возникает при горячей прокатке отлитой полосы, минимизируются. Это имеет место, в частности, в том случае, когда начальная температура процесса горячей прокатки составляет по меньшей мере 1050°C. При этом конечная температура проводимой в соответствии с изобретением горячей прокатки находится обычно в диапазоне 1000-1050°C. Такой диапазон выбран на основе знания той информации, что обрабатываемые в соответствии с изобретением стали в результате высокого содержания в них алюминия должны обрабатываться в узком диапазоне температур.The initial temperature of the hot rolling process achieved during rapid heating is selected such that the rolling resistance that occurs during hot rolling of the cast strip is minimized. This is particularly the case when the initial temperature of the hot rolling process is at least 1050 ° C. In this case, the final temperature of the hot rolling according to the invention is usually in the range of 1000-1050 ° C. This range is selected on the basis of knowledge of the information that the steels processed in accordance with the invention as a result of the high aluminum content in them must be processed in a narrow temperature range.

Горячая прокатка отлитой полосы, объединенная в одну технологическую линию (in-line) с отливкой полосы, снижает специфическую для данного способа и материала пористость сердцевины отлитой полосы, придает гомогенность микроструктуре и улучшает, таким образом, свойства полосы в целом.Hot rolling of the cast strip combined in one in-line with casting of the strip reduces the porosity of the core of the cast strip specific for this method and material, imparts homogeneity to the microstructure and, thus, improves the properties of the strip as a whole.

Кроме того, горячая прокатка отлитой полосы, которую саму по себе трудно подвергнуть прокатке, упрощается за счет того, что отлитая полоса до горячей прокатки уже имеет толщину, близкую к окончательной, так что в ходе горячей прокатки ее следует лишь относительно немного деформировать. Степень деформации обычно составляет по меньшей мере 10%, в частности 10-20%. Такая малая степень деформации может быть достигнута за один проход, что вносит дополнительный вклад в оптимизацию экономичности предложенного в изобретении способа.In addition, the hot rolling of the cast strip, which is difficult to roll by itself, is simplified by the fact that the cast strip before hot rolling already has a thickness close to the final one, so that during hot rolling it should only be relatively slightly deformed. The degree of deformation is usually at least 10%, in particular 10-20%. Such a small degree of deformation can be achieved in one pass, which makes an additional contribution to optimizing the economy of the method proposed in the invention.

Посредством проведенного после горячей прокатки быстрого охлаждения со скоростью охлаждения по меньшей мере 100 К/с обеспечивается, что в полученной горячекатаной полосе после выхода из последнего стана для горячей прокатки рост зерен не происходит. Кроме того, таким образом в этом месте предложенного в изобретении способа также предотвращается выделение карбидов, нитридов и карбонитридов. Обычно значения скорости охлаждения, достигаемые в ходе охлаждения после горячей прокатки, находятся в диапазоне от 100 до 250 К/с.By means of quick cooling carried out after hot rolling with a cooling rate of at least 100 K / s, it is ensured that grain growth does not occur in the obtained hot rolled strip after leaving the last hot rolling mill. In addition, in this way, the precipitation of carbides, nitrides and carbonitrides is also prevented at this point in the process of the invention. Typically, cooling rates achieved during cooling after hot rolling are in the range of 100 to 250 K / s.

Для того чтобы надежно предотвратить начало роста зерен, охлаждение следует проводить в течение насколько возможно короткого интервала времени после конца процесса горячей прокатки, но не дольше чем в течение 10 с.In order to reliably prevent the beginning of grain growth, cooling should be carried out for the shortest possible time interval after the end of the hot rolling process, but not longer than for 10 s.

Для того чтобы предотвратить окисление расплава и отлитой полосы на его пути по направлению к устройству для горячей прокатки, рабочие операции, которые должны быть произведены до горячей прокатки, можно, в соответствии с предложенным в изобретении способом, провести в атмосфере защитного газа. Выполненная в соответствующем устройстве для литья полос инертизация в области мениска расплава стали, ожидающего там заливки, снижает образование оксидных покрытий на поверхностях.In order to prevent oxidation of the melt and the cast strip in its path towards the hot rolling device, the operations to be performed before hot rolling can be carried out in accordance with the method of the invention in a protective gas atmosphere. The inertization performed in a suitable strip casting device in the meniscus region of the molten steel awaiting casting there reduces the formation of oxide coatings on the surfaces.

Полученная в соответствии с изобретением горячекатаная полоса имеет аустенитно-ферритную структуру с долей ферритов, которая обычно составляет 5-50%.The hot-rolled strip obtained in accordance with the invention has an austenitic-ferritic structure with a proportion of ferrites, which is usually 5-50%.

Содержание углерода в предложенной в изобретении стали может составлять от 0,5 до 1,2 вес.%, причем здесь особенно рассматриваются стали, содержание С в которых составляет более 0,5 вес.%. Содержание C важно для образования аустенита, а также прочности в результате закалки твердых растворов, повышения энергии дефектов упаковки и образования карбидов. В случае, когда изготовленную в соответствии с изобретением горячекатаную полосу подвергают холодной прокатке с получением холоднокатаной полосы, для улучшения предела текучести холоднокатаной полосы посредством специальной обработки перестариванием, после заключительного рекристаллизационного отжига, на холоднокатаной полосе выделяется очень мелкий карбид. Если содержание C составляет свыше 1,2 вес.%, возникает опасность, что карбид будет образовываться в таком количестве, при котором материал станет хрупким.The carbon content in the steel proposed in the invention can be from 0.5 to 1.2 wt.%, Moreover, steels with a C content of more than 0.5 wt.% Are especially considered here. The content of C is important for the formation of austenite, as well as strength due to the hardening of solid solutions, increasing the energy of packaging defects and the formation of carbides. In the case where the hot-rolled strip made in accordance with the invention is subjected to cold rolling to obtain a cold-rolled strip, in order to improve the yield strength of the cold-rolled strip by special processing by overcooking, after the final recrystallization annealing, very fine carbide is released on the cold-rolled strip. If the C content is in excess of 1.2 wt.%, There is a danger that carbide will form in such an amount that the material becomes brittle.

Марганец содержится в обрабатываемой в соответствии с изобретением стали в количестве 18-26 вес.%. Марганец важен для образования аустенитов и увеличивает энергию дефектов упаковки, что оказывает благоприятное влияние на способность к обработке и к деформированию.Manganese is contained in the steel processed in accordance with the invention in an amount of 18-26 wt.%. Manganese is important for the formation of austenites and increases the energy of packaging defects, which has a beneficial effect on the ability to process and deform.

Обрабатываемая в соответствии с изобретением сталь содержит 5,9-11,5 вес.% Al, в частности >6-11,5 вес.%. Алюминий уменьшает плотность, обладает эффектом закалки твердых растворов и увеличивает энергию дефектов упаковки. Кроме того, алюминий оказывает пассивирующее действие и повышает коррозионную стойкость. Высокое содержание алюминия Al, в результате очень высокой энергии дефектов упаковки, приводит к проявлению так называемого эффекта "Shear Band Plasticity" («пластичность полосы сдвига») как доминирующего механизма деформируемости с особенно хорошей комбинацией прочности и способности к деформированию. Однако слишком высокое содержание алюминия может сильно повлиять на увеличение хрупких свойств структуры DO3 в феррите, или слишком большое содержание алюминия может вызвать увеличение хрупкости κ-карбидов ((Fe,Mn)3AlC).The steel processed in accordance with the invention contains 5.9-11.5 wt.% Al, in particular> 6-11.5 wt.%. Aluminum reduces the density, has the effect of hardening solid solutions and increases the energy of packaging defects. In addition, aluminum has a passivating effect and increases corrosion resistance. The high Al content of aluminum, as a result of the very high energy of stacking faults, leads to the manifestation of the so-called “Shear Band Plasticity” effect as the dominant deformability mechanism with a particularly good combination of strength and deformability. However, too high an aluminum content can greatly affect the increase in the brittle properties of the DO 3 structure in ferrite, or too high an aluminum content can cause an increase in the brittleness of κ-carbides ((Fe, Mn) 3 AlC).

Si может содержаться в предложенной в изобретении стали в количестве менее чем 1 вес.%, в частности 0,1-0,4 вес.%, чтобы обеспечить закалку твердых растворов. Однако при содержании Si свыше 1 вес.% затрудняется способность обрабатываемой в соответствии с изобретением стали к сварке и окраске.Si can be contained in the steel according to the invention in an amount of less than 1 wt.%, In particular 0.1-0.4 wt.%, In order to ensure hardening of solid solutions. However, when the Si content is more than 1 wt.%, The ability of the steel to be welded and painted is difficult in accordance with the invention.

Cr, Ni и Mo также способствуют закалке твердых растворов и улучшают стойкость к окислению и коррозии обрабатываемой в соответствии с изобретением стали. Однако большое содержание Cr приводит к образованию особых карбидов, которые оказывают сильное влияние на способность к увеличению хрупкости. Оптимально положительные эффекты Cr, Ni и Mo можно использовать только в том случае, если, как предусмотрено в изобретении, в обрабатываемой в соответствии с изобретением стали содержание Cr ограничено до менее чем 8 вес.%, в частности до менее чем 3 вес.%, содержание Ni до менее чем 3 вес.%, в частности менее чем 1 вес.%, и содержание Mo до менее чем 2 вес-%, в частности до менее чем 0,5 вес.%.Cr, Ni and Mo also contribute to the hardening of solid solutions and improve the oxidation and corrosion resistance of the steel processed in accordance with the invention. However, a high Cr content leads to the formation of special carbides, which have a strong effect on the ability to increase brittleness. The optimally beneficial effects of Cr, Ni and Mo can only be used if, as provided for in the invention, in the steel processed in accordance with the invention, the Cr content is limited to less than 8 wt.%, In particular to less than 3 wt.%, Ni content to less than 3 wt.%, in particular less than 1 wt.%, and Mo content to less than 2 wt.%, in particular up to less than 0.5 wt.%.

Азот образует вместе с алюминием нитриды и способствует увеличению прочности. Однако слишком высокое содержание N приводит к крупным соединениям AlN, которые могут негативно влиять на способность к обработке, на качество поверхности и на способность к деформированию обрабатываемой в соответствии с изобретением стали. Таким образом, содержание N в предложенной в изобретении стали ограничивается до N<0,1 вес.%, в частности 0,005-0,04 вес.%.Nitrogen forms nitrides with aluminum and contributes to increased strength. However, a too high N content leads to large AlN compounds, which can adversely affect the processing ability, surface quality and deformation ability of the steel processed in accordance with the invention. Thus, the N content in the steel proposed in the invention is limited to N <0.1 wt.%, In particular 0.005-0.04 wt.%.

Содержание бора B в предложенной в изобретении стали ограничивается до <0,1 вес.%, в частности менее чем 0,0050 вес.%. Бор (B) способствует увеличению прочности и образует нитриды и карбиды, которые действуют как точки зародышеобразования для образования дополнительных карбидов. Слишком большое содержание бора (B) в результате выделения по границам зерен способствует увеличению хрупкости.The content of boron B in the steel according to the invention is limited to <0.1 wt.%, In particular less than 0.0050 wt.%. Boron (B) increases strength and forms nitrides and carbides, which act as nucleation points for the formation of additional carbides. Too high a content of boron (B) as a result of separation along grain boundaries contributes to an increase in brittleness.

Медь (Cu) способствует закалке твердых растворов в предложенной в изобретении стали и увеличивает стойкость к коррозии. Однако при слишком большом содержании меди (Cu) возникает опасность образования «горячих трещин» при горячей прокатке или при горячем соединении. Таким образом, содержание меди (Cu) в обрабатываемой в соответствии с изобретением стали ограничивается до менее чем 5 вес.%, в частности менее чем 1 вес.%.Copper (Cu) contributes to the hardening of solid solutions in the steel proposed in the invention and increases the resistance to corrosion. However, if the content of copper (Cu) is too high, there is a danger of the formation of “hot cracks” during hot rolling or during hot bonding. Thus, the content of copper (Cu) in the steel processed in accordance with the invention is limited to less than 5 wt.%, In particular less than 1 wt.%.

Микролегирующие элементы Nb, Ti и V приводят к выделениям и измельчению зерен, и тем самым вносят вклад в увеличение прочности. Кроме того, эти элементы, в результате эффекта измельчения зерен, снижают склонность стали к образованию сварочных трещин при горячем соединении. Эти эффекты можно оптимально использовать, если содержание каждого из Nb, Ti или V в стали в соответствии с изобретением составляет менее чем 1,0 вес.%, а содержание Nb ограничивается, в частности, до <0,2 вес.%, содержание Ti, в частности, до <0,3 вес.%, содержание V, в частности, до <0,3 вес.%.Microalloying elements of Nb, Ti, and V lead to the precipitation and grinding of grains, and thereby contribute to an increase in strength. In addition, these elements, as a result of the effect of grain refinement, reduce the tendency of steel to form welding cracks during hot joining. These effects can be optimally used if the content of each of Nb, Ti or V in the steel in accordance with the invention is less than 1.0 wt.%, And the Nb content is limited, in particular, to <0.2 wt.%, The Ti content in particular up to <0.3 wt.%, V content, in particular up to <0.3 wt.%.

Кальций (Ca) в количестве менее чем 0,05 вес.%, в частности <0,005 вес.%, способствует образованию в обрабатываемой в соответствии с изобретением стали сфероидных неметаллических материалов, таких как Al2O3 и FeS, и улучшает способность к деформируемости. Образование алюминатов кальция Ca переводит оксид алюминия в шлак и улучшает степень чистоты.Calcium (Ca) in an amount of less than 0.05 wt.%, In particular <0.005 wt.%, Promotes the formation of spheroidal non-metallic materials such as Al 2 O 3 and FeS in the steel according to the invention and improves deformability . The formation of calcium aluminates Ca converts aluminum oxide to slag and improves the degree of purity.

Zr в количестве менее чем 0,1 вес.%, в частности <0,005 вес.%, способствует закалке твердых растворов в обрабатываемой в соответствии с изобретением стали. Однако, поскольку Zr в результате ликвации на границах зерен также способствует хрупкости, содержание этого элемента в обрабатываемой в соответствии с изобретением стали ограничено.Zr in an amount of less than 0.1 wt.%, In particular <0.005 wt.%, Contributes to the hardening of solid solutions in the steel processed in accordance with the invention. However, since Zr also contributes to brittleness as a result of segregation at grain boundaries, the content of this element in the steel processed in accordance with the invention is limited.

P и S в обрабатываемой в соответствии с изобретением стали ликвируют на границах зерен и способствуют образованию хрупкости. В результате этого их содержание должно быть настолько низким, насколько возможно, в частности ниже чем 0,04 вес.%, причем содержание P предпочтительно составляет 0,01-0,03 вес.% и содержание S предпочтительно составляет 0,005-0,02 вес.%.P and S in the steel processed in accordance with the invention are segregated at the grain boundaries and contribute to the formation of brittleness. As a result, their content should be as low as possible, in particular lower than 0.04 wt.%, With the content of P being preferably 0.01-0.03 wt.% And the content of S is preferably 0.005-0.02 weight .%.

Для того чтобы обеспечить оптимальную способность к деформируемости полученной в соответствии с изобретением горячекатаной полосы, можно после намотки и до дальнейшей обработки провести отжиг горячекатаной полосы, во время которого полученная в соответствии с изобретением горячекатаная полоса подвергается процессу отжига при температуре отжига, составляющей 1100-1200°C. Если отжиг горячекатаной полосы выполняется в печах для отжига непрерывного действия, требуемое время отжига составляет 60-300 с Такой отжиг горячекатаной полосы целесообразен, в частности, в том случае, если содержание алюминия (Al) в обработанной в соответствии с изобретением стали составляет по меньшей мере 10 вес.%. Кроме того, в случае такого высокого содержания алюминия (Al), целесообразно для предотвращения образования фазы хрупкости выполнить охлаждение после процесса горячей прокатки как можно быстрей, в частности, при скорости охлаждения по меньшей мере 40 К/с.In order to ensure optimum deformability of the hot-rolled strip obtained in accordance with the invention, it is possible, after winding and before further processing, to anneal the hot-rolled strip, during which the hot-rolled strip obtained in accordance with the invention is subjected to an annealing process at an annealing temperature of 1100-1200 ° C. If the annealing of the hot rolled strip is carried out in continuous annealing furnaces, the required annealing time is 60-300 s. Such annealing of the hot rolled strip is advisable, in particular, if the content of aluminum (Al) in the steel treated in accordance with the invention is at least 10 wt.%. In addition, in the case of such a high content of aluminum (Al), it is advisable to prevent the formation of the brittle phase to cool after the hot rolling process as quickly as possible, in particular at a cooling rate of at least 40 K / s.

Полученную в соответствии с изобретением горячекатаную полосу можно либо обработать методом травления обычным способом после намотки, либо использовать без покрытия или с покрытием. Также возможно, полученную в соответствии с изобретением горячекатаную полосу после выполненного при необходимости травления известным способом покрыть защитным слоем металла, например, для защиты от коррозии. Кроме того, возможно, на полученный в соответствии с изобретением горячекатаный плоский прокат нанести покрытия, посредством которых упрощается процесс деформации горячекатаной полосы.The hot-rolled strip obtained in accordance with the invention can either be processed by etching in the usual way after winding, or used uncoated or coated. It is also possible that the hot-rolled strip obtained in accordance with the invention, after etching if necessary, is known in a known manner, is coated with a protective layer of metal, for example, for protection against corrosion. In addition, it is possible for the hot-rolled flat products obtained in accordance with the invention to be coated by means of which the deformation of the hot-rolled strip is simplified.

С помощью предложенной в изобретении последовательности технологических операций имеется возможность подвергать холодной прокатке полученную в соответствии с изобретением горячекатаную полосу с получением холоднокатаных полос, которые затем могут подвергаться рекристаллизационному отжигу, отжигу перестаривания (дисперсионное твердение посредством мелких карбидов), и качество их поверхностей можно повысить различными способами (Z, ZE, ZN, FAL). При этом холодная прокатка и заключительный рекристаллизационный отжиг позволяют уплотнить и гомогенизировать, например, микроструктуру в сердцевинной области.Using the sequence of technological operations proposed in the invention, it is possible to cold-roll the hot-rolled strip obtained in accordance with the invention to obtain cold-rolled strips, which can then be subjected to recrystallization annealing, overcooking annealing (dispersion hardening by means of fine carbides), and the quality of their surfaces can be improved in various ways (Z, ZE, ZN, FAL). In this case, cold rolling and final recrystallization annealing make it possible to condense and homogenize, for example, the microstructure in the core region.

Если требует плоский стальной прокат с еще меньшими значениями толщины, изготовленную в соответствии с изобретением горячекатаную полосу можно известным способом обработать за один или несколько проходов в холоднопрокатную полосу. На эти полосы можно, в случае необходимости, также нанести поверхностное покрытие, чтобы защитить их от воздействий окружающей среды.If a flat steel sheet with even lower thicknesses is required, the hot-rolled strip made in accordance with the invention can be processed in a known manner in one or more passes into the cold-rolled strip. If necessary, a surface coating can also be applied to these strips to protect them from environmental influences.

Высокое значение сопротивления горячей и холодной прокатке, характерное для стали, обрабатываемой в соответствии с изобретением, является несущественным, поскольку отлитая полоса уже имеет близкие к окончательным размеры, и при горячей и холодной прокатке ее требуется только незначительно деформировать. Это позволяет изготавливать предложенным в соответствии с изобретением способом плоский прокат малой толщины также из сталей, проблемных в отношении их обработки методом проката.The high value of the resistance to hot and cold rolling, characteristic of steel machined in accordance with the invention, is insignificant, since the cast strip already has close to final dimensions, and during hot and cold rolling it only needs to be slightly deformed. This makes it possible to fabricate the flat steel of small thickness proposed in accordance with the invention also from steels that are problematic with respect to their processing by rolling.

Далее изобретение поясняется более подробно со ссылкой на примеры осуществления.The invention is further explained in more detail with reference to embodiments.

На фигуре схематично показана технологическая линия 1 для производства горячекатаной полосы W.The figure schematically shows a production line 1 for the production of hot rolled strip W.

Технологическая линия 1, оборудованная для технологического процесса, который выполняется в непрерывном режиме, содержит одну обычную двухвалковую литейную машину 1, в которой расплав S отливается в отлитую полосу G через зазор, ограниченный между двумя вращающимися в противоположном направлении валками 2, 3, толщина полосы составляет обычно 3-5 мм. Получаемая в вертикальном направлении отлитая полоса G переводится известным способом направляющим устройством в горизонтальное направление перемещения F, в котором она перемещается вперед транспортирующим устройством 4, установленным на одном конце направляющего устройства.A production line 1, equipped for a continuous process, contains one conventional two-roll casting machine 1, in which the melt S is cast into the cast strip G through a gap limited between two opposite rolling rollers 2, 3, the strip thickness is usually 3-5 mm. The cast strip G obtained in the vertical direction is translated in a known manner by the guide device into the horizontal direction of movement F, in which it is moved forward by the conveyor device 4 mounted on one end of the guide device.

Выровненная таким образом в направлении перемещения F перемещающаяся полоса G входит в нагревающее устройство 5. По пути к нагревающему устройству 5 отлитая полоса G охлаждается со скоростью охлаждения 10-20 К/с до промежуточной температуры.The moving strip G thus aligned in the direction of movement F enters the heating device 5. On the way to the heating device 5, the cast strip G is cooled at a cooling rate of 10-20 K / s to an intermediate temperature.

Поступившая в нагревающее устройство 5 охлажденная до промежуточной температуры отлитая полоса G нагревается индуктивно с помощью установленных поперек направлению перемещения F индукторов 6 до начальной температуры горячей прокатки, которая обычно лежит в диапазоне от 1100 до 1300°C, и составляет, в частности, по меньшей мере 1150°C.The cast strip G, which has been supplied to the heating device 5 and is cooled to an intermediate temperature, is heated inductively using the inductors 6 installed across the direction of travel F to the initial hot rolling temperature, which usually lies in the range from 1100 to 1300 ° C, and is, in particular, at least 1150 ° C.

Повышение температуры отлитой полосы G, полученное при прохождении через нагревающее устройство в результате действия электромагнитного поля, генерируемого индукторами 6, составляет до 300°C, обычно 50-150°C. При этом индукторы 6, как описано, например, в документе DE 10323796 B3, могут быть так отрегулированы и настроены, чтобы, с одной стороны, отлитая полоса G равномерно прогревалась по всей ширине и, с другой стороны, мог целенаправленно настраиваться определенный температурный профиль в отлитой полосе G.The temperature increase of the cast strip G obtained by passing through the heating device as a result of the action of the electromagnetic field generated by the inductors 6 is up to 300 ° C, usually 50-150 ° C. In this case, the inductors 6, as described, for example, in DE 10323796 B3, can be adjusted and adjusted so that, on the one hand, the cast strip G is uniformly heated over the entire width and, on the other hand, a specific temperature profile can be purposefully adjusted in cast strip G.

Для того чтобы предотвратить контакт расплава S и отлитой полосы G с окружающей атмосферой U, двухвалковую литейную машину 1, направляющее устройство, транспортирующее устройство 4 и нагревающее устройство 5 поддерживают в атмосфере защитного газа S.In order to prevent contact of the melt S and the cast strip G with the surrounding atmosphere U, the twin roll casting machine 1, the guiding device, the conveying device 4 and the heating device 5 are supported in the atmosphere of the protective gas S.

После нагревающего устройства 5 отлитая полоса G входит в прокатный стан 9, в котором выполняют ее горячую прокатку за один проход в горячекатаную полосу W с толщиной обычно 2,4-4,5 мм. Конечная температура горячей прокатки, с которой горячекатаная полоса W выходит из последнего прокатного стана 9 в направлении перемещения F, лежит обычно в диапазоне 1000-1050°C. Степень деформации, полученная за один проход вальцевания, лежит, как правило, в диапазоне 10-30%.After the heating device 5, the cast strip G enters the rolling mill 9, in which it is hot rolled in one pass into the hot-rolled strip W with a thickness of usually 2.4-4.5 mm. The final temperature of the hot rolling, with which the hot rolled strip W exits the last rolling mill 9 in the direction of travel F, is usually in the range of 1000-1050 ° C. The degree of deformation obtained in one pass rolling, usually lies in the range of 10-30%.

В течение 10 с после выхода из прокатного стана 9 полученную горячекатаную полосу W охлаждают в охлаждающем устройстве 10 со скоростью охлаждения, которая обычно составляет 100-200 К/с, до температуры намотки, которая лежит в диапазоне 300-400°C и с которой горячекатаную полосу W затем наматывают в наматывающем устройстве 11 в рулон C.Within 10 s after leaving the rolling mill 9, the obtained hot-rolled strip W is cooled in a cooling device 10 with a cooling rate, which is usually 100-200 K / s, to a winding temperature that lies in the range of 300-400 ° C and with which hot-rolled strip W is then wound in a winder 11 into a roll C.

После намотки может осуществляться отжиг горячекатаной полосы в не показанном здесь устройстве для термической обработки.After winding, the hot-rolled strip can be annealed in a heat treatment device not shown here.

В технологической линии 1, по способу, который пояснен выше, произведены четыре горячекатаные полосы из расплавов S1-S3, состав которых указан в таблице 1.In the production line 1, according to the method described above, four hot-rolled strips from melts S1-S3 are produced, the composition of which is indicated in table 1.

Соответственно, отлитые из расплавов S1-S3 полосы G охлаждаются по пути к нагревающему устройству 5 со скоростью охлаждения примерно 15 К/с и нагреваются в нагревающем устройстве 5 на величину повышения температуры ΔT до соответствующей начальной температуры (WAT) процесса горячей прокатки и обрабатываются методом горячей прокатки в прокатном стане 9 за три прохода при общем коэффициенте деформации φg и конечной температуре (WET) процесса горячей прокатки в соответствующую горячекатаную полосу W с толщиной dWB. Непосредственно после этого горячекатаные полосы W, соответственно, охлаждались со скоростью охлаждения tk до соответствующей температуры (HAT) намотки, с которой они наматывались, соответственно, в рулон C. Параметры ΔT, WAT, WET, φg, dW, tk и HAT отлитых во время обработки из сталей S1-S3 полос G, соответственно, указаны в таблице 2.Accordingly, the strips G cast from the melts S1-S3 are cooled along the way to the heating device 5 with a cooling rate of about 15 K / s and heated in the heating device 5 by the temperature increase ΔT to the corresponding initial temperature (WAT) of the hot rolling process and processed by the hot rolling in a rolling mill 9 in three passes with a total deformation coefficient φg and a final temperature (WET) of the hot rolling process into the corresponding hot rolled strip W with a thickness dWB. Immediately after this, the hot-rolled strips W, respectively, were cooled with a cooling rate tk to the corresponding temperature (HAT) of the winding, with which they were wound, respectively, in a roll C. The parameters ΔT, WAT, WET, φg, dW, tk and HAT cast during machining from steels S1-S3 of the G bands, respectively, are shown in table 2.

Изготовленная из стали S3 горячекатаная полоса после намотки дополнительно подвергалась отжигу в печи для отжига непрерывного типа в течение 120 с, при температуре 1100°C. Таким образом изготовленная из этой стали S3 горячекатаная полоса, несмотря на особенно высокое содержание в ней C, Mn и Al, надежно предохраняется от поверхностных дефектов.After winding, the hot-rolled strip made of S3 steel was additionally annealed in a continuous-type annealing furnace for 120 s at a temperature of 1100 ° C. Thus, the hot-rolled strip made of this S3 steel, despite the particularly high content of C, Mn and Al in it, is reliably protected from surface defects.

В таблице 3 указаны структуры, а также механические характеристики - толщина dWB горячекатаной полосы, плотность pWB, предел текучести Rp0,2, прочность при растяжении Rm, удлинение A80, n-величина и r-величина изготовленной из сталей S1-S3 горячекатаных полос, полученных посредством раскрытого здесь способа в соответствии с изобретением.Table 3 shows the structures and mechanical characteristics — thickness dWB of the hot-rolled strip, density pWB, yield strength Rp0.2, tensile strength Rm, elongation A80, n-value and r-value of hot-rolled strips made from steels S1-S3 obtained by the method disclosed herein in accordance with the invention.

Список условных обозначенийLegend List

1 Технологическая линия1 Technological line

2, 3 Литейные валки2, 3 Casting rolls

4 Транспортирующее устройство4 Transporting device

5 Нагревающее устройство5 Heating device

6 Индукторы6 Inductors

9 Прокатный стан9 rolling mill

10 Охлаждающее устройство10 Cooling device

11 Наматывающее устройство11 Winder

A Атмосфера защитного газаA Shielding gas atmosphere

C РулонC Roll

F Направление перемещенияF Direction of travel

G Отлитая полосаG Cast strip

S РасплавS Melt

U Окружающая атмосфераU Ambience

W Горячекатаная полосаW Hot rolled strip

Таблица 1Table 1 СтальSteel CC MnMn AlAl Σ ПрочееΣ Other S1S1 0,550.55 18,018.0 6,06.0 ≤0,14≤0.14 S2S2 0,750.75 24,024.0 9,09.0 ≤0,09≤0.09 S3S3 1,251.25 26,026.0 11,511.5 ≤0,15≤0.15

Данные в вес.%, остальное железо и неизбежные примесиData in wt.%, The rest is iron and inevitable impurities

Таблица 2table 2 СтальSteel ΔT [°C]ΔT [° C] WAT [°C]WAT [° C] WET [°C]WET [° C] φg [%]φg [%] tk [K/s]tk [K / s] HAT [°C]HAT [° C] S1S1 150150 11501150 10201020 1717 200200 300300 S2S2 120120 11501150 10301030 15fifteen 200200 300300 S3S3 150150 11501150 10251025 14fourteen 200200 300300

Таблица 3Table 3 СтальSteel СтруктурыStructures dWB [мм]dWB [mm] ρWB [г/см3]ρWB [g / cm 3 ] Rp0,2 [МПа]Rp0.2 [MPa] Rm [МПа]Rm [MPa] Ag [%]Ag [%] nn rr S1S1 аустенитно-ферритныеaustenitic-ferritic 3,13,1 7,27.2 519519 761761 33,133.1 0,260.26 0,900.90 S2S2 аустенитно-ферритныеaustenitic-ferritic 3,03.0 7,07.0 680680 900900 32,532,5 0,230.23 0,690.69 S3S3 аустенитно-ферритные мелкие выделения κ-карбидовaustenitic-ferritic fine κ-carbide precipitates 3,03.0 6,86.8 680680 920920 3535 0,260.26 0,760.76

н.о. = не определеноbut. = not defined

Claims (13)

1. Способ производства горячекатаного плоского стального проката, включающий стадии, на которых получают стальной расплав (S), который содержит, вес.%:
C 0,5-1,3 Mn 18-26 Al 5,9-11,5 Si менее чем 1 Cr менее чем 8 Ni менее чем 3 Mo менее чем 2 N менее чем 0,1 B менее чем 0,1 Cu менее чем 5 Nb менее чем 1 Ti менее чем 1 V менее чем 1 Ca менее чем 0,05 Zr менее чем 0,1 P менее чем 0,04 S менее чем 0,04 железо и неизбежные примеси остальное,

отливают стальной расплав (S) в отлитую полосу (G), при этом толщина отлитой полосы (G) составляет не более 5 мм, нагревают отлитую полосу (G) до начальной температуры процесса горячей прокатки, составляющей 1100-1300°C, со скоростью нагрева, составляющей по меньшей мере 20 К/с, осуществляют горячую прокатку нагретой до начальной температуры процесса горячей прокатки отлитой полосы (G) с получением горячекатаной полосы (W), охлаждают горячекатаную полосу (W) со скоростью охлаждения по меньшей мере 100 K/c до температуры <400°C, причем охлаждение начинают в течение 10 с после горячей прокатки, наматывают охлажденную горячекатаную полосу (W) в рулон (C) при температуре намотки до 400°C.1. A method of manufacturing a hot-rolled flat steel sheet, comprising the steps of obtaining a steel melt (S), which contains, wt.%:
C 0.5-1.3 Mn 18-26 Al 5.9-11.5 Si less than 1 Cr less than 8 Ni less than 3 Mo less than 2 N less than 0.1 B less than 0.1 Cu less than 5 Nb less than 1 Ti less than 1 V less than 1 Ca less than 0.05 Zr less than 0.1 P less than 0.04 S less than 0.04 iron and inevitable impurities rest,

the molten steel (S) is cast into the cast strip (G), while the thickness of the cast strip (G) is not more than 5 mm, the cast strip (G) is heated to the initial temperature of the hot rolling process of 1100-1300 ° C, with a heating rate of at least 20 K / s, hot rolling of the cast strip (G) heated to the initial temperature of the hot rolling process is carried out to obtain a hot-rolled strip (W), the hot-rolled strip (W) is cooled at a cooling rate of at least 100 K / s to temperatures <400 ° C, with cooling starting at ix 10 seconds after the hot rolling, the cooled hot strip is wound (W) into a roll (C) at a coiling temperature of 400 ° C. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что стальной расплав содержит, вес.%: Si 0,1-0,4, Cr <3,0, Ni <1,0, Mo <0,5, N 0,005-0,04, B <0,0050, Cu <1, Nb <0,2, Ti <0,3, V <0,3, Ca <0,005, Zr <0,005, P 0,01-0,03 или S 0,005-0,02.2. The method according to p. 1, characterized in that the steel melt contains, wt.%: Si 0.1-0.4, Cr <3.0, Ni <1.0, Mo <0.5, N 0.005- 0.04, B <0.0050, Cu <1, Nb <0.2, Ti <0.3, V <0.3, Ca <0.005, Zr <0.005, P 0.01-0.03 or S 0.005-0.02. 3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что отливку стального расплава в отлитую полосу (G) осуществляют в двухвалковой литейной машине.3. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the casting of the steel melt in the cast strip (G) is carried out in a twin roll casting machine. 4. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что ускоренный нагрев до начальной температуры процесса горячей прокатки осуществляют с помощью индукционного нагревающего устройства (5).4. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the accelerated heating to the initial temperature of the hot rolling process is carried out using an induction heating device (5). 5. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что начальная температура процесса горячей прокатки, до которой нагревают отлитую полосу (G), составляет по меньшей мере 1150°C.5. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the initial temperature of the hot rolling process to which the cast strip (G) is heated is at least 1150 ° C. 6. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что полученная в ходе горячей прокатки общая степень деформации составляет по меньшей мере 10%, в частности 10-20%.6. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the total degree of deformation obtained during hot rolling is at least 10%, in particular 10-20%. 7. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что конечная температура процесса горячей прокатки составляет 1000-1050°C.7. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the final temperature of the hot rolling process is 1000-1050 ° C. 8. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что горячую прокатку осуществляют за один проход.8. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the hot rolling is carried out in one pass. 9. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что ускоренное охлаждение горячекатаной полосы (W) начинают в течение 10 с после окончания горячей прокатки.9. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the accelerated cooling of the hot-rolled strip (W) is started within 10 s after the end of hot rolling. 10. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что стадии, проводимые перед процессом горячей прокатки, осуществляют в атмосфере защитного газа (A).10. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the stages carried out before the hot rolling process are carried out in a protective gas atmosphere (A). 11. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что полученную горячекатаную полосу (W) подвергают процессу отжига при температуре отжига, составляющей 900-1150°C.11. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the obtained hot-rolled strip (W) is subjected to an annealing process at an annealing temperature of 900-1150 ° C. 12. Способ по п. 11, отличающийся тем, что содержание алюминия Al в отлитой полосе (G) составляет по меньшей мере 10 вес.%.12. The method according to p. 11, characterized in that the aluminum content of Al in the cast strip (G) is at least 10 wt.%. 13. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что горячекатаную полосу (W) подвергают холодной прокатке в холоднокатаную полосу. 13. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the hot-rolled strip (W) is cold rolled into a cold-rolled strip.
RU2013137456/02A 2011-01-11 2011-12-14 Method of production of hot-rolled flat rolled steel RU2554265C2 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102011000089A DE102011000089A1 (en) 2011-01-11 2011-01-11 Method for producing a hot rolled flat steel product
DE102011000089.5 2011-01-11
PCT/EP2011/072671 WO2012095232A1 (en) 2011-01-11 2011-12-14 Method for producing a hot-rolled flat steel product

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013137456A RU2013137456A (en) 2015-02-20
RU2554265C2 true RU2554265C2 (en) 2015-06-27

Family

ID=45315832

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013137456/02A RU2554265C2 (en) 2011-01-11 2011-12-14 Method of production of hot-rolled flat rolled steel

Country Status (12)

Country Link
US (1) US20140007992A1 (en)
EP (1) EP2663411B1 (en)
JP (1) JP2014505172A (en)
KR (1) KR20130100215A (en)
CN (1) CN103328120B (en)
BR (1) BR112013017753A2 (en)
CA (1) CA2823095C (en)
DE (1) DE102011000089A1 (en)
ES (1) ES2625281T3 (en)
MX (1) MX345374B (en)
RU (1) RU2554265C2 (en)
WO (1) WO2012095232A1 (en)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2615932C1 (en) * 2016-06-16 2017-04-11 Юлия Алексеевна Щепочкина Steel
RU2704983C1 (en) * 2016-05-24 2019-11-01 Арселормиттал Cold-rolled and annealed sheet steel, method of its production and use of such steel for production of parts of vehicles
RU2707775C1 (en) * 2016-05-24 2019-11-29 Арселормиттал Cold-rolled and annealed sheet steel, method of its production and use of such steel for production of parts of vehicles
RU2743041C1 (en) * 2017-12-15 2021-02-12 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх High-strength hot-rolled flat steel product with high resistance to edge cracking and simultaneously with high thermal strength indicator and method for producing such a flat steel product
RU2750494C2 (en) * 2016-12-22 2021-06-28 Арселормиттал Cold-rolled and heat treated sheet steel, method for manufacture thereof and application of such steel in manufacture of vehicle parts

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014104706A1 (en) * 2012-12-26 2014-07-03 주식회사 포스코 High strength austenitic-based steel with remarkable toughness of welding heat-affected zone and preparation method therefor
EP2759614B1 (en) 2013-01-25 2019-01-02 ThyssenKrupp Steel Europe AG Method for generating a flat steel product with an amorphous, semi-amorphous or fine crystalline structure and flat steel product with such structures
US20140261918A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Exxonmobil Research And Engineering Company Enhanced wear resistant steel and methods of making the same
KR101518638B1 (en) * 2013-12-25 2015-05-07 주식회사 포스코 Continuous casting method for preventing surface defect of slab
JP6070615B2 (en) * 2014-03-28 2017-02-01 Ｊｆｅスチール株式会社 Manufacturing method of extra heavy steel sheet
DE102014005662A1 (en) * 2014-04-17 2015-10-22 Salzgitter Flachstahl Gmbh Material concept for a malleable lightweight steel
DE102014017274A1 (en) * 2014-11-18 2016-05-19 Salzgitter Flachstahl Gmbh Highest strength air hardening multiphase steel with excellent processing properties and method of making a strip from this steel
KR20160064345A (en) * 2014-11-27 2016-06-08 한국기계연구원 Austenitic light-weight high-strength steel with excellent properties of welds, and method of manufacturing the same
RU2564180C1 (en) * 2014-12-22 2015-09-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Refractory iron based cast alloy
CN106480366A (en) * 2015-08-31 2017-03-08 鞍钢股份有限公司 High-axial-crystal-rate high-manganese steel ingot and smelting method thereof
DE102015116517A1 (en) 2015-09-29 2017-03-30 Thyssenkrupp Ag Apparatus and method for the continuous production of a band-shaped metallic workpiece
CN105401076A (en) * 2015-12-15 2016-03-16 安徽楚江特钢有限公司 Composite manganese steel alloy and preparation method thereof
KR101714922B1 (en) * 2015-12-18 2017-03-10 주식회사 포스코 Wear resistnat steel plate having excellent toughness and internal properties and method for manufacturing thereof
KR101836714B1 (en) * 2016-10-12 2018-03-09 현대자동차주식회사 High manganese steel
CN106521082B (en) * 2016-11-22 2018-10-12 鞍钢铸钢有限公司 A kind of production technology of high manganese high-aluminum steel continuous casting square billet
CN108118254A (en) * 2017-12-21 2018-06-05 常熟理工学院 Low-density high-strength steel and preparation method thereof
CN108057862A (en) * 2017-12-28 2018-05-22 安徽东升精密铸钢件有限公司 A kind of casting method of twin roll strip
US20190376168A1 (en) * 2018-06-12 2019-12-12 Mohsen Askari Paykani High strength alloy steels and methods of making the same
CN108796190B (en) * 2018-06-28 2020-03-20 东北大学 Short-process preparation method of thin high-manganese steel plate
TWI715852B (en) * 2018-07-11 2021-01-11 永鼎應用金屬股份有限公司 Austenitic alloy steel
CN109487178B (en) * 2018-12-29 2020-06-16 广西长城机械股份有限公司 High-purity ultrahigh manganese steel and preparation process thereof
CN109848385B (en) * 2019-03-12 2020-08-04 上海大学 Device and method for continuous casting constant-temperature blank ejection based on electromagnetic induction heating
CN110358980A (en) * 2019-06-21 2019-10-22 宁国市正兴耐磨材料有限公司 A kind of Super-high Manganese cast steel liner plate and preparation method thereof
CN112517863A (en) * 2019-09-19 2021-03-19 宝山钢铁股份有限公司 High-strength thin-specification patterned steel plate/belt and manufacturing method thereof
CN111850419A (en) * 2020-07-31 2020-10-30 燕山大学 High-manganese austenitic steel and preparation method thereof
CN113088823B (en) * 2021-04-08 2022-05-17 上海富驰高科技股份有限公司 Light, high-strength and high-corrosion-resistance Fe-Mn-Al-C-Cr steel and preparation method thereof
CN113462988B (en) * 2021-06-18 2022-07-15 浙江瓯赛汽车部件铸造有限公司 Valve body casting and casting process thereof
CN114210728B (en) * 2022-02-21 2022-05-17 山西太钢不锈钢精密带钢有限公司 Control method for eliminating orange peel print on surface of ultra-flat and ultra-thin precise strip steel with backlight plate

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3903774A1 (en) * 1989-01-27 1990-08-16 Nat Science Council HOT ROLLED ALLOY STEEL SHEET AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF
US5431753A (en) * 1991-12-30 1995-07-11 Pohang Iron & Steel Co. Ltd. Manufacturing process for austenitic high manganese steel having superior formability, strengths and weldability
RU2237728C1 (en) * 2003-04-16 2004-10-10 Общество с ограниченной ответственностью "НОРМА-ИМПОРТ ИНСО" Method of production of continuously cast blank of bars from boron-containing steel for cold die forging of high-strength fasteners
RU2359765C2 (en) * 2004-12-21 2009-06-27 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх Method of manufacturing of hot-rolled strips made of light structural steel

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB841366A (en) 1957-07-02 1960-07-13 Langley Alloys Ltd Improvements in iron aluminium alloys
RU2128717C1 (en) * 1995-04-14 1999-04-10 Ниппон Стил Корпорейшн Aggregate for making stainless steel strip
FR2796083B1 (en) * 1999-07-07 2001-08-31 Usinor PROCESS FOR MANUFACTURING IRON-CARBON-MANGANESE ALLOY STRIPS, AND STRIPS THUS PRODUCED
AUPQ436299A0 (en) * 1999-12-01 1999-12-23 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting steel strip
FR2819825B1 (en) * 2001-01-24 2003-10-31 Imphy Ugine Precision PROCESS FOR MANUFACTURING A FE-NI ALLOY STRIP
DE10259230B4 (en) * 2002-12-17 2005-04-14 Thyssenkrupp Stahl Ag Method for producing a steel product
DE10323796B3 (en) 2003-05-23 2005-02-10 Thyssenkrupp Nirosta Gmbh Apparatus for heating a metal strip and equipment equipped with such a device for producing hot-rolled metal strip
DE10327383C5 (en) * 2003-06-18 2013-10-17 Aceria Compacta De Bizkaia S.A. Plant for the production of hot strip with dual phase structure
CN101065503A (en) * 2004-11-03 2007-10-31 蒂森克虏伯钢铁股份公司 High-strength steel strip or sheet exhibiting twip properties and method for producing said strip by direct strip casting
FR2878257B1 (en) 2004-11-24 2007-01-12 Usinor Sa PROCESS FOR MANUFACTURING AUSTENITIC STEEL SHEET, FER-CARBON-MANGANIZED WITH VERY HIGH RESISTANCE AND ELONGATION CHARACTERISTICS, AND EXCELLENT HOMOGENEITY
DE102005063058B3 (en) * 2005-12-29 2007-05-24 Thyssenkrupp Nirosta Gmbh Producing cold rolled strip of ferritic stainless steel comprises controlled cooling before cold rolling
DE102008056844A1 (en) * 2008-11-12 2010-06-02 Voestalpine Stahl Gmbh Manganese steel strip and method of making the same
US8852356B2 (en) * 2009-03-11 2014-10-07 Salzgitter Glachstahl GmbH Method for producing a hot rolled strip and hot rolled strip produced from ferritic steel

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3903774A1 (en) * 1989-01-27 1990-08-16 Nat Science Council HOT ROLLED ALLOY STEEL SHEET AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF
US5431753A (en) * 1991-12-30 1995-07-11 Pohang Iron & Steel Co. Ltd. Manufacturing process for austenitic high manganese steel having superior formability, strengths and weldability
RU2237728C1 (en) * 2003-04-16 2004-10-10 Общество с ограниченной ответственностью "НОРМА-ИМПОРТ ИНСО" Method of production of continuously cast blank of bars from boron-containing steel for cold die forging of high-strength fasteners
RU2359765C2 (en) * 2004-12-21 2009-06-27 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх Method of manufacturing of hot-rolled strips made of light structural steel

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2704983C1 (en) * 2016-05-24 2019-11-01 Арселормиттал Cold-rolled and annealed sheet steel, method of its production and use of such steel for production of parts of vehicles
RU2707775C1 (en) * 2016-05-24 2019-11-29 Арселормиттал Cold-rolled and annealed sheet steel, method of its production and use of such steel for production of parts of vehicles
US11486017B2 (en) 2016-05-24 2022-11-01 Arcelormittal Cold rolled and annealed steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts
RU2615932C1 (en) * 2016-06-16 2017-04-11 Юлия Алексеевна Щепочкина Steel
RU2750494C2 (en) * 2016-12-22 2021-06-28 Арселормиттал Cold-rolled and heat treated sheet steel, method for manufacture thereof and application of such steel in manufacture of vehicle parts
RU2743041C1 (en) * 2017-12-15 2021-02-12 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх High-strength hot-rolled flat steel product with high resistance to edge cracking and simultaneously with high thermal strength indicator and method for producing such a flat steel product
US11584971B2 (en) 2017-12-15 2023-02-21 Salzgitter Flachstahl Gmbh High-strength, hot-rolled flat steel product with high edge cracking resistance and, at the same time, high bake-hardening potential, and method for producing such a flat steel product

Also Published As

Publication number Publication date
MX2013007874A (en) 2013-07-29
CN103328120A (en) 2013-09-25
DE102011000089A1 (en) 2012-07-12
CA2823095C (en) 2015-09-08
US20140007992A1 (en) 2014-01-09
ES2625281T3 (en) 2017-07-19
KR20130100215A (en) 2013-09-09
JP2014505172A (en) 2014-02-27
CN103328120B (en) 2016-06-22
CA2823095A1 (en) 2012-07-19
EP2663411A1 (en) 2013-11-20
EP2663411B1 (en) 2017-02-15
RU2013137456A (en) 2015-02-20
MX345374B (en) 2017-01-26
WO2012095232A1 (en) 2012-07-19
BR112013017753A2 (en) 2016-10-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2554265C2 (en) Method of production of hot-rolled flat rolled steel
KR101365652B1 (en) Method for producing a grain-oriented electrical steel strip
KR101461583B1 (en) Method for manufacturing flat steel products from a multiphase steel microalloyed with boron
JP2009503265A (en) Method for producing directional electromagnetic steel strip
KR101458039B1 (en) Method for manufacturing flat steel products from a steel forming a complex phase structure
JP7261822B2 (en) Al-Fe alloy plated steel sheet for hot forming with excellent TWB welding properties, and method for producing hot formed member
JP2005126733A (en) Steel sheet for hot press having excellent hot workability, and automotive member
EP1157138B1 (en) Cold rolled steel
KR20190138835A (en) Cold rolled flat steel product annealed in a bell furnace and its manufacturing method
US20150176108A1 (en) High strength high ductility high copper low alloy thin cast strip product and method for making the same
KR20200065141A (en) Non-oriented electrical steel sheet having low iron loss property and excellent surface quality and method of manufacturing the same
JP5509222B2 (en) Hot rolled thin cast strip product and manufacturing method thereof
KR101461585B1 (en) Method for manufacturing flat steel products from a multiphase steel alloyed with silicon
JP5350254B2 (en) Process for producing flat steel products from aluminum alloyed multiphase steels
KR101518588B1 (en) Precipitation hardening steel sheet having excellent yield strength and yield ratio and method for manufacturing the same
KR20190078401A (en) Non-oriented electrical steel sheet having low deviation of mechanical property and thickness and method of manufacturing the same
WO2023149287A1 (en) Method for manufacturing hot-rolled steel sheet for non-oriented electrical steel sheet, method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet, and hot-rolled steel sheet for non-oriented electrical steel sheet
KR20240075905A (en) Heavy steel plate and manufacturing method thereof