RU2554153C1 - Электрогидравлический следящий привод - Google Patents
Электрогидравлический следящий привод Download PDFInfo
- Publication number
- RU2554153C1 RU2554153C1 RU2014110424/06A RU2014110424A RU2554153C1 RU 2554153 C1 RU2554153 C1 RU 2554153C1 RU 2014110424/06 A RU2014110424/06 A RU 2014110424/06A RU 2014110424 A RU2014110424 A RU 2014110424A RU 2554153 C1 RU2554153 C1 RU 2554153C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- input
- inclined disk
- hydrostatic
- output
- hydraulic
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Привод предназначен для использования в высокоточных приводах слежения, наведения. Привод содержит гидравлически замкнутые между собой аксиально-поршневой гидромотор и регулируемый аксиально-поршневой насос с наклонным диском и гидростатическими опорами, электрогидравлический механизм управления, приводной двигатель, механическую передачу, объект регулирования, вспомогательный насос, предохранительный клапан, первый и второй подпиточные клапаны, пополнительный бак, первый и второй сумматоры, первый и второй датчики угла, при этом напорная гидролиния вспомогательного насоса соединена с входами первого и второго подпиточных клапанов, выходы которых соединены с магистралями, соединяющими регулируемый насос и гидромотор, вход предохранительного клапана соединен с напорной гидролинией вспомогательного насоса и гидравлическим входом механизма управления, вход вспомогательного насоса и выход предохранительного клапана соединены с пополнительным баком, вал приводного двигателя кинематически соединен с входными валами регулируемого насоса и вспомогательного насоса, первый датчик угла кинематически соединен с выходным валом механической передачи и своим электрическим выходом соединен с вторым входом первого сумматора, первый вход которого является управляющим входом привода, второй датчик угла кинематически соединен с наклонным диском регулируемого насоса и своим электрическим выходом соединен с вторым входом второго сумматора, первый вход которого соединен с выходом первого сумматора, выход второго сумматора соединен с электрическим входом механизма управления, вал гидромотора через механическую передачу кинематически соединен с объектом регулирования, причем гидромотор выполнен с наклонным диском и гидростатическими опорами. Технический результат - уменьшение зоны нечувствительности привода. 3 ил.
Description
Изобретение относится к области машиностроения и может быть использовано в высокоточных приводах слежения, наведения.
Известен регулируемый гидропривод с замкнутой схемой циркуляции рабочей жидкости (Аксиально-поршневой регулируемый гидропривод. /Под. ред. В.Н. Прокофьева. - М.: Машиностроение, 1969, с.257). В данном гидроприводе используются объемно-замкнутые между собой аксиально-поршневые гидромашины с наклонным блоком и двойным несиловым карданом. Насос переменной подачи приводится в действие приводным электродвигателем, а управление насосом осуществляется посредством электрогидравлического механизма управления с внутренней обратной связью по положению его люльки. Электрический вход механизма управления является управляющим входом гидропривода. Гидромотор через редуктор приводит в движение объект регулирования. Гидропривод охвачен внешней отрицательной обратной связью по положению объекта регулирования.
Недостатком данного гидропривода является наличие значительной зоны нечуствительности из-за высокой инерционности регулирующего органа аксиально-поршневого насоса с наклонным блоком и двойным несиловым карданом.
Известен также электрогидравлический следящий привод (ЭГСП), принятый за прототип, изделие 2Э60-Е1 (Руководство по эксплуатации АЮИЖ. 461312.030 РЭ ОАО «ВНИИ «Сигнал», г. Ковров, 2008 г.). ЭГСП прототипа содержит гидравлически замкнутые между собой аксиально-поршневой гидромотор с наклонным блоком и двойным несиловым карданом (далее по тексту гидромотор АПНБ) и регулируемый аксиально-поршневой насос с наклонным диском и гидростатическими опорами (далее по тексту регулируемый насос АПНД) и с электрогидравлическим механизмом управления, приводной двигатель, механическую передачу, объект регулирования, вспомогательный насос, предохранительный клапан, первый и второй подпиточные клапаны, пополнительный бак, первый и второй сумматоры, первый и второй датчики угла, при этом напорная гидролиния вспомогательного насоса соединена с входами первого и второго подпиточных клапанов, выходы которых соединены с магистралями, соединяющими регулируемый насос АПНД и гидромотор АПНБ, вход предохранительного клапана соединен с напорной гидролинией вспомогательного насоса и гидравлическим входом электрогидравлического механизма управления, вход вспомогательного насоса и выход предохранительного клапана соединены с пополнительным баком, вал приводного двигателя кинематически соединен с входными валами регулируемого насоса АПНД и вспомогательного насоса, первый датчик угла, кинематически соединен с выходным валом механической передачи и своим электрическим выходом соединен с вторым входом первого сумматора, первый вход которого является управляющим входом ЭГСП, второй датчик угла кинематически соединен с наклонным диском регулируемого насоса АПНД и своим электрическим выходом соединен с вторым входом второго сумматора, первый вход которого соединен с выходом первого сумматора, выход второго сумматора соединен с электрическим входом электрогидравлического механизма управления, вал гидромотора АПНБ через механическую передачу кинематически соединен с объектом регулирования.
Недостатком указанного ЭГСП является наличие значительной зоны нечувствительности к управляющему воздействию, так как требуется время для создания требуемого перепада давления на гидромоторе АПНБ при нарастании управляющего воздействия, что приводит к увеличению ошибки наведения объекта регулирования, особенно в начале его движения, а также при реверсе управляющего воздействия. Кроме того, в указанном ЭГСП используются разнотипные аксиально-поршневые гидромашины - насос с наклонным диском и гидростатическими опорами, а гидромотор - с наклонным блоком и двойным несиловым карданом, что снижает показатели унификации по изделию.
Изобретение направлено на уменьшение зоны нечувствительности ЭГСП и, как следствие, увеличение полосы пропускания при отработке управляющего воздействия с обеспечением унификации ходовых частей гидромашин ЭГСП - регулируемого насоса АПНД и аксиально-поршневого гидромотора (АПГМ) с наклонным диском и гидростатическими опорами.
Технический результат достигается тем, что электрогидравлический следящий привод, содержащий гидравлически замкнутые между собой АПГМ и регулируемый насос АПНД, электрогидравлический механизм управления, приводной двигатель, механическую передачу, объект регулирования, вспомогательный насос, предохранительный клапан, первый и второй подпиточные клапаны, пополнительный бак, первый и второй сумматоры, первый и второй датчики угла, при этом напорная гидролиния вспомогательного насоса соединена с входами первого и второго подпиточных клапанов, выходы которых соединены с магистралями, соединяющими регулируемый насос АПНД и АПГМ, вход предохранительного клапана соединен с напорной гидролинией вспомогательного насоса и гидравлическим входом электрогидравлического механизма управления, вход вспомогательного насоса и выход предохранительного клапана соединены с пополнительным баком, вал приводного двигателя кинематически соединен с входными валами регулируемого насоса АПНД и вспомогательного насоса, первый датчик угла кинематически соединен с выходным валом механической передачи и своим электрическим выходом соединен с вторым входом первого сумматора, первый вход которого является управляющим входом ЭГСП, второй датчик угла кинематически соединен с наклонным диском регулируемого насоса АПНД и своим электрическим выходом соединен с вторым входом второго сумматора, первый вход которого соединен с выходом первого сумматора, выход второго сумматора соединен с электрическим входом электрогидравлического механизма управления, вал АПГМ через механическую передачу кинематически соединен с объектом регулирования, причем АПГМ выполнен с наклонным диском и гидростатическими опорами, при этом усилие R пружины, поджимающей блок цилиндров к распределителю, а гидростатические опоры поршней через стержни, сферическую втулку и сепаратор к наклонному диску, отвечает соотношению
где mц - масса блока цилиндров (без поршней);
a 0 - проекция вибрационного ускорения на ось вала АПГМ с наклонным диском и гидростатическими опорами;
g0 - проекция ускорения свободного падения на ось вала АПГМ с наклонным диском и гидростатическими опорами;
Z - количество поршней и гидростатических опор в АПГМ с наклонным диском и гидростатическими опорами;
mп - масса одного поршня (без гидростатической опоры);
а по - проекция вибрационного ускорения на плоскость, перпендикулярную оси вала АПГМ с наклонным диском и гидростатическими опорами;
gпо - проекция ускорения свободного падения на плоскость, перпендикулярную оси вала АПГМ с наклонным диском и гидростатическими опорами;
l1 - расстояние от центра тяжести блока цилиндров до его точки самоустановки;
Dц - внешний диаметр блока цилиндров, взаимодействующий с распределителем;
σр - удельное давление между блоком цилиндров и распределителем;
Sp - площадь контакта распределителя и блока цилиндров;
(a 0+g0); (a по+gпо) - суммы векторов ускорений, соответствующих обозначениям,
коэффициент К определяется по соотношению:
K=R/F,
где F - усилие поджатия гидростатических опор к наклонному диску определяется по формуле
где mп - масса одного поршня (без гидростатической опоры);
m0 - масса гидростатической опоры;
a пд - проекция вибрационного ускорения на ось, перпендикулярную плоскости наклонного диска;
gпд - проекция ускорения свободного падения на ось, перпендикулярную плоскости наклонного диска;
а д - проекция вибрационного ускорения на плоскость наклонного диска;
gд - проекция ускорения свободного падения на плоскость наклонного диска;
l2 - расстояние от центра тяжести гидростатической опоры до центра ее сферической заделки;
d - внешний диаметр гидростатической опоры;
S0 - площадь гидростатической опоры, контактирующей с наклонным диском;
σ0 - удельное давление между гидростатической опорой и наклонным диском;
γ - угол наклона диска;
(a пд+gпд); (a д+gд) - суммы векторов ускорений, соответствующих обозначениям,
причем если R≥F, то К=1, а если R<F, то К=R/F.
На фиг.1 приведена структурная схема ЭГСП, на фиг.2 - АПГМ с наклонным диском и гидростатическими опорами, на фиг.3 - логарифмические амплитудно-фазовые частотные характеристики ЭГСП.
Электрогидравлический следящий привод (фиг.1) содержит гидравлически замкнутые между собой АПГМ 1 и регулируемый насос АПНД 2, электрогидравлический механизм управления 3, приводной двигатель 4, механическую передачу 5, объект регулирования 6, вспомогательный насос 7, предохранительный клапан 8, первый 9 и второй 10 подпиточные клапаны, пополнительный бак 11, первый 12 и второй 13 сумматоры, первый 14 и второй 15 датчики угла, при этом напорная гидролиния 16 вспомогательного насоса 7 соединена с входами первого 9 и второго 10 подпиточных клапанов, выходы которых соединены с магистралями, соединяющими регулируемый насос АПНД 2 и АПГМ 1, выход предохранительного клапана 8 соединен с напорной гидролинией 16 вспомогательного насоса 7 и гидравлическим входом электрогидравлического механизма управления 3, вход вспомогательного насоса 7 и выход предохранительного клапана 8 соединены с пополнительным баком 11, вал приводного двигателя 4 кинематически соединен с входными валами регулируемого насоса АПНД 2 и вспомогательного насоса 7, датчик угла 14 кинематически соединен с выходным валом механической передачи 5 и своим электрическим выходом соединен с вторым входом первого сумматора 12, первый вход которого является управляющим входом ЭГСП, второй датчик угла 15 кинематически соединен с наклонным диском регулируемого насоса АПНД 2 и своим электрическим выходом соединен с вторым входом второго сумматора 13, первый вход которого соединен с выходом первого сумматора 12, выход второго сумматора 13 соединен с электрическим входом электрогидравлического механизма управления 3, вал 17 (фиг.2) АПГМ 1 через механическую передачу 5 (фиг.1) кинематически соединен с объектом регулирования 6, причем АПГМ 1 (фиг.2) выполнен с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19, при этом усилие R пружины 20, поджимающей блок цилиндров 21 к распределителю 22, а гидростатические опоры 19 поршней 23 через стержни 24, сферическую втулку 25 и сепаратор 26 - к наклонному диску 18, отвечает соотношению
где mц - масса блока цилиндров 21 (без поршней 23);
a 0 - проекция вибрационного ускорения на ось вала 17 АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19;
g0 - проекция ускорения свободного падения на ось вала 17 АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19;
Z - количество поршней 23 и гидростатических опор 19 в АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19;
mп - масса одного поршня 23 (без гидростатической опоры 19);
a по - проекция вибрационного ускорения на плоскость, перпендикулярную оси вала 17 АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19;
gпо - проекция ускорения свободного падения на плоскость, перпендикулярную оси вала 17 АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19;
l1 - расстояние от центра тяжести блока цилиндров 21 до его точки самоустановки;
Dц - внешний диаметр блока цилиндров 21, взаимодействующий с распределителем 22;
σp - удельное давление между блоком цилиндров 21 и распределителем 22;
Sp - площадь контакта распределителя 22 и блока цилиндров 21;
(a 0+g0); (a по+gпо) - суммы векторов ускорений, соответствующих обозначениям,
коэффициент К определяется по соотношению:
К=R/F,
где F - усилие поджатия гидростатических опор 19 к наклонному диску 18 определяется по формуле
где mп - масса одного поршня 23 (без гидростатической опоры 19);
m0 - масса гидростатической опоры 19;
а пд - проекция вибрационного ускорения на ось, перпендикулярную плоскости наклонного диска 18;
gпд - проекция ускорения свободного падения на ось, перпендикулярную плоскости наклонного диска 18;
а д - проекция вибрационного ускорения на плоскость наклонного диска 27;
gд - проекция ускорения свободного падения на плоскость наклонного диска 18;
l2 - расстояние от центра тяжести гидростатической опоры 19 до центра ее сферической заделки 28;
d - внешний диаметр гидростатической опоры 19;
S0 - площадь гидростатической опоры 19, контактирующей с наклонным диском 18;
σ0 - удельное давление между гидростатической опорой 19 и наклонным диском 18;
γ - угол наклона диска 18;
(a пд+gпд); (a д+gд) - суммы векторов ускорений, соответствующих обозначениям,
причем если R≥F, то К=1, а если R<F, то К=R/F.
При вращении валов насосов (фиг.1) регулируемого АПНД 2 и вспомогательного 7 от приводного двигателя 4 вспомогательный насос 7 подает рабочую жидкость из пополнительного бака 11 по напорной гидролинии 16 к входу предохранительного клапана 8, поддерживающему в ней постоянное давление, к гидравлическому входу электрогидравлического механизма управления 3, а также к входам первого 9 и второго 10 подпиточных клапанов для восполнения утечек в гидролиниях, соединяющих АПГМ 1 с наклонным диском 18 (фиг.2) и гидростатическими опорами 19 и регулируемый насос АПНД 2 (фиг.1).
При отсутствии управляющего сигнала Uупр на первом входе первого сумматора 12 на электрическом входе электрогидравлического механизма управления 3 формируется сигнал, при котором регулируемый насос АПНД 2 подачу рабочей жидкости не производит и вал 17 (фиг.2) АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19 неподвижен.
На второй вход первого сумматора 12 (фиг.1) поступает сигнал с первого датчика угла 14, образуя с его первым входом, являющимся управляющим входом ЭГСП, внешнюю отрицательную обратную связь по положению объекта регулирования 6, при этом вход первого датчика угла 14 кинематически соединен с объектом регулирования 6.
На второй вход второго сумматора 13 поступает сигнал со второго датчика угла 15, образуя с его первым входом, являющимся управляющим входом электрогидравлического механизма управления 3, внутреннюю отрицательную обратную связь по положению наклонного диска в регулируемом насосе АПНД 2, при этом вход второго датчика угла 15 кинематически соединен с наклонным диском регулируемого насоса АПНД 2.
Таким образом, на электрическом входе электрогидравлического механизма управления 3 формируется управляющий сигнал, определяющий положение наклонного диска регулируемого насоса АПНД 2 и объекта регулирования 6.
При изменении управляющего воздействия Uупр на первом входе первого сумматора 12 пропорционально возрастает подача рабочей жидкости от регулируемого насоса АПНД 2 в одну из гидролиний, соединяющих АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19 и регулируемый насос АПНД 2, появляется перепад давления между ними.
Величина перепада давления, обеспечивающего начало вращения вала АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19 определяется моментом сопротивления движению объекта регулирования 6, механической передачи 5 и, особенно, моментом сопротивления движению основных взаимно-подвижных сопрягаемых деталей ходовой части АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19 (фиг.2): блок цилиндров 21 - распределитель 22, гидростатические опоры 19 - наклонный диск 18.
Усилием поджатия пружины 20 задают величину минимального момента сопротивления движения между блоком цилиндров 21 и распределителем 22, а также между гидростатическими опорами 19 и наклонным диском 18 с обеспечением работоспособности АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19. При этом усилие R пружины 20 определяется из соотношения
а коэффициент К определяется по соотношению:
K=R/F,
где
причем если R≥F то К=1, а если R<F, то К=R/F.
Заданное таким образом значение усилия поджатия пружины 20 уменьшает в гидролиниях перепад давления, соответствующий началу вращения вала 17 АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19. Тем самым уменьшается угол наклона наклонного диска регулируемого насоса АПНД 2 (фиг.1), соответствующий началу вращения вала 17 (фиг.2) АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19, так как из-за уменьшения перепада давления уменьшается величина расхода утечек, сжимаемости, перетечек рабочей жидкости, формирующихся в регулируемом насосе АПНД 2 и АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19.
При вращении вала 17 гидромотора АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19 первый датчик угла 14 (фиг.1) формирует сигнал отрицательной обратной связи, поступающий на второй вход первого сумматора 12. Разность сигналов на входе первого сумматора 12 соответствует ошибке наведения, таким образом сокращается время от начала подачи управляющего сигнала до угла поворота наклонного диска регулируемого насоса АПНД 2, при котором начинает вращение вал 17 (фиг.2) АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19 и через механическую передачу 5 (фиг.1) начинает вращение объект регулирования 6. Тем самым уменьшается зона нечувствительности и ошибка отработки управляющего сигнала Uупр электрогидравлического следящего привода.
Уменьшение утечек, перетечек, сжимаемости рабочей жидкости, момента трения приводит к улучшению точностных и динамических характеристик, а согласование усилий в ходовой части АПГМ 1 с наклонным диском 18 и гидростатическими опорами 19 с динамическими характеристиками ЭГСП позволяет увеличить частоту пропускания при отработке управляющего сигнала Uупр, что отражается в логарифмических амплитудно-фазовых характеристиках ЭГСП.
В ОАО ВНИИ «Сигнал» были проведены испытания ЭГСП, выполненного в соответствии с заявляемой формулой изобретения и в штатном исполнении прототипа изделия 2Э60-Е1.
На фиг.3 приведены логарифмические амплитудно-фазовые частотные характеристики: амплитудно-частотная 27 и фазочастотная 28 прототипа; амплитудно-частотная 29 и фазочастотная 30 изобретения.
Сдвиг фазовой характеристики заявляемого ЭГСП при частоте управляющего сигнала 0,25 Гц и амплитуде 0,1 Uупрmax составил 3,5°, а прототипа 4,3°.
В полосе средних частот от 1 до 10 Гц фазовая частотная характеристика 30 изобретения проходит на 18÷27° выше соответствующей фазовой частотной характеристики 27 прототипа, при этом (частоты 4 Гц) полоса пропускания сдвигается вправо на 1,6 Гц по отношению к прототипу. Амплитудно-частотные характеристики прототипа 27 и изобретения 29 существенно не отличаются. Улучшение фазовой частной характеристики изобретения позволяет обеспечить более высокие запасы устойчивости и полосы пропускания электрогидравлического следящего привода при обеспечении унификации его силовой части, что обеспечивает возможность использования аксиально-поршневого гидромотора с наклонным диском и гидростатическими опорами в ЭГСП.
Использование в ЭГСП аксиально-поршневых с наклонным диском и гидростатическими опорами насоса и гидромотора с однотипными качающими узлами позволяет снизить трудоемкость их изготовления на 30-40%.
Claims (1)
- Электрогидравлический следящий привод, содержащий гидравлически замкнутые между собой аксиально-поршневой гидромотор и регулируемый аксиально-поршневой насос с наклонным диском и гидростатическими опорами, электрогидравлический механизм управления, приводной двигатель, механическую передачу, объект регулирования, вспомогательный насос, предохранительный клапан, первый и второй подпиточные клапаны, пополнительный бак, первый и второй сумматоры, первый и второй датчики угла, при этом напорная гидролиния вспомогательного насоса соединена с входами первого и второго подпиточных клапанов, выходы которых соединены с магистралями, соединяющими регулируемый аксиально-поршневой насос с наклонным диском и гидростатическими опорами и аксиально-поршневой гидромотор, вход предохранительного клапана соединен с напорной гидролинией вспомогательного насоса и гидравлическим входом электрогидравлического механизма управления, вход вспомогательного насоса и выход предохранительного клапана соединены с пополнительным баком, вал приводного двигателя кинематически соединен с входными валами регулируемого аксиально-поршневого насоса с наклонным диском и гидростатическими опорами и вспомогательного насоса, первый датчика угла кинематически соединен с выходным валом механической передачи и своим электрическим выходом соединен с вторым входом первого сумматора, первый вход которого является управляющим входом электрогидравлического следящего привода, второй датчика угла кинематически соединен с наклонным диском регулируемого аксиально-поршневого насоса с наклонным диском и гидростатическими опорами и своим электрическим выходом соединен с вторым входом второго сумматора, первый вход которого соединен с выходом первого сумматора, выход второго сумматора соединен с электрическим входом электрогидравлического механизма управления, вал аксиально-поршневого гидромотора через механическую передачу кинематически соединен с объектом регулирования, отличающийся тем, что аксиально-поршневой гидромотор выполнен с наклонным диском и гидростатическими опорами, причем усилие R пружины, поджимающей блок цилиндров к распределителю, а гидростатические опоры поршней через стержни, сферическую втулку и сепаратор - к наклонному диску, отвечает соотношению
,
где mц - масса блока цилиндров (без поршней);
a0 - проекция вибрационного ускорения на ось вала аксиально-поршневого гидромотора с наклонным диском и гидростатическими опорами;
g0 - проекция ускорения свободного падения на ось вала аксиально-поршневого гидромотора с наклонным диском и гидростатическими опорами;
Z - количество поршней и гидростатических опор в аксиально-поршневом гидромоторе с наклонным диском и гидростатическими опорами;
mп - масса одного поршня (без гидростатической опоры);
апо - проекция вибрационного ускорения на плоскость, перпендикулярную оси вала аксиально-поршневого гидромотора с наклонным диском и гидростатическими опорами;
gпо - проекция ускорения свободного падения на плоскость, перпендикулярную оси вала аксиально-поршневого гидромотора с наклонным диском и гидростатическими опорами;
l1 - расстояние от центра тяжести блока цилиндров до его точки самоустановки;
Dц - внешний диаметр блока цилиндров, взаимодействующий с распределителем;
σp - удельное давление между блоком цилиндров и распределителем;
Sp - площадь контакта распределителя и блока цилиндров;
(a0+g0); (апо+gпо) - суммы векторов ускорений, соответствующих обозначениям,
коэффициент К определяется по соотношению:
K=R/F,
где F - усилие поджатия гидростатических опор к наклонному диску определяется по формуле
где mп - масса одного поршня (без гидростатической опоры);
m0 - масса гидростатической опоры;
апд - проекция вибрационного ускорения на ось, перпендикулярную плоскости наклонного диска;
gпд - проекция ускорения свободного падения на ось, перпендикулярную плоскости наклонного диска;
ад - проекция вибрационного ускорения на плоскость наклонного диска;
gд - проекция ускорения свободного падения на плоскость наклонного диска;
l2 - расстояние от центра тяжести гидростатической опоры до центра ее сферической заделки;
d - внешний диаметр гидростатической опоры;
S0 - площадь гидростатической опоры, контактирующей с наклонным диском;
σ0 - удельное давление между гидростатической опорой и наклонным диском;
γ - угол наклона диска;
(апд+gпд); (ад+gд) - суммы векторов ускорений, соответствующих обозначениям,
причем если R≥F, то K=1, а если R<F, то К=R/F.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014110424/06A RU2554153C1 (ru) | 2014-03-18 | 2014-03-18 | Электрогидравлический следящий привод |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014110424/06A RU2554153C1 (ru) | 2014-03-18 | 2014-03-18 | Электрогидравлический следящий привод |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2554153C1 true RU2554153C1 (ru) | 2015-06-27 |
Family
ID=53498346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014110424/06A RU2554153C1 (ru) | 2014-03-18 | 2014-03-18 | Электрогидравлический следящий привод |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2554153C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2593325C1 (ru) * | 2015-09-07 | 2016-08-10 | Акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт "Сигнал" (АО "ВНИИ "Сигнал") | Электрогидравлический привод |
| RU2646169C1 (ru) * | 2017-05-26 | 2018-03-01 | Акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт "Сигнал" | Электрогидравлический привод |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5431182A (en) * | 1994-04-20 | 1995-07-11 | Rosemount, Inc. | Smart valve positioner |
| RU2099765C1 (ru) * | 1985-07-02 | 1997-12-20 | Всероссийский научно-исследовательский институт "Сигнал" | Электрогидравлический следящий привод |
| RU2119185C1 (ru) * | 1988-04-08 | 1998-09-20 | Всероссийский научно-исследовательский институт "Сигнал" | Электрогидравлический следящий привод |
| US6512960B1 (en) * | 1999-05-11 | 2003-01-28 | Samson Aktiengesellschaft | Positioner and method for operating the positioner |
| RU2347952C1 (ru) * | 2007-10-16 | 2009-02-27 | Вера Семеновна Рождественская | Электрогидравлический следящий привод объемного регулирования |
-
2014
- 2014-03-18 RU RU2014110424/06A patent/RU2554153C1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2099765C1 (ru) * | 1985-07-02 | 1997-12-20 | Всероссийский научно-исследовательский институт "Сигнал" | Электрогидравлический следящий привод |
| RU2119185C1 (ru) * | 1988-04-08 | 1998-09-20 | Всероссийский научно-исследовательский институт "Сигнал" | Электрогидравлический следящий привод |
| US5431182A (en) * | 1994-04-20 | 1995-07-11 | Rosemount, Inc. | Smart valve positioner |
| US6512960B1 (en) * | 1999-05-11 | 2003-01-28 | Samson Aktiengesellschaft | Positioner and method for operating the positioner |
| RU2347952C1 (ru) * | 2007-10-16 | 2009-02-27 | Вера Семеновна Рождественская | Электрогидравлический следящий привод объемного регулирования |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2593325C1 (ru) * | 2015-09-07 | 2016-08-10 | Акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт "Сигнал" (АО "ВНИИ "Сигнал") | Электрогидравлический привод |
| RU2646169C1 (ru) * | 2017-05-26 | 2018-03-01 | Акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт "Сигнал" | Электрогидравлический привод |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3250227A (en) | Torque control apparatus for hydraulic power units | |
| US2832198A (en) | Hydraulic rotary pump and motor transmission | |
| RU2554153C1 (ru) | Электрогидравлический следящий привод | |
| US1890041A (en) | Steering apparatus or the like | |
| US10859069B2 (en) | Torque control system for a variable displacement pump | |
| CN107787421A (zh) | 一种用于无级变速器的控制系统 | |
| RU2554152C1 (ru) | Электрогидравлический следящий привод | |
| RU2593325C1 (ru) | Электрогидравлический привод | |
| JP6466282B2 (ja) | 可変容量型液圧回転機のレギュレータ | |
| He et al. | Design and analysis of a swashplate control system for an asymmetric axial piston pump | |
| RU2561254C1 (ru) | Электрогидравлический привод | |
| US3391538A (en) | Hydraulic intensifiers | |
| US2812026A (en) | Variable pitch propeller control system | |
| US2984222A (en) | Constant work output rotary hydraulic device | |
| CN103775321A (zh) | 液力平衡式伺服控制变量液压泵 | |
| US1418951A (en) | Controlling apparatus for piston pumps | |
| US1077454A (en) | Variable-speed-transmission gearing. | |
| US2263315A (en) | Power transmission | |
| CN103089418A (zh) | 用于减小发动机转矩波动的装置 | |
| CN204961256U (zh) | 一种双配流盘轴向柱塞泵及马达的变量调节装置 | |
| US9714702B2 (en) | Variable coaxial shaft for hydraulic unit | |
| US2335645A (en) | Variable crank gear | |
| Pandey et al. | Leakage analysis of Bent-axis hydro-motors: An experimental study | |
| CN203272332U (zh) | 一种改进变量机构的液压泵 | |
| US2655838A (en) | Continuous aim gun control mechanism |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |