RU2533469C1 - Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью - Google Patents
Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью Download PDFInfo
- Publication number
- RU2533469C1 RU2533469C1 RU2013136611/02A RU2013136611A RU2533469C1 RU 2533469 C1 RU2533469 C1 RU 2533469C1 RU 2013136611/02 A RU2013136611/02 A RU 2013136611/02A RU 2013136611 A RU2013136611 A RU 2013136611A RU 2533469 C1 RU2533469 C1 RU 2533469C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- sheets
- wear resistance
- increase
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при получении толстолистовой стали для изготовления деталей транспортных и горнодобывающих машин, обладающих высокой стойкостью против абразивного износа (истирания). Способ включает получение слябов из стали, содержащей, мас.%: 0,14-0,19 C, 0,17-0,37 Si, 1,1-1,6 Mn, 0,06-0,12 V, 0,7-1,1 Cr, 0,5-1,0 Ni, 0,20-0,35 Mo, 0,02-0,06 Al, 0,02-0,05 Ti, 0,001-0,005 B, 0,002-0,030 Ca, S≤0,008, P≤0,015, остальное Fe, их нагрев, многопроходную горячую прокатку листов в регламентированном температурном интервале, закалку водой и отпуск. Горячую прокатку ведут в температурном интервале от 1280°C до 800°C, закалку водой осуществляют за два этапа, вначале от температуры 940-970°C, после чего листы повторно нагревают и закаливают от температуры 840-870°C, отпуск осуществляют при температуре 500-560°C. Технический результат заключается в повышении износостойкости листов и выхода годного. 1 пр., 3 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при получении толстолистовой стали для изготовления деталей транспортных и горнодобывающих машин, обладающих высокой стойкостью против абразивного износа (истирания) и эксплуатируемых в районах Крайнего Севера.
При изготовлении сварных металлоконструкций транспортных и горнодобывающих машин, работающих при отрицательных температурах, используют термоулучшенный горячекатаный листовой прокат. Горячекатаные листы после термического улучшения должны сочетать высокую прочность, вязкость при отрицательных температурах и стойкость против абразивного износа. Требуемый комплекс свойств горячекатаных листов в состоянии поставки приведен в табл.1.
Известен способ производства листовой стали, включающий выплавку и непрерывную разливку в слябы низколегированной стали следующего химического состава, мас.%:
Углерод | 0,04-0,10 |
Кремний | 0,01-0,50 |
Марганец | 0,4-1,5 |
Хром | 0,05-1,0 |
Молибден | 0,05-1,0 |
Ванадий | 0,01-0,1 |
Бор | 0,0005-0,005 |
Алюминий | 0,001-0,1 |
Железо и примеси | Остальное |
Отлитые слябы нагревают до температуры 1250°C и прокатывают с суммарным обжатием не менее 75%. Прокатанные листы подвергают закалке из аустенитной области и высокотемпературному отпуску [Заявка Японии №61163210, МПК C21D 8/00, 1986 г.].
Недостатки известного способа состоят в том, что листовая сталь имеет низкий комплекс механических свойств и низкую износостойкость.
Известен также способ производства высокопрочных листов из стали марки 17ГС (ГОСТ 19281-89) следующего химического состава, мас.%:
Углерод | 0,14-0,20 |
Марганец | 1,0-1,4 |
Кремний | 0,4-0,6 |
Хром | не более 0,30 |
Никель | не более 0,30 |
Медь | не более 0,30 |
Фосфор | не более 0,035 |
Сера | не более 0,040 |
Мышьяк | не более 0,08 |
Азот | не более 0,008 |
Железо | Остальное |
Слябы нагревают в методической печи до температуры 1220-1280°C, подвергают черновой прокатке в температурном интервале 1050-1180°C до промежуточной толщины 30-40 мм и чистовой прокатке в регламентированном температурном интервале 900-1050°C. Для повышения механических свойств горячекатаные листы подвергают термическому улучшению (закалке и высокому отпуску) [Матросов Ю.И. и др. Сталь для магистральных газопроводов. М. Металлургия, 1989 г., с.242-244, 268].
Недостаток известного способа состоит в том, что он не обеспечивает получения стабильных высоких механических свойств и износостойкости листовой стали.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ производства высокопрочной листовой стали, включающий изготовление слябов из стали следующего химического состава, мас.%:
Углерод | 0,07-0,12 |
Марганец | 1,4-1,7 |
Кремний | 0,15-0,50 |
Ванадий | 0,06-0,12 |
Ниобий | 0,03-0,05 |
Титан | 0,010-0,030 |
Алюминий | 0,02-0,05 |
Хром | не более 0,3 |
Никель | не более 0,3 |
Медь | не более 0,3 |
Сера | не более 0,005 |
Фосфор | не более 0,015 |
Азот | не более 0,010 |
Железо | Остальное |
Слябы нагревают до температуры 1160-1190°C, подвергают черновой прокатке, чистовой прокатке с суммарным относительным обжатием не менее 70% и температурой конца прокатки не выше 820°C, после чего листы закаливают водой от температуры 900-950°C и подвергают высокотемпературному отпуску при 600-730°C [Патент РФ №2255123, МПК C21D 8/02, C22C 38/58].
Недостатки данного способа состоят в том, что листовая сталь известного химического состава после закалки и высокотемпературного отпуска имеет низкую износостойкость и нестабильные механические свойства, что, в свою очередь, приводит к снижению выхода годного.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении стабильности комплекса механических свойств и износостойкости листов, следовательно, к повышению выхода годного.
Для решения поставленной технической задачи в известном способе производства листовой стали с высокой износостойкостью, включающем непрерывную разливку стали в слябы, их нагрев, многопроходную горячую прокатку листов в регламентированном температурном интервале, закалку водой и отпуск, в отличие от ближайшего аналога непрерывной разливке подвергают сталь следующего химического состава, мас.%:
Углерод | 0,14-0,19 |
Кремний | 0,17-0,37 |
Марганец | 1,1-1,6 |
Ванадий | 0,06-0,12 |
Хром | 0,7-1,1 |
Никель | 0,5-1,0 |
Молибден | 0,20-0,35 |
Алюминий | 0,02-0,06 |
Титан | 0,02-0,05 |
Бор | 0,001-0,005 |
Кальций | 0,002-0,030 |
Сера | не более 0,008 |
Фосфор | не более 0,015 |
Железо | Остальное |
нагрев слябов производят до температуры 1280°C, температуру конца чистовой прокатки устанавливают не выше 800°C, закалку водой осуществляют за два этапа: вначале от температуры 940-970°C, после чего листы повторно нагревают и закаливают от температуры 840-870°C, а отпуск осуществляют при температуре 500-560°C.
Сущность изобретения состоит в следующем. Конечные механические и функциональные свойства листовой стали определяются одновременно ее химическим составом, температурными режимами прокатки, закалки и отпуска. В процессе проведения экспериментальных исследований осуществляли варьирование всех значимых факторов, добиваясь получения заданных и стабильных механических свойств при обеспечении максимальной износостойкости листовой стали.
Было установлено, что нагрев слябов из стали предложенного химического состава перед началом прокатки до температуры Та≤1280°C обеспечивает ее аустенитизацию, полное растворение в аустенитной матрице сульфидов, фосфидов, легирующих и примесных соединений, карбидных упрочняющих частиц. Поскольку в процессе прокатки происходит непрерывное падение температуры металла, к моменту окончания прокатки листов их температура снижается до значения Ткп≥800°C (температура конца прокатки), что способствует интенсификации выделения упрочняющих карбидных частиц и измельчению микроструктуры стали. После термического улучшения, одновременно с упрочнением, сталь приобретает ячеистую структуру, увеличивающую вязкость листов при отрицательных температурах, а также повышение износостойкости
Закалка водой и отпуск при температуре 500-560°C обеспечивает повышение уровня и стабильности прочностных, вязкостных и пластических свойств горячекатаных листов, а также повышение их износостойкости. Благодаря термическому улучшению неизбежно существующие в практике промышленного производства колебания содержаний химических элементов в стали, а также температурная нестабильность процесса прокатки нивелируются, что благоприятно сказывается на стабильности свойств листов и способствует увеличению выхода годного.
Экспериментально установлено, что при температуре начала горячей прокатки выше 1280°C не достигается измельчение зерен аустенита, что ведет к снижению прочностных свойств и износостойкости листов.
Закалка водой горячекатаных листов из стали предложенного состава за два этапа позволяет дополнительно повысить прочностные и вязкостные свойства стали при отрицательных температурах. Закалка на первом этапе от температуры 940-970°C приводит к тому, что в процессе нагрева достигается полное растворение в твердом растворе аустенита карбидных частиц, таких как TiC, VC, которые на первом этапе закалки способствуют диспергированию микроструктуры и упрочнению стали листовой в состоянии поставки. Повторный нагрев предварительно закаленных листов до температуры 840-870°C под закалку на втором этапе приводит к формированию сверхмелкого аустенитного зерна за счет перекристаллизации аустенита в процессе перехода температуры через критическую для данной стали точку Ac1 с образованием множества центров кристаллизации. Благодаря этому при втором этапе закалки формируется гомогенная мелкозернистая мартенситная структура, чем обеспечивается одновременное повышение прочностных и вязкостных свойств листов.
При температуре закалки на первом этапе выше 970°C и на втором этапе выше 870°C возрастает скорость износа листов, листы не выдерживают испытания на холодный загиб на 90°. Уменьшение температуры закалки на первом этапе ниже 940°C и на втором этапе ниже 840°C приводит к одновременному снижению прочности и ударной вязкости листовой стали при температуре - 40°C, что недопустимо.
Отпуск закаленных листов при температуре выше 560°C снижает их прочностные свойства и износостойкость ниже допустимого уровня. Уменьшение температуры отпуска ниже 500°C приводит к ухудшению пластических и вязкостных свойств закаленных листов, что уменьшает выход годного.
Углерод упрочняет сталь. При содержании углерода менее 0,14% не достигается требуемая прочность стали, а при его содержании более 0,19% ухудшается ударная вязкость и износостойкость стали.
Кремний раскисляет сталь, повышает ее прочность. При концентрации кремния менее 0,17% прочность стали ниже допустимой, а при концентрации более 0,37% снижается пластичность, сталь не выдерживает испытания на холодный загиб.
Марганец раскисляет и упрочняет сталь, связывает серу. При содержании марганца менее 1,1% резко снижается износостойкость листовой стали. Увеличение содержания марганца более 1,6% приводит к снижению вязкости при отрицательных температурах, ухудшению пластичности, снижению выхода годного.
Ванадий способствуют измельчению микроструктуры стали по толщине листа, повышению хладостойкости и прочности. Мелкие карбиды ванадия располагаются по границам зерен и субзерен, тормозят движение дислокации и тем самым упрочняют сталь. Однако если содержание ванадия будет более 0,12% произойдет ухудшение свариваемости стали, снижение выхода годного. При снижении содержания ванадия менее 0,06% не достигается высокая ударная вязкость при отрицательных температурах и износостойкость листовой стали.
Хром повышает прочность, вязкость и износостойкость стали. При его концентрации менее 0,7% прочность, вязкость и износостойкость ниже допустимых значений. Увеличение содержания хрома более 1,1% приводит к потере пластичности из-за роста карбидов, снижению выхода годного листового термоулучшенного проката.
Никель способствует повышению пластических и вязкостных свойств листовой стали при пониженных температурах эксплуатации. При содержании никеля менее 0,5% показатели пластичности и ударной вязкости снижаются, уменьшается выход годного. Увеличение содержания никеля более 1,0% приводит к возрастанию в фазовом составе листовой стали после закалки остаточного аустенита, что является причиной снижения износостойкости.
Молибден играет существенную роль в обеспечении одновременно высокой прочности, вязкости термоулучшенных листов. Благодаря наличию молибдена в стали, при закалке формируется фаза мелкодиспергированного дислокационного (реечного) мартенсита, достигается упрочнение листового проката. При уменьшении содержания молибдена менее 0,20% не исключено снижение прочностных свойства листов ниже допустимого уровня, что приводит к уменьшению выхода годного. Увеличение содержания молибдена более 0,35% снижает износостойкость термоулучшенного листового проката.
Алюминий раскисляет сталь и измельчает зерно. При содержании алюминия менее 0,02% его влияние мало, вязкостные свойства стали ухудшаются. Увеличение содержания этого элемента более 0,06% ведет к нестабильности вязкостных свойств и снижению выхода годного листового проката.
Титан, являясь сильным карбидообразующим элементом, способствует повышению прочностных свойств полос при одновременном повышении ударной вязкости при отрицательных температурах. Снижение содержания титана менее 0,02% приводит к снижению прочностных и вязкостных свойств листов, ухудшению износостойкости. Увеличение содержания титана более 0,05% приводит к снижению механических свойств и выхода годной листовой стали.
Бор упрочняет твердый раствор по механизму внедрения, повышает прочность и вязкость стали, измельчает микроструктуру. При концентрации бора менее 0,001% его положительное влияние на свойства листовой стали не проявляется. Увеличение содержание бора более 0,005% приводит к появлению по границам зерен избыточных фаз (боридов), что снижает механические свойства и выход годного.
Кальций является модифицирующим элементом. Кроме того, он связывает серу в глобулярные сульфиды, повышая вязкостные свойства стали. При концентрации кальция менее 0,002% его действие проявляется слабо. Увеличение концентрации кальция более 0,030% увеличивает количество и размеры неметаллических включений, ухудшается ударная вязкость при отрицательных температурах и снижается выход годного листового проката.
Сера и фосфор в данной стали являются вредными примесями, их концентрация должна быть как можно меньшей. Однако при концентрации серы не более 0,008% и фосфора не более 0,015% их отрицательное влияние на свойства стали незначительно. В то же время, более глубокая десульфурация и дефосфорация стали существенно удорожат ее производство, что нецелесообразно.
Пример реализации способа
Стали различного химического состава выплавляют в кислородном конвертере. В ковше сталь раскисляют ферросилицием, ферромарганцем, легируют феррохромом, феррованадием, ферротитаном, ферробором, вводят металлические алюминий, никель и ниобий. С помощью синтетических шлаков удаляют избыток серы и фосфора. Кальций вводят в расплав в виде силикокальция. Химический состав выплавляемых сталей приведен в табл.2.
Сталь с составом №3 подвергают непрерывной разливке в слябы толщиной 200 мм. Затем слябы нагревают до температуры начала прокатки Тнп=1270°C и прокатывают за 12 проходов на толстолистовом реверсивном стане 5000 в листы толщиной Н=20 мм. Во время прокатки (в проходах и паузах между проходами) происходит снижение температуры (остывание) листов. Прокатку в последнем проходе ведут при температуре Ткп=830°C.
Горячекатаные листы транспортируют к роликовой закалочной машине. После горячей прокатки листы из стали с составом №3 нагревают до температуры Тз1=955°C и подвергают первому этапу закалки водой. Предварительно закаленные листы вновь нагревают до температуры Тз2=855°C и подвергают повторной закалке водой. После повторной закалки листы отпускают при Тот=530°C.
После термического улучшения от листов отбирают пробы и производят испытания механических свойств и износостойкости с использованием машины трения.
Варианты реализации способа производства листовой стали с высокой износостойкостью и показатели их эффективности приведены в табл.3.
Из таблиц 2 и 3 следует, что предложенные режимы производства высокопрочной листовой стали (варианты №2-4) обеспечивают повышение износостойкости и выхода годного.
В случаях запредельных значений концентраций химических элементов в стали, температурных режимов горячей прокатки, закалки и высокого отпуска (варианты №1 и №5), а также использования известного способа [прототипа] (вариант №6) имеет место снижение износостойкости I готовых листов и выхода годного Q. В этих случаях листовую сталь используют для менее ответственного назначения.
Из данных, приведенных в табл.3, следует, что закалка водой за два этапа вначале от температуры Тз1=940-970°C и затем от температуры Тз2=840-870°C (варианты №2-4) обеспечивает формирование более высоких прочностных и пластических свойств листовой стали. Скорость износа при этом минимальная и составляет: I=0,17-0,18 мм/год. Повышение комплекса механических свойств листовой стали обеспечивает увеличение выхода годного до Q=99,8-99,9%. При запредельных значениях заявленных параметров (варианты №1, №5 и №6) имеет место увеличение скорости износа и снижение выхода годного.
Следует отметить, что хотя двукратная закалка горячекатаных листов и приводит к увеличению затрат на производство, однако получение стабильного комплекса механических свойств и повышение износостойкости листовой стали, следовательно, увеличение выхода годного, перекрывает издержки на ее реализацию.
Технико-экономические преимущества данного изобретения состоят в том, что горячая прокатка листов из стали предложенного состава в температурном интервале от 1280°C до 800°C, последующая закалка водой и отпуск при температуре 500-560°C обеспечивают получение стабильного комплекса механических свойств и повышение износостойкости термоупрочненных листов для конструкций, работающих в условиях Крайнего Севера, а также выхода годной металлопродукции.
В качестве базового объекта при определении технико-экономических преимуществ предложенного способа принят известный способ [прототип]. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства листовой стали с высокой износостойкостью в среднем на 12-15%.
Claims (1)
- Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью, включающий непрерывную разливку стали в слябы, их нагрев, многопроходную горячую прокатку листов в регламентированном температурном интервале, закалку водой и отпуск, отличающийся тем, что осуществляют непрерывную разливку стали, содержащей, мас.%:
Углерод 0,14-0,19 Кремний 0,17-0,37 Марганец 1,1-1,6 Ванадий 0,06-0,12 Хром 0,7-1,1 Никель 0,5-1,0 Молибден 0,20-0,35 Алюминий 0,02-0,06 Титан 0,02-0,05 Бор 0,001-0,005 Кальций 0,002-0,030 Сера не более 0,008 Фосфор не более 0,015 Железо остальное,
при этом нагрев слябов производят до температуры 1280°C, температуру конца чистовой прокатки устанавливают не выше 800°C, закалку водой осуществляют за два этапа, причем вначале от температуры 940-970°C, после чего листы повторно нагревают и закаливают от температуры 840-870°C, а отпуск осуществляют при температуре 500-560°C.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013136611/02A RU2533469C1 (ru) | 2013-08-05 | 2013-08-05 | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013136611/02A RU2533469C1 (ru) | 2013-08-05 | 2013-08-05 | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2533469C1 true RU2533469C1 (ru) | 2014-11-20 |
Family
ID=53382720
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2013136611/02A RU2533469C1 (ru) | 2013-08-05 | 2013-08-05 | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2533469C1 (ru) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2593803C1 (ru) * | 2015-02-10 | 2016-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства толстолистовой трубной стали, микролегированной бором |
RU2603404C1 (ru) * | 2015-06-10 | 2016-11-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства высокотвердого износостойкого листового проката |
RU2691809C1 (ru) * | 2018-05-25 | 2019-06-18 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового высокопрочного износостойкого проката (варианты) |
RU2703008C1 (ru) * | 2019-06-26 | 2019-10-15 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листов из криогенной конструкционной стали |
RU2792917C1 (ru) * | 2022-04-29 | 2023-03-28 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листового проката из хладостойкой стали |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2255123C1 (ru) * | 2003-12-04 | 2005-06-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
RU2478123C1 (ru) * | 2009-01-30 | 2013-03-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Толстостенный высокопрочный горячекатаный стальной лист с высокой стойкостью к индуцируемому водородом растрескиванию и способ его производства |
-
2013
- 2013-08-05 RU RU2013136611/02A patent/RU2533469C1/ru active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2255123C1 (ru) * | 2003-12-04 | 2005-06-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
RU2478123C1 (ru) * | 2009-01-30 | 2013-03-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Толстостенный высокопрочный горячекатаный стальной лист с высокой стойкостью к индуцируемому водородом растрескиванию и способ его производства |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2593803C1 (ru) * | 2015-02-10 | 2016-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства толстолистовой трубной стали, микролегированной бором |
RU2603404C1 (ru) * | 2015-06-10 | 2016-11-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства высокотвердого износостойкого листового проката |
RU2691809C1 (ru) * | 2018-05-25 | 2019-06-18 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового высокопрочного износостойкого проката (варианты) |
RU2703008C1 (ru) * | 2019-06-26 | 2019-10-15 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листов из криогенной конструкционной стали |
RU2792917C1 (ru) * | 2022-04-29 | 2023-03-28 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листового проката из хладостойкой стали |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10988820B2 (en) | 1500 MPa grade press hardening steel by medium thin slab casting and direct rolling and method for producing the same | |
RU2593566C2 (ru) | Износостойкая стальная полоса и способ ее производства | |
WO2018036348A1 (zh) | 用薄板坯直接轧制的抗拉强度≥1500MPa薄热成形钢及生产方法 | |
WO2018036345A1 (zh) | 用中薄板坯直接轧制的抗拉强度≥1900MPa热成形钢及生产方法 | |
WO2018036346A1 (zh) | 用薄板坯直接轧制的抗拉强度≥1900MPa薄热成形钢及生产方法 | |
RU2593567C2 (ru) | Высокопрочная стальная полоса с высокой ударной вязкостью и пределом текучести 700 мпа и способ ее производства | |
EP3859035A1 (en) | Ultrahigh-steel q960e slab and manufacturing method | |
JP7226598B2 (ja) | 耐摩耗鋼板およびその製造方法 | |
RU2638479C1 (ru) | Горячекатаный лист из низколегированной стали толщиной от 15 до 165 мм и способ его получения | |
RU2442831C1 (ru) | Способ производства высокопрочной листовой стали | |
JP5692305B2 (ja) | 大入熱溶接特性と材質均質性に優れた厚鋼板およびその製造方法 | |
RU2533469C1 (ru) | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью | |
JP5565102B2 (ja) | 機械構造用鋼およびその製造方法 | |
CN112877591A (zh) | 一种高强韧五金工具及链条用钢及其制造方法 | |
RU2691809C1 (ru) | Способ производства толстолистового высокопрочного износостойкого проката (варианты) | |
RU2358024C1 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
RU2433191C1 (ru) | Способ производства высокопрочной листовой стали | |
RU2625861C1 (ru) | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью | |
RU2703008C1 (ru) | Способ производства листов из криогенной конструкционной стали | |
RU2456368C1 (ru) | Высокопрочная стойкая при динамическом воздействии сталь и способ производства листов из нее | |
RU2603404C1 (ru) | Способ производства высокотвердого износостойкого листового проката | |
RU2709071C1 (ru) | Способ производства толстолистового проката с повышенной деформационной способностью (варианты) | |
RU2241769C1 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
WO2013084265A1 (ja) | 機械構造用鋼およびその製造方法 | |
RU2652281C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов из высокопрочной стали |