RU2529967C2 - Способ регулирования температуры в регенераторе тепла, используемом в установке для накопления энергии путем адиабатического сжатия воздуха - Google Patents
Способ регулирования температуры в регенераторе тепла, используемом в установке для накопления энергии путем адиабатического сжатия воздуха Download PDFInfo
- Publication number
- RU2529967C2 RU2529967C2 RU2011154484/06A RU2011154484A RU2529967C2 RU 2529967 C2 RU2529967 C2 RU 2529967C2 RU 2011154484/06 A RU2011154484/06 A RU 2011154484/06A RU 2011154484 A RU2011154484 A RU 2011154484A RU 2529967 C2 RU2529967 C2 RU 2529967C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heat
- air
- regenerator
- resistant material
- layer
- Prior art date
Links
- 230000006835 compression Effects 0.000 title claims abstract description 62
- 238000007906 compression Methods 0.000 title claims abstract description 62
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 title abstract description 5
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 claims abstract description 54
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 43
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 40
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 21
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 claims description 17
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 12
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 claims description 3
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 claims description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 abstract 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 15
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 7
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 7
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 206010012601 diabetes mellitus Diseases 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010425 asbestos Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000003912 environmental pollution Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 1
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 229910052895 riebeckite Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D17/00—Regenerative heat-exchange apparatus in which a stationary intermediate heat-transfer medium or body is contacted successively by each heat-exchange medium, e.g. using granular particles
- F28D17/02—Regenerative heat-exchange apparatus in which a stationary intermediate heat-transfer medium or body is contacted successively by each heat-exchange medium, e.g. using granular particles using rigid bodies, e.g. of porous material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
- F02C6/14—Gas-turbine plants having means for storing energy, e.g. for meeting peak loads
- F02C6/16—Gas-turbine plants having means for storing energy, e.g. for meeting peak loads for storing compressed air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2260/00—Function
- F05D2260/20—Heat transfer, e.g. cooling
- F05D2260/211—Heat transfer, e.g. cooling by intercooling, e.g. during a compression cycle
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/16—Mechanical energy storage, e.g. flywheels or pressurised fluids
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Air Supply (AREA)
Abstract
Способ и устройство регулировки температуры теплового регенератора, используемого в установке для накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха. Регенератор содержит слой жаропрочного материала для хранения теплоты, расположенный в вертикальном направлении между верхней распределительной камерой и нижней распределительной камерой. На стадии сжатия поток горячего воздуха входит в регенератор через верхнюю распределительную камеру, проходит через слой жаропрочного материала и охлаждённый выходит через нижнюю распределительную камеру, а на стадии расширения поток холодного воздуха проходит, нагреваясь, в обратном направлении. Между двумя последовательными рабочими циклами производят охлаждение нижнего отдела слоя жаропрочного материала, расположенного вблизи нижней распределительной камеры, с приведением его температуры в соответствие с заданным диапазоном температур воздуха, выходящего из теплового регенератора на стадиях сжатия. Позволяет исключить отклонения температуры регенератора и обеспечить сохранение термодинамического равновесия установки для накопления энергии в течение большого числа рабочих циклов без необходимости охлаждения всей массы слоя жаропрочного материала. 3 н. и 8 з.п. ф-лы, 6 ил.
Description
Область техники, к которой относится изобретение.
Настоящее изобретение главным образом относится к области массового накопления энергии путем сжатия воздуха. Более конкретно, оно касается контроля температуры теплового регенератора, используемого в установке для накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха.
Уровень техники.
Способ накопления энергии посредством сжатия воздуха состоит в накоплении сжатого воздуха для его последующего использования в качестве источника механической энергии. Как правило, установки, используемые для накопления энергии по данному способу, работают последовательными циклами, причем каждый из рабочих циклов включает в себя стадию сжатия, на которой воздух сжимают под высоким давлением и сохраняют в емкости для хранения воздуха, и стадию расширения, на которой в результате расширения сжатого воздуха в воздушные турбины, приводящие в действие генераторы, производят электроэнергию.
Принцип накопления энергии посредством сжатия воздуха позволяет использовать разницу в цене электроэнергии между так называемыми периодами «низкой нагрузки», в течение которых действуют более низкие расценки на электроэнергию, и так называемыми периодами «высокой нагрузки», в течение которых действуют более высокие расценки на электроэнергию. При этом стадии сжатия, связанные с расходом электроэнергии, предпочтительно осуществляют с меньшими расходами в течение периодов низкой нагрузки, а стадии расширения, связанные с производством электроэнергии, - в течение периодов высокой нагрузки, что обеспечивает возможность получения электроэнергии, подаваемой в сети электропередачи, по более выгодным ценам.
Известны различные типы установок для накопления электроэнергии посредством сжатия воздуха. Некоторые из таких установок называют «диабатическими», т.к. они не обеспечивают сбора тепла, выделяющегося при сжатии воздуха на стадиях сжатия. В связи с этим они обладают сравнительно низким КПД производства электроэнергии (менее 50%). Кроме того, они вызывают загрязнение окружающей среды, т.к. они производят выбросы углекислого газа (CO2), образующегося при сгорании ископаемого топлива, необходимого для нагревания воздуха перед его подачей на воздушные турбины на стадии расширения. Таким образом, такие диабатические установки плохо соответствуют современным энергетическим, экономическим и экологическим требованиям, предъявляемым к высокопроизводительным и экологически чистым энергетическим установкам.
Для устранения данных недостатков были предложены установки для накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха (также называемые AA-CAES от англ. «Advanced Adiabatic Compressed Air Energy Storage», т.е. «усовершенствованная установка для накопления энергии при помощи адиабатически сжатого воздуха»). Особенность установок такого типа состоит в том, что тепло, выделяющееся при сжатии, собирают в реверсивную систему хранения тепла, работающую при высокой температуре. Для этого используют тепловой регенератор, предусмотренный в установке и позволяющий, с одной стороны, собирать и сохранять тепловую энергию, выделяемую при сжатии воздуха перед его сохранением в емкости, а с другой стороны, возвращать такую тепловую энергию в поток расширяющегося воздуха для его нагревания перед его подачей на воздушные турбины. Использование теплового регенератора позволяет таким установкам работать без выброса CO2 и повышает их КПД производства электроэнергии до 70%.
Особенность регенератора таких установок состоит в том, что один и тот же поток воздуха циркулирует в нем сначала в одном направлении, а затем в обратном направлении: поток сжатого воздуха, который проходит через регенератор на стадиях сжатия, отдавая свою тепловую энергию, является тем же потоком воздуха, который проходит через регенератор для повторного нагревания на стадиях расширения, которые происходят поочередно со стадиями сжатия. В таких условиях температура воздуха на выходе регенератора (на стадии сжатия) зависит от температуры воздуха на входе регенератора на стадии расширения. Однако без эффективной регулировки регенератора, по причине того, что количество тепла, откачанного на стадиях расширения, не компенсирует количество тепла, накопленного на стадиях сжатия, даже с учетом потерь в стенках температура воздуха на выходе регенератора на стадиях сжатия последовательно растет по мере выполнения последовательных циклов работы установки. Такой температурный гистерезис недопустим, поскольку температура воздуха на входе емкости для хранения не должна превышать некоторого критического порогового значения (порядка 50°С). Превышение такого порогового значения приводит к немедленному прекращению работы установки во избежание быстрого разрушения органического покрытия емкости для хранения воздуха (в результате его чрезмерного нагрева), а также возможного искривления стальных элементов ее конструкции (в результате превышения предела механической прочности, вызванного превышением пределов пластической деформации). Кроме того, последовательное и необратимое перегревание регенератора делает невозможным контроль температуры на его выходе.
В связи с этим тепловой регенератор, используемый в установке для массового накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха, должен выполнять двойную тепловую функцию. С одной стороны, он должен обеспечивать возможность сохранения, по существу, всего тепла, выделяемого компрессорами в условиях оптимальной термодинамической обратимости. С другой стороны, он должен обеспечивать контроль температуры выходящего воздуха, удерживая ее в пределах узких диапазонов (в течение стадий сжатия и расширения), с целью обеспечения работоспособности и целостности оборудования (такого как компрессоры, воздушные турбины и емкости для хранения воздуха).
Раскрытие изобретения.
Задача, на решение которой направлено настоящее изобретение, состоит в устранении указанных недостатков и предложении способа регулировки теплового регенератора, обеспечивающего возможность эффективного выполнения обеих вышеуказанных функций в течение большого числа рабочих циклов.
Для решения поставленной задачи в соответствии с изобретением предлагается способ регулировки температуры теплового регенератора, используемого в установке для накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха. Тепловой регенератор содержит слой жаропрочного материала для хранения ощутимой теплоты, расположенный, в вертикальном направлении, между верхней распределительной камерой и нижней распределительной камерой. Тепловой регенератор используют при выполнении последовательных рабочих циклов. Каждый из рабочих циклов включает в себя стадию сжатия, на которой поток горячего воздуха входит в регенератор через его верхнюю распределительную камеру, проходит через слой жаропрочного материала и выходит через нижнюю распределительную камеру, отдав свою тепловую энергию, за которой следует стадия расширения, на которой поток холодного воздуха входит в регенератор через его нижнюю распределительную камеру, проходит через слой жаропрочного материала и выходит через верхнюю распределительную камеру, восстановив свою тепловую энергию. Способ отличается тем, что между двумя последовательными рабочими циклами производят охлаждение нижнего отдела слоя жаропрочного материала, расположенного вблизи нижней распределительной камеры, с приведением его температуры в соответствие с заданным диапазоном температур воздуха, выходящего из теплового регенератора на стадиях сжатия.
В соответствии с изобретением в конце стадии расширения и перед началом новой стадии сжатия предусмотрено охлаждение конечной части теплового регенератора (т.е. части жаропрочного материала, расположенной вблизи нижней распределительной камеры) с целью приведения температуры жаропрочного материала в соответствие с заданным диапазоном температур воздуха, выходящего из теплового регенератора на стадиях сжатия. Таким образом, можно исключить любые отклонения температуры регенератора и обеспечить сохранение термодинамического равновесия установки для накопления энергии в течение большого числа рабочих циклов без необходимости охлаждения всей массы слоя жаропрочного материала.
Кроме того, охлаждение конечной части теплового регенератора между двумя последовательными рабочими циклами позволяет ограничить необходимый отвод тепла масштабами расширения температурного фронта в течение одного цикла. Напротив, было установлено, что использование для охлаждения независимых средств (например, теплообменника), предусмотренных на выходе регенератора, требовало бы отвода большего количества тепла и использование более значительного количества жаропрочного материала для сохранения того же количества тепла. Таким образом, методика охлаждения по изобретению позволяет уменьшить количество тепла, необходимое для регулировки теплового регенератора, что обеспечивает более высокую тепловую эффективность регенератора.
Охлаждение нижнего отдела слоя жаропрочного материала может быть обеспечено орошением жидкостью, температура которой соответствует заданному диапазону температур воздуха, выходящего из теплового регенератора на стадиях сжатия. Данный вариант осуществления изобретения обладает тем преимуществом, что используемая вода также служит для очистки этого отдела теплового регенератора. В альтернативном варианте охлаждение нижнего отдела слоя жаропрочного материала может быть обеспечено инжекцией потока воздуха, температура которого соответствует заданному диапазону температур воздуха, выходящего из теплового регенератора на стадиях сжатия.
В соответствии с изобретением также предлагается тепловой регенератор установки для накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха, содержащий слой жаропрочного материала для хранения ощутимой теплоты, расположенный в вертикальном направлении между верхней распределительной камерой, предназначенной для приема потока горячего воздуха на стадиях сжатия, и нижней распределительной камерой, предназначенной для приема потока холодного воздуха на стадиях расширения. Тепловой регенератор отличается тем, что содержит средства охлаждения нижнего отдела слоя жаропрочного материала, расположенного вблизи нижней распределительной камеры, для приведения его температуры в соответствие с заданным диапазоном температур воздуха, выходящего из теплового регенератора на стадиях сжатия.
Тепловой регенератор может содержать контур жидкостного охлаждения нижнего отдела слоя жаропрочного материала. В таком случае контур жидкостного охлаждения может содержать платформу жидкостных инжекторов, расположенную в вертикальном направлении над нижним отделом слоя жаропрочного материала, резервуар, предусмотренный вблизи нижней распределительной камеры регенератора для сбора инжектированной жидкости, насос и теплообменник для охлаждения жидкости, поступающей из резервуара.
В альтернативном варианте тепловой регенератор может содержать контур газового охлаждения нижнего отдела слоя жаропрочного материала. В таком случае контур газового охлаждения может содержать воздуховод, концы которого выходят в регенератор по разные стороны от нижнего отдела слоя жаропрочного материала, вентилятор и теплообменник для охлаждения потока воздуха, выводимого из-под нижнего отдела слоя жаропрочного материала.
Кроме того, нижний отдел слоя жаропрочного материала может проходить в вертикальном направлении от нижней распределительной камеры до уровня, соответствующего приблизительно 10% суммарной высоты слоя жаропрочного материала.
В соответствии с изобретением также предлагается установка для накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха, содержащая, по меньшей мере, один воздушный компрессор, полость для хранения сжатого воздуха, соединенную с компрессором, и, по меньшей мере, одну воздушную турбину, соединенную с этой полостью. Установка отличается тем, что содержит, по меньшей мере, один вышеуказанный тепловой регенератор, соединенный с указанными полостью, компрессором и воздушной турбиной.
Краткое описание чертежей.
Другие характеристики и преимущества настоящего изобретения станут ясны из нижеследующего описания, приведенного со ссылками на чертежи, которые иллюстрируют один из примеров осуществления изобретения, не накладывающий каких-либо ограничений. На чертежах:
- на фиг.1 схематически представлена установка для накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха, оборудованная тепловыми регенераторами;
- на фиг.2 представлен тепловой регенератор по одному из вариантов осуществления изобретения;
- на фиг.3 представлен тепловой регенератор по другому варианту осуществления изобретения; и
- на фиг.4А-4С представлены температурные профили теплового регенератора по изобретению на различных стадиях.
Осуществление изобретения.
На фиг.1 крайне схематично представлена установка 10 для массового (порядка нескольких гигаватт (ГВт) тепловой энергии) накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха по изобретению.
Данная установка 10 содержит одну или несколько ступеней сжатия (на фиг.1 представлены две такие ступени, соответствующие ступени среднего сжатия и ступени сильного сжатия) и одну или несколько ступеней расширения (на фиг.1 также представлены две такие ступени).
Каждая из ступеней сжатия состоит из компрессора аксиального или радиального типа (компрессор К1 среднего сжатия и компрессор К2 высокого давления), приводимого в действие электродвигателем (соответственно, М1 и М2), причем последний получает электропитание из сети RTE электропередачи. Каждая из ступеней расширения содержит воздушную турбину Т1, Т2, соединенную с генератором А1, А2, предназначенным для подачи электроэнергии в сеть RTE электропередачи.
Установка 10 также содержит облицованную скальную полость SM, в которой хранят под высоким давлением воздух, сжатый компрессорами К1, К2. В соответствии с известными технологиями облицованная скальная полость (или LRC от англ. «Lined Rock Cavern») представляет собой полость, образованную в компактной скальной породе 12, стенки которой снабжены покрытием 14, обеспечивающим герметичность при высоком давлении. Полость такого типа в отличие от полостей в соляных пластах, изолированных водоносных слоях и других естественных или искусственных полостей, оптимально приспособлена для хранения воздуха под высоким давлением с обеспечением полной герметичности.
Каждая из ступеней сжатия/расширения установки 10 по изобретению дополнительно содержит тепловой регенератор (а именно, регенератор ST1 среднего давления и регенератор ST2 высокого давления). Точнее, тепловой регенератор ST1 среднего давления установлен между выходом компрессора К1 среднего давления и входом компрессора К2 высокого давления. Он также соединен с выходом воздушной турбины Т1 и со входом воздушной турбины Т2. Тепловой регенератор ST2 высокого давления установлен между выходом компрессора К2 высокого давления и каналом 16 подачи скальной полости SM. Он также соединен со входом воздушной турбины Т1. Тепловые регенераторы ST1, ST2 установлены в полостях, выдолбленных в скальной породе 12. Их устройство описано ниже.
Принцип работы установки 10 для накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха очевидным образом следует из вышесказанного. Установка последовательно выполняет рабочие циклы, причем каждый из рабочих циклов содержит стадию сжатия (предпочтительно осуществляемую в периоды низкой нагрузки с низкими ценами на электроэнергию), за которой следует стадия расширения (предпочтительно осуществляемая в периоды высокой нагрузки с высокими ценами на электроэнергию).
На стадии сжатия поток воздуха проходит по следующему контуру (обозначенному на фиг.1 жирными линями): воздух сжимают при помощи компрессора К1 среднего давления до первого уровня давления (например, порядка 34 бар абсолютного давления при температуре около 570°С). Затем такой сжатый воздух пропускают через регенератор ST1 среднего давления, в котором тепло сжатия сохраняют в виде ощутимой теплоты. После охлаждения сжатый воздух подают на вход компрессора К2 высокого давления для дополнительного сжатия. На выходе из компрессора воздух, сжатый под высоким давлением (например, порядка 150 бар абсолютного давления при температуре около 350°С), пропускают через регенератор ST2 высокого давления для отбора его тепловой энергии, которую сохраняют в виде ощутимой теплоты. Затем воздух, сжатый под высоким давлением, подают для хранения при низкой температуре (от 5 до 60°С) по каналу 16 в полость SM.
На стадии расширения, которая следует за стадией сжатия, поток воздуха проходит по следующему контуру (обозначенному на фиг.1 тонкими линями): воздух, сжатый под высоким давлением, находящийся в полости SM, повторно подают в регенератор ST2 высокого давления по контуру, обратному контуру стадии сжатия. Таким образом, сжатый воздух пропускают через регенератор ST2 высокого давления для возвращения ему тепловой энергии, сохраненной в регенераторе. После выхода из регенератора ST2 высокого давления нагретый таким образом сжатый воздух подают на воздушную турбину Т1 для производства электроэнергии, которая поступает в сеть RTE электропередачи от генератора А1. После выхода из воздушной турбины Т1 сжатый воздух подают на регенератор ST1 среднего давления, через который воздух пропускают, возвращая ему его тепловую энергию. Нагретый таким образом воздух подают затем на воздушную турбину Т2, которая производит электроэнергию, также поступающую в сеть RTE электропередачи (от генератора А2).
Ниже следует описание конструкции тепловых регенераторов ST1, ST2 установки для накопления энергии, приведенное со ссылками на фиг.2 и 3.
Каждый из регенераторов ST1, ST2 содержит барабан 20 по существу цилиндрической формы, расположенный вертикально в полости, выдолбленной в скальной породе 12. На верхнем конце барабана расположена верхняя распределительная камера 22, в которую на стадиях сжатия поступает горячий сжатый воздух, а на его нижнем конце - нижняя распределительная камера 24, в которую на стадиях расширения поступает холодный расширенный воздух. Кроме того, барабан заполнен слоем 26 жаропрочного материала для накопления ощутимой теплоты, расположенным между распределительными камерами 22, 24, причем такой слой может быть разделен на несколько отделов. Слой 26 может быть образован, например, штабелем керамических блоков, между которыми предусмотрены пропускные каналы. Разумеется, для образования слоя жаропрочного материала могут быть использованы и другие вещества (асбестовое волокно, жаропрочный бетон и т.д.).
В течение цикла работы установки такие регенераторы ST1, ST2 испытывают нагрузки особого рода. В частности, очевидно, что рабочий цикл, описанный выше, предполагает, что регенераторы работают в режиме замкнутого контура (масса воздуха остается постоянной между стадиями сжатия и стадиями расширении), что затрудняет поддержание термодинамического равновесия.
То обстоятельство, что такое термодинамическое равновесие не может быть абсолютным, вызывает отклонения температуры регенераторов в ходе циклов работы установки, вследствие чего возникает нарастающее увеличение температуры воздуха на выходе из регенераторов на стадиях сжатия.
Для устранения таких отклонений температуры в соответствии с изобретением предусмотрено производимое между двумя последовательными циклами работы охлаждение нижнего отдела (или нижней части) 26а слоя жаропрочного материала каждого из регенераторов ST1, ST2, которое позволяет обеспечить поддержание термодинамического равновесия и предотвратить выход за пределы требуемого диапазона температур воздуха на выходе регенератора на стадиях сжатия (нижний отдел 26а представляет собой часть слоя, расположенную в непосредственной близости от нижней распределительной камеры 24 регенератора).
Для этого в варианте осуществления изобретения по фиг.2 каждый из регенераторов ST1, ST2 содержит контур жидкостного (например, водяного) охлаждения нижнего отдела 26а слоя жаропрочного материала.
Данный контур водяного охлаждения содержит, в частности, платформу 30 водяных инжекторов, расположенную в вертикальном направлении над нижним отделом 26а слоя жаропрочного материала (причем нижний отдел 26а отделен в вертикальном направлении от остального, так называемого активного, жаропрочного материала, который обеспечивает сохранение тепловой энергии компрессоров). Резервуар 32, расположенный на выходе нижней распределительной камеры 24 регенератора ST1, ST2, обеспечивает возможность сбора воды после охлаждения ею нижнего отдела 26а слоя жаропрочного материала. Кроме того, контур водяного охлаждения содержит насос 34, который приводят в действие на стадиях охлаждения, и теплообменник 36, обеспечивающий охлаждение воды, поступающей из резервуара 32. Теплообменник 36 соединен с внешним контуром, в котором могут быть использованы воздушные радиаторы или источник холодной воды (например, водоем или резервуар).
Теплообменник 36 отрегулирован так, чтобы обеспечивать охлаждение нижнего отдела 26а слоя жаропрочного материала до требуемой температуры. Эта температура должна соответствовать заданному диапазону температур воздуха на выходе теплового регенератора на стадиях сжатия. Например, она может быть несколько ниже средней температуры выходящего воздуха на стадиях сжатия.
Фиг.3 иллюстрирует другой вариант осуществления охлаждения нижнего отдела 26а слоя жаропрочного материала регенераторов ST1, ST2. В данном варианте осуществления каждый из регенераторов содержит контур газового (например, воздушного) охлаждения нижнего отдела 26а слоя жаропрочного материала.
Такой контур воздушного охлаждения содержит, в частности, воздухопровод 40, концы которого выходят в регенератор ST1, ST2 по разные стороны от нижнего отдела 26а слоя жаропрочного материала, циркуляционный вентилятор 42, который приводят в действие на стадиях охлаждения, и теплообменник 44, предназначенный для охлаждения потока воздуха, поступающего с выхода нижней распределительной камеры 24.
Теплообменник 44 отрегулирован так, чтобы обеспечивать охлаждение нижнего отдела 26а слоя жаропрочного материала до требуемой температуры. Эта температура должна соответствовать заданному диапазону температур воздуха на выходе теплового регенератора на стадиях сжатия.
Следует отметить, что длительность стадии охлаждения (методом орошения жидкостью или газового охлаждения) зависит от количества рассеиваемого тепла, от расхода воды или воздуха, а также от температуры такой воды или воздуха на входе.
При любом выборе метода охлаждения размеры охлаждаемого нижнего отдела 26а слоя жаропрочного материала зависят от нескольких параметров. Например, в вертикальном направлении такой нижний отдел может проходить от нижней распределительной камеры 24 регенератора ST1, ST2 до высоты, соответствующей приблизительно 10% суммарной высоты слоя 26 жаропрочного материала.
Ниже следует описание влияния таких стадий охлаждения на температурный профиль теплового регенератора, приведенное со ссылками на фиг.4А-4С.
На фиг.4А-4С представлены графики температуры Т потока воздуха, проходящего через тепловой регенератор по изобретению (между верхней распределительной камерой ЕC и нижней распределительной камерой EF регенератора). Данные графики получены в результате моделирования нескольких циклов работы установки для накопления энергии с использованием динамической одномерной модели регенератора.
На стадии сжатия (фиг.4А) температурный фронт T1 потока воздуха, проходящего через регенератор (между верхней распределительной камерой ЕС и нижней распределительной камерой EF), перемещается в направлении нижней распределительной камеры EF (относительно профиля TMR, который соответствует температуре жаропрочного материала, находящегося внутри регенератора). Следует отметить, что такое перемещение температурного фронта происходит неравномерно, но сопровождается искажением, порожденным задержками теплопередачи и продольным рассеянием тепла.
На следующей стадии расширения (фиг.4В) температурный фронт T2 потока воздуха, проходящего через регенератор (между верхней распределительной камерой EF и нижней распределительной камерой EC), возвращается в исходное положение. Тем не менее, в связи с указанными искажениями происходит расширение фронта, в результате чего температура в области нижней распределительной камеры EF регенератора не достигает своего исходного значения.
Наконец, стадия охлаждения, следующая за стадией расширения (фиг.4С), позволяет довести температуру нижнего отдела жаропрочного материала регенератора до требуемого уровня (температурный профиль, соответствующий данному участку представлен на фиг.4С между точками Р и EF).
Таким образом, охлаждение нижнего отдела жаропрочного материала между двумя последовательными циклами работы установки для накопления энергии ограничивает необходимый отвод тепла масштабами расширения температурного фронта в течение одного цикла (речь идет о количестве тепла, отвод которого необходимо обеспечить для получения термодинамически обратимой работы регенератора). Кроме того, из фиг.4А-4С видно, что охлаждение при помощи независимых средств (например, теплообменника), предусмотренных на выходе регенератора, требовало бы отвода большего количества тепла. Таким образом, методика охлаждения по изобретению обеспечивает более высокую суммарную термодинамическую эффективность, поскольку требует отвода меньшего количества тепла.
Claims (11)
1. Способ регулирования температуры теплового регенератора (ST1, ST2), используемого в установке (10) для накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха и содержащего слой (26) жаропрочного материала для хранения ощутимой теплоты, расположенный в вертикальном направлении между верхней распределительной камерой (22) и нижней распределительной камерой (24), причем тепловой регенератор используют при выполнении последовательных рабочих циклов, каждый из которых включает в себя стадию сжатия, на которой поток горячего воздуха входит в регенератор через верхнюю распределительную камеру, проходит через слой жаропрочного материала и выходит через нижнюю распределительную камеру после отдачи своей тепловой энергии, и следующую за ней стадию расширения, на которой поток холодного воздуха входит в регенератор через нижнюю распределительную камеру, проходит через слой жаропрочного материала и выходит через верхнюю распределительную камеру после восстановления своей тепловой энергии, отличающийся тем, что между двумя последовательными рабочими циклами производят охлаждение нижнего отдела (26а) слоя (26) жаропрочного материала, расположенного вблизи нижней распределительной камеры (24), с приведением его температуры в соответствие с заданным диапазоном температур воздуха, выходящего из теплового регенератора на стадиях сжатия.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что нижний отдел (26а) слоя (26) жаропрочного материала охлаждают путем орошения жидкостью, температура которой соответствует заданному диапазону температур воздуха, выходящего из теплового регенератора на стадиях сжатия.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что нижний отдел (26а) слоя (26) жаропрочного материала охлаждают путем инжекции потока воздуха при температуре, соответствующей заданному диапазону температур воздуха, выходящего из теплового регенератора на стадиях сжатия.
4. Тепловой регенератор (ST1, ST2) установки (10) для накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха, содержащий слой (26) жаропрочного материала для хранения ощутимой теплоты, расположенный в вертикальном направлении между верхней распределительной камерой (22), предназначенной для приема потока горячего воздуха на стадиях сжатия, и нижней распределительной камерой (24), предназначенной для приема потока холодного воздуха на стадиях расширения, отличающийся тем, что он содержит средства (30; 40) охлаждения нижнего отдела (26а) слоя жаропрочного материала, расположенного вблизи нижней распределительной камеры, для приведения его температуры в соответствие с заданным диапазоном температур воздуха, выходящего из теплового регенератора на стадиях сжатия.
5. Тепловой регенератор по п.4, отличающийся тем, что он содержит контур жидкостного охлаждения нижнего отдела (26а) слоя жаропрочного материала.
6. Тепловой регенератор по п.5, отличающийся тем, что контур жидкостного охлаждения содержит платформу (30) жидкостных инжекторов, расположенную в вертикальном направлении над нижним отделом (26а) слоя жаропрочного материала, резервуар (32), предусмотренный вблизи нижней распределительной камеры (24) для сбора инжектированной жидкости, насос (34) и теплообменник (36) для охлаждения жидкости, поступающей из резервуара.
7. Тепловой регенератор по п.4, отличающийся тем, что он содержит контур газового охлаждения нижнего отдела (26а) слоя жаропрочного материала.
8. Тепловой регенератор по п.7, отличающийся тем, что контур газового охлаждения содержит воздуховод (40), концы которого выходят в тепловой регенератор по разные стороны от нижнего отдела (26а) слоя жаропрочного материала, вентилятор (42) и теплообменник (44) для охлаждения потока воздуха, выводимого из-под нижнего отдела слоя жаропрочного материала.
9. Тепловой регенератор по любому из пп.4-8, отличающийся тем, что нижний отдел (26а) слоя жаропрочного материала проходит, в вертикальном направлении, от нижней распределительной камеры (24) до уровня, соответствующего порядка 10% суммарной высоты слоя (26) жаропрочного материала.
10. Установка (10) для накопления энергии посредством адиабатического сжатия воздуха, содержащая, по меньшей мере, один воздушный компрессор (К1, К2), полость (SM) для хранения сжатого воздуха, соединенную с указанным компрессором, и, по меньшей мере, одну воздушную турбину (Т1, Т2), соединенную с указанной полостью, отличающаяся тем, что она содержит, по меньшей мере, один тепловой регенератор (ST1, ST2), охарактеризованный в одном из пп.4-9, соединенный с указанными полостью, компрессором и турбиной.
11. Установка по п.10, отличающаяся тем, что она содержит тепловой регенератор (ST1) среднего давления, соединенный с компрессорами (К1, К2) среднего и высокого давления и с двумя воздушными турбинами (Т1, Т2), и тепловой регенератор (ST2) высокого давления, соединенный с компрессором (К2) высокого давления, с одной из воздушных турбин (Т1) и с полостью (SM) для хранения сжатого воздуха.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0954102 | 2009-06-18 | ||
| FR0954102A FR2947015B1 (fr) | 2009-06-18 | 2009-06-18 | Regulation de la temperature d'un regenerateur thermique utilise dans une installation de stockage d'energie par compression adiabatique d'air. |
| PCT/FR2010/051178 WO2010146292A2 (fr) | 2009-06-18 | 2010-06-14 | Regulation de la temperature d'un regenerateur thermique utilise dans une installation de stockage d'energie par compression adiabatique d'air |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2011154484A RU2011154484A (ru) | 2013-08-10 |
| RU2529967C2 true RU2529967C2 (ru) | 2014-10-10 |
Family
ID=41606734
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011154484/06A RU2529967C2 (ru) | 2009-06-18 | 2010-06-14 | Способ регулирования температуры в регенераторе тепла, используемом в установке для накопления энергии путем адиабатического сжатия воздуха |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8739536B2 (ru) |
| EP (1) | EP2443331B1 (ru) |
| JP (1) | JP5554406B2 (ru) |
| CN (1) | CN102459847B (ru) |
| AU (1) | AU2010261658B2 (ru) |
| CA (1) | CA2763419C (ru) |
| FR (1) | FR2947015B1 (ru) |
| RU (1) | RU2529967C2 (ru) |
| WO (1) | WO2010146292A2 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2752120C1 (ru) * | 2017-12-27 | 2021-07-22 | ЭМГ Энергимонтагегруппен АБ | Блок управления и способ управления отводом тепла или холода локальной распределительной системы из распределительной сети тепловой энергии |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8973649B2 (en) * | 2008-12-23 | 2015-03-10 | Tai-Her Yang | Heat exchange apparatus with a rotating disk and automatic control of heat exchange between two fluid streams by modulation of disk rotating speed and/or flow rate |
| DE102009034654A1 (de) * | 2009-07-24 | 2011-01-27 | J. Eberspächer GmbH & Co. KG | Latentwärmespeicher und zugehöriges Herstellungsverfahren |
| DE102011007753A1 (de) * | 2011-04-20 | 2012-10-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Mehrdruck CAES-Prozess |
| FR2988168B1 (fr) * | 2012-03-15 | 2014-03-14 | Saint Gobain Ct Recherches | Regenerateur |
| FR2977660B1 (fr) * | 2011-07-07 | 2013-07-05 | Saint Gobain Ct Recherches | Regenerateur |
| FR2977661B1 (fr) * | 2011-07-07 | 2015-05-08 | Saint Gobain Ct Recherches | Installation thermique a regenerateur et son procede de fabrication |
| CN103688127B (zh) | 2011-07-07 | 2016-05-25 | 法商圣高拜欧洲实验及研究中心 | 蓄热器 |
| EP2574756B1 (de) * | 2011-09-30 | 2020-06-17 | Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. | Verfahren zum Betrieb eines adiabatischen Druckluftspeicherkraftwerks und adiabatisches Druckluftspeicherkraftwerk |
| DE102012102897A1 (de) * | 2011-12-04 | 2013-06-06 | Ed. Züblin Ag | Druckgasspeicherkraftwerk |
| US9255520B2 (en) * | 2012-02-27 | 2016-02-09 | Energy Compression Inc. | Modular adsorption-enhanced compressed air energy storage system with regenerative thermal energy recycling |
| ITFI20130299A1 (it) * | 2013-12-16 | 2015-06-17 | Nuovo Pignone Srl | "improvements in compressed-air-energy-storage (caes) systems and methods" |
| JP6510876B2 (ja) * | 2015-05-01 | 2019-05-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 圧縮空気貯蔵発電方法および圧縮空気貯蔵発電装置 |
| FR3069019A1 (fr) * | 2017-07-12 | 2019-01-18 | IFP Energies Nouvelles | Systeme et procede de stockage et de recuperation d'energie par gaz comprime avec echange de chaleur direct entre le gaz et un fluide |
| CN111655989B (zh) | 2018-01-31 | 2023-06-20 | E2S电力公司 | 储能装置和系统 |
| CA3026529A1 (en) | 2018-12-05 | 2020-06-05 | Jd Composites Inc. | Pet foam structural insulated panel for use in residential construction and construction method associated therewith |
| WO2020254001A1 (en) | 2019-06-17 | 2020-12-24 | E2S Power AG | Energy storage device and method for storing energy |
| FR3117166B1 (fr) * | 2020-12-03 | 2022-11-11 | Ifp Energies Now | Système et procédé de stockage et de récupération d’énergie par gaz comprimé avec réchauffage de liquide |
| EP4257908A1 (en) | 2022-04-05 | 2023-10-11 | E2S Power Ag | Energy storage device and method for storing energy using serially connected thermal energy storage units |
| CN115218115A (zh) * | 2022-07-11 | 2022-10-21 | 德新钢管（中国）有限公司 | 一种具有保温蓄热功能的储气装置 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3677008A (en) * | 1971-02-12 | 1972-07-18 | Gulf Oil Corp | Energy storage system and method |
| US3872673A (en) * | 1972-02-10 | 1975-03-25 | Atomenergi Ab | Accumulation power station |
| US4147204A (en) * | 1976-12-23 | 1979-04-03 | Bbc Brown, Boveri & Company Limited | Compressed-air storage installation |
| US4150547A (en) * | 1976-10-04 | 1979-04-24 | Hobson Michael J | Regenerative heat storage in compressed air power system |
| SU1097816A1 (ru) * | 1982-08-24 | 1984-06-15 | Vodyanitskij Vladimir P | Воздухоаккумулирующа электростанци |
| EA200602039A1 (ru) * | 2004-05-08 | 2007-06-29 | Эгил Шпалте | Аккумулирующая электростанция теплоты сжатия воздуха с подземным аккумулятором тепла, который образован в водоносном горизонте (gaes) |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2341638A (en) * | 1938-02-23 | 1944-02-15 | Martinka Michael | Power engine plant |
| US4506726A (en) * | 1981-09-24 | 1985-03-26 | Ppg Industries, Inc. | Regenerator flow distribution by means of upstream and downstream air jets |
| US4876986A (en) * | 1986-07-15 | 1989-10-31 | Energy Conservation Partnership, Ltd. | Heat regenerator to recover both sensible and heat of condensation of flue gases |
| JPH02119638A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-07 | Takenaka Komuten Co Ltd | 圧縮空気によるエネルギ貯蔵システム |
| US7926276B1 (en) * | 1992-08-07 | 2011-04-19 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Closed cycle Brayton propulsion system with direct heat transfer |
| US7951339B1 (en) * | 1992-08-07 | 2011-05-31 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Closed Brayton cycle direct contact reactor/storage tank with O2 afterburner |
| JP2001280871A (ja) * | 2000-03-30 | 2001-10-10 | Hitachi Ltd | 蓄熱槽 |
| US7501111B2 (en) * | 2006-08-25 | 2009-03-10 | Conoco Phillips Company | Increased capacity sulfur recovery plant and process for recovering elemental sulfur |
| CN101004334A (zh) * | 2007-01-24 | 2007-07-25 | 苏树强 | 一种蓄能换热器 |
-
2009
- 2009-06-18 FR FR0954102A patent/FR2947015B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2010
- 2010-06-14 JP JP2012515543A patent/JP5554406B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2010-06-14 CA CA2763419A patent/CA2763419C/fr not_active Expired - Fee Related
- 2010-06-14 AU AU2010261658A patent/AU2010261658B2/en not_active Ceased
- 2010-06-14 US US13/378,576 patent/US8739536B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2010-06-14 RU RU2011154484/06A patent/RU2529967C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2010-06-14 CN CN201080027234.5A patent/CN102459847B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2010-06-14 WO PCT/FR2010/051178 patent/WO2010146292A2/fr active Application Filing
- 2010-06-14 EP EP10738002.4A patent/EP2443331B1/fr not_active Not-in-force
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3677008A (en) * | 1971-02-12 | 1972-07-18 | Gulf Oil Corp | Energy storage system and method |
| US3872673A (en) * | 1972-02-10 | 1975-03-25 | Atomenergi Ab | Accumulation power station |
| US4150547A (en) * | 1976-10-04 | 1979-04-24 | Hobson Michael J | Regenerative heat storage in compressed air power system |
| US4147204A (en) * | 1976-12-23 | 1979-04-03 | Bbc Brown, Boveri & Company Limited | Compressed-air storage installation |
| SU1097816A1 (ru) * | 1982-08-24 | 1984-06-15 | Vodyanitskij Vladimir P | Воздухоаккумулирующа электростанци |
| EA200602039A1 (ru) * | 2004-05-08 | 2007-06-29 | Эгил Шпалте | Аккумулирующая электростанция теплоты сжатия воздуха с подземным аккумулятором тепла, который образован в водоносном горизонте (gaes) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2752120C1 (ru) * | 2017-12-27 | 2021-07-22 | ЭМГ Энергимонтагегруппен АБ | Блок управления и способ управления отводом тепла или холода локальной распределительной системы из распределительной сети тепловой энергии |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US8739536B2 (en) | 2014-06-03 |
| CA2763419C (fr) | 2016-11-01 |
| JP5554406B2 (ja) | 2014-07-23 |
| AU2010261658B2 (en) | 2015-12-10 |
| WO2010146292A2 (fr) | 2010-12-23 |
| EP2443331A2 (fr) | 2012-04-25 |
| RU2011154484A (ru) | 2013-08-10 |
| CN102459847B (zh) | 2014-04-16 |
| US20120085087A1 (en) | 2012-04-12 |
| EP2443331B1 (fr) | 2018-12-19 |
| WO2010146292A3 (fr) | 2011-03-03 |
| FR2947015B1 (fr) | 2011-06-24 |
| CA2763419A1 (fr) | 2010-12-23 |
| CN102459847A (zh) | 2012-05-16 |
| FR2947015A1 (fr) | 2010-12-24 |
| AU2010261658A1 (en) | 2011-12-22 |
| JP2012530213A (ja) | 2012-11-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2529967C2 (ru) | Способ регулирования температуры в регенераторе тепла, используемом в установке для накопления энергии путем адиабатического сжатия воздуха | |
| KR101567712B1 (ko) | 초임계 이산화탄소 사이클을 이용한 하이브리드 발전 시스템 및 하이브리드 발전방법 | |
| JP5032665B2 (ja) | ピストン式ガス圧縮膨張ユニットを用いる電気エネルギ蓄積復帰システムおよび電気エネルギ蓄積復帰方法 | |
| US9938896B2 (en) | Compressed air energy storage and recovery | |
| JP6211006B2 (ja) | ガスタービンエネルギー蓄電及びエネルギー供給システム及びその製造及び使用方法 | |
| DE102010027302B4 (de) | Energiespeichersystem | |
| CA2574830C (en) | Electric power plant with thermal storage medium | |
| CN102839995B (zh) | 一种等温等压压缩空气储能系统 | |
| EP1095212B1 (en) | Operating a gas turbine with supplemental compressed air | |
| JP2010527221A (ja) | 電気エネルギ蓄積復帰システムおよび電気エネルギ蓄積復帰方法 | |
| Wołowicz et al. | Feedwater repowering of 800 MW supercritical steam power plant. | |
| US20130232974A1 (en) | Advanced adiabatic compressed air energy storage system | |
| JP2012527865A (ja) | 圧縮および／または膨張装置 | |
| US10677162B2 (en) | Grid scale energy storage systems using reheated air turbine or gas turbine expanders | |
| CN112412561B (zh) | 压缩空气储能系统和火力发电厂控制系统耦合控制方法 | |
| CN109915345A (zh) | 一种带喷射器多级优化的压缩空气储能系统及方法 | |
| Zhou et al. | Performance analysis of a novel adiabatic compressed air energy system with ejectors enhanced charging process | |
| CN115118017A (zh) | 一种开放式液态二氧化碳储能系统 | |
| CN110716429A (zh) | 冷热电联供系统的控制方法、装置、计算机及存储介质 | |
| CN202560330U (zh) | 利用两级螺杆膨胀机蒸汽余压的动力系统 | |
| Hyrzyński et al. | Thermodynamic analysis of the compressed air energy storage system coupled with the underground thermal energy storage | |
| CN207989085U (zh) | 提升压缩空气储能系统能量转化效率的装置 | |
| CN105041388B (zh) | 一种发电设备以及发电设备的电网同步方法 | |
| BG113560A (bg) | Криогенна система за съхранение на електрическа енергия | |
| JPH0526053A (ja) | 貯蔵圧縮空気を用いたガスタービン発電プラント |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190615 |