RU2522642C2 - Способ получения сферического пороха для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров - Google Patents
Способ получения сферического пороха для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров Download PDFInfo
- Publication number
- RU2522642C2 RU2522642C2 RU2012146738/05A RU2012146738A RU2522642C2 RU 2522642 C2 RU2522642 C2 RU 2522642C2 RU 2012146738/05 A RU2012146738/05 A RU 2012146738/05A RU 2012146738 A RU2012146738 A RU 2012146738A RU 2522642 C2 RU2522642 C2 RU 2522642C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- minutes
- powder
- reactor
- water
- Prior art date
Links
Landscapes
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области получения сферических порохов для стрелкового оружия, в том числе для гладкоствольного спортивно-охотничьего оружия 12, 16 и 20 калибров. Способ получения сферического пороха включает загрузку в реактор воды и нитроцеллюлозы (НЦ) или НЦ с возвратными отходами от предшествующих операций, заливают предварительно приготовленную в воде суспензию катализаторов горения, включающую свинец (II) - медь (II) фталат оксида, технический углерод (сажу) и графит. После этого в реактор заливают этилацетат, дифениламин и готовят пороховой лак, затем вводят мездровый клей и ведут диспергирование порохового лака на сферические частицы. После чего вводят сернокислый натрий и ведут процесс отгонки растворителя при различных температурно-временных режимах в рубашке реактора. Изобретение позволяет снизить массу порохового заряда из сферического пороха, повысить скорость полета дробового заряда, снизить давление на срезе ствола оружия и снизить пламенность и уровень звука при выстреле для дробовых патронов к гладкоствольному оружию 12, 16 и 20 калибров. 1 табл., 5 пр.
Description
Изобретение относится к области получения сферических порохов (СФП) для стрелкового оружия.
В патентах США [№2843584, №3378545] представлены способы получения СФП для стрелкового оружия, заключающиеся в измельчении мелкозерненых пироксилиновых порохов в водной среде с последующим растворением в растворителе, диспергировании порохового лака на сферические частицы и отгонке растворителя из них.
Недостатком этих способов является невозможность получения СФП для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров.
Наиболее близким аналогом заявляемого изобретения является способ получения сферического пороха для дробовых патронов к гладкоствольному охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров (патент SU 1727375 A1, C06B 21/00, опубл. 10.02.1997), включающий загрузку 4-5 частей воды и 1 масс. части нитроцеллюлозы (НЦ) с содержанием оксида азота 212-214 мл NO/г (пироксилин) или указанной нитроцеллюлозы с возвратно-технологическими отходами, перемешивание приготовленной суспензии, состоящей по отношению к массе НЦ из 0,3-1,0 масс.% технического углерода, 0,5-2,5 масс.% свинец (II) - медь (II) фталат оксида, перемешивание в течение 10 минут, затем заливают растворитель этилацетат в количестве 2,4-3,6 масс.%, готовят пороховой лак в течение 45 мин при температуре 66°C, затем вводят мездровый клей (эмульгатор) и ведут диспергирование порохового лака на сферические частицы в течение 70 минут, после чего ведут процесс отгонки растворителя при повышении температуры до 94°C.
Недостатком этого способа является низкая стабильность баллистических характеристик и высокое дульное давление пороховых газов в канале ствола оружия к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров.
Целью изобретения является получение СФП, который позволит снизить массу порохового заряда из сферического пороха, повысить скорость полета дробового заряда, снизить давление пороховых газов в канале ствола оружия, снизить дульное давление на срезе ствола оружия при выстреле, снизить пламенность и уровень звука при выстреле для дробовых патронов к гладкоствольному оружию 12, 16 и 20 калибров.
Поставленная цель достигается тем, что в реактор загружают 4-6 масс. части воды и при включенной мешалке загружают 1 масс. часть НЦ с содержанием оксида азота 212-214 мл NO/г или указанной НЦ с 10-30 масс.% возвратных отходов от предшествующих операций, заливают в течение 5-10 минут при температуре в реакторе 50°C предварительно приготовленную в 10 масс. частях воды суспензию катализаторов горения, состоящую, по отношению к массе НЦ, из 1,2-1,8 масс.% свинец (II) - медь (II) фталат оксида, 0,3-0,5 масс.% технического углерода и 0,1-0,3 масс.% графита, затем при температуре 50-60°C заливают 2,4-5,5 масс. частей этилацетата, загружают к массе пороха 0,4-0,8 масс.% дифениламина, готовят пороховой лак в течение 20-60 минут при температуре 50-68°C, вводят 0,7-1,2 масс.% мездрового клея по отношению к воде и ведут диспергирование порохового лака на сферические частицы в течение 20-40 минут, при температуре 68°C вводят от 0 до 0,1 масс.% сернокислого натрия и ведут процесс отгонки растворителя при следующих температурных режимах в рубашке реактора: подъем температуры теплоносителя в течение 25-30 минут до 68-78°C, выдержка в течение 30-40 минут при температуре 76-78°C, подъем температуры в течение 15-20 минут до 78-84°C, выдержка в течение 30-40 минут при температуре 82-84°C, подъем температуры теплоносителя в течение 30-35 минут до температуры 84-98°C, выдержка в течение 30-40 минут при температуре 96-98°C.
Авторами установлено, что от ввода катализаторов горения зависит распределение их в пороховых элементах, что, в свою очередь, связано со скоростью горения порохового заряда и, как следствие, с изменением баллистических характеристик. Авторами предложен способ получения СФП, где первоначально в 10 масс. частях воды готовится суспензия катализаторов горения, состоящих, по отношению к массе НЦ, из 1,2…1,8 масс.% ФМС, 0,3…0.5 масс.% технического углерода (сажи) и 0,1…0,3 масс.% графита. Уменьшение ФМС менее 1,2 масс.% углерода технического (сажи), менее 0,3 масс.% и графита менее 0,1 масс.% приводит к снижению скорости горения порохового заряда, что, в свою очередь, приводит к увеличению массы порохового заряда и снижению скорости полета дробового заряда. Увеличение ФМС более 1,8 масс.%, технического углерода (сажи) более 0,5 масс.% и графита более 0,3 масс.% дальнейшего эффекта на скорость порохового заряда не оказывает, но в целом приводит к снижению энергетических характеристик пороха.
Формирование СФП проводят в реакторе следующим образом: в реактор заливают 4…6 масс. частей воды и при перемешивании загружают 1 масс. часть НЦ с содержанием оксида азота 212…214 мл NO/г или НЦ с 10…30 масс.% возвратных отходов от предшествующих операций. Уменьшение воды в реакторе менее 4 масс. частей приводит к изменению фракционного состава СФП, а увеличение количества воды более 6 масс. частей приводит к снижению коэффициента полезного действия реактора. НЦ в составе СФП выполняет роль энергетической и структурирующей основы. Уменьшение содержания оксида азота менее 212 мл NO/г приводит к увеличению массы порохового заряда и, как следствие, к повышению давления пороховых газов в канале ствола оружия. Увеличение оксида азота более 214 мл NO/г улучшает баллистические характеристики СФП, однако верхний предел содержания оксида азота ограничен большими трудозатратами при изготовлении.
Количество возвратно-технологических отходов от 10 до 30 масс.% определяется после сортировки пороха от предшествующих операций.
После загрузки НЦ в реактор заливают суспензию катализаторов горения при температуре 50°C в течение 5…10 минут. Снижение температуры в реакторе менее 50°C приводит к увеличению длительности технологического процесса, а увеличение температуры более 50°C приводит к нарушению температурных режимов последующих операций. Уменьшение времени слива и перемешивания катализаторов горения менее 5 минут не обеспечивает равномерного распределения их в НЦ, а увеличение времени слива и перемешивания катализаторов горения более 10 минут связано с увеличением технологического процесса получения пороха.
При температуре в реакторе 50…60°C заливают ЭА в количестве 2,4…5,5 масс. частей, загружают к массе пороха 0,4…0,8 масс.% ДФА и готовят пороховой лак в течение 20…60 минут при температуре 50…68°C. Уменьшение температуры менее 50°C приводит к увеличению длительности технологического цикла, а увеличение температуры более 60°C приводит к нарушению температурных режимов последующих операций.
Дифениламин является стабилизатором химической стойкости СФП. Уменьшение его менее 0,4 масс.% снижает химическую стойкость пороха, а увеличение его более 0,8 масс.% снижает энергетические характеристики пороха.
Снижение времени приготовления порохового лака менее 20 минут не обеспечивает полного растворения НЦ в ЭА, а увеличение времени приготовления порохового лака более 60 минут связано с увеличением длительности технологического процесса. Снижение температуры в реакторе при приготовлении порохового лака менее 50°C связано с увеличением длительности технологического процесса. А увеличение температуры более 68°C связано с преждевременной отгонкой ЭА из пороховых элементов.
После приготовления порохового лака в реактор вводят 0,7…1,2 масс.% мездрового клея по отношению к воде и в течение 20…40 минут ведут диспергирование порохового лака на сферические частицы при температуре 64…68°C. Уменьшение количества мездрового клея менее 0,7 масс.% приводит к коалесценсии пороховых элементов, что в итоге приводит к получению бракованной продукции, а увеличение мездрового клея более 1,2 масс.% дальнейшего положительного эффекта не дает. Уменьшение времени диспергирования порохового лака на сферические частицы менее 20 минут не позволяет полностью завершить процесс диспергирования, а увеличение времени диспергирования более 40 минут связано с увеличением длительности технологического процесса. Уменьшение температуры менее 64°C связано с увеличением длительности технологического процесса, а увеличение температуры выше 68°C связано с преждевременной отгонкой растворителя.
После завершения процесса диспергирования в реактор вводят от 0 до 0,1 масс.% сернокислого натрия и ведут процесс отгонки растворителя при следующих температурных режимах в рубашке реактора: подъем температуры теплоносителя в течение 25…30 минут до 68…78°C, выдержка в течение 30…40 минут при температуре 76…78°C, подъем температуры теплоносителя в течение 15…20 минут до 78…84°C, выдержка в течение 30…40 минут при температуре 82…84°C, подъем температуры в течение 30…35 минут до 84…98°C, выдержка в течение 30…40 минут при температуре 96…98°C.
Увеличение сернокислого натрия более 0,1 масс.% приводит к получению СФП с более выской насыпной плотностью, что в итоге способствует увеличению массы порохового заряда и снижению скорости полета дробового заряда.
Снижение температурных и временных режимов в процессе отгонки ЭА из пороховых элементов приводит к увеличению длительности технологического процесса и к получению СФП с повышенным содержанием ЭА, а увеличение температурных и временных режимов приводит к пленочному режиму кипения, что сопровождается выбросом пороховой смеси из реактора, при этом проведенная операция получения СФП полностью бракуется.
Технологические режимы, физико-химические и баллистические характеристики по разработанному авторами способу в пределах граничных условий (примеры 1…3) и за пределами граничных условий (примеры 4,5) приведены в таблице.
Требования по баллистическим характеристикам для СФП для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров: в качестве базового варианта испытание СФП проводят в спортивно-охотничьем оружии 12 калибра, где масса порохового заряда 1,4…1,8 г, масса дроби от 7 до 28 г, средняя скорость дробового снаряда, V10cp- не менее 343 м/с, давление пороховых газов в канале ствола оружия, кгс/см2: наибольшее - не более 970, дульное давление на срезе ствола оружия - не более 35.
| Таблица | |||||
| Технологические режимы, физико-химические и баллистические характеристики СФП | |||||
| Наименование показателей | Пример (Пр. №1) | Пр. №2 | Пр. №3 | Пр. №4 | Пр. №5 |
| Кол-во масс, частей воды для приготовления суспензии катализаторов | 10 | 10 | 10 | 10 | 10 |
| Кол-во ФМС в суспензии катализаторов, масс.% | 1,2 | 1,6 | 1,8 | 1,0 | 2,2 |
| Кол-во технического углерода в суспензии катализаторов, масс.% | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,1 | 0,7 |
| Кол-во графита в суспензии катализаторов, масс.% | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,05 | 0,5 |
| Кол-во ДФА вводимого в дисперсионную среду, масс.% | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 0,2 | 1,0 |
| Кол-во воды, заливаемой в реактор для получения СФП, масс, частей | 4 | 5 | 6 | 3 | 7 |
| Время загрузки и перемешивание катализаторов в реакторе, мин | 5 | 7 | 10 | 2 | 15 |
| Температура в реакторе при смешении нитроцеллюлозы с катализаторами, °C | 40 | 45 | 50 | 35 | 60 |
| Температура в реакторе при сливе этилацетата, °C | 50 | 55 | 60 | 45 | 65 |
| Количество залитого в реактор этилацетата, масс, частей | 2,4 | 3,7 | 5,5 | 2,2 | 6,0 |
| Время приготовления порохового лака, мин | 20 | 40 | 60 | 15 | 70 |
| Температура, при которой готовится пороховой лак, °C | 50 | 60 | 68 | 45 | 68 |
| Количество вводимого мездрового клея, масс.% | 0,7 | 8,2 | 1,2 | 0,6 | 1,6 |
| Время диспергирования порохового лака, мин | 20 | 30 | 40 | 15 | 60 |
| Температура, при которой ведется диспергирование порохового лака °C |
64 | 66 | 68 | 60 | 68 |
| Количество вводимого сернокислого натрия, масс.% | 0 | 0,005 | 0,1 | 0 | 0,3 |
| Подъем температуры теплоносителя, °C | 68 | 72 | 78 | 68 | 80 |
| Время подъема температуры, мин | 25 | 27 | 30 | 20 | 40 |
| Время выдержки, мин | 30 | 35 | 40 | 25 | 45 |
| Температура при выдержке, °C | 76 | 77 | 78 | 74 | 80 |
| Подъем температуры теплоносителя, °C | 78 | 82 | 84 | 76 | 80 |
| Время подъема температуры, мин. | 15 | 17 | 20 | 10 | 25 |
| Время выдержки, мин. | 30 | 39 | 40 | 30 | 45 |
| Температура при выдержке, °C | 82 | 83 | 84 | 84 | 86 |
| Подъем температуры теплоносителя, °C | 84 | 90 | 98 | 82 | 98 |
| Время подъема температуры, мин | 30 | 32 | 35 | 25 | 40 |
| Время выдержки, мин | 30 | 35 | 40 | 25 | 45 |
| Температура при выдержке, °C | 96 | 97 | 98 | 90 | 98 |
| Баллистические характеристики | |||||
| Масса дроби, г | 28 | 28 | 28 | 28 | 28 |
| Масса порохового заряда, г | 1,4 | 1,6 | 1,8 | 1,2 | 2,1 |
| Средняя скорость дробового снаряда, м/с | 350 | 354 | 351 | 340 | 339 |
| Дульное давление пороховых газов на срезе ствола оружия, кгс/см2 | 28 | 26 | 27 | 37 | 40 |
| Максимальное наибольшее давление пороховых газов в канале ствола оружия, кгс/см2 | 960 | 956 | 951 | 980 | 975 |
Из приведенных данных таблицы видно, что разработанные авторами технологические режимы получения СФП для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров в пределах граничных условий (примеры 1…3) позволяет получать стабильные баллистические характеристики с низким дульным давлением пороховых газов на срезе ствола оружия, не превышающим 27 кгс/см2, что обеспечивает при выстреле небольшую отдачу, небольшой шумовой эффект и низкую пламенность при выстреле. За пределами граничных условий (примеры 4,5) полученный сферический порох не удовлетворяет баллистическим характеристикам.
Claims (1)
- Способ получения сферического пороха для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров, включающий загрузку в реактор воды, нитроцеллюлозы (НЦ) или нитроцеллюлозы с возвратными отходами от предшествующих операций, добавление водной суспензии катализаторов горения, растворителя - этилацетата, дифениламина, приготовления порохового лака, диспергирования на сферические частицы и удаление этилацетата, отличающийся тем, что в реактор загружают 4-6 мас.ч. воды и при включенной мешалке загружают 1 мас.ч. НЦ с содержанием оксида азота 212-214 мл. NO/г или указанной НЦ с 10-30 мас.% возвратных отходов от предшествующих операций, заливают в течение 5-10 минут при температуре в реакторе 50°C предварительно приготовленную в 10 мас.ч. воды суспензию катализаторов горения, состоящую, по отношению к массе НЦ, из 1,2-1,8 мас.% свинец (II) - медь (II) фталат оксида, 0,3-0,5 мас.% технического углерода и 0,1-0,3 мас.% графита, затем при температуре 50-60°C заливают 2,4-5,5 мас.ч. этилацетата, загружают к массе пороха 0,4-0,8 мас.% дифениламина, готовят пороховой лак в течение 20-60 минут при температуре 50-68°C, вводят 0,7-1,2 мас.% мездрового клея по отношению к воде и ведут диспергирование порохового лака на сферические частицы в течение 20-40 минут, при температуре 68°C вводят от 0 до 0,1 мас.% сернокислого натрия и ведут процесс отгонки растворителя при следующих температурных режимах в рубашке реактора: подъем температуры теплоносителя в течение 25-30 минут до 68-78°C, выдержка в течение 30-40 минут при температуре 76-78°C, подъем температуры в течение 15-20 минут до 78-84°C, выдержка в течение 30-40 минут при температуре 82-84°C, подъем температуры теплоносителя в течение 30-35 минут до температуры 84-98°C, выдержка в течение 30-40 минут при температуре 96-98°C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012146738/05A RU2522642C2 (ru) | 2012-11-01 | 2012-11-01 | Способ получения сферического пороха для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012146738/05A RU2522642C2 (ru) | 2012-11-01 | 2012-11-01 | Способ получения сферического пороха для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012146738A RU2012146738A (ru) | 2014-05-10 |
| RU2522642C2 true RU2522642C2 (ru) | 2014-07-20 |
Family
ID=50629359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012146738/05A RU2522642C2 (ru) | 2012-11-01 | 2012-11-01 | Способ получения сферического пороха для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2522642C2 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2587451C1 (ru) * | 2014-12-23 | 2016-06-20 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Способ получения сферического пороха для патронов стрелкового оружия |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3364086A (en) * | 1964-12-09 | 1968-01-16 | Nitrochemie G M B H Muhldorf | Propellants containing nitrocellulose |
| US3824108A (en) * | 1968-05-04 | 1974-07-16 | Dynamit Nobel Ag | Process for the manufacture of lowdensity nitrocellulose granules |
| SU1727375A1 (ru) * | 1990-03-19 | 1997-02-10 | Казанский научно-исследовательский институт химических продуктов | Способ получения сферического пороха для охотничьего оружия |
| RU2451652C2 (ru) * | 2010-01-19 | 2012-05-27 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Способ получения сферического пороха для 5,6 мм спортивно-охотничьего патрона кольцевого воспламенения |
-
2012
- 2012-11-01 RU RU2012146738/05A patent/RU2522642C2/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3364086A (en) * | 1964-12-09 | 1968-01-16 | Nitrochemie G M B H Muhldorf | Propellants containing nitrocellulose |
| US3824108A (en) * | 1968-05-04 | 1974-07-16 | Dynamit Nobel Ag | Process for the manufacture of lowdensity nitrocellulose granules |
| SU1727375A1 (ru) * | 1990-03-19 | 1997-02-10 | Казанский научно-исследовательский институт химических продуктов | Способ получения сферического пороха для охотничьего оружия |
| RU2451652C2 (ru) * | 2010-01-19 | 2012-05-27 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Способ получения сферического пороха для 5,6 мм спортивно-охотничьего патрона кольцевого воспламенения |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2587451C1 (ru) * | 2014-12-23 | 2016-06-20 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Способ получения сферического пороха для патронов стрелкового оружия |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2012146738A (ru) | 2014-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2452722C2 (ru) | Сферический порох для 7,62 мм спортивно-винтовочного патрона | |
| RU2522642C2 (ru) | Способ получения сферического пороха для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров | |
| RU2451651C2 (ru) | Сферический пироксилиновый порох для 5,6 мм спортивно-винтовочного патрона кольцевого воспламенения | |
| RU2451652C2 (ru) | Способ получения сферического пороха для 5,6 мм спортивно-охотничьего патрона кольцевого воспламенения | |
| RU2495859C2 (ru) | Способ получения двухосновного сферического пороха для охотничьего и спортивного патрона | |
| RU2427560C2 (ru) | Способ получения сферического пороха для спортивно-охотничьего патрона .30 carbine (7,62×33) | |
| RU2268869C1 (ru) | Сферический порох | |
| RU2527781C1 (ru) | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ПИРОКСИЛИНОВОГО СФЕРИЧЕСКОГО ПОРОХА ДЛЯ 7,62 мм СПОРТИВНОГО ПАТРОНА | |
| RU2421433C2 (ru) | Сферический порох | |
| RU2244699C2 (ru) | Способ флегматизации пороха | |
| RU2439043C1 (ru) | Способ флегматизации крупнодисперсного двухосновного сферического пороха | |
| RU2798486C1 (ru) | Способ получения пористого сферического пороха для дробовых патронов 12 калибра к гладкоствольному оружию | |
| RU2628385C1 (ru) | Сферический флегматизированный порох для автоматных и винтовочных патронов | |
| RU2561082C1 (ru) | Сферический порох для 5,6 мм винтовочного патрона повышенной эффективности | |
| RU2451656C2 (ru) | Способ получения пористого сферического пороха для дробовых патронов к гладкоствольному оружию | |
| RU2451653C2 (ru) | Сферический порох для 9 мм пистолетного патрона | |
| RU2448075C2 (ru) | СФЕРИЧЕСКИЙ ПИРОКСИЛИНОВЫЙ ПОРОХ ДЛЯ 9 мм ПИСТОЛЕТНОГО ПАТРОНА | |
| RU2489415C1 (ru) | Способ получения сферического пороха | |
| RU2495010C2 (ru) | Способ получения сферического пороха | |
| RU2256636C1 (ru) | Способ получения сферического пороха | |
| RU2602906C2 (ru) | Способ получения одноосновного сферического пороха для стрелкового оружия | |
| RU2495861C1 (ru) | Заряд для 7,62 мм автоматного патрона | |
| RU2531198C2 (ru) | СФЕРИЧЕСКИЙ ПОРОХ ДЛЯ ОХОТНИЧЬЕГО ПАТРОНА 7,62×39 С ПУЛЕЙ МАССОЙ 9 г | |
| RU2448078C2 (ru) | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ СФЕРИЧЕСКОГО ПОРОХА ДЛЯ 9 мм ПИСТОЛЕТНОГО ПАТРОНА | |
| RU2488067C1 (ru) | ЗАРЯД ДЛЯ 5,6 мм СПОРТИВНО-ОХОТНИЧЬЕГО ПАТРОНА КОЛЬЦЕВОГО ВОСПЛАМЕНЕНИЯ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181102 |