RU2514125C1 - Method of low-carbon steel deoxidation - Google Patents

Method of low-carbon steel deoxidation Download PDF

Info

Publication number
RU2514125C1
RU2514125C1 RU2012151466/02A RU2012151466A RU2514125C1 RU 2514125 C1 RU2514125 C1 RU 2514125C1 RU 2012151466/02 A RU2012151466/02 A RU 2012151466/02A RU 2012151466 A RU2012151466 A RU 2012151466A RU 2514125 C1 RU2514125 C1 RU 2514125C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
ladle
metal
steel
aluminum
ferromanganese
Prior art date
Application number
RU2012151466/02A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Леонид Вячеславович Алексеев
Владимир Юрьевич Снегирев
Альфед Хабибуллаевич Валиахметов
Алексей Анатольевич Красноярцев
Олег Анатольевич Николаев
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" filed Critical Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат"
Priority to RU2012151466/02A priority Critical patent/RU2514125C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2514125C1 publication Critical patent/RU2514125C1/en

Links

Abstract

FIELD: metallurgy.
SUBSTANCE: in compliance with this method, hard slag-forming mix (HSFM), aluminium and ferromanganese are introduced to steel teeming ladle from the converter. Note here that during metal tapping into teeming ladle secondary aluminium ingots and carbon ferromanganese are used as deoxidisers. Note here that in case the ladle is filled for its 1/5-1/4-volume 0.8…1.0 kg/t of secondary aluminium ingots are introduced. Note that the ladle is filled for its 1/3-1/2-volume 1.5…3.5 kg/t of carbon ferromanganese are added. Note here that in case the ladle is filled for its 1/2-2/3-volume 1.5…2.0 kg/t of secondary aluminium ingots and HSFM are introduced. Note also that during the metal tapping from converter, metal is blown with argon via ladle bottom plugs at intensity of 0.2…0.5 l/(t*min) for 5…8 min.
EFFECT: better recovery of aluminium and ferroalloys, stabilised teeming, better steel quality.

Description

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к способам раскисления низкоуглеродистой стали.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to methods for the deoxidation of low carbon steel.

Известен способ раскисления стали, в соответствии с которым перед выпуском из конвертера содержание марганца в металле выдерживают в пределах 0,13-0,30%, а при выпуске металла из конвертера дополнительно вводят ферросиликомарганец или ферросилиций, при этом на 1 т стали последовательно вводят 0,1-0,7 кг алюминия, 1,5-3,0 кг ферросиликомарганца или 0,4-0,8 кг ферросилиция, а затем ферромарганец. После ввода алюминия при выпуске металла из конвертера вводят ферротитан в количестве 1,3-1,6 кг/т стали [Патент РФ №2309986, кл. С21С 7/06].There is a known method of steel deoxidation, according to which the manganese content in the metal is kept in the range 0.13-0.30% before being released from the converter, and ferrosilicon manganese or ferrosilicon is additionally introduced when releasing the metal from the converter, with 0 t , 1-0.7 kg of aluminum, 1.5-3.0 kg of ferrosilicon manganese or 0.4-0.8 kg of ferrosilicon, and then ferromanganese. After the introduction of aluminum during the release of metal from the converter, ferrotitanium is introduced in an amount of 1.3-1.6 kg / t of steel [RF Patent No. 2309986, cl. C21C 7/06].

Существенными недостатком данного способа раскисления стали является высокая степень загрязненности металла неметаллическими включениями, образующимися во время раскисления.A significant disadvantage of this method of deoxidation of steel is a high degree of contamination of the metal with non-metallic inclusions formed during deoxidation.

Известен выбранный в качестве прототипа способ раскисления стали, который включает введение по ходу выпуска металла в сталеразливочный ковш ТШС, брикетированного алюминия, ферромарганца, а на агрегате доводки стали введение алюминиевой катанки. По ходу выпуска металла в сталеразливочный ковш и на агрегате доводки стали в качестве раскислителя дополнительно вводят силикомарганец, причем при наполнении ковша на 1/5-1/4 часть вводят 1,2-1,3 кг/т силикомарганца; 0,4-0,5 брикетированного алюминия и 0,5-0,6 кг/т ферромарганца, при наполнении ковша на 1/3-1/2 части вводят 0,5-1,0 кг/т силикомарганца и 0,8-0,9 кг/т ферромарганца, при наполнении ковша на 1/2-2/3 части вводят ТШС, а по приходу металла на агрегат доводки стали вводят 0,4-0,5 кг/т силикомарганца и 1,3-1,4 кг/т алюминиевой катанки [Патент РФ №2377315, кл. С21С 7/00].A known method of deoxidizing steel, selected as a prototype, is known, which includes introducing along the metal outlet into the steel casting ladle TShS, briquetted aluminum, ferromanganese, and introducing aluminum wire rod on the steel finishing unit. In the course of manufacture in metal casting ladle unit and finishing steel as a deoxidizer additionally introduced silicomanganese, wherein when filling the ladle 1/5 - 1/4 piece administered 1.2-1.3 kg / ton silicomanganese; 0.4-0.5 briquetted aluminum and 0.5-0.6 kg / t ferromanganese, when filling the ladle 1/3 - 1/2 pieces are administered 0.5-1.0 kg / ton and 0.8 silicomanganese 0.9 kg / t ferromanganese, when filling the ladle 1/2 - 2/3 parts TSHS administered, and on arrival at the assembly metal steel refining administered 0.4-0.5 kg / t and silicomanganese 1,3-1 , 4 kg / t of aluminum wire rod [RF Patent No. 2377315, cl. C21C 7/00].

Существенными недостатками данного способа раскисления стали являются:Significant disadvantages of this method of deoxidation of steel are:

- повышенный расход ферросплавов и алюминия для раскисления стали;- increased consumption of ferroalloys and aluminum for deoxidation of steel;

- высокая степень загрязненности металла неметаллическими включениями, образующимися во время раскисления.- a high degree of metal contamination by non-metallic inclusions formed during deoxidation.

Задача, решаемая изобретением, состоит в совершенствовании способа раскисления низкоуглеродистой стали путем создания рациональных условий для усвоения алюминия и ферросплавов, а также удаления образующихся в процессе раскисления неметаллических включений.The problem solved by the invention is to improve the method of deoxidation of low carbon steel by creating rational conditions for the assimilation of aluminum and ferroalloys, as well as the removal of non-metallic inclusions formed during the deoxidation process.

Желаемым техническим результатом изобретения является увеличение усвоения алюминия и ферросплавов во время раскисления, максимально возможное удаление неметаллических включений, стабилизация процесса разливки металла вследствие предотвращения налипания неметаллических включений на стопора, улучшение качества разливаемой стали.The desired technical result of the invention is to increase the absorption of aluminum and ferroalloys during deoxidation, the maximum possible removal of non-metallic inclusions, stabilization of the metal casting process due to the prevention of non-metallic inclusions from sticking to the stoppers, and the improvement of the quality of cast steel.

Для этого предлагается способ раскисления низкоуглеродистой стали, включающий введение по ходу выпуска металла в сталеразливочный ковш твердой шлакообразующей смеси (ТШС) и ферромарганца, в котором в отличие от ближайшего аналога по ходу выпуска металла в сталеразливочный ковш в качестве раскислителя дополнительно вводят чушковый вторичный алюминий, причем при наполнении ковша на 1/5-1/4 часть вводят 0,8…1,0 кг/т чушкового вторичного алюминия, при наполнении ковша на 1/3-1/2 части вводят 1,5…3,5 кг/т ферромарганца, при наполнении ковша на 1/2-2/3 части вводят 1,5…2,0 кг/т чушкового вторичного алюминия и ТШС, кроме того, во время выпуска металла из конвертера осуществляют продувку металла аргоном через донные пробки сталеразливочного ковша с интенсивностью 0,2…0,5 л/(т*мин) продолжительностью 5…8 мин.To this end, a method is proposed for the deoxidation of low-carbon steel, including the introduction of solid slag-forming mixture (TSS) and ferromanganese during the metal production into the steel casting ladle, in which, in contrast to the closest analogue, metal is added to the steel pouring ladle as a deoxidizer, and when filling the ladle 1/5 - 1/4 piece administered 0.8 ... 1.0 kg / t pig secondary aluminum, when filling the ladle 1/3 - 1/2 parts administered 1.5 ... 3.5 kg / t ferromanganese, when filling the bucket by 1 / 2 - 2/3 parts administered 1.5 ... 2.0 kg / t pig secondary aluminum and TSHS addition, during tapping from the converter is carried out with argon purging through the bottom cork metal ladle with an intensity of 0.2 ... 0 5 l / (t * min) lasting 5 ... 8 min.

Заявляемые пределы подобраны экспериментальным путем. Порядок отдачи чушкового вторичного алюминия и углеродистого ферромарганца выбран с целью создания рациональных условий для усвоения алюминия и ферросплавов, а также удаления образующихся в процессе раскисления неметаллических включений.The claimed limits are selected experimentally. The recoil order of pig-iron secondary aluminum and carbon ferromanganese is chosen with the aim of creating rational conditions for the assimilation of aluminum and ferroalloys, as well as removing non-metallic inclusions formed during the deoxidation process.

Интенсивность аргона 0,2…0,5 л/(т*мин) и продолжительность продувки 5…8 мин во время выпуска металла из конвертера выбраны для обеспечения наиболее благоприятных условий для всплытия, образующихся во время раскисления неметаллических включений из металла в шлак. При увеличении интенсивности продувки аргоном более 0,5 л/(т*мин) будет происходить процесс обратного затягивания неметаллических включений из шлака в металл, а при ее уменьшении менее 0,2 л/(т*мин) неметаллическим включениям будет не достаточно инерции для всплытия и перехода шлак. Увеличение времени продувки аргоном более 8 мин приведет к дополнительному вторичному окислению струи металла. Уменьшение времени продувки менее 5 мин не позволит обеспечить требуемый технический результат в части снижения содержания неметаллических включений в стали.The argon intensity of 0.2 ... 0.5 l / (t * min) and the purge duration of 5 ... 8 min during the release of metal from the converter are selected to provide the most favorable conditions for surfacing formed during the deoxidation of non-metallic inclusions from metal to slag. With an increase in the argon purge intensity of more than 0.5 l / (t * min), the process of backtightening non-metallic inclusions from slag to metal will occur, and with its decrease below 0.2 l / (t * min), inertia will not be sufficient for non-metallic inclusions for ascent and transition slag. An increase in argon purge time of more than 8 min will lead to additional secondary oxidation of the metal stream. Reducing the purge time of less than 5 minutes will not allow to provide the required technical result in terms of reducing the content of non-metallic inclusions in steel.

Расход углеродистого ферромарганца ФМн78 в количестве 1,5…3,5 кг/т стали выбран из расчета получения требуемого содержания марганца в заданной марке стали. Уменьшение или увеличение расхода ферромарганца приведет к неполучению химического состава заданной марки стали.The consumption of carbon ferromanganese FMN78 in the amount of 1.5 ... 3.5 kg / t of steel was selected based on the calculation of the required manganese content in a given steel grade. A decrease or increase in the consumption of ferromanganese will lead to non-receipt of the chemical composition of a given steel grade.

Расход чушкового вторичного алюминия в количестве 0,8…1,0 кг/т и 1,5…2,0 кг/т выбран из расчета получения требуемого содержания алюминия в готовом металле. При уменьшении суммарного расхода чушкового вторичного алюминия менее 2,4 кг/т потребуется дополнительное легирование металла алюминием во время внепечной обработки, что приведет к дополнительному загрязнению металла неметаллическими включениями, образующимися во время раскисления. Увеличение суммарного расхода чушкового вторичного алюминия более 3,0 кг/т приведет к неполучению требуемого химического состава вследствие повышенного содержания алюминия в стали.The consumption of pig secondary aluminum in an amount of 0.8 ... 1.0 kg / t and 1.5 ... 2.0 kg / t is selected based on obtaining the required aluminum content in the finished metal. If the total consumption of pig-iron secondary aluminum is reduced to less than 2.4 kg / t, additional alloying of the metal with aluminum during out-of-furnace treatment will be required, which will lead to additional contamination of the metal with non-metallic inclusions formed during deoxidation. An increase in the total consumption of pig secondary aluminum more than 3.0 kg / t will lead to the failure to obtain the required chemical composition due to the increased aluminum content in the steel.

Пример конкретного осуществления способа.An example of a specific implementation of the method.

Заявляемый способ получения стали был реализован при выплавке более 150 плавок стали марки 08Ю по ГОСТ 9045-93 в 370-тонных кислородных конвертерах.The inventive method for producing steel was implemented in the smelting of more than 150 melts of steel grade 08Y according to GOST 9045-93 in 370-ton oxygen converters.

Во время выпуска металла из конвертера при наполнении ковша на 1/5-1/4 производили раскисление чушковым вторичным алюминием в количестве 290…350 кг, далее при наполнении ковша на 1/3-1/2 производили раскисление и легирование металла углеродистым ферромарганцем ФМн78 в количестве 550…1250 кг, после чего при наполнении ковша на 1/2-2/3 производили окончательное раскисление и легирование металла чушковым вторичным алюминием в количестве 550…700 кг и отдачу твердой шлакообразующей смеси, состоящей из извести и плавикового шпата, во время выпуска металла из конвертера осуществляли продувку металла аргоном через донные пробки сталеразливочного ковша с интенсивностью 0,2…0,5 л/(т*мин) продолжительностью 5…8 мин.During tapping from the converter when filling the ladle 1/5 - 1/4 manufactured deoxidation pig secondary aluminum in an amount of 290 ... 350 kg description when filling the ladle 1/3 - 1/2 produced deoxidizing and alloying metal carbon ferromanganese FMn78 in an amount of 550 ... 1250 kg, after which during the filling of the ladle 1/2 - 2/3 manufactured final deoxidation and alloying metal pig secondary aluminum in an amount of 550 ... 700 kg and returns the solid slag-forming mixture consisting of lime and fluorspar during release Ferrous materials from the converter was performed with argon purging through the bottom cork metal ladle with an intensity of 0.2 ... 0.5 l / (m * m) of 5 ... 8 m.

Предложенный способ раскисления низкоуглеродистой стали позволил снизить суммарный расход алюминия и ферросплавов в среднем на 0,15 кг/т и 0,2 кг/т соответственно; уменьшить загрязненность металла перед началом непрерывной разливки неметаллическими включениями, тем самым исключить случаи колебания стопоров промежуточного ковша в процессе непрерывной разливки; уменьшить отсортировку металла после прокатки по дефекту «неметаллические включения».The proposed method of deoxidation of low-carbon steel allowed to reduce the total consumption of aluminum and ferroalloys by an average of 0.15 kg / t and 0.2 kg / t, respectively; to reduce the contamination of the metal before the start of continuous casting with non-metallic inclusions, thereby eliminating cases of oscillation of the stoppers of the intermediate ladle during continuous casting; reduce the sorting of metal after rolling on the defect "non-metallic inclusions".

Claims (1)

Способ раскисления низкоуглеродистой стали, включающий введение во время выпуска металла из конвертора в сталеразливочный ковш твердой шлакообразующей смеси (ТШС), алюминия и ферромарганца, отличающийся тем, что во время выпуска металла в сталеразливочный ковш в качестве раскислителей используют чушковый вторичный алюминий и углеродистый ферромарганец, причем при наполнении ковша на 1/5-1/4 часть вводят 0,8…1,0 кг/т чушкового вторичного алюминия, при наполнении ковша на 1/3-1/2 часть вводят 1,5…3,5 кг/т углеродистого ферромарганца, при наполнении ковша на 1/2-2/3 части вводят 1,5…2,0 кг/т чушкового вторичного алюминия и ТШС, при этом во время выпуска металла из конвертера осуществляют продувку металла аргоном через донные пробки сталеразливочного ковша с интенсивностью 0,2…0,5 л/(т*мин) продолжительностью 5…8 мин. A method of deoxidizing low-carbon steel, including the introduction of solid slag-forming mixture (TSS), aluminum and ferromanganese during the release of metal from the converter into the steel pouring ladle, characterized in that during the release of metal into the steel pouring ladle, pig-iron secondary aluminum and carbon ferromanganese are used as deoxidants, when filling the ladle 1/5 - 1/4 piece administered 0.8 ... 1.0 kg / t pig secondary aluminum, when filling the ladle 1/3 - 1 / part 2 introduced 1.5 ... 3.5 kg / t carbon ferromanganese olnenii ladle 1/2 - 2/3 parts administered 1.5 ... 2.0 kg / t pig TSHS and secondary aluminum, wherein during tapping from the converter is carried out with argon purging through the bottom cork metal ladle with intensity 0.2 ... 0.5 l / (t * min) lasting 5 ... 8 min.
RU2012151466/02A 2012-11-30 2012-11-30 Method of low-carbon steel deoxidation RU2514125C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2012151466/02A RU2514125C1 (en) 2012-11-30 2012-11-30 Method of low-carbon steel deoxidation

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2012151466/02A RU2514125C1 (en) 2012-11-30 2012-11-30 Method of low-carbon steel deoxidation

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2514125C1 true RU2514125C1 (en) 2014-04-27

Family

ID=50515525

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012151466/02A RU2514125C1 (en) 2012-11-30 2012-11-30 Method of low-carbon steel deoxidation

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2514125C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2637194C1 (en) * 2016-11-22 2017-11-30 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") Method of ladle treatment of alloyed steels

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2542761B1 (en) * 1983-03-15 1987-10-16 Vallourec PROCESS FOR MANUFACTURING HIGH-MACHINABILITY STEELS
RU2309986C2 (en) * 2005-12-30 2007-11-10 Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" Method for killing low-carbon rimming steel
RU2377315C1 (en) * 2008-06-16 2009-12-27 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Deoxidation method of metal for cold forging
RU2465341C2 (en) * 2011-01-20 2012-10-27 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Method of low-carbon steel processing in ladle

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2542761B1 (en) * 1983-03-15 1987-10-16 Vallourec PROCESS FOR MANUFACTURING HIGH-MACHINABILITY STEELS
RU2309986C2 (en) * 2005-12-30 2007-11-10 Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" Method for killing low-carbon rimming steel
RU2377315C1 (en) * 2008-06-16 2009-12-27 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Deoxidation method of metal for cold forging
RU2465341C2 (en) * 2011-01-20 2012-10-27 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Method of low-carbon steel processing in ladle

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2637194C1 (en) * 2016-11-22 2017-11-30 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") Method of ladle treatment of alloyed steels

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102071287A (en) Method for melting high-temperature-resistance and high-pressure-resistance alloy steel
CN107794332A (en) A kind of smelting process of 90 grade super strength cord steel
RU2514125C1 (en) Method of low-carbon steel deoxidation
RU2437942C1 (en) Procedure for production of low carbon steel
RU2533263C1 (en) Method of dry steel production
RU2461635C1 (en) Method of steel out-of-furnace processing by calcium
RU2382086C1 (en) Manufacturing method of boron steel
RU2334796C1 (en) Method of steel production
RU2637194C1 (en) Method of ladle treatment of alloyed steels
RU2392333C1 (en) Method of low-carbon steel production
CN102312152B (en) Production method of steel containing boron
RU2487171C1 (en) Method for production of low-alloyed pipe steel
RU2681961C1 (en) Method of producing extremely low-carbon steel
RU2564202C1 (en) Out-of-furnace steel treatment method
RU2460807C1 (en) Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece
RU2440421C1 (en) Out-of-furnace steel treatment method
RU2243269C1 (en) Method of melting low-carbon titanium-containing steel
RU2679375C1 (en) Method of production of low-carbon steel with improved corrosion stability
RU2495139C1 (en) Low-carbon steel making method
RU2465341C2 (en) Method of low-carbon steel processing in ladle
RU2533071C1 (en) Method of steel production
RU2252264C1 (en) Method of production of reinforcing-bar steel
RU2058994C1 (en) Method of making semikilled steel, microalloyed by vanadium
RU2608010C1 (en) Method of steel making in electric arc furnace
RU2164245C2 (en) Method of carbon steel making