RU2514125C1 - Method of low-carbon steel deoxidation - Google Patents
Method of low-carbon steel deoxidation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2514125C1 RU2514125C1 RU2012151466/02A RU2012151466A RU2514125C1 RU 2514125 C1 RU2514125 C1 RU 2514125C1 RU 2012151466/02 A RU2012151466/02 A RU 2012151466/02A RU 2012151466 A RU2012151466 A RU 2012151466A RU 2514125 C1 RU2514125 C1 RU 2514125C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ladle
- metal
- steel
- aluminum
- ferromanganese
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к способам раскисления низкоуглеродистой стали.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to methods for the deoxidation of low carbon steel.
Известен способ раскисления стали, в соответствии с которым перед выпуском из конвертера содержание марганца в металле выдерживают в пределах 0,13-0,30%, а при выпуске металла из конвертера дополнительно вводят ферросиликомарганец или ферросилиций, при этом на 1 т стали последовательно вводят 0,1-0,7 кг алюминия, 1,5-3,0 кг ферросиликомарганца или 0,4-0,8 кг ферросилиция, а затем ферромарганец. После ввода алюминия при выпуске металла из конвертера вводят ферротитан в количестве 1,3-1,6 кг/т стали [Патент РФ №2309986, кл. С21С 7/06].There is a known method of steel deoxidation, according to which the manganese content in the metal is kept in the range 0.13-0.30% before being released from the converter, and ferrosilicon manganese or ferrosilicon is additionally introduced when releasing the metal from the converter, with 0 t , 1-0.7 kg of aluminum, 1.5-3.0 kg of ferrosilicon manganese or 0.4-0.8 kg of ferrosilicon, and then ferromanganese. After the introduction of aluminum during the release of metal from the converter, ferrotitanium is introduced in an amount of 1.3-1.6 kg / t of steel [RF Patent No. 2309986, cl. C21C 7/06].
Существенными недостатком данного способа раскисления стали является высокая степень загрязненности металла неметаллическими включениями, образующимися во время раскисления.A significant disadvantage of this method of deoxidation of steel is a high degree of contamination of the metal with non-metallic inclusions formed during deoxidation.
Известен выбранный в качестве прототипа способ раскисления стали, который включает введение по ходу выпуска металла в сталеразливочный ковш ТШС, брикетированного алюминия, ферромарганца, а на агрегате доводки стали введение алюминиевой катанки. По ходу выпуска металла в сталеразливочный ковш и на агрегате доводки стали в качестве раскислителя дополнительно вводят силикомарганец, причем при наполнении ковша на 1/5-1/4 часть вводят 1,2-1,3 кг/т силикомарганца; 0,4-0,5 брикетированного алюминия и 0,5-0,6 кг/т ферромарганца, при наполнении ковша на 1/3-1/2 части вводят 0,5-1,0 кг/т силикомарганца и 0,8-0,9 кг/т ферромарганца, при наполнении ковша на 1/2-2/3 части вводят ТШС, а по приходу металла на агрегат доводки стали вводят 0,4-0,5 кг/т силикомарганца и 1,3-1,4 кг/т алюминиевой катанки [Патент РФ №2377315, кл. С21С 7/00].A known method of deoxidizing steel, selected as a prototype, is known, which includes introducing along the metal outlet into the steel casting ladle TShS, briquetted aluminum, ferromanganese, and introducing aluminum wire rod on the steel finishing unit. In the course of manufacture in metal casting ladle unit and finishing steel as a deoxidizer additionally introduced silicomanganese, wherein when filling the ladle 1/5 - 1/4 piece administered 1.2-1.3 kg / ton silicomanganese; 0.4-0.5 briquetted aluminum and 0.5-0.6 kg / t ferromanganese, when filling the ladle 1/3 - 1/2 pieces are administered 0.5-1.0 kg / ton and 0.8 silicomanganese 0.9 kg / t ferromanganese, when filling the ladle 1/2 - 2/3 parts TSHS administered, and on arrival at the assembly metal steel refining administered 0.4-0.5 kg / t and silicomanganese 1,3-1 , 4 kg / t of aluminum wire rod [RF Patent No. 2377315, cl. C21C 7/00].
Существенными недостатками данного способа раскисления стали являются:Significant disadvantages of this method of deoxidation of steel are:
- повышенный расход ферросплавов и алюминия для раскисления стали;- increased consumption of ferroalloys and aluminum for deoxidation of steel;
- высокая степень загрязненности металла неметаллическими включениями, образующимися во время раскисления.- a high degree of metal contamination by non-metallic inclusions formed during deoxidation.
Задача, решаемая изобретением, состоит в совершенствовании способа раскисления низкоуглеродистой стали путем создания рациональных условий для усвоения алюминия и ферросплавов, а также удаления образующихся в процессе раскисления неметаллических включений.The problem solved by the invention is to improve the method of deoxidation of low carbon steel by creating rational conditions for the assimilation of aluminum and ferroalloys, as well as the removal of non-metallic inclusions formed during the deoxidation process.
Желаемым техническим результатом изобретения является увеличение усвоения алюминия и ферросплавов во время раскисления, максимально возможное удаление неметаллических включений, стабилизация процесса разливки металла вследствие предотвращения налипания неметаллических включений на стопора, улучшение качества разливаемой стали.The desired technical result of the invention is to increase the absorption of aluminum and ferroalloys during deoxidation, the maximum possible removal of non-metallic inclusions, stabilization of the metal casting process due to the prevention of non-metallic inclusions from sticking to the stoppers, and the improvement of the quality of cast steel.
Для этого предлагается способ раскисления низкоуглеродистой стали, включающий введение по ходу выпуска металла в сталеразливочный ковш твердой шлакообразующей смеси (ТШС) и ферромарганца, в котором в отличие от ближайшего аналога по ходу выпуска металла в сталеразливочный ковш в качестве раскислителя дополнительно вводят чушковый вторичный алюминий, причем при наполнении ковша на 1/5-1/4 часть вводят 0,8…1,0 кг/т чушкового вторичного алюминия, при наполнении ковша на 1/3-1/2 части вводят 1,5…3,5 кг/т ферромарганца, при наполнении ковша на 1/2-2/3 части вводят 1,5…2,0 кг/т чушкового вторичного алюминия и ТШС, кроме того, во время выпуска металла из конвертера осуществляют продувку металла аргоном через донные пробки сталеразливочного ковша с интенсивностью 0,2…0,5 л/(т*мин) продолжительностью 5…8 мин.To this end, a method is proposed for the deoxidation of low-carbon steel, including the introduction of solid slag-forming mixture (TSS) and ferromanganese during the metal production into the steel casting ladle, in which, in contrast to the closest analogue, metal is added to the steel pouring ladle as a deoxidizer, and when filling the ladle 1/5 - 1/4 piece administered 0.8 ... 1.0 kg / t pig secondary aluminum, when filling the ladle 1/3 - 1/2 parts administered 1.5 ... 3.5 kg / t ferromanganese, when filling the bucket by 1 / 2 - 2/3 parts administered 1.5 ... 2.0 kg / t pig secondary aluminum and TSHS addition, during tapping from the converter is carried out with argon purging through the bottom cork metal ladle with an intensity of 0.2 ... 0 5 l / (t * min) lasting 5 ... 8 min.
Заявляемые пределы подобраны экспериментальным путем. Порядок отдачи чушкового вторичного алюминия и углеродистого ферромарганца выбран с целью создания рациональных условий для усвоения алюминия и ферросплавов, а также удаления образующихся в процессе раскисления неметаллических включений.The claimed limits are selected experimentally. The recoil order of pig-iron secondary aluminum and carbon ferromanganese is chosen with the aim of creating rational conditions for the assimilation of aluminum and ferroalloys, as well as removing non-metallic inclusions formed during the deoxidation process.
Интенсивность аргона 0,2…0,5 л/(т*мин) и продолжительность продувки 5…8 мин во время выпуска металла из конвертера выбраны для обеспечения наиболее благоприятных условий для всплытия, образующихся во время раскисления неметаллических включений из металла в шлак. При увеличении интенсивности продувки аргоном более 0,5 л/(т*мин) будет происходить процесс обратного затягивания неметаллических включений из шлака в металл, а при ее уменьшении менее 0,2 л/(т*мин) неметаллическим включениям будет не достаточно инерции для всплытия и перехода шлак. Увеличение времени продувки аргоном более 8 мин приведет к дополнительному вторичному окислению струи металла. Уменьшение времени продувки менее 5 мин не позволит обеспечить требуемый технический результат в части снижения содержания неметаллических включений в стали.The argon intensity of 0.2 ... 0.5 l / (t * min) and the purge duration of 5 ... 8 min during the release of metal from the converter are selected to provide the most favorable conditions for surfacing formed during the deoxidation of non-metallic inclusions from metal to slag. With an increase in the argon purge intensity of more than 0.5 l / (t * min), the process of backtightening non-metallic inclusions from slag to metal will occur, and with its decrease below 0.2 l / (t * min), inertia will not be sufficient for non-metallic inclusions for ascent and transition slag. An increase in argon purge time of more than 8 min will lead to additional secondary oxidation of the metal stream. Reducing the purge time of less than 5 minutes will not allow to provide the required technical result in terms of reducing the content of non-metallic inclusions in steel.
Расход углеродистого ферромарганца ФМн78 в количестве 1,5…3,5 кг/т стали выбран из расчета получения требуемого содержания марганца в заданной марке стали. Уменьшение или увеличение расхода ферромарганца приведет к неполучению химического состава заданной марки стали.The consumption of carbon ferromanganese FMN78 in the amount of 1.5 ... 3.5 kg / t of steel was selected based on the calculation of the required manganese content in a given steel grade. A decrease or increase in the consumption of ferromanganese will lead to non-receipt of the chemical composition of a given steel grade.
Расход чушкового вторичного алюминия в количестве 0,8…1,0 кг/т и 1,5…2,0 кг/т выбран из расчета получения требуемого содержания алюминия в готовом металле. При уменьшении суммарного расхода чушкового вторичного алюминия менее 2,4 кг/т потребуется дополнительное легирование металла алюминием во время внепечной обработки, что приведет к дополнительному загрязнению металла неметаллическими включениями, образующимися во время раскисления. Увеличение суммарного расхода чушкового вторичного алюминия более 3,0 кг/т приведет к неполучению требуемого химического состава вследствие повышенного содержания алюминия в стали.The consumption of pig secondary aluminum in an amount of 0.8 ... 1.0 kg / t and 1.5 ... 2.0 kg / t is selected based on obtaining the required aluminum content in the finished metal. If the total consumption of pig-iron secondary aluminum is reduced to less than 2.4 kg / t, additional alloying of the metal with aluminum during out-of-furnace treatment will be required, which will lead to additional contamination of the metal with non-metallic inclusions formed during deoxidation. An increase in the total consumption of pig secondary aluminum more than 3.0 kg / t will lead to the failure to obtain the required chemical composition due to the increased aluminum content in the steel.
Пример конкретного осуществления способа.An example of a specific implementation of the method.
Заявляемый способ получения стали был реализован при выплавке более 150 плавок стали марки 08Ю по ГОСТ 9045-93 в 370-тонных кислородных конвертерах.The inventive method for producing steel was implemented in the smelting of more than 150 melts of steel grade 08Y according to GOST 9045-93 in 370-ton oxygen converters.
Во время выпуска металла из конвертера при наполнении ковша на 1/5-1/4 производили раскисление чушковым вторичным алюминием в количестве 290…350 кг, далее при наполнении ковша на 1/3-1/2 производили раскисление и легирование металла углеродистым ферромарганцем ФМн78 в количестве 550…1250 кг, после чего при наполнении ковша на 1/2-2/3 производили окончательное раскисление и легирование металла чушковым вторичным алюминием в количестве 550…700 кг и отдачу твердой шлакообразующей смеси, состоящей из извести и плавикового шпата, во время выпуска металла из конвертера осуществляли продувку металла аргоном через донные пробки сталеразливочного ковша с интенсивностью 0,2…0,5 л/(т*мин) продолжительностью 5…8 мин.During tapping from the converter when filling the ladle 1/5 - 1/4 manufactured deoxidation pig secondary aluminum in an amount of 290 ... 350 kg description when filling the ladle 1/3 - 1/2 produced deoxidizing and alloying metal carbon ferromanganese FMn78 in an amount of 550 ... 1250 kg, after which during the filling of the ladle 1/2 - 2/3 manufactured final deoxidation and alloying metal pig secondary aluminum in an amount of 550 ... 700 kg and returns the solid slag-forming mixture consisting of lime and fluorspar during release Ferrous materials from the converter was performed with argon purging through the bottom cork metal ladle with an intensity of 0.2 ... 0.5 l / (m * m) of 5 ... 8 m.
Предложенный способ раскисления низкоуглеродистой стали позволил снизить суммарный расход алюминия и ферросплавов в среднем на 0,15 кг/т и 0,2 кг/т соответственно; уменьшить загрязненность металла перед началом непрерывной разливки неметаллическими включениями, тем самым исключить случаи колебания стопоров промежуточного ковша в процессе непрерывной разливки; уменьшить отсортировку металла после прокатки по дефекту «неметаллические включения».The proposed method of deoxidation of low-carbon steel allowed to reduce the total consumption of aluminum and ferroalloys by an average of 0.15 kg / t and 0.2 kg / t, respectively; to reduce the contamination of the metal before the start of continuous casting with non-metallic inclusions, thereby eliminating cases of oscillation of the stoppers of the intermediate ladle during continuous casting; reduce the sorting of metal after rolling on the defect "non-metallic inclusions".
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012151466/02A RU2514125C1 (en) | 2012-11-30 | 2012-11-30 | Method of low-carbon steel deoxidation |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012151466/02A RU2514125C1 (en) | 2012-11-30 | 2012-11-30 | Method of low-carbon steel deoxidation |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2514125C1 true RU2514125C1 (en) | 2014-04-27 |
Family
ID=50515525
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012151466/02A RU2514125C1 (en) | 2012-11-30 | 2012-11-30 | Method of low-carbon steel deoxidation |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2514125C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2637194C1 (en) * | 2016-11-22 | 2017-11-30 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method of ladle treatment of alloyed steels |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2542761B1 (en) * | 1983-03-15 | 1987-10-16 | Vallourec | PROCESS FOR MANUFACTURING HIGH-MACHINABILITY STEELS |
RU2309986C2 (en) * | 2005-12-30 | 2007-11-10 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method for killing low-carbon rimming steel |
RU2377315C1 (en) * | 2008-06-16 | 2009-12-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Deoxidation method of metal for cold forging |
RU2465341C2 (en) * | 2011-01-20 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of low-carbon steel processing in ladle |
-
2012
- 2012-11-30 RU RU2012151466/02A patent/RU2514125C1/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2542761B1 (en) * | 1983-03-15 | 1987-10-16 | Vallourec | PROCESS FOR MANUFACTURING HIGH-MACHINABILITY STEELS |
RU2309986C2 (en) * | 2005-12-30 | 2007-11-10 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method for killing low-carbon rimming steel |
RU2377315C1 (en) * | 2008-06-16 | 2009-12-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Deoxidation method of metal for cold forging |
RU2465341C2 (en) * | 2011-01-20 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of low-carbon steel processing in ladle |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2637194C1 (en) * | 2016-11-22 | 2017-11-30 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method of ladle treatment of alloyed steels |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102071287A (en) | Method for melting high-temperature-resistance and high-pressure-resistance alloy steel | |
CN107794332A (en) | A kind of smelting process of 90 grade super strength cord steel | |
RU2514125C1 (en) | Method of low-carbon steel deoxidation | |
RU2437942C1 (en) | Procedure for production of low carbon steel | |
RU2533263C1 (en) | Method of dry steel production | |
RU2461635C1 (en) | Method of steel out-of-furnace processing by calcium | |
RU2382086C1 (en) | Manufacturing method of boron steel | |
RU2334796C1 (en) | Method of steel production | |
RU2637194C1 (en) | Method of ladle treatment of alloyed steels | |
RU2392333C1 (en) | Method of low-carbon steel production | |
CN102312152B (en) | Production method of steel containing boron | |
RU2487171C1 (en) | Method for production of low-alloyed pipe steel | |
RU2681961C1 (en) | Method of producing extremely low-carbon steel | |
RU2564202C1 (en) | Out-of-furnace steel treatment method | |
RU2460807C1 (en) | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece | |
RU2440421C1 (en) | Out-of-furnace steel treatment method | |
RU2243269C1 (en) | Method of melting low-carbon titanium-containing steel | |
RU2679375C1 (en) | Method of production of low-carbon steel with improved corrosion stability | |
RU2495139C1 (en) | Low-carbon steel making method | |
RU2465341C2 (en) | Method of low-carbon steel processing in ladle | |
RU2533071C1 (en) | Method of steel production | |
RU2252264C1 (en) | Method of production of reinforcing-bar steel | |
RU2058994C1 (en) | Method of making semikilled steel, microalloyed by vanadium | |
RU2608010C1 (en) | Method of steel making in electric arc furnace | |
RU2164245C2 (en) | Method of carbon steel making |