RU2460807C1 - Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece - Google Patents
Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece Download PDFInfo
- Publication number
- RU2460807C1 RU2460807C1 RU2011125233/02A RU2011125233A RU2460807C1 RU 2460807 C1 RU2460807 C1 RU 2460807C1 RU 2011125233/02 A RU2011125233/02 A RU 2011125233/02A RU 2011125233 A RU2011125233 A RU 2011125233A RU 2460807 C1 RU2460807 C1 RU 2460807C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- ladle
- steel
- calcium
- content
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к выплавке и внепечной обработке высокоуглеродистой стали с последующей бесстопорной (открытой струей) разливкой в заготовку малого сечения на сортовой МНЛЗ.The invention relates to ferrous metallurgy, and more particularly to the smelting and out-of-furnace treatment of high-carbon steel, followed by non-stop (open stream) casting into a billet of small cross section at high-grade continuous casting machine.
Известен способ производства стали для металлокорда, включающий выплавку в сталеплавильном агрегате расплава с содержанием углерода не более 0,20 мас.%, выпуск нераскисленного металла в сталеразливочный ковш с основной футеровкой и пористой пробкой для продувки аргоном, предварительное раскисление расплава при выпуске в ковш углеродсодержащими материалами и ферромарганцем без применения алюминия, при этом присадку кремнийсодержащих ферросплавов проводят после вакуумирования металла, присадку в ковш шлакообразующей смеси, вакуумуглеродное раскисление в ковше металла до содержания углерода в пределах марочного состава стали, окончательную корректировку стали по химическому составу и температуре на установке печь-ковш и непрерывную разливку (RU №2265064, C21C 5/54, опубл. 27.11.2005).A known method of producing steel for metal cord, including the smelting of a melt in a steelmaking unit with a carbon content of not more than 0.20 wt.%, The release of unrefined metal into a steel pouring ladle with a main lining and a porous plug for purging with argon, preliminary deoxidation of the melt when carbon-containing materials are released into the ladle and ferromanganese without the use of aluminum, while the silicon-containing ferroalloys are added after metal evacuation, the slag-forming mixture is added to the ladle, and vacuum carbon native deoxidation in the metal ladle to the carbon content within the steel grade, final adjustment of the steel according to the chemical composition and temperature at the ladle furnace and continuous casting (RU No. 2265064, C21C 5/54, published on November 27, 2005).
Известен способ получения высокоуглеродистой стали кордового качества (RU №2269579, C21C 7/00, опубл. 10.02.2006). Способ включает выплавку, выпуск металла в стальковш, раскисление его в стальковше, внепечную обработку, продувку металла аргоном и его разливку. Выпуск металла из печи в стальковш осуществляют при содержании углерода в металле не более 0,55%, а раскисление металла в стальковше проводят в несколько этапов: до начала выпуска металла из печи на дно стальковша присаживают науглероживатель, после наполнения ковша металлом 5…10 тонн присаживают шлакообразующие материалы, после наполнения стальковша наполовину осуществляют присадку ферросплавов и продувку металла аргоном, после чего производят внепечную обработку металла шлаками переменной основности.A known method of producing high-carbon steel cord quality (RU No. 2269579, C21C 7/00, publ. 02/10/2006). The method includes smelting, release of metal into a steel ladle, deoxidation of it into a steel ladle, after-furnace treatment, purging of metal with argon and its casting. The metal is released from the furnace into the steel ladle at a carbon content of no more than 0.55%, and the metal is deoxidized in the steel ladle in several stages: before the metal is released from the furnace, a carburizer is put on the bottom of the steel ladle, after filling the ladle with metal 5 ... 10 tons are planted slag-forming materials, after the steel ladle is half filled, ferroalloys are added and the metal is purged with argon, after which the furnace is processed out of furnace with slag of varying basicity.
Недостатком известных способов является невозможность бесстопорной разливки высокоуглеродистого металла на сортовой МНЛЗ в заготовку малого сечения. Указанный способ осуществляется с использованием при разливке погружных стаканов для подачи металла в кристаллизатор, металл характеризуется относительно высоким содержанием газов и неметаллических включений.A disadvantage of the known methods is the impossibility of non-stop casting of high-carbon metal on high-quality continuous casting machine into a blank of small cross section. The specified method is carried out using immersion nozzles for casting metal in the mold, the metal is characterized by a relatively high content of gases and non-metallic inclusions.
Техническим результатом предлагаемого способа является повышение чистоты и качества высокоуглеродистой стали по неметаллическим включениям и уменьшение содержания в ней газов для возможности осуществления бесстопорной (открытой струей) непрерывной разливки металла в заготовку малого сечения 100×100 мм.The technical result of the proposed method is to increase the purity and quality of high-carbon steel for non-metallic inclusions and to reduce the gas content in it to enable continuous (open stream) continuous casting of metal into a billet of small cross section 100 × 100 mm.
Указанный технический результат достигается тем, что способ включает выплавку полупродукта в сталеплавильном агрегате, выпуск расплава в ковш, подачу в ковш легирующих материалов, в частности ферромарганца и ферросилиция, и раскислителя, в качестве которого используют карбид кремния и/или карбид кальция в количестве, обеспечивающем получение в готовой стали соотношения содержания марганца и кремния в соответствии с зависимостью [Mn]/[Si]≥3, нагрев расплава в печи-ковше и окончательную корректировку по химическому составу с одновременной продувкой расплава газом, измерение активности кислорода и содержания алюминия в расплаве, ввод кальцийсодержащих материалов в качестве модификатора в количестве по следующей зависимости (в пересчете на чистый кальций):The specified technical result is achieved by the fact that the method includes smelting the intermediate in the steelmaking unit, releasing the melt into the ladle, feeding alloying materials, in particular ferromanganese and ferrosilicon, and a deoxidizer into the ladle, which use silicon carbide and / or calcium carbide in an amount that ensures obtaining in the finished steel the ratio of the content of manganese and silicon in accordance with the dependence [Mn] / [Si] ≥3, heating the melt in the ladle furnace and the final adjustment of the chemical composition with simultaneous by blowing the melt with gas, measuring the activity of oxygen and the aluminum content in the melt, introducing calcium-containing materials as a modifier in quantity according to the following relationship (in terms of pure calcium):
Ca=120*(-0,0002*Ln(a[O])+[Al]*(0,2…0,4)), кг/т расплава,Ca = 120 * (- 0.0002 * Ln (a [O]) + [Al] * (0.2 ... 0.4)), kg / t of melt,
где a[O] - активность кислорода в стали перед вводом кальцийсодержащих материалов, ppm (100 частей на миллион - в формуле используется без размерности);where a [O] is the oxygen activity in the steel before the introduction of calcium-containing materials, ppm (100 ppm - used in the formula without dimension);
[Al] - содержание остаточного алюминия, мас.% (1 часть на сто - в формуле используется без размерности);[Al] - residual aluminum content, wt.% (1 part per hundred - in the formula it is used without dimension);
120 - эмпирический коэффициент, учитывающий количество металла в единице объема, кг;120 - an empirical coefficient that takes into account the amount of metal per unit volume, kg;
- 0,0002 - поправочный коэффициент, 1/м3;- 0,0002 - correction factor, 1 / m 3 ;
(0,2…0,4) - эмпирический коэффициент, учитывающий состояние шлака в сталеразливочном ковше, м3/т,(0.2 ... 0.4) is an empirical coefficient that takes into account the state of slag in the steel pouring ladle, m 3 / t,
дальнейшую вакуумную обработку расплава в ковше при остаточном давлении не более 0,5 мм рт.ст. с продувкой инертным газом и последующую подачу металла на разливку на сортовую машину непрерывного литья заготовок, где осуществляют бесстопорную разливку в заготовку малого сечения.further vacuum processing of the melt in the ladle with a residual pressure of not more than 0.5 mm Hg with an inert gas purge and the subsequent supply of metal for casting to a high-quality continuous casting machine, where they perform non-stop casting into a billet of small cross section.
Технический эффект при использовании изобретения обеспечивается достижением низкой активности кислорода за счет использования комплексных раскислителей карбида кремния и/или карбида кальция (SiC и/или СаС2), проведения легирования стали кремнием и марганцем в количестве, обеспечивающем получение соотношения [Mn]/[Si] не менее 3 в готовой стали, введения кальцийсодержащих материалов по определенной зависимости и проведения операции вакуумирования для снижения содержания газов в стали, ассимиляции и удаления неметаллических включений с одновременным модифицированием и получением заданного фазового состава для обеспечения стабильного процесса бесстопорной непрерывной разливки на сортовой МНЛЗ в малые сечения 100×100 мм, когда сечение максимально приближено к размеру готового проката.The technical effect when using the invention is achieved by achieving low oxygen activity due to the use of complex deoxidizers of silicon carbide and / or calcium carbide (SiC and / or CaC 2 ), alloying steel with silicon and manganese in an amount that provides the ratio [Mn] / [Si] no less than 3 in finished steel, introducing calcium-containing materials according to a certain relationship and conducting a vacuum operation to reduce the gas content in the steel, assimilation and removal of non-metallic inclusions from neous modifying and give a predetermined phase composition for stable continuous casting process for slide on CCM into small sections 100 × 100 mm, when the cross section is as close to the size of the finished rolled products.
В процессе выпуска расплава с температурой в пределах 1600-1660°C в сталеразливочный ковш, в зависимости от марки стали, подают ферромарганец, на образовавшийся шлак в ковше подают раскислитель, в качестве которого используют карбид кремния и/или карбид кальция, - «чистый» материал по содержанию алюминия. Раскисление и легирование кремнием и марганцем осуществляются из расчета обеспечения получения соотношения [Mn]/[Si] в жидкой стали не менее 3.In the process of releasing a melt with a temperature in the range of 1600-1660 ° C, ferromanganese is supplied to the steel pouring ladle, depending on the grade of steel, a deoxidizer is used for the formed slag in the ladle, which is “pure” silicon carbide and / or calcium carbide aluminum content material. Deoxidation and alloying with silicon and manganese are carried out on the basis of ensuring that the ratio [Mn] / [Si] in molten steel is at least 3.
Диапазон значений расхода ферромарганца, ферросилиция и карбида кремния с получением соотношения [Mn]/[Si] в жидкой стали не менее 3 объясняется необходимостью достижения заданного химического состава производимой высокоуглеродистой стали и физико-химическими закономерностями разливки высокоуглеродистой спокойной стали, а также с целью достижения низкой окисленности расплава и шлака перед вводом кальцийсодержащих материалов. При меньших значениях соотношения будет происходить образование твердых шлаковых частиц на основе SiO2 и MnO, приводящих к прорыву металла под кристаллизатором и не будет достигаться требуемый уровень содержания кислорода менее 0,0010%. При больших значениях не будет обеспечиваться заданный химический состав обрабатываемой стали, что приведет к повышенному расходу карбида кремния и ферромарганца.The range of flow rates of ferromanganese, ferrosilicon and silicon carbide with obtaining the ratio [Mn] / [Si] in liquid steel of at least 3 is explained by the need to achieve a given chemical composition of the produced high-carbon steel and the physicochemical laws of casting high-carbon mild steel, as well as to achieve low oxidation of the melt and slag before the introduction of calcium-containing materials. At lower ratios, the formation of solid slag particles based on SiO 2 and MnO will occur, leading to a breakthrough of the metal under the crystallizer and the required level of oxygen content of less than 0.0010% will not be achieved. At high values, the specified chemical composition of the steel being processed will not be ensured, which will lead to an increased consumption of silicon carbide and ferromanganese.
Для дальнейшей ассимиляции и удаления неметаллических включений и газов, растворенных в расплаве в процессе обработки на УВС, перед вакуумированием производят модифицирование полученного минимального количества неметаллических включений в расплаве на основе Al2O3. При содержании кислорода в стали <0,0010 мас.% при вакуумировании происходят восстановление кремния и марганца из неметаллических включений и образование легкоудаляемых жидких алюминатов кальция. Для образования подобного типа неметаллических включений перед обработкой металла на УВС расплав обрабатывают кальцийсодержащими материалами в количестве по следующей зависимости (в пересчете на чистый кальций):To further assimilate and remove non-metallic inclusions and gases dissolved in the melt during processing at the UVS, before evacuation, the obtained minimum amount of non-metallic inclusions in the melt based on Al 2 O 3 is modified. When the oxygen content in the steel is <0.0010 wt.% During vacuum reduction of silicon and manganese from non-metallic inclusions and the formation of easily removable liquid calcium aluminates occur. For the formation of this type of non-metallic inclusions, before processing the metal at the UVS, the melt is treated with calcium-containing materials in an amount according to the following relationship (in terms of pure calcium):
Ca=120*(-0,0002*Ln(a[O])+[Al]*(0,2…0,4)), кг/т,Ca = 120 * (- 0.0002 * Ln (a [O]) + [Al] * (0.2 ... 0.4)), kg / t,
где a[O] - активность кислорода в стали перед вводом кальцийсодержащих материалов, ppm (100 частей на миллион, в формуле используется без размерности);where a [O] is the oxygen activity in the steel before the introduction of calcium-containing materials, ppm (100 ppm, in the formula it is used without dimension);
[Al] - содержание остаточного алюминия, мас.% (1 часть на сто, в формуле используется без размерности);[Al] - residual aluminum content, wt.% (1 part per hundred, in the formula it is used without dimension);
120 - эмпирический коэффициент, учитывающий количество металла в единице объема, кг;120 - an empirical coefficient that takes into account the amount of metal per unit volume, kg;
- 0,0002 - поправочный коэффициент, 1/м3;- 0,0002 - correction factor, 1 / m 3 ;
(0,2…0,4) - эмпирический коэффициент, учитывающий состояние шлака в сталеразливочном ковше, м3/т.(0.2 ... 0.4) is an empirical coefficient taking into account the state of slag in the steel pouring ladle, m 3 / t.
Далее расплав вакуумируют в ковше при остаточном давлении не более 0,5 мм рт.ст. в течение 10-20 мин при интенсивной продувке расплава аргоном с расходом 300-1000 л/мин и 5-10 мин при «мягкой» продувке с расходом 50-100 л/мин. Необходимость проведения вакуумирования расплава объясняется необходимостью модифицирования и удаления неметаллических включений в процессе вакуумирования, а также удаления газов (водород, азот). При отсутствии вакуумной обработки не будет происходить необходимого модифицирования и удаления неметаллических включений и газов (водорода и азота) из расплава.Next, the melt is evacuated in a ladle at a residual pressure of not more than 0.5 mm Hg. within 10-20 minutes with intensive purging of the melt with argon with a flow rate of 300-1000 l / min and 5-10 minutes with "soft" purging with a flow rate of 50-100 l / min. The need for melt evacuation is explained by the need to modify and remove non-metallic inclusions in the process of evacuation, as well as the removal of gases (hydrogen, nitrogen). In the absence of vacuum treatment, the necessary modification and removal of non-metallic inclusions and gases (hydrogen and nitrogen) from the melt will not occur.
Диапазон значений времени вакуумирования расплава в течение 15-25 мин при продувке расплава аргоном объясняется физико-химическими закономерностями удаления газов (водород, азот) из жидкой стали при вакуумировании в ковше. При меньших значениях не будет происходить необходимого удаления водорода и азота из расплава. Увеличение времени обработки свыше регламентируемого приведет к необходимости перегрева расплава перед вакуумированием сверх допустимых значений.The range of values of the melt evacuation time for 15–25 min when the melt is purged with argon is explained by the physicochemical laws of the removal of gases (hydrogen, nitrogen) from liquid steel during evacuation in a ladle. At lower values, the necessary removal of hydrogen and nitrogen from the melt will not occur. An increase in the processing time above the regulated one will lead to the necessity of overheating of the melt before evacuation in excess of the permissible values.
После вакуумирования металл подается на разливку на сортовую МНЛЗ, где осуществляется бесстопорная разливка в заготовку размером 100×100 мм. Во время разливки используется защита струи металла от вторичного окисления с помощью огнеупорной защитной трубы на участке стальковш-промковш и/или на участке промковш-кристаллизатор.After evacuation, the metal is fed for casting to the high-grade continuous casting machine, where non-stop casting is carried out into a billet with a size of 100 × 100 mm. During casting, protection of the metal stream from secondary oxidation is used with the help of a refractory protective pipe in the steel-ladle-industrial part and / or in the mold-mold part.
Желаемый диапазон значений температуры расплава при его выпуске из сталеплавильного агрегата в интервале 1600-1660°C объясняется физико-химическими закономерностями выплавки высокоуглеродистой стали. При меньших значениях будет происходить увеличение времени последующей обработки расплава, а также повышение содержания водорода в расплаве. Повышенные температуры расплава приведут к перегреву футеровки сталеплавильного агрегата сверх допустимых значений, а также будет повышаться содержание водорода в расплаве.The desired range of the temperature of the melt when it is discharged from the steelmaking unit in the range of 1600-1660 ° C is explained by the physicochemical laws of smelting of high-carbon steel. At lower values, there will be an increase in the time of subsequent processing of the melt, as well as an increase in the hydrogen content in the melt. Elevated melt temperatures will lead to overheating of the lining of the steelmaking unit over permissible values, and the hydrogen content in the melt will also increase.
Пример реализации способа.An example implementation of the method.
При производстве высокоуглеродистой стали марки 75 кк со следующим химическим составом, мас.%: C=0,73-0,79; Si<0,28; Mn=0,50-0,70; Cr<0,1; P=0,025; S=0,025 выплавили в дуговой сталеплавильной печи (вес выпуска 120 т) полупродукт следующего химического состава, мас.%: C=0,62; Mn=0,14.In the production of high-carbon steel grade 75 kk with the following chemical composition, wt.%: C = 0.73-0.79; Si <0.28; Mn = 0.50-0.70; Cr <0.1; P = 0.025; S = 0.025 was smelted in an electric steel furnace (release weight 120 t), an intermediate product of the following chemical composition, wt.%: C = 0.62; Mn = 0.14.
Температура полупродукта на выпуске расплава из сталеплавильной печи составила 1650°C. В ковш подали ферромарганец в количестве 433 кг, на образовавшийся шлак подали раскислитель - карбид кремния в количестве 53 кг и ферросилиций в количестве 43 кг. Далее расплав подали на установку печь-ковш для наведения рафинировочного шлака и проведения раскисления расплава при одновременном поддержании жидкоподвижности шлака в сталеразливочном ковше. Расплав нагрели до температуры 1580°C, провели корректировку химического состава стали. Анализ взятой пробы показал следующий состав стали, мас.%: C=0,76, Si=0,15, Mn=0,63. Отношение содержания [Mn]/[Si] составило 4,2. Измерили активность кислорода, которая составила 2,2 ррm и определили остаточное содержание алюминия, составившее 0,004%.The temperature of the intermediate at the outlet of the melt from the steelmaking furnace was 1650 ° C. 433 kg of ferromanganese was fed into the ladle, and a deoxidizing agent — silicon carbide in the amount of 53 kg and ferrosilicon in the amount of 43 kg — was fed to the resulting slag. Next, the melt was fed to the ladle furnace for guidance of refining slag and deoxidation of the melt while maintaining slag fluidity in the steel pouring ladle. The melt was heated to a temperature of 1580 ° C, and the chemical composition of the steel was adjusted. Analysis of the sample showed the following composition of the steel, wt.%: C = 0.76, Si = 0.15, Mn = 0.63. The content ratio of [Mn] / [Si] was 4.2. The oxygen activity was measured, which was 2.2 ppm and the residual aluminum content was determined to be 0.004%.
Затем в расплав подали силикокальциевую проволоку в качестве модификатора в количестве Ca=120*(-0,0002*Ln(2,2)+[0,004]*0,23=0,091 кг/т расплава (в пересчете на чистый кальций).Then, the silicocalcium wire was fed into the melt as a modifier in the amount of Ca = 120 * (- 0.0002 * Ln (2.2) + [0.004] * 0.23 = 0.091 kg / t of melt (in terms of pure calcium).
Затем расплав в ковше подали на УВС, где провели его вакуумирование при остаточном давлении менее 0,5 мм рт.ст. в течение 15 мин с интенсивным перемешиванием расплава и 5 мин при «мягкой продувке». Далее расплав подали на разливку на сортовую МНЛЗ, где осуществляли разливку в заготовку на кристаллизаторе сечением 100×100 мм. В процессе разливки осуществляли защиту струи разливаемого металла на участках стальковш-промковш и промковш-кристаллизатор.Then, the melt in the ladle was fed to the UVS, where it was evacuated at a residual pressure of less than 0.5 mm Hg. for 15 minutes with vigorous stirring of the melt and 5 minutes with "soft purge". Next, the melt was cast for casting on a high-grade continuous casting machine, where it was cast into a billet on a mold with a cross section of 100 × 100 mm. During the casting process, the jet of the cast metal was protected in the sections of steel-ladle-tundish and tundish-crystallizer.
Использование предложенного способа производства высокоуглеродистой стали позволяет повысить чистоту стали по содержанию неметаллических включений (краевое точечное загрязнение) и наличию газов (водорода и азота) и тем самым обеспечить бесстопорную разливку стали на сортовой МНЛЗ в заготовку малого сечения, приближенную по размерам к размерам готового проката.Using the proposed method for the production of high-carbon steel makes it possible to increase the purity of steel by the content of non-metallic inclusions (regional point pollution) and the presence of gases (hydrogen and nitrogen) and, thereby, ensure non-stop casting of steel on a continuous casting machine into a billet of small cross section, close in size to the size of the finished steel.
Claims (6)
Ca=120·(-0,0002·Ln(a[O])+[Al]·(0,2…0,4)), кг/т расплава,
где а[O] - активность кислорода в стали перед вводом кальцийсодержащих материалов, ppm,
[Al] - содержание остаточного алюминия, мас.%,
120 - эмпирический коэффициент, учитывающий количество металла в единице объема, кг,
-0,0002 - поправочный коэффициент, 1/м3,
(0,2…0,4) - эмпирический коэффициент, учитывающий состояние шлака в сталеразливочном ковше, м3/т,
подачу расплава в ковше на дальнейшую вакуумную обработку при остаточном давлении не менее 0,5 мм рт.ст. в течение 15-25 мин с продувкой инертным газом и последующую подачу металла на разливку на сортовую машину непрерывного литья заготовок для бесстопорной разливки в заготовку малого сечения.1. A method for the production of high-carbon steel, followed by continuous casting into a billet of small cross section, including the smelting of the intermediate in the steelmaking unit, the release of the melt into the steel casting ladle, the supply of alloying materials, in particular ferromanganese and ferrosilicon, and a deoxidizer, which use silicon carbide and / or calcium carbide in an amount that ensures obtaining in the finished steel the ratio of the content of manganese and silicon in accordance with the dependence [Mn] / [Si] ≥3, heating the melt and the end nuyu adjustment of chemical composition and simultaneously blowing a gas into the melt ladle furnace, measuring the oxygen activity and the content of aluminum in the melt, calcium-containing materials administered as a modifier in an amount, based on pure calcium, according to the following relationship:
Ca = 120 · (-0,0002 · Ln (a [O]) + [Al] · (0.2 ... 0.4)), kg / t of melt,
where a [O] is the oxygen activity in the steel before entering calcium-containing materials, ppm,
[Al] is the residual aluminum content, wt.%,
120 - empirical coefficient taking into account the amount of metal per unit volume, kg,
-0,0002 - correction factor, 1 / m 3 ,
(0.2 ... 0.4) is an empirical coefficient that takes into account the state of slag in the steel pouring ladle, m 3 / t,
melt supply in the ladle for further vacuum treatment at a residual pressure of at least 0.5 mm Hg for 15-25 minutes with an inert gas purge and the subsequent supply of metal for casting to a high-quality continuous casting machine for non-stop casting into a small cross-section workpiece.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011125233/02A RU2460807C1 (en) | 2011-06-17 | 2011-06-17 | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011125233/02A RU2460807C1 (en) | 2011-06-17 | 2011-06-17 | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2460807C1 true RU2460807C1 (en) | 2012-09-10 |
Family
ID=46938939
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011125233/02A RU2460807C1 (en) | 2011-06-17 | 2011-06-17 | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2460807C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2640108C1 (en) * | 2016-12-28 | 2017-12-26 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Method of producing tube steel |
| RU2826941C1 (en) * | 2023-11-29 | 2024-09-18 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of steel production |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1559964A (en) * | 1977-03-31 | 1980-01-30 | Usinor | Process for treating liquid steel intended in particular for manufacturing machine wire |
| RU2265064C2 (en) * | 2003-12-25 | 2005-11-27 | Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" (ОАО "ОЭМК") | Method of making steel for metal cord |
| RU2269579C1 (en) * | 2003-11-04 | 2006-02-10 | Республиканское Унитарное Предприятие "Белорусский Металлургический Завод" | High-carbon cord-quality steel obtaining method |
-
2011
- 2011-06-17 RU RU2011125233/02A patent/RU2460807C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1559964A (en) * | 1977-03-31 | 1980-01-30 | Usinor | Process for treating liquid steel intended in particular for manufacturing machine wire |
| RU2269579C1 (en) * | 2003-11-04 | 2006-02-10 | Республиканское Унитарное Предприятие "Белорусский Металлургический Завод" | High-carbon cord-quality steel obtaining method |
| RU2265064C2 (en) * | 2003-12-25 | 2005-11-27 | Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" (ОАО "ОЭМК") | Method of making steel for metal cord |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2640108C1 (en) * | 2016-12-28 | 2017-12-26 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Method of producing tube steel |
| RU2826941C1 (en) * | 2023-11-29 | 2024-09-18 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of steel production |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108330245B (en) | High-purity smelting method for stainless steel | |
| CN102071287B (en) | Method for melting high-temperature-resistance and high-pressure-resistance alloy steel | |
| CN104178698A (en) | Method for preparing bearing steel | |
| CN101603146B (en) | Automobile spoke steel and smelting process | |
| CN104498661A (en) | Control method for high-carbon steel content | |
| CN102787206A (en) | Smelting method for controlling nitrogen content in steel ingot of medium carbon chromous mold steel and steel ingot | |
| RU2533263C1 (en) | Method of dry steel production | |
| RU2460807C1 (en) | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece | |
| RU2382086C1 (en) | Manufacturing method of boron steel | |
| RU2334796C1 (en) | Method of steel production | |
| RU2353667C1 (en) | Manufacturing method of low-silicon steel | |
| RU2461635C1 (en) | Method of steel out-of-furnace processing by calcium | |
| RU2394918C2 (en) | Procedure for melting and degassing rail steel | |
| RU2637194C1 (en) | Method of ladle treatment of alloyed steels | |
| RU2392333C1 (en) | Method of low-carbon steel production | |
| RU2425154C1 (en) | Procedure for refining rail steel in ladle-furnace | |
| RU2166550C2 (en) | Method of producing low-silicon steel | |
| RU2569621C1 (en) | Method of producing niobium-containing steel | |
| RU2398890C1 (en) | Procedure for refining rail steel in ladle | |
| RU2201458C1 (en) | Method of modification of steel | |
| RU2487171C1 (en) | Method for production of low-alloyed pipe steel | |
| RU2205880C1 (en) | Method of steel making | |
| RU2265064C2 (en) | Method of making steel for metal cord | |
| RU2366724C1 (en) | Method of production of electric steel | |
| RU2378391C1 (en) | Method of receiving of high-carbon steel of cord qualit |