RU2265064C2 - Method of making steel for metal cord - Google Patents
Method of making steel for metal cord Download PDFInfo
- Publication number
- RU2265064C2 RU2265064C2 RU2003137658/02A RU2003137658A RU2265064C2 RU 2265064 C2 RU2265064 C2 RU 2265064C2 RU 2003137658/02 A RU2003137658/02 A RU 2003137658/02A RU 2003137658 A RU2003137658 A RU 2003137658A RU 2265064 C2 RU2265064 C2 RU 2265064C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- carbon
- steel
- ladle
- deoxidation
- melt
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при производстве стали для металлокорда.The invention relates to the field of metallurgy and can be used in the manufacture of steel for steel cord.
Сталь, как исходный материал для изготовления металлокорда, подвергают холодному микроволочению на проволоку диаметром 0,10-0,35 мм. Сталь этого назначения должна обладать высокой прочностью и в то же время хорошей пластичностью, позволяющей производить безобрывное скручивание при производстве шинного корда. Изготавливают металлокорд, как правило, из высокоуглеродистой стали с очень узкими пределами колебаний по химическому составу (C, Si, Mn), ультранизким содержанием примесных элементов (P, S, Cr, Ni, Cu, Al, Ti, As, Mo) и газов (N, О, Н). Типичный химический состав стали для металлокорда обычной прочности, мас.%: 0,70-0,75 углерода, 0,15-0,25 кремния, 0,45-0,55 марганца, не более 0,015 фосфора, серы (каждого), 0,004 алюминия, титана (каждого), не более 0,005 кислорода, азота (каждого), не более 2 (см3/100 г) водорода. Для высокопрочного и ультравысокопрочного металлокорда содержание углерода в стали увеличивают до 0,80-0,85% и 0,85-0,90% соответственно.Steel, as the starting material for the manufacture of steel cord, is subjected to cold microwaving on a wire with a diameter of 0.10-0.35 mm Steel for this purpose should have high strength and at the same time good ductility, allowing uninterrupted twisting in the manufacture of tire cord. Metal cord is made, as a rule, from high-carbon steel with very narrow limits of chemical composition (C, Si, Mn), ultra low content of impurity elements (P, S, Cr, Ni, Cu, Al, Ti, As, Mo) and gases (N, O, H). Typical chemical composition of steel for steel cord of usual strength, wt.%: 0.70-0.75 carbon, 0.15-0.25 silicon, 0.45-0.55 manganese, not more than 0.015 phosphorus, sulfur (each), 0.004 alumina, titanium (each), not more than 0.005 oxygen, nitrogen (each) is not more than 2 (cm 3/100 g) of hydrogen. For high-strength and ultra-high-strength metal cord, the carbon content in steel is increased to 0.80-0.85% and 0.85-0.90%, respectively.
При выплавке и разливке стали для металлокорда принимают особые меры по снижению числа недеформируемых неметаллических включений и центральной (осевой) ликвации, существенно повышающих обрывность при волочении и свивке. К высокоуглеродистой стали для шинного корда предъявляют особо жесткие требования по наличию в ней включений корунда (глинозема), которые абсолютно не деформируются даже при горячей прокатке и вызывают многочисленные обрывы при холодном волочении и свивке. Поэтому при выплавке стали для металлокорда важно максимально снизить количество высокоглиноземистых включений и контролировать размеры, химический состав и морфологию неизбежно остающихся в металле неметаллических включений.When smelting and casting steel for steel cord, special measures are taken to reduce the number of non-deformable non-metallic inclusions and central (axial) segregation, which significantly increase the breakage during drawing and twisting. Particularly stringent requirements are imposed on high-carbon steel for tire cord for the presence of corundum (alumina) inclusions in it, which are absolutely not deformed even during hot rolling and cause numerous breaks during cold drawing and curling. Therefore, when smelting steel for metal cord, it is important to minimize the amount of high-alumina inclusions and to control the size, chemical composition and morphology of the non-metallic inclusions that will inevitably remain in the metal.
Известен способ получения стали для металлокорда, включающий выплавку металла, выпуск его в ковш, разливку в изложницы, легирование металла ферросплавами в ковше, раскисление в ковше и изложнице, причем перед легированием металла ферросплавами в ковш вводят силикокальций с расходом 1,8-3,5 кг/т, после ввода ферросплавов присаживают алюминий в количестве 0,02-0,15 кг/т и в изложницу, дополнительно - силикокальций в количестве до 10,5 кг/т (а.с. СССР №1285014, С 21 С 7/00).A known method of producing steel for metal cord, including smelting metal, pouring it into a ladle, casting into molds, alloying metal with ferroalloys in the ladle, deoxidation in the ladle and mold, moreover, before alloying metal with ferroalloys, silicocalcium is introduced into the ladle with a flow rate of 1.8-3.5 kg / t, after the introduction of ferroalloys, aluminum is added in an amount of 0.02-0.15 kg / t and in a mold, additionally, silicocalcium in an amount of up to 10.5 kg / t (AS USSR No. 1285014, C 21 C 7 / 00).
Недостатками известного способа является высокая загрязненность стали неметаллическими включениями (высокоглиноземистыми алюмосиликатами кальция и алюмосиликатами) и центральная (осевая) ликвация слитка. Предварительное раскисление углеродистого расплава силикокальцием, легирование кремнием и марганцем с последующей модификацией включений алюминием и силикокальцием приводит к большой плотности неметаллических включений в металле. Разливка в слитки характеризуется существенным развитием сегрегационных процессов при кристаллизации и, кроме того, к значительному развитию вторичного окисления металла и соответственно увеличению размеров неметаллических включений.The disadvantages of this method are the high contamination of steel with non-metallic inclusions (high-alumina calcium aluminosilicates and aluminosilicates) and central (axial) ingot segregation. The preliminary deoxidation of the carbon melt by silicocalcium, doping with silicon and manganese, followed by the modification of inclusions with aluminum and silicocalcium, leads to a high density of nonmetallic inclusions in the metal. Casting into ingots is characterized by a significant development of segregation processes during crystallization and, in addition, to a significant development of secondary oxidation of the metal and, accordingly, an increase in the size of non-metallic inclusions.
Известен способ производства стали для металлокорда, включающий выплавку металла с содержанием углерода не более 0,2 мас.%, раскисление, внепечную обработку на установке "печь-ковш" и непрерывную разливку, при этом до начала раскисления расплава ферросилицием при выпуске стали из печи в сталеразливочный ковш присаживают твердую шлакообразующую смесь из кварцевого песка и извести, а затем науглероживатель из расчета получения в металле более 0,55% углерода (патент Республики Беларусь №2652, С 21 С 7/00, С 22 С 33/00).A known method of producing steel for metal cord, including the smelting of metal with a carbon content of not more than 0.2 wt.%, Deoxidation, after-furnace treatment at the ladle furnace and continuous casting, with prior to the deoxidation of the melt by ferrosilicon when steel is released from the furnace into a steel-pouring ladle is planted with a solid slag-forming mixture of quartz sand and lime, and then a carburizer based on the production of more than 0.55% carbon in metal (patent of the Republic of Belarus No. 2652, C 21 C 7/00, C 22 C 33/00).
Недостатком известного способа является высокая загрязненность стали неметаллическими включениями (алюмосиликатами и кремнеземом). Раскисление высокоокисленного расплава наиболее предпочтительным из раскислителей (углеродом) без вакуумной обработки не позволяет снизить содержание кислорода до концентраций, предотвращающих образование при раскислении металла кремнием или кремнием с марганцем силикатов марганца, обогащенных кремнеземом, и чистого кремнезема. Указанные продукты раскисления, даже при относительно крупных размерах, очень медленно удаляются из расплава и при неизбежном повышении раскислительной способности кремния с понижением температуры металла в процессе разливки и кристаллизации могут только расти (облегченное для роста включений гетерогенное зарождение).The disadvantage of this method is the high contamination of steel with non-metallic inclusions (aluminosilicates and silica). Deoxidation of a highly oxidized melt with the most preferred deoxidizer (carbon) without vacuum treatment does not reduce the oxygen content to concentrations that prevent the formation of silica-enriched manganese silicates and pure silica during deoxidation of the metal with silicon or silicon and manganese. These deoxidation products, even at relatively large sizes, are very slowly removed from the melt and, with the inevitable increase in the deoxidizing ability of silicon with a decrease in the metal temperature during casting and crystallization, can only grow (heterogeneous nucleation facilitated for the growth of inclusions).
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ производства стали для металлокорда, включающий выплавку в дуговой сталеплавильной печи железоуглеродистого расплава с содержанием углерода не более 0,20 мас.%, выпуск нераскисленного металла в ковш с основной футеровкой и оснащенного пористой пробкой для продувки аргоном, обработку расплава при выпуске из печи в ковш углеродсодержащими материалами и ферросплавами (кремния и марганца) без использования алюминия до полуспокойного состояния, присадку в ковш шлакообразующей смеси, вакуумирование расплава в ковше, обработку на установке «печь-ковш» с тонким регулированием химсостава и непрерывную разливку стали (ТИ 840-С-07-2000).The closest in technical essence and the achieved result is a method of producing steel for metal cord, including the smelting of an iron-carbon melt in an arc steelmaking furnace with a carbon content of not more than 0.20 wt.%, The release of non-deoxidized metal into a ladle with a main lining and equipped with a porous plug for argon purging processing of the melt when the carbon-containing materials and ferroalloys (silicon and manganese) are exhausted from the furnace into the ladle without using aluminum to a semi-quiet state, an additive in VSH slagging mixture evacuating the melt in the ladle, the processing on the "ladle-furnace" with fine adjustment of chemical composition and continuous casting of steel (TI-840 P-07-2000).
Способ позволяет повысить чистоту металла за счет развития наиболее эффективного раскисления полуспокойного расплава углеродом в вакууме, учитывая, что продукт раскисления газообразный - оксид углерода, не загрязняет металл. Однако предварительное раскисление даже переокисленного расплава на выпуске из печи в ковш ферросплавами кремния (ферросилиция) приводит к образованию обогащенных кремнеземом силикатов марганца и даже чистого кремнезема, которые очень медленно удаляются из расплава и не восстанавливаются в вакууме углеродом при последующей обработке на вакууматоре.The method allows to increase the purity of the metal due to the development of the most effective deoxidation of a semi-quiet melt with carbon in vacuum, given that the gaseous deoxidation product, carbon monoxide, does not pollute the metal. However, the preliminary deoxidation of even the peroxidized melt at the outlet from the furnace to the ladle with silicon ferroalloys (ferrosilicon) leads to the formation of silica-enriched manganese silicates and even pure silica, which are very slowly removed from the melt and are not restored in vacuum by carbon during subsequent processing on a vacuum.
Недостатком известного способа является относительно высокая загрязненность стали неметаллическими включениями (алюмосиликатами с содержанием оксида алюминия более 50%).The disadvantage of this method is the relatively high contamination of steel with non-metallic inclusions (aluminosilicates with an aluminum oxide content of more than 50%).
Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение чистоты стали по неметаллическим включениям.The technical result of the invention is to increase the purity of steel for non-metallic inclusions.
Предлагаемый способ производства стали для металлокорда включает выплавку в сталеплавильном агрегате железоуглеродистого расплава с содержанием углерода не более 0,20 мас.%, выпуск нераскисленного металла в сталеразливочный ковш с основной футеровкой и оснащенный пористой пробкой для продувки аргоном, обработку расплава при выпуске в ковш углеродсодержащими материалами и ферросплавами, присадку в ковш твердой шлакообразующей смеси, вакуумирование в ковше, обработку на установке «печь-ковш» и непрерывную разливку. Поставленная задача решается тем, что обработку расплава при выпуске в ковш осуществляют углеродсодержащими материалами и ферромарганцем, а присадку кремнийсодержащих ферросплавов производят после вакуумуглеродного раскисления металла с содержанием углерода в пределах марочного состава стали.The proposed method for the production of steel for steel cord includes the smelting of a carbon-iron melt in a steelmaking unit with a carbon content of not more than 0.20 wt.%, The release of unrefined metal into a steel pouring ladle with a main lining and equipped with a porous plug for argon purging, processing of the melt when carbon-containing materials are released into the ladle and ferroalloys, an additive in the ladle of a solid slag-forming mixture, evacuation in a ladle, processing on a ladle furnace and continuous casting. The problem is solved in that the processing of the melt when released into the ladle is carried out with carbon-containing materials and ferromanganese, and the addition of silicon-containing ferroalloys is carried out after vacuum-carbon deoxidation of the metal with carbon content within the steel grade.
Предварительное раскисление низкоуглеродистого расплава углеродом и ферромарганцем, содержащим более 70% марганца и менее 6% кремния, позволяет избежать образования таких продуктов раскисления как чистый кремнезем и силикатов марганца, обогащенных кремнеземом. В этом случае образуются жидкие силикаты марганца с низким содержанием кремнезема, которые быстро укрупняются и удаляются из металла в шлак, особенно при донной продувке расплава аргоном. При последующей обработке на вакууматоре неизбежно оставшиеся мелкие неметаллические включения силикатов марганца с низким содержанием кремнезема легко восстанавливаются в вакууме углеродом. Вакуумуглеродное раскисление позволяет наиболее полно удалить кислород из стали, не загрязняя ее продуктами раскисления. При прочих равных условиях (тип вакууматора, глубина разрежения в вакуумной камере, температура расплава) концентрация остаточного кислорода в металле обратно пропорциональна содержанию углерода, т.е. минимальное содержание кислорода достигается при максимальном содержании углерода, что соответствует концентрации углерода в пределах марочного состава стали. Как показывает практика, вакуумуглеродное раскисление стали при содержании углерода не менее 0,70 мас.% и остаточном давлении в вакуум-камере менее 1 Мбар позволяет снизить концентрацию кислорода в готовом металле до 0,0010 -0,0015%. Легирование кремнием до 0,25 мас.%, при данном уровне окисленности расплава, позволяет практически избежать образования кремнезема и алюмосиликатов, особенно при использовании «чистых» по алюминию кремнийсодержащих ферросплавов.The preliminary deoxidation of the low-carbon melt with carbon and ferromanganese containing more than 70% manganese and less than 6% silicon allows one to avoid the formation of such deoxidation products as pure silica and manganese silicates enriched in silica. In this case, liquid manganese silicates with a low silica content are formed, which quickly coarsen and are removed from the metal into slag, especially when the bottom melt is purged with argon. In subsequent processing on a vacuum, the inevitably remaining small non-metallic inclusions of manganese silicates with a low silica content are easily restored in vacuum by carbon. Vacuum-carbon deoxidation allows the most complete removal of oxygen from steel without contaminating it with deoxidation products. All other things being equal (type of vacuum cleaner, vacuum depth in the vacuum chamber, melt temperature), the concentration of residual oxygen in the metal is inversely proportional to the carbon content, i.e. the minimum oxygen content is achieved at the maximum carbon content, which corresponds to the carbon concentration within the grade of the steel. As practice shows, vacuum-carbon deoxidation of steel with a carbon content of at least 0.70 wt.% And a residual pressure in the vacuum chamber of less than 1 Mbar can reduce the oxygen concentration in the finished metal to 0.0010-0.0015%. Doping with silicon to 0.25 wt.%, At a given level of oxidation of the melt, virtually avoids the formation of silica and aluminosilicates, especially when using silicon-free ferroalloys that are "pure" on aluminum.
Достаточно «чистый» от неметаллических включений и однородный расплав стали марочного состава при неизбежном повышении раскислительной способности кремния, алюминия, в отличие от углерода, при понижении температуры металла в процессе разливки и кристаллизации стали существенно затрудняет зарождение и рост неметаллических включений, т.е. на заключительной стадии технологии реализуется практически гомогенный режим зарождения включений.Sufficiently “clean” from nonmetallic inclusions and a homogeneous melt of steel of a composition with an inevitable increase in the deoxidizing ability of silicon and aluminum, unlike carbon, with a decrease in the temperature of the metal during casting and crystallization of steel, significantly complicates the nucleation and growth of nonmetallic inclusions, i.e. At the final stage of the technology, an almost homogeneous regime of inclusions nucleation is realized.
Таким образом, предложенный способ позволяет существенно повысить чистоту стали по неметаллическим включениям, в том числе по наиболее вредным алюмосиликатам и алюмосиликатам кальция с содержанием оксида алюминия более 50%.Thus, the proposed method can significantly improve the purity of steel for non-metallic inclusions, including the most harmful aluminum silicates and calcium aluminosilicates with an aluminum oxide content of more than 50%.
Пример реализации способа.An example implementation of the method.
150-тонной дуговой электропечью ОАО «Оскольский электрометаллургический комбинат» выплавляли сталь для металлокорда марки 70К. После присадки металлизованных окатышей в печь, нагрева металла до заданной температуры при содержании углерода в металле не более 0,20 мас.% осуществляли выпуск плавки в сталеразливочный ковш с основной (периклазоуглеродистой) футеровкой.The 150-ton electric arc furnace of Oskol Electrometallurgical Plant OJSC smelted steel for steel cord grade 70K. After the metallized pellets were added to the furnace, the metal was heated to a predetermined temperature with a carbon content of not more than 0.20 wt.%, Melting was carried out in a steel casting ladle with a main (periclase-carbon) lining.
Во время выпуска стали в ковш присадили углеродсодержащий материал (науглероживатель с содержанием углерода не менее 99%) и ферромарганец (ФМн78) из расчета на нижние марочные пределы по содержанию углерода и марганца, а также шлакообразующую смесь из извести и плавикового шпата в количестве 600 кг и 120 кг соответственно. После слива в течение 5-10 мин расплав перемешивали аргоном через пористую пробку в днище ковша.During the production of steel, carbon-containing material (a carburizer with a carbon content of at least 99%) and ferromanganese (FMn78) based on the lower grade limits for carbon and manganese, as well as a slag-forming mixture of lime and fluorspar in the amount of 600 kg and 120 kg respectively. After draining for 5-10 minutes, the melt was mixed with argon through a porous plug in the bottom of the bucket.
Затем металл подвергали обработке на установке порционного вакуумирования (75 циклов), где, начиная с 5 цикла, производили присадку науглероживателя на среднемарочное содержание углерода, а с 55 цикла - кремнийсодержащего ферросплава (ферросилиция марки ФС75э) на рекомендованное содержание кремния в стали.Then, the metal was processed at the batch-vacuum unit (75 cycles), where, starting from the 5th cycle, a carburizing agent was added to the average carbon content, and from the 55th cycle, a silicon-containing ferroalloy (FS75e ferrosilicon) was added to the recommended silicon content in steel.
Окончательная корректировка стали по химическому составу и температуре производилась на установке «печь-ковш». При достижении требуемой температуры ковш с металлом поступал на УНРС, где сталь разливали в заготовки сечением 300х360 мм с рабочей скоростью 0,5 м/мин.The final adjustment of steel according to the chemical composition and temperature was carried out at the ladle furnace. Upon reaching the required temperature, the ladle with metal was supplied to the UNRS, where steel was poured into billets with a section of 300x360 mm at an operating speed of 0.5 m / min.
Сравнительные данные по стали, выплавленной с использованием предлагаемого способа, и стали, выплавленной по способу, описанному в прототипе, приведены в таблицах 1 и 2. Данные по стали, произведенной с использованием предлагаемого способа (таблица 1, примеры 1-5; таблица 2, примеры 6-7) показывают, что выплавленный металл в ОАО «Оскольский электрометаллургический комбинат» по предложенному способу значительно чище по неметаллическим включениям.Comparative data on steel smelted using the proposed method and steel smelted according to the method described in the prototype are shown in tables 1 and 2. Data on steel produced using the proposed method (table 1, examples 1-5; table 2, examples 6-7) show that the smelted metal in the Oskol Electrometallurgical Plant OJSC according to the proposed method is much cleaner for non-metallic inclusions.
Техническим результатом предлагаемого способа является повышение чистоты стали по неметаллическим включениям и соответственно улучшение технологичности переработки металла при волочении и свивке в металлокорд.The technical result of the proposed method is to increase the purity of steel by non-metallic inclusions and, accordingly, to improve the manufacturability of metal processing during drawing and twisting into a metal cord.
Источники информацииSources of information
1. А.с. СССР №1285014, С 21 С 7/00.1. A.S. USSR No. 1285014, C 21 C 7/00.
2. Патент Республики Беларусь №2652, С 21 С 7/00, С 22 С 33/00.2. Patent of the Republic of Belarus No. 2652, C 21 C 7/00, C 22 C 33/00.
3. ТИ 840-С-07-2000.3. TI 840-S-07-2000.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003137658/02A RU2265064C2 (en) | 2003-12-25 | 2003-12-25 | Method of making steel for metal cord |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003137658/02A RU2265064C2 (en) | 2003-12-25 | 2003-12-25 | Method of making steel for metal cord |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003137658A RU2003137658A (en) | 2005-06-10 |
| RU2265064C2 true RU2265064C2 (en) | 2005-11-27 |
Family
ID=35833907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003137658/02A RU2265064C2 (en) | 2003-12-25 | 2003-12-25 | Method of making steel for metal cord |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2265064C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2460807C1 (en) * | 2011-06-17 | 2012-09-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece |
-
2003
- 2003-12-25 RU RU2003137658/02A patent/RU2265064C2/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Выплавка, внепечная обработка и разливка кордовых марок стали. Технологическая карта, №5. ТК 840-С-05-99. Жлобин, 1999. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2460807C1 (en) * | 2011-06-17 | 2012-09-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2003137658A (en) | 2005-06-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102071287B (en) | Method for melting high-temperature-resistance and high-pressure-resistance alloy steel | |
| CN106148844B (en) | A kind of preparation method of sulfur-bearing ultralow titanium high standard bearing steel | |
| KR101074895B1 (en) | Method of denitrifying molten steel | |
| CN108330245B (en) | High-purity smelting method for stainless steel | |
| CN111254254A (en) | Preparation method of steel for sulfur-containing engineering machinery | |
| CN114657313A (en) | Production method of high-chromium high-strength mining steel strand wire rod | |
| RU2265064C2 (en) | Method of making steel for metal cord | |
| JP3994456B2 (en) | Method for producing steel for wire rods with excellent drawability and cleanliness | |
| RU2353667C1 (en) | Manufacturing method of low-silicon steel | |
| RU2365630C1 (en) | Method of secondary treatment of steel in ladle (versions) | |
| RU2460807C1 (en) | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece | |
| RU2461635C1 (en) | Method of steel out-of-furnace processing by calcium | |
| KR101277611B1 (en) | Rh refining method for manufacturing ultra-low-carbon steel | |
| RU2394918C2 (en) | Procedure for melting and degassing rail steel | |
| RU2233339C1 (en) | Method of making steel | |
| RU2425154C1 (en) | Procedure for refining rail steel in ladle-furnace | |
| RU2398890C1 (en) | Procedure for refining rail steel in ladle | |
| RU2366724C1 (en) | Method of production of electric steel | |
| RU2754337C1 (en) | Method for production of nitrogen-doped steel in bucket | |
| RU2212451C1 (en) | Method of making steel from metal cord | |
| RU2205880C1 (en) | Method of steel making | |
| CN108330247A (en) | The method for preventing aluminum killed steel invasive nozzle from blocking | |
| JPH07103416B2 (en) | High carbon steel wire manufacturing method | |
| EP3941657B1 (en) | A method for manufacturing a steel ingot | |
| RU2269579C1 (en) | High-carbon cord-quality steel obtaining method |