RU2506544C2 - Способ определения уровня раздела фаз в каналах - Google Patents
Способ определения уровня раздела фаз в каналах Download PDFInfo
- Publication number
- RU2506544C2 RU2506544C2 RU2012105792/28A RU2012105792A RU2506544C2 RU 2506544 C2 RU2506544 C2 RU 2506544C2 RU 2012105792/28 A RU2012105792/28 A RU 2012105792/28A RU 2012105792 A RU2012105792 A RU 2012105792A RU 2506544 C2 RU2506544 C2 RU 2506544C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sensor
- vapor
- layer
- liquid
- phase
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано при определении раздела фаз в парогенерирующих установках. Способ заключается в том, что устанавливают датчик, выполненный, например, в виде электропроводной проволоки, в канале по направлению силы тяжести нагревают датчик путем пропускания тока через датчик, измеряют электрическое сопротивление датчика R, отличающийся тем, что измеряют ток I, проходящий через датчик, определяют приращение температуры датчика на участках датчика, контактирующих с паровой и жидкой фазами Δtп=I2R/πdLαп, Δtж=I2R/πdLαж, определяют удельное электрическое сопротивление датчика, контактирующего с паровой и жидкой фазами ρп=ρ0(1+βΔtп), ρж=ρ0(1+βΔtж), определяют толщину парового hп и жидкостного слоя hж:hп=(RS-ρжL)/(ρп-ρж), hж=L-hп, где ρж и ρп - удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в жидкой ρж и паровой фазе соответственно; R - электрическое сопротивление датчика; I - ток через датчик; L - длина датчика; S - поперечное сечение датчика, β - термический коэффициент сопротивления, d - диаметр датчика, ρ0 - удельное электрическое сопротивление материала датчика при t=20°C, αп, αж - коэффициенты теплоотдачи на поверхности датчика при взаимодействии с паровой и жидкой фазами. В случае наличия в канале двухфазного слоя, дополнительно устанавливается дополнительный датчик в виде электропроводной проволоки в сечении канала, где отсутствует двухфазный слой. Технический результат - повышение точности определения уровней раздела паровой, жидкой фаз и двухфазного слоя. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Настоящее изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано при определении раздела фаз в парогенерирующих установках.
Известно большое количество уровнемеров. Работа уровнемеров основана на различных физических принципах. Известен гидростатический уровнемер (В.П. Преображенский. Теплотехнические измерения и приборы, третье издание, переработанное. - Москва «Энергия», 1978 г., с.530). Принцип работы гидростатического уровнемера заключается в измерении давления столба жидкости и определении на основе измеренного давления столба жидкости уровня раздела фаз.
Основной недостаток гидростатического уровнемера при использовании его для измерения уровня в каналах с двухфазным слоем состоит в том, что плотность теплоносителя, на основе которого определяется высота столба жидкой фазы отличается от плотности воды на линии насыщения, которая используется для расчета уровнемера (В.А.Демченко. О точности измерения уровня воды в парогенераторах АЭС. Теплоэнергетика, №2, 1999, с.56). Ошибка определения уровня может быть значительной (25-35%).
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому изобретению является способ определения уровня газовой фазы в канале заключающийся в том, что устанавливают датчик, выполненный, например, в виде электропроводной проволоки, в канале по направлению силы тяжести, нагревают датчик путем пропускания тока через датчик, измеряют электрическое сопротивление датчика R. (Детектирование нижнего уровня масла с помощью термисторов (Low oil level sensing with thermistors. Loisch J. SAE Techn. Pap.Ser., 1989, №891758, 67-70). Контрольно-измерительная техника, №4, 1991 г. Государственный комитет по науке и технике. Академия наук СССР. Всесоюзный институт научной и технической информации (ВИНИТИ).
Основной недостаток способа в том, что на его основе невозможно определить уровни раздела фаз в каналах, где присутствует паровая, жидкая фаза и двухфазный слой.
Предлагается.
1. Способ определения уровня раздела фаз в каналах заключающийся в том, что устанавливают датчик, выполненный, например, в виде электропроводной проволоки, в канале по направлению силы тяжести, нагревают датчик путем пропускания тока через датчик, измеряют электрическое сопротивление датчика R, отличающийся тем, что измеряют ток I, проходящий через датчик, определяют приращение температуры датчика на участках датчика, контактирующих с паровой и жидкой фазами Δtп=I2R/(πdLαп), Δtж=I2R/(πdLαж).
Определяют удельное электрическое сопротивление датчика, контактирующего с жидкой ρж и паровой ρп фазами ρп=ρ0(1+βΔtп), ρж=ρ0(1+βΔtж), определяют толщину парового hп и жидкостного слоя hж.
hп=(R·S-ρжL)/(ρп-ρж), hж=L-hп, где ρж и ρп - удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в жидкой и паровой фазе соответственно; R - электрическое сопротивление датчика; I - ток через датчик; L - длина датчика; S - поперечное сечение датчика, ρ термический коэффициент сопротивления, d - диаметр датчика, ρ0 - удельное электрическое сопротивление материала датчика при t=20°С, αп, αж - коэффициенты теплоотдачи при взаимодействии датчика с паровой и жидкой фазами соответственно определяются в предварительных опытах.
2. Способ определения уровня раздела фаз в каналах по п.1 отличающийся тем, что устанавливают дополнительный датчик, длина которого равна длине основного датчика, в виде электропроводной проволоки в сечении канала, в котором отсутствует двухфазный слой, нагревают дополнительный датчик путем пропускания тока, измеряют ток I1, измеряют электрическое сопротивление дополнительного датчика R1, определяют приращение температуры датчика на участках дополнительного датчика, контактирующих с паровой и жидкой фазами
Δtп=I12R1/(πdLαп), Δtж=I12R1/(πdLαж)
Определяют удельное электрическое сопротивление дополнительного датчика, контактирующего с паровой и жидкой фазами
ρп=ρ0(1+βΔtп), ρж=ρ0(1+βΔtж),
определяют толщину слоя, соответствующего суммарной толщине парового и двухфазного слоя hп1=hп+hдв, hп1=(R1·S-ρжL)/(ρп1-ρж)
определяют толщину жидкостного слоя,
hж=L-(R1·S-ρжL)/(ρп1-ρж), определяют электрическое сопротивление основного датчика, соответствующее длине hп1 - суммарной толщине парового и двухфазного слоя, Rп1=R-ρжhж/S,
определяют толщину парового и двухфазного слоя
hп=(Rп1·S-ρдвhп1))/(ρп-ρдв), hдв=L-hж-hп,
где R1 электрическое сопротивление дополнительного датчика; L - длина датчика; I1 - ток через дополнительный датчик; S - поперечное сечение дополнительного датчика; ρдв - удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в двухфазном слое, ρп в паровом слое, ρж - в жидкостном слое; R - электрическое сопротивление основного датчика.
Технический результат, на достижение которого направлено изобретение, заключается в повышении точности определения уровня раздела паровой и жидкой фаз, что обеспечивается тем, что измеряют ток I, проходящий через основной датчик, определяют приращение температуры датчика на участках датчика, контактирующих с паровой и жидкой фазами Δtп=I2R/(πdLαп), Δtж=I2R/(πdLαж). Определяют удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в жидкой ρж и паровой ρп фазах ρп=ρ0(1+βΔtп), ρж=ρ0(1+βΔtж), определяют толщину парового hп и жидкостного слоя hж
hп=(RS-ρжL)/(ρп-ρж), hж=L-hп, где ρж и ρп - удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в жидкой ρж и паровой фазе соответственно; R - электрическое сопротивление основного датчика; I - ток через датчик; L - длина датчика; S - поперечное сечение датчика, β - термический коэффициент сопротивления, d - диаметр датчика, ρ0 - удельное электрическое сопротивление материала датчика при t=20°C, αп, αж - коэффициенты теплоотдачи на поверхности датчика при взаимодействии с паровой и жидкой фазами соответственно - определяются в предварительных опытах.
В случае наличия в канале двухфазного слоя технический результат, на достижение которого направлено изобретение, заключается в повышении точности определения уровня раздела паровой, жидкой фаз и двухфазного слоя, что обеспечивается тем, что устанавливают дополнительный датчик, длина которого равна длине основного датчика, в виде электропроводной проволоки в сечение канала, в котором отсутствует двухфазный слой, нагревают дополнительный датчик путем пропускания тока, измеряют ток I1, измеряют электрическое сопротивление дополнительного датчика R1, определяют приращение температуры датчика на участках дополнительного датчика, контактирующих с паровой и жидкой фазами Δtп=I12R1/(πdLαп), Δtж=I12R1/(πdLαж), определяют удельное электрическое сопротивление дополнительного датчика, контактирующего с паровой и жидкой фазами ρп=ρ0(1+βΔtп), ρж=ρ0(1+βΔtж), определяют толщину слоя, соответствующего суммарной толщине парового и двухфазного слоя hп1=hп+hдв,
hп1=(R1·S-ρжL)/(ρп1-ρж), определяют толщину жидкостного слоя, hж=L-(R1·S-ρжL))/(ρп1-ρж), определяют электрическое сопротивление основного датчика, соответствующее длине hп1 - суммарной толщине парового и двухфазного слоя, Rп1=R-ρжhж/S, определяют толщину парового и двухфазного слоя, hп=(Rп1·S-ρдвhп1))/(ρп-ρдв),
hдв=L-hж-hп, где R1 - электрическое сопротивление дополнительного датчика; L - длина датчика; I1 - ток через дополнительный датчик; S - поперечное сечение дополнительного датчика; ρдв - удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в двухфазном слое, ρп в паровом слое, ρж - в жидкостном слое; R - электрическое сопротивление основного датчика.
Достижение технического результата, заключающегося в повышении точности определения уровней раздела паровой и жидкой фаз, обеспечивается за счет различного приращения температур частей датчика, находящегося в паровой и жидкой фазах и, соответственно, различного изменения удельных электрических сопротивлений датчика при пропускании тока через датчик.
Достижение технического результата, заключающегося в повышении точности определения уровней раздела паровой, жидкой фаз и двухфазного слоя, обеспечивается за счет установки дополнительного датчика в сечении канала, в котором отсутствует двухфазный слой, измерения сопротивления дополнительного датчика R1, определения сопротивления основного датчика, соответствующую суммарному сопротивлению парового и двухфазного слоя и определения толщины парового и двухфазного слоя.
Способ определения уровня раздела фаз в каналах осуществляется следующим образом.
1. Устанавливают датчик, выполненный, например, в виде электропроводной проволоки, в канале по направлению силы тяжести
2. Нагревают датчик путем пропускания тока через датчик
3. Измеряют ток, проходящий через датчик
4. Измеряют электрическое сопротивление датчика R
5. Определяют приращение температуры на участках датчика, контактирующих с паровой и жидкой фазах
Δtп=q/αп, Δtп=q/αж
αп, αж - коэффициенты теплоотдачи при нахождении датчика в паровой и жидкой фазах соответственно, кВТ/м2°С, q плотность теплового потока на поверхности датчика кВТ/м2, q=I2R/П, где П обогреваемый периметр П=πdL, Δtп=I2R/πdLαп, Δtж=I2R/πdLαж
6. Определяют удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в жидкой ρж и паровой ρп фазах - используется зависимость удельного электрического сопротивления материала датчика от температуры, ρт=ρ0(1+βΔt), ρ0 - удельное электрическое сопротивление материала датчика при t=20°С, β - температурный коэффициент сопротивления. Для нержавеющей проволоки ρт=0.71(1+0.00091 Δt)
7. Определяют толщину парового (газового) hп и жидкостного слоя hж:hп=(RS-ρжL)/(ρп-ρж), hж=L-hп, где ρж и ρп - удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в жидкой ρж и паровой фазе соответственно; R - электрическое сопротивление датчика; L - длина датчика; S - поперечное сечение датчика.
Полученные значения hп, hж являются первым приближением. Далее значения hп, hж уточняются. Определяется новое значение Rп, Rж на участках датчика, взаимодействующего с паровой и жидкой фазах
Rп=ρпhп/S, Rж=ρж hж/S, тепловые потоки qп=I2Rп/πdhп, qж=I2Rп/πdhп, Δtп=I2ρп/πdSαп, Δtж=I2ρж/πdS αж и новые значения ρп, ρж, hп, hж. Расчет заканчивается при достижении определенной разности Δhп=hпn+1- hпn≤δ, где hпn+1, hпn - n и n+1 значения толщины парового слоя hn, δ = точность расчета.
Способ определения уровня раздела фаз в каналах, в которых присутствует двухфазный слой, осуществляется следующим образом.
1. Устанавливают датчик, выполненный, например, в виде электропроводной проволоки, в канале по направлению силы тяжести
2. Нагревают датчик путем пропускания тока через датчик
3. Измеряют ток I, проходящий через датчик
4. Измеряют электрическое сопротивление датчика R
5. Устанавливают дополнительный датчик в виде электропроводной проволоки в сечении канала, где отсутствует двухфазный слой
6. Нагревают датчик путем пропускания тока через датчик
7. Измеряют ток I1, проходящий через дополнительный датчик
8. Измеряют электрическое сопротивление дополнительного датчика R1
9. Определяют удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в жидкой ρж и паровой ρп фазах соответственно,
Для определения ρж, ρп определяют приращение температур на участках дополнительного датчика, контактирующих с паровой и жидкой фазами Δtп=q/αп, Δtп=q/αж αп, αж - коэффициенты теплоотдачи в паровой и жидкой фазах соответственно, кВТ/м2°С, q - плотность теплового потока на поверхности датчика кВТ/м2, q=I12R1/П, где П - обогреваемый периметр П=πdL.
10. Определяют удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в жидкой ρж и паровой ρп фазах - используется зависимость удельного электрического сопротивления материала датчика от температуры, ρт=ρ0(1+βΔt), ρ0 - удельное электрическое сопротивление материала датчика при t=20°С, β - температурный коэффициент сопротивления. Для нержавеющей проволоки ρт=0.71(1+0.00091 Δt)
11. Определяют толщину слоя, соответствующего суммарной толщине парового и двухфазного слоя hп1=hп+hдв
hп1=(R1·S-ρжL)/(ρп1-ρж), определяют толщину жидкостного слоя
hж=L-(R1·S-ρжL))/(ρп1-ρж), определяют электрическое сопротивление основного датчика, соответствующее длине hп1 - суммарной толщине парового и двухфазного слоя, Rп1=R-ρж hж/S, определяют толщину парового и двухфазного слоя, hп=(Rп1·S-ρдвhп1))/(ρп-ρдв), hдв=L-hж-hп, где R1 электрическое сопротивление дополнительного датчика; L - длина датчика; I1 - ток через дополнительный датчик; S - поперечное сечение дополнительного датчика; ρдв - удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в двухфазном слое, ρп в паровом слое, ρж - в жидкостном слое; R - электрическое сопротивление основного датчика. Полученные значения hп, hж, hдв являются первым приближением. Далее значения hп, hж, hдв уточняются.
На фиг.1 показана схема размещения датчика в парогенераторе, где отсутствует двухфазный слой. В парогенерирующем устройстве 1 имеем паровой слой толщиной hп и жидкостный слой толщиной hж. Через электроизолятор 2 введен датчик 3, выполненный в виде электропроводной проволоки. Длина датчика 3 равна L=hп+hж. На фиг.2 показана схема размещения датчика в парогенераторе, где присутствует двухфазный слой. В парогенерирующем устройстве 1 имеем паровой слой толщиной hп, жидкостный слой толщиной hж и двухфазный слой толщиной hдв. Через электроизоляторы 2 введен основной датчик 3 и дополнительный датчик 4. Датчики выполнены в виде электропроводной проволоки. Длина датчика 4 равна L=hп1+hж. Паровой слой hп1=hдв+hп. Пример определения уровня раздела фаз в парогенераторе АЭС при наличии двухфазного слоя. В качестве базовой длины принята длина 4 м. В качестве датчика используем нержавеющий провод диаметром 1 мм, длина 4 м. Ток, пропускаемый через основной и дополнительный датчик, I=I1=10А. Измеренное сопротивление основного датчика - R=4,05 Ом, дополнительного R1=4,15 Ом, S=πd2/4=0,78510-6м2, ρ0=0,71 Ом мм2/м. Определим удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в жидкой ρж и паровой фазе. Для этого определим среднюю плотность теплового потока на поверхности дополнительного датчика q=W/П=I12 R/πd L=100·4,15/πd L=100 4,15/π·1·4·10-3=33,04 кВт/м2, W, П - электрическая мощность, подведенная к проводнику и обогреваемый периметр проводника соответственно, d - диаметр проводника. Определяем приращение температуры Δtп, Δtж на частях провода, находящихся в контакте с паровой и жидкой фазой., Δtп=q/αп, Δtж=q/αж, αп, αж - коэффициенты теплоотдачи провода с паровой и жидкой фазах соответственно, кВТ/м2°С. Определяются либо в предварительных опытах, либо из литературных источников. Примем следующие значения αп, αж.
αп=100 Вт/м2°С, αж=5000 Вт/м2°С, Δtп=q/αп=33040/100=330,4°С, Δtж=q/αж=33040/5000=6,608°С, ρп=0,71(1+0,00091·330.4)=0,9237, ρп1=ρп, ρж=0,71(1+0,00091·6,608)=0,7143, hп1=(4,15·0,785-0,714·4)/(0,916-0,714)=1,98886, hж=4-1,98886=2,011
Определяем электрическое сопротивление основного датчика, соответствующее длине hп1 - суммарной толщине парового и двухфазного слоя
Rп1=R-ρж hж/S=4,05-0,714 2,011/0,785=2,2208
hп=(Rп1·S-ρдв hп1))/(ρп1-ρдв)=(2,2208 0,785-0,715 1,98886)/(0,916-0,715)=1,5996, hдв=4-2,011-1,5996=0,3894,
где ρдв=0,71(1+0,00091·1,612)=0,715, Δtдв=q/αдв=1,612. αдв - коэффициент теплоотдачи в двухфазном слое - принят равным 20000 Вт/м2°С.
Второе приближение - определяем электрическое сопротивление датчика (провода), находящегося в паровой и жидкой фазах, Rп=ρп hп/S=0,9237 1,98886/0,785=2,3403, Rж=1,809. Определяем тепловые потоки и, соответственно, приращение температур на части датчика, находящегося в паровой и жидкой фазах qп=100 2,3403/3,14·1·1,9886=37149,5 Вт/м2, Δtп=371,49°С, Δtж=5,73°С. ρп=0,947, ρж=0,7137
hп1=(4,15·0,785-0,7137·4)/(0,947-0,7137)=1,727
hж=4-1,7274=2,273, Rп1=R-ρж hж/S=4,05-0,7137 2,273/0,785=1,933,
hп=(Rп1·S-ρдвhп1))/(ρп1-ρдв)=(1,933·0,785-0,711 1,727)7(0,947-0,7137)=1,2396, hдв=4-2,273-1,273=0,454, где ρдв=0,71(1+0,00091·1,447)=0,711, Δtдв=q/αдв=1,447. Разница между первым и вторым приближением толщины β=(0,454-0,3894)-100/0.454=14,2%.
Третье приближение двухфазного слоя.
Определяем электрическое сопротивление датчика (провода), находящегося в паровой и жидкой фазах
Rп=ρп hп1/S=0,947 1,727/0,785=2,0834, Rж=0,7137 2,273/0,785=2,066, qп=100 2,0834/(3,14 1 1,727)=38419, Δtп=384,19°С, Δtж=5,789°С.
ρп=0,955, ρж=0,7136. Определяем тепловые потоки и приращение температур на части датчика, находящегося в паровой и жидкой фазах.
qп=100 2,3403/3,14·1·1,9886=37149,5 Вт/м2, Δtп=371,49°С, Δtж=5,73°С.
ρп=0,947, ρж=0,7137. hп1=(4,15·0,785-0,7136·4)/(0,955-0,7136)=1,6706
hж=4-1,7274=2,3294Rп1=R-ρж hж/S=4,05-0,7136 2,3294/0,785=1932,
Rдв=0,711 0,454/0,785=0,4112, qдв=100 0,4112/(3,14 1 0,454)=28845. hп=(Rп1·S-ρдв hп1))/(ρп1-ρдв)=(1,9324·0,785-0,711 1,6706)/(0,955-0,7109)=1,352, hдв=4-2,2304-1,35=0,4196,
где ρдв=0,71(1+0,00091·1,447)=0,711, Δtдв=q/αдв=1,442. Разница между вторым и третьим приближением толщины двухфазного слоя составляет β=(0,454-0,4196)-100/0,454=7,5%.
Таким образом, предлагаемое техническое решение позволяет повысить точность определения уровня раздела паровой, жидкой фаз и двухфазного слоя, что обеспечивается за счет различного приращения температур частей датчика, находящегося в паровой и жидкой фазах и, соответственно, различного изменения удельных электрических сопротивлений датчика при пропускании тока через датчик.
Claims (2)
1. Способ определения уровня раздела фаз в каналах, заключающийся в том, что устанавливают датчик, выполненный, например, в виде электропроводной проволоки, в канале по направлению силы тяжести, нагревают датчик путем пропускания тока через датчик, измеряют электрическое сопротивление датчика R, отличающийся тем, что измеряют ток I, проходящий через датчик, определяют приращение температуры датчика на участках датчика, контактирующих с паровой и жидкой фазами Δtп=I2R/πdLαп, Δtж=I2R/πdLαж,
определяют удельное электрическое сопротивление датчика, контактирующего с паровой и жидкой фазами
ρп=ρ0(1+βΔtп), ρж=ρ0(1+βΔtж), определяют толщину парового hп и жидкостного слоя hж:hп=(RS-ρжL)/(ρп-ρж), hж=L-hп,
где ρж и ρп - удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в жидкой ρж и паровой фазе соответственно; R - электрическое сопротивление датчика; I - ток через датчик; L - длина датчика; S - поперечное сечение датчика, β - термический коэффициент сопротивления, d - диаметр датчика, ρ0 - удельное электрическое сопротивление материала датчика при t=20°C, αп, αж - коэффициенты теплоотдачи на поверхности датчика при взаимодействии с паровой и жидкой фазами соответственно -определяются в предварительных опытах.
определяют удельное электрическое сопротивление датчика, контактирующего с паровой и жидкой фазами
ρп=ρ0(1+βΔtп), ρж=ρ0(1+βΔtж), определяют толщину парового hп и жидкостного слоя hж:hп=(RS-ρжL)/(ρп-ρж), hж=L-hп,
где ρж и ρп - удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в жидкой ρж и паровой фазе соответственно; R - электрическое сопротивление датчика; I - ток через датчик; L - длина датчика; S - поперечное сечение датчика, β - термический коэффициент сопротивления, d - диаметр датчика, ρ0 - удельное электрическое сопротивление материала датчика при t=20°C, αп, αж - коэффициенты теплоотдачи на поверхности датчика при взаимодействии с паровой и жидкой фазами соответственно -определяются в предварительных опытах.
2. Способ определения уровня раздела фаз в каналах по п.1, отличающийся тем, что устанавливают дополнительный датчик в виде электропроводной проволоки в сечении канала, где отсутствует двухфазный слой, нагревают дополнительный датчик путем пропускания тока, измеряют ток I1, измеряют электрическое сопротивление дополнительного датчика R1, определяют приращение температуры датчика на участках дополнительного датчика, контактирующих с паровой и жидкой фазами
Δtп=I12R1/πdLαп, Δtж=I12R1/πd Lαж,
определяют удельное электрическое сопротивление дополнительного датчика, контактирующего с паровой и жидкой фазами
ρп=ρ0(1+βΔtп), ρж=ρ0(1+βΔtж), определяют толщину слоя, соответствующего суммарной толщине парового и двухфазного слоя hп1=hп+hдв=(R1·S-ρжL)/(ρп1-ρж), определяют толщину жидкостного слоя hж=L-(R1·S-ρжL)/(ρп1-ρж), определяют электрическое сопротивление основного датчика, соответствующее длине hп1 - суммарной толщине парового и двухфазного слоя, Rп1=R-ρжhж/S,
определяют толщину парового и двухфазного слоя
hп=(Rп1·S-ρдвhп1)/(ρп-ρдв), hдв=L-hж-hп,
где R1 - электрическое сопротивление дополнительного датчика; L - длина датчика; I1 - ток через дополнительный датчик; S - поперечное сечение дополнительного датчика; ρдв - удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в двухфазном слое, ρп - в паровом слое, ρж - в жидкостном слое; R - электрическое сопротивление основного датчика.
Δtп=I12R1/πdLαп, Δtж=I12R1/πd Lαж,
определяют удельное электрическое сопротивление дополнительного датчика, контактирующего с паровой и жидкой фазами
ρп=ρ0(1+βΔtп), ρж=ρ0(1+βΔtж), определяют толщину слоя, соответствующего суммарной толщине парового и двухфазного слоя hп1=hп+hдв=(R1·S-ρжL)/(ρп1-ρж), определяют толщину жидкостного слоя hж=L-(R1·S-ρжL)/(ρп1-ρж), определяют электрическое сопротивление основного датчика, соответствующее длине hп1 - суммарной толщине парового и двухфазного слоя, Rп1=R-ρжhж/S,
определяют толщину парового и двухфазного слоя
hп=(Rп1·S-ρдвhп1)/(ρп-ρдв), hдв=L-hж-hп,
где R1 - электрическое сопротивление дополнительного датчика; L - длина датчика; I1 - ток через дополнительный датчик; S - поперечное сечение дополнительного датчика; ρдв - удельное электрическое сопротивление датчика, находящегося в двухфазном слое, ρп - в паровом слое, ρж - в жидкостном слое; R - электрическое сопротивление основного датчика.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012105792/28A RU2506544C2 (ru) | 2012-02-17 | 2012-02-17 | Способ определения уровня раздела фаз в каналах |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012105792/28A RU2506544C2 (ru) | 2012-02-17 | 2012-02-17 | Способ определения уровня раздела фаз в каналах |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012105792A RU2012105792A (ru) | 2013-08-27 |
| RU2506544C2 true RU2506544C2 (ru) | 2014-02-10 |
Family
ID=49163401
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012105792/28A RU2506544C2 (ru) | 2012-02-17 | 2012-02-17 | Способ определения уровня раздела фаз в каналах |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2506544C2 (ru) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU901895A1 (ru) * | 1980-03-12 | 1982-01-30 | Горьковский политехнический институт им.А.А.Жданова | Устройство дл диагностики двухфазного потока |
| RU2097750C1 (ru) * | 1995-07-14 | 1997-11-27 | Джусов Юрий Петрович | Система для измерения параметров двухфазных потоков |
| RU2243510C2 (ru) * | 1999-01-11 | 2004-12-27 | Флоусис Ас | Измерение многофазного потока в трубопроводе |
| RU105434U1 (ru) * | 2011-01-12 | 2011-06-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ярославский государственный технический университет" | Устройство для определения границы раздела фаз жидких сред нефтепродукт - вода |
-
2012
- 2012-02-17 RU RU2012105792/28A patent/RU2506544C2/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU901895A1 (ru) * | 1980-03-12 | 1982-01-30 | Горьковский политехнический институт им.А.А.Жданова | Устройство дл диагностики двухфазного потока |
| RU2097750C1 (ru) * | 1995-07-14 | 1997-11-27 | Джусов Юрий Петрович | Система для измерения параметров двухфазных потоков |
| RU2243510C2 (ru) * | 1999-01-11 | 2004-12-27 | Флоусис Ас | Измерение многофазного потока в трубопроводе |
| RU105434U1 (ru) * | 2011-01-12 | 2011-06-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ярославский государственный технический университет" | Устройство для определения границы раздела фаз жидких сред нефтепродукт - вода |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| «Low oil level sensing with thermistors. Loisch J. SAE Techn. Pap.Ser.», 1989, No.891758, 67-70. * |
| «Low oil level sensing with thermistors. Loisch J. SAE Techn. Pap.Ser.», 1989, №891758, 67-70. Контрольно-измерительная техника, 1991, №4. Государственный комитет по науке и технике. Академия наук СССР. Всесоюзный институт научной и технической информации (ВИНИТИ). * |
| Контрольно-измерительная техника, 1991, No.4. Государственный комитет по науке и технике. Академия наук СССР. Всесоюзный институт научной и технической информации (ВИНИТИ). * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2012105792A (ru) | 2013-08-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ramilison et al. | Transition boiling heat transfer and the film transition regime | |
| He et al. | Experimental investigation on turbulent heat transfer characteristics of molten salt in a shell-and-tube heat exchanger | |
| CN104766515A (zh) | 一种模拟牵引变压器生热的实验装置及其实验方法 | |
| US20140354307A1 (en) | Monitoring a conductive fluid conduit | |
| Yang et al. | An experimental study of natural convection heat transfer from a horizontal cylinder in high Rayleigh number laminar and turbulent regions | |
| Motte et al. | Film boiling of flowing subcooled liquids | |
| JP5215750B2 (ja) | センサ、液膜測定装置 | |
| EP2985597B1 (en) | Steam wetness measurement device | |
| RU2506544C2 (ru) | Способ определения уровня раздела фаз в каналах | |
| Azerou et al. | Thin film heat flux sensors for accurate transient and unidirectional heat transfer analysis | |
| Kang | Variation of local pool boiling heat transfer coefficient on 3-degree inclined tube surface | |
| Hahne et al. | Measurements of thermal conductivity in porous media | |
| Milanez et al. | Heat transfer limit due to pressure drop of a two-phase loop thermosyphon | |
| JP6657689B2 (ja) | 関係情報設定方法、流速計測方法、関係情報設定システム及び流速計測システム | |
| CN104568053B (zh) | 一种自热式差分热电阻液位传感器及其测量液位的方法 | |
| JP6025359B2 (ja) | 水位計および原子力施設 | |
| Bhaumik et al. | A generalized correlation of nucleate pool boiling of liquids | |
| Hata et al. | Transient turbulent heat transfer for heating of water in a short vertical tube | |
| Hong et al. | Parametric study on transient hot-wire method to measure nanofluid conductivities | |
| GB2396701A (en) | Detecting accumulation of solid material | |
| RU2337350C1 (ru) | Способ определения истинного локального объемного паросодержания | |
| Hata et al. | Computational Study of Turbulent Heat Transfer for Heating of Water in a Vertical Circular Tube—Influence of Tube Inner Diameter on Thickness of Conductive Sub-Layer— | |
| JPS58172540A (ja) | ボイド計 | |
| Arshad et al. | Heat transfer through vertical cylinder in stationary fluid | |
| Yan et al. | Study on the Flow Resistance Characteristics of the Inclined Self-Circulating Evaporative Cooling System for Generator Stator |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160218 |