RU2498878C1 - Method of making profiled iron from scrap metal and device to this end - Google Patents
Method of making profiled iron from scrap metal and device to this end Download PDFInfo
- Publication number
- RU2498878C1 RU2498878C1 RU2012116234/02A RU2012116234A RU2498878C1 RU 2498878 C1 RU2498878 C1 RU 2498878C1 RU 2012116234/02 A RU2012116234/02 A RU 2012116234/02A RU 2012116234 A RU2012116234 A RU 2012116234A RU 2498878 C1 RU2498878 C1 RU 2498878C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- billet
- rolling
- casting
- annular
- zag
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к способам производства мелкосортного проката в совмещенных литейно-прокатных агрегатах, включающих выплавку стали в сталеплавильной печи, разливку стали в исходную заготовку и прокатку исходной заготовки в прокатном стане при ограниченном объеме производства.The invention relates to metallurgy, and more particularly to methods for the production of small sections in combined foundry-rolling units, including steelmaking in a steelmaking furnace, steel casting into an initial billet, and rolling of an initial billet in a rolling mill with a limited production volume.
Известен способ получения мелкосортного проката в совмещенном литейно-прокатном агрегате (1), включающий выплавку стали в сталеплавильной печи, разливку стали в исходную заготовку, предварительный нагрев исходной заготовки перед прокаткой и прокатку в непрерывном прокатном стане с черновой, промежуточной и чистовой группами прокатных клетей.A known method of producing small sections in a combined casting and rolling unit (1), including steelmaking in a steelmaking furnace, casting steel into an initial billet, preheating the initial billet before rolling and rolling in a continuous rolling mill with a roughing, intermediate and finishing groups of rolling stands.
Недостатком известного способа является то, что исходная заготовка производится в машине непрерывного литья МНЛЗ, в которой кристаллизация слитка происходит в две стадии: формирование первичной корки слитка в медной водоохлаждаемой гильзе кристаллизатора и окончательная кристаллизация слитка по всему сечению в зоне вторичного охлаждения ЗВО. Эта двухстадийность определяет следующее:The disadvantage of this method is that the initial billet is produced in a continuous casting machine, in which the crystallization of the ingot occurs in two stages: the formation of the primary crust of the ingot in a copper water-cooled mold sleeve and the final crystallization of the ingot over the entire cross section in the secondary cooling zone of the ZVO. This two-stage process defines the following:
1. Наличие достаточно протяженной зоны вторичного охлаждения слитка, которая приводит к разности температуры заготовки по длине и необходимости подогрева и выравнивания температуры по сечению заготовки перед последующей прокаткой;1. The presence of a sufficiently extended zone of secondary cooling of the ingot, which leads to a difference in the temperature of the workpiece in length and the need for heating and equalization of temperature along the cross section of the workpiece before subsequent rolling;
2. Наличие достаточно рыхлой осевой зоны слитка, с наличием газовых пор и ликвационной неоднородности, которая приводит к необходимости избыточной прокатной деформации с суммарной вытяжкой 9-:-12 для подавления осевой рыхлости и формирования требуемого уровня механических характеристик проката.2. The presence of a sufficiently loose axial zone of the ingot, with the presence of gas pores and segregation heterogeneity, which leads to the need for excessive rolling deformation with a total hood of 9 -: - 12 to suppress axial friability and the formation of the required level of rolling mechanical properties.
Технологическая схема подачи жидкой стали в гильзу кристаллизатора определяет минимально возможное разливаемое сечение исходной заготовки - квадрат 80×80-100×100 мм, что приводит к необходимости избыточной прокатной деформации при производстве мелкого сорта диаметром 8-16 мм, и, следовательно, избыточно мощному прокатному стану с наличием черновой, промежуточной и чистовой групп прокатных клетей, и высокой оптимальной производительностью прокатного стана 250-500 тыс тонн в год.The technological scheme for feeding liquid steel to the mold sleeve determines the minimum possible castable cross section of the initial billet - a square of 80 × 80-100 × 100 mm, which leads to the need for excessive rolling deformation in the production of small grades with a diameter of 8-16 mm, and, therefore, excessively powerful rolling I will become a mill with a rough, intermediate and finishing groups of rolling stands, and a high optimal productivity of the rolling mill of 250-500 thousand tons per year.
При объемах производства мелкосортного проката 250-:-500 тыс тонн в год эти отрицательные факторы известной технологии (1) нивелируются, но при попытке применить известный способ производства при годовом объеме производства 10-:-50 тыс тонн приводят к избыточным капитальным и производственным затратам.With the production volumes of small-sized rolled products of 250 -: - 500 thousand tons per year, these negative factors of the known technology (1) are leveled, but when you try to apply the known production method with an annual production volume of 10 -: - 50 thousand tons lead to excessive capital and production costs.
Наиболее близким аналогом заявленных способа производства мелкосортного проката и устройства для его осуществления является литейно-прокатный комплекс металлургического мини-завода для получения мелкосортового проката из металлолома (2), включающий литейный участок с дуговой электросталеплавильной печью, машиной разливки стали в исходную Заготовку, прокатный участок с печью для нагрева литых Заготовок перед прокаткой, прокатным станом. Разливку стали проводят на установке разливки под регулируемым давлением с неподвижной разливочной камерой и механизмом поточной подачи кассет-кристаллизаторов, прокатный стан выполнен полунепрерывным, с черновой и непрерывной группой клетей.The closest analogue of the claimed method for the production of small sections and a device for its implementation is a casting and rolling complex of a metallurgical mini-plant for producing small sections from scrap metal (2), including a casting section with an electric arc furnace, a steel casting machine in the initial billet, a rolling section with furnace for heating cast billets before rolling, rolling mill. Steel casting is carried out at a controlled-pressure casting unit with a fixed casting chamber and a feed mechanism for crystallizer cassettes, the rolling mill is semi-continuous, with a rough and continuous group of stands.
Недостатком известного комплекса (2) является избыточное исходное сечение заготовки для производства мелкосортного проката, приводящее к тем же результатам, что и в известном способе (1). Длительный период полной кристаллизации исходной заготовки 4-:-6 минут, ее неравномерному остыванию по длине, необходимости предварительного нагрева заготовки перед прокаткой, наличию в прокатном стане черновой обжимной клети, избыточной суммарной вытяжке для подавления осевой рыхлости заготовки при производстве мелкосортного проката с требуемым уровнем механических характеристик.A disadvantage of the known complex (2) is the excess initial cross section of the billet for the production of short products, leading to the same results as in the known method (1). A long period of complete crystallization of the initial billet 4 -: - 6 minutes, its uneven cooling along the length, the need to preheat the billet before rolling, the presence in the rolling mill of a rough crimp stand, excessive total extraction to suppress axial friability of the billet in the production of small sections with the required level of mechanical characteristics.
Изобретение устраняет недостатки известных способов.The invention eliminates the disadvantages of the known methods.
Техническим результатом заявленного способа и устройства является формирование плотной мелкокристаллической структуры литой заготовки, а также снижение суммарной вытяжки при прокатке.The technical result of the claimed method and device is the formation of a dense small-crystalline structure of the cast billet, as well as a decrease in the total drawing during rolling.
Технический результат достигается тем, что в известном способе (2) производства стального мелкосортного проката из металлолома на совмещенном литейно-прокатном агрегате, включающем выплавку стали в электросталеплавильной печи, разливку стали на машине литья с получением исходной литой Заготовки, прокатку исходной заготовки в сортовой прокат, по меньшей мере, в две линии, согласно изобретению, разливку стали производят во вращающийся с угловой скоростью 10-100 сек-1 водоохлаждаемый кольцевой кристаллизатор машины литья заготовки с получением исходной литой заготовки в виде кольцевой заготовки в количестве 60-180 шт./час, толщину hзаг и ширину Ьзаг сечения которой предварительно задают выражением:The technical result is achieved by the fact that in the known method (2) of the production of small-sized rolled steel from scrap metal at a combined foundry-rolling unit, including steel smelting in an electric steel furnace, steel casting on a casting machine to obtain an initial cast billet, rolling the initial billet into long products, at least two lines of the invention produce a steel casting in rotating with an angular velocity of 10-100 s -1 annular water-cooled mold casting machine with obtaining . iem original cast billet in the form of an annular workpiece in an amount of 60-180 units / hour, the thickness h and width b zag zag section is preset by the expression:
hзаг=dпр*Lпр/(Kд*Dзаг), мм,h zag = d pr * L pr / (K d * D zag ), mm,
где dпр - диаметр проката, 8-25 мм,where d CR - the diameter of the hire, 8-25 mm,
Lпр - заданная длина проката, 6-12 м,L CR - the specified length of hire, 6-12 m,
Dзаг - средний диаметр кольцевой заготовки, 0,7-1,5 м,D zag - the average diameter of the annular workpiece, 0.7-1.5 m,
Kд - коэффициент деформации, равный 3,5-8,0,K d - strain coefficient equal to 3.5-8.0,
bзаг=kф*(dпр)2/hзаг*n, мм,b zag = k f * (d ol ) 2 / h zag * n, mm,
где n - количество линий прокатки, равное 2-6,where n is the number of rolling lines equal to 2-6,
kф - коэффициент формы проката, равный 2,0-3,5,k f - the coefficient of the form of hire, equal to 2.0-3.5,
по окончании кристаллизации стали исходную кольцевую заготовку при температуре 115-1250°C удаляют из кристаллизатора, без остановки его вращения, и направляют в правильно-деформирующую машину, в которой ее разрезают на ножницах и разгибают посредством гидравлического разгиба с величиной деформации изгиба поперечного сечения кольцевой заготовки εизг, не превышающей 0,5-0,9%, с получением промежуточной заготовки С-образной формы, которую затем правят в прямолинейную полосу между двух валков прокаткой в один проход, величина относительного обжатия при этом составляет 2.2-1.5%, полученную прямолинейную полосу задают в непрерывную группу прокатного стана и ведут прокатку с продольным разделением полосы с величиной суммарной вытяжки при прокатке 2,5-3,5 и получением на выходе из последней чистовой прокатной клети проката требуемой длины Lпр.upon crystallization of the steel, the initial ring billet at a temperature of 115-1250 ° C is removed from the mold without stopping its rotation, and sent to a correctly deforming machine, in which it is cut on scissors and unbent by means of hydraulic expansion with the bending strain of the cross section of the ring billet ε izg , not exceeding 0.5-0.9%, with obtaining an intermediate billet of a C-shape, which is then straightened into a straight line between two rolls by rolling in one pass, the value of the relative the compression in this case is 2.2-1.5%, the obtained straight strip is set into a continuous group of the rolling mill and rolling is carried out with longitudinal separation of the strip with the total drawdown during rolling 2.5-3.5 and obtaining the desired length at the exit from the last finishing rolling stand L pr
Поскольку размеры сечения исходной кольцевой заготовки выбраны максимально приближенными к размерам готового мелкосортного проката и толщина hзаг находится в интервале 15-:-35 мм, то время кристаллизации исходной кольцевой Заготовки не превышает 60 секунд. При этом, под действием гравитационных сил и высоких скоростей охлаждения формируется плотная мелкокристаллическая структура сечения кольцевой заготовки без литейных пороков, присущих литым заготовкам по известным способам (1, 2). Кольцевая заготовка по окончании кристаллизации по всей длине имеет одинаковую температуру 1150-:-1250°C, и появляется возможность прокатного передела без предварительного подогрева. По окончании кристаллизации исходной кольцевой заготовки ее, при температуре 1150-:-1250°C, удаляют из кристаллизатора без остановки его вращения, при этом обеспечивается темп выдачи кольцевых заготовок из машины литья заготовки 60-:-180 штук в час. Далее исходную кольцевую заготовку в правильно деформирующей машине разрезают на ножницах, предварительно разгибают гидравлическим разгибом с величиной деформации изгиба εизг поперечного сечения кольцевой заготовки, не превышающей 0,5-:-0,9%, с получением промежуточной заготовки С-образной формы. Промежуточную заготовку С-образной формы немедленно правят прокаткой между двух валков в один проход в прямолинейную полосу. Величина относительного обжатия при этом составляет 12-:-15%. Величина предварительной деформации εизг выбрана из условия предотвращения появления поверхностных трещин на кольцевой заготовке в зоне растягивающих напряжений. На получение прямолинейной полосы в правильно-деформирующей машине затрачивается 5-:-10 секунд, что, при скорости снижения температуры 15-:-20 град/сек, приводит к потере температуры полосы на 100-:-150 градусов. Температура полосы 1050-:-1100°C позволяет прокатку без предварительного подогрева. Поскольку прямоугольная форма и толщина полосы максимально приближены к размеру готового мелкосортного проката, то оборудование стана тоже минимизировано и состоит только из чистовой непрерывной группы прокатных клетей. Прокатку ведут с продольным разделением полосы на 2-:-6 линий прокатки с величиной суммарной деформации 2,5-:-3,5, с получением на выходе из последней чистовой прокатной клети сортового проката требуемой длины Lпр. Целесообразность прокатки в несколько линий обусловлена достижением требуемой производительности способа и требуемой длиной проката Lпр, находящейся в интервале 6-:-12 метров.Since the cross-sectional dimensions of the initial ring billet are selected as close as possible to the sizes of the finished small-sized rolled products and the thickness h zag is in the range 15 -: - 35 mm, the crystallization time of the initial ring billet does not exceed 60 seconds. At the same time, under the influence of gravitational forces and high cooling rates, a dense fine-crystalline cross-sectional structure of the ring billet is formed without casting defects inherent in cast billets by known methods (1, 2). The ring billet at the end of crystallization along the entire length has the same temperature of 1150 -: - 1250 ° C, and it becomes possible to redistribute without preheating. After crystallization of the initial ring billet is finished, at a temperature of 1150 -: - 1250 ° C, it is removed from the mold without stopping its rotation, while the rate of delivery of ring billets from the casting machine is 60 -: - 180 pieces per hour. Next, the initial ring billet in a properly deforming machine is cut with scissors, pre-bent by hydraulic bending with a bending strain ε of the cross section of the ring billet not exceeding 0.5 -: - 0.9%, to obtain an intermediate C-shaped billet. The C-shaped intermediate preform is immediately ruled by rolling between two rolls in a single pass into a straight strip. The relative reduction in this case is 12 -: - 15%. The value of the preliminary deformation ε ar is selected from the condition of preventing the appearance of surface cracks on the annular workpiece in the zone of tensile stresses. It takes 5 -: - 10 seconds to get a straight strip in a correctly deforming machine, which, when the temperature decreases at 15 -: - 20 deg / s, leads to a loss of strip temperature by 100 -: - 150 degrees. Strip temperature 1050 -: - 1100 ° C allows rolling without preheating. Since the rectangular shape and strip thickness are as close as possible to the size of the finished small sections, the mill equipment is also minimized and consists only of a finishing continuous group of rolling stands. Rolling is carried out with a longitudinal division of the strip into 2 -: - 6 rolling lines with a total strain of 2.5 -: - 3.5, with obtaining, at the exit from the last finishing mill stand, long products of the required length L, etc. The feasibility of rolling in several lines is due to the achievement of the required performance of the method and the required rental length L CR located in the interval 6 -: - 12 meters.
Кроме того, в изобретении жидкую сталь предлагается получать на установке электрошлакового переплава ЭШП с расходуемым электродом, из тигля которой, периодически, с частотой 1-:-3 мин-1, выпускать сталь непосредственно в машину разливки стали без применения сталеразливочного ковша. Отсутствие больших емкостей с жидкой сталью, которые нужно поднимать, перемещать, опрокидывать позволяет дополнительно существенно снизить капитальные затраты на производственном здании и крановом хозяйстве, снизить опасность производства. Открывает возможность размещения производства в промышленных зданиях общепромышленного назначения, например бывших заводов ЖБИ. В качестве расходуемого электрода ЭШП предлагается использовать рельсовый лом длиной 6-:-12 метров. Корректировку химического состава стали производят введением легирующих добавок в шлак.In addition, the invention proposes to produce liquid steel at an electroslag EAF remelting unit with a consumable electrode, from which, periodically, with a frequency of 1 -: - 3 min -1 , to release steel directly into the steel casting machine without the use of a steel ladle. The absence of large tanks with liquid steel, which must be lifted, moved, tipped over, can further significantly reduce capital costs at the production building and crane facilities, and reduce the risk of production. It opens up the possibility of placing production in industrial buildings of general industrial use, for example, former precast concrete plants. It is proposed to use rail scrap 6 -: - 12 meters long as a consumable ESR electrode. Correction of the chemical composition of steel is carried out by introducing alloying additives into the slag.
Для предотвращения вторичного окисления жидкой стали, разливку в исходную кольцевую заготовку предлагается вести в среде инертного газа, например аргона или азота.To prevent the secondary oxidation of liquid steel, casting into the initial ring billet is proposed to be carried out in an inert gas, such as argon or nitrogen.
Технический результат достигается тем, что известный (2) литейно-прокатный агрегат для производства мелкосортного проката из металлолома содержит плавильную печь, машину литья заготовки и прокатный стан, согласно изобретению, снабжен правильно-деформирующей машиной с механизмом резки исходной кольцевой заготовки, гидравлическим разгибом, роликовой проводкой для получения промежуточной заготовки С-образной формы, двумя консольными прокатными валками с приводом и проводкой на входной стороне валков, выполненной с возможностью задачи в валки промежуточной заготовки С-образной формы. Калибровка валков позволяет прокатывать заготовку С-образной формы с относительным обжатием 12-15% На выходной стороне от валков установлена линейная проводка для направления выправленной прокаткой прямолинейной полосы в прокатный стан, состоящий из чистовой непрерывной группы прокатных горизонтальных клетей. Калибровка на валках непрерывной группы стана обеспечивает суммарную вытяжку 2,5-3,5 для получения на выходе из последней клети стана проката требуемой длины Lпр. Машина литья Заготовки содержит водоохлаждаемый разъемный кольцевой кристаллизатор с вертикальной осью вращения и нижней горизонтальной стенкой из огнеупорного бетона, выполненной в виде плоского диска с кольцевой канавкой каплевидной формы на периферийной части, с возможностью автоматического опускания в момент выдачи кольцевой заготовки из машины литья заготовки без остановки вращения кольцевого кристаллизатора. Центр масс кольцевой канавки совпадает с вертикальной осью питателя для подачи жидкой стали в кольцевую полость кристаллизатора.The technical result is achieved by the fact that the known (2) casting and rolling unit for the production of low-grade rolled metal from scrap contains a melting furnace, a billet casting machine and a rolling mill, according to the invention, is equipped with a correct deforming machine with a mechanism for cutting the initial ring billet, hydraulic extension, roller wiring to obtain an intermediate C-shaped workpiece, two cantilever rolling rolls with a drive and wiring on the input side of the rolls, made with the possibility of the task intermediate preform rolls C-shaped. Calibration of the rolls allows rolling a C-shaped workpiece with a relative compression of 12-15%. On the output side of the rolls, linear wiring is installed to guide the straightened straight strip into the rolling mill, consisting of a continuous continuous group of rolling horizontal stands. Calibration on the rolls of the continuous group of the mill provides a total exhaust of 2.5-3.5 to obtain at the exit from the last stand of the rolling mill the required length L pr The Billet casting machine contains a water-cooled split ring mold with a vertical axis of rotation and a horizontal horizontal wall of refractory concrete made in the form of a flat disk with a drop-shaped annular groove on the peripheral part, with the possibility of automatic lowering at the moment of issuing the ring billet from the casting machine without stopping rotation ring crystallizer. The center of mass of the annular groove coincides with the vertical axis of the feeder for feeding liquid steel into the annular cavity of the mold.
На Фиг.1 приведена схема расположения оборудования по предлагаемому способу; на фиг.2 - сечение А-А; на фиг 3 - сечение Б-Б; на фиг.4 - сечение В-В; на фиг.5 - Вид Д; на фиг.6 - Вид Е; на фиг.7 - Вид Ж.Figure 1 shows the layout of equipment according to the proposed method; figure 2 is a section aa; Fig.3 is a section bB; figure 4 - section bb; figure 5 - View D; figure 6 - View E; Fig.7 - View J.
Лишейно-прокатный агрегат для осуществления предлагаемого способа содержит сталеплавильную печь 4, машину литья Заготовки 5, прокатный стан 7. Машина для разливки стали 5 содержит водоохлаждаемый кольцевой кристаллизатор 17,с вертикальной осью вращения, кристаллизатор 17 выполнен разъемным, с возможностью автоматического опускания нижней горизонтальной стенки 18, выполненной в виде плоского диска из огнеупорного бетона, имеющего на своей периферийной части кольцевую канавку 19 капле видной формы. Центр масс сечения кольцевой канавки 19 совпадает с вертикальной осью питателя 20 подачи жидкой стали из сталеразливочного ковша 2 6 в кольцевую полость кристаллизатора 17. Горизонтальная стенка 18 имеет привод вращения 40 и привод вертикального перемещения 25. Корпус кристаллизатора 17 фиксируется в пространстве и приводится во вращение опорными роликами 41. По внутренней поверхности корпуса 24 машины литья заготовки 5, смонтирован направляющий желоб 21, в виде витка расширяющейся от оси вращения кристаллизатора спирали. Направляющий желоб 21 задает траекторию движения кольцевой заготовки 16 при ее выдаче из машины литья заготовки 5. В корпусе со стороны выдачи кольцевой заготовки установлена камера замедления 22, в которой по траектории движения кольцевой заготовки в несколько рядов вертикально подвешены замедлители 23, выполненные из стальных цепей. Литейно-прокатный агрегат дополнительно содержит правильно-деформирующую машину 6, с механизмом резки кольцевой заготовки 27, гидравлическим разгибом 28, роликовой проводки 29, с возможностью получения промежуточной заготовки С-образной формы 30. Правильно-деформирующая машина 6 также содержит два консольных прокатных валка 31 с приводом 32, проводку на входной стороне валков 33, с возможностью задачи в валки промежуточной заготовки С-обраЗной формы 30. Калибровка валков 31 позволяет прокатывать заготовку С-образной формы 30 с относительным обжатием 12-15%. На выходной стороне от валков 31 установлена линейная проводка 34, направляющая выправленную прокаткой прямолинейную полосу 35 в прокатный стан 7. Прокатный стан 7 состоит только из чистовой непрерывной группы прокатных клетей 36, все прокатные клети 36 выполнены горизонтальными, калибровка на валках непрерывной группы стана 7 обеспечивает суммарную вытяжку 2,5-3,5 для получения на выходе из последней клети стана проката требуемой длины Lпр. Гидравлический разгиб 28 и роликовая проводка 29 смонтированы на раме 37, имеющей горизонтальную ось вращения с возможностью перевода промежуточной заготовки С-образной формы 30 в вертикальное положение перед задачей в валки 31 правильно-деформирующей машины 6. Индукционный нагреватель 10, расположенный перед правильно-деформирующей машиной, содержит водоохлаждаемый индуктор 38 из медной прямоугольной трубы, во внутреннюю полость индуктора вставлена шайба 39 из огнеупорного бетона с возможностью вертикального перемещения.The excess-rolling unit for implementing the proposed method comprises a steel furnace 4, a
Способ осуществляют следующим образом.The method is as follows.
Производство мини-завода размещено в двухпролетном здании Фиг.1. В пролете 1 расположено основное технологическое оборудование, в пролете 2 размещены склад металлолома 12, механическая мастерская 15, ремонтный слесарный участок 14, мастерская ремонта электрооборудования 13. Компактное размещение всех вспомогательных служб в одном пролете 2 обусловлено минимизацией технологического оборудования достаточного для производства мелкосортного проката в объеме 10-:-50 тыс тонн в год. Подготовленный металлолом засыпается в завалочное устройство 3, выполненное в виде бункера с вибрационным столом. Бункер установлен на рельсовую тележку, которая после заполнения бункера металлоломом, по рельсовому пути перемещается из склада 12 на рабочую площадку индукционной печи 4. Завалочное устройство останавливается напротив тигля индукционной печи 4, по команде оператора включается вибрационный стол и металлолом подается в тигель печи, начинается выплавка стали. Полученная жидкая сталь переливается в сталеразливочный ковш 26, который краном устанавливается на разливочный стенд машины литья Заготовки 5. После проведения подготовительных операций (взвешивание ковша 26, замер температуры стали и др.), включается привод вертикального перемещения нижней стенки 18 кристаллизатора 17 и нижняя стенка 18 плотно прижимается к, кольцевой части кристаллизатора 17 (фиг.2). Затем включаются привод 4 0 вращения нижней стенки 18 и приводы вращения опорных роликов 41. Кольцевой кристаллизатор 17 с нижней стенкой 18 начинают вращать ускоренно, набирая требуемую угловую скорость 10-100 сек-1. Требуемая величина угловой скорости необходима для эффективного воздействия на условия кристаллизации слитка гравитационным полем. Для этого необходимо, чтобы центробежное ускорение составляло:The production of the mini-plant is located in the two-span building of Figure 1. In span 1, the main technological equipment is located, in
ац=(100-:-500)g, где g=9,8 м/с2.and c = (100 -: - 500) g, where g = 9.8 m / s 2 .
По команде оператора открывается затвор ковша 26 и жидкая сталь по трубчатому питателю 20, через кольцевую канавку 19, расположенную на периферийной части нижней стенки 18, начинает подаваться в кольцевую полость кристаллизатора 17. Вертикальная ось питателя 20, для сокращения пути жидкой стали до охлаждаемой цилиндрической поверхности кольцевого кристаллизатора 17, смещена относительно оси вращения кристаллизатора 17 на величину 0,7-:-0,85 Dзаг. Для предотвращения вторичного окисления стали в корпус 24 машины литья Заготовки 5 подается инертный газ, аргон или азот, и питатель 20 герметично смонтирован на корпусе 24. Поскольку вертикальная ось питателя 20 совпадает с центром масс кольцевой канавки 19, имеющей каплевидную форму поперечного сечения, обеспечивается ровное равномерное без брызг и наплывов на боковые стенки, заполнение сталью по образующей цилиндрической поверхности кольцевого кристаллизатора 17.At the command of the operator, the
Для формирования слитка, имеющего низкий уровень литьевых пороков, необходимо обеспечить условия, при которых секундный объем подаваемой в полость кольцевого кристаллизатора 17 жидкой стали равнялся приращению объема твердой фазы в исходном кольцевом слитке 16, т.е. скорость заливки должна соответствовать скорости кристаллизации металла. Это условие обеспечивается программируемым блоком управления открытием затвора сталеразливочного ковша 26. Оператор переводит управление затвором в автоматический режим, и управляющий процессор выбирает из базы нужный режим заполнения. При этом идет непрерывный мониторинг текущего веса заливки. Если обнаружено отклонение фактической скорости заливки от заданной скорости, вводится корректирующая команда. Выбранный вес слитка в пределах 40-:-95 кг и время заливки 15-:35 секунд обеспечивают требуемую точность по весу слитка 0,5 кг. Выполнение условия постоянства веса исходной кольцевой заготовки 16 важно, поскольку на этом условии основан предварительный расчет толщины bзаг и ширины bзаг для получения проката требуемого сечения dпр и длины Lпp с минимальной величиной концевой обрези.To form an ingot having a low level of casting defects, it is necessary to ensure the conditions under which the second volume of liquid steel fed into the cavity of the
Толщину hзаг, и ширину bзаг сечения кольцевой заготовки предварительно определяют из выраженияThe thickness h zag and the width b zag of the cross section of the annular blank are preliminarily determined from the expression
hзаг=dпр*Lпр/(Kд*Dзаг), ммh zag = d pr * L pr / (K d * D zag ), mm
где dпр - диаметр проката, 8-25 мм;where d CR - the diameter of the hire, 8-25 mm;
Lпр - требуемая длина проката, 6-12 м;L CR - the required length of hire, 6-12 m;
Dзаг - средний диаметр кольцевой заготовки, 0,7-1,5 м;D zag - the average diameter of the annular blank, 0.7-1.5 m;
Kд - коэффициент деформации, находится в интервале 3,5-8,0.K d - strain coefficient, is in the range of 3.5-8.0.
bзаг=kф*(dпр)2/hзаг*n, мм;b zag = k f * (d ol ) 2 / h zag * n, mm;
где n - количество линий прокатки 2-6;where n is the number of rolling lines 2-6;
kф - коэффициент формы, находится в интервале 2,0-3,5.k f - form factor, is in the range of 2.0-3.5.
Зависимость скорости роста толщины твердой фазы слитка от времени нелинейная. В первые 15 секунд от начала заливки можно принять, что корка твердой фазы слитка растет 1 мм/сек. Вторые 10 секунд - 0,5 мм/сек и т.д., в итоге за 60 секунд толщина сечения закристаллизовавшегося слитка будет равна 30 мм. Для предлагаемого способа определен оптимальный диапазон толщины сечения исходной кольцевой заготовки 16, находящийся в интервале 15-:-35 мм. Увеличение толщины hзаг свыше 35 мм приводит к резкому росту времени кристаллизации кольцевой Заготовки 17, что, с одной стороны, снижает производительность процесса, а с другой стороны, при замедлении скорости кристаллизации, увеличивает вероятность образования литьевых пороков в слитке, увеличивающих величину необходимой прокатной деформации. Снижение толщины кольца меньше 15 мм резко уменьшает жесткость исходной кольцевой заготовки 16, что осложняет ее извлечение из кольцевого кристаллизатора 17 и последующую транспортировку до правильно деформирующей машины 6. Кроме того, резко возрастает скорость остывания тонкой кольцевой заготовки 16, и ее последующая прокатка без промежуточного подогрева становится невозможной. По окончании кристаллизации стали и достижении исходной кольцевой заготовкой 16 температуры 1150-:-1250°C, подается команда на опускание нижней стенки 18 кристаллизатора 17, включается гидропривод 2 5 и нижняя стенка 18, выполненная в виде плоского диска опускается на требуемую величину зазора, на 3-5 мм превышающему ширину Ьэаг исходной кольцевой Заготовки 16. Поскольку температура заготовки 16 достигла 1150-:-1250°C, то начался процесс усадки стали, связанный с полиморфным превращением высокотемпературного феррита в аустенит. Начало усадки легко фиксируется ростом вибрации, связанной со смещением центра масс заготовки 16 относительно оси вращения кристаллизатора 17. При опускании нижней стенки 18 кристаллизатора 17, кольцевая заготовка 16 под действием силы тяжести, также начинает опускаться, при этом вращение кольцевого кристаллизатора 17 остается постоянным. Если кольцевая заготовка 16 самопроизвольно не опускается, то она извлекается из кольцевого кристаллизатора 17 принудительно выталкивателем. Когда зазор в кольцевом кристаллизаторе 17 достигает ширины bзаг, прекращается удерживание исходной кольцевой заготовки 16 цилиндрической поверхностью кристаллизатора 17. Положение исходной кольцевой заготовки 16 на плоской поверхности диска нижней стенки 18 становится неустойчивым, т.е. при незначительном смещении центра масс кольцевой заготовки 16 относительно оси вращения возникает центробежная сила, стремящаяся сбросить кольцевую заготовку 16. Привод вращения 40 нижней стенки 18 кристаллизатора 17 обеспечивает требуемую угловую скорость вращения для первоначального смещения и выдачи исходной кольцевой Заготовки 16 из машины литья заготовки 5. Кольцевая заготовка 16 под действием центробежной силы устремляется в образовавшийся зазор и попадает в направляющий желоб 21, смонтированный по внутренней поверхности корпуса 24 в виде витка расширяющейся от оси вращения кристаллизатора 17 спирали, см. Фиг.3. Направляющий желоб 21 задает траекторию движения кольцевой заготовки 16 при ее выдаче из машины литья заготовки 5. В корпусе 24 со стороны выдачи кольцевой заготовки 16 установлена камера замедления 22, в которой по траектории движения кольцевой заготовки 16, в несколько рядов, вертикально висят замедлители 23, выполненные из стальных цепей. Поскольку выдача исходной кольцевой заготовки 16 из машины литья заготовки 5 происходит без остановки вращения кристаллизатора 17, то обеспечивается темп выдачи кольцевой заготовки 60-180 штук в час. По инерции кольцевая заготовка 16 перемещается по рольгангу и попадает в приемное отверстие на раме 37 роликовой проводки правильно-деформирующей машины 6. Приемное отверстие выполнено на 20 мм большим внешнего диаметра исходной кольцевой заготовки 16, и она свободно проваливается в роликовую проводку в положение резки и разгиба. Далее, исходная кольцевая заготовка 16 в правильно деформирующей машине 6 разрезается на ножницах 27, предварительно разгибается гидравлическим разгибом 28, с величиной деформации изгиба поперечного сечения кольцевой заготовки 16 εизг, не превышающей 0,5-:-0,9%, с получением промежуточной заготовки С-образной формы 30, см. фиг.5. Затем, промежуточная заготовка С-образной формы 30 переводится в вертикальное положение поворотом рамы 37 роликовой проводки 29 относительно своей горизонтальной оси вращения на 90 градусов для задачи в прокатные валки 31, см. фиг.4. Включаются приводы вращения роликов роликовой проводки 29, и передний конец промежуточной заготовки С-образной формы 30 через входную проводку 33 задается в прокатные валки 31, см. фиг.6. Между двух валков 31 происходит правка прокаткой промежуточной заготовки С-образной формы 30 в один проход в прямолинейную полосу 35, величина относительного обжатия при этом, составляет 12-:-15%. На выходной стороне от валков 31 установлена линейная проводка 34, направляющая выправленную прокаткой прямолинейную полосу в прокатный стан 7. Прокатный стан 7 состоит только из чистовой непрерывной группы прокатных клетей 36, все прокатные клети 36 выполнены горизонтальными, калибровка на валках непрерывной группы стана 7 обеспечивает суммарную вытяжку 2,5-:-3,5 для получения на выходе из последней клети стана проката требуемой длины Lпр. Прокатка производится с продольным разделением на 2-:-6 линий. Необходимость прокатки в несколько линий обусловлена необходимостью достижения заданной производительности и оптимальным весом исходной кольцевой заготовки 16, находящимся в интервале 40-:-95 кг. На выходе из последней клети прокатного стана 7 установлена линия ускоренного охлаждения проката 8, в которой происходит закалка проката с температуры прокатки 900-:-950°C. Закалка повышает уровень механических характеристик мелкосортного проката. За линией ускоренного охлаждения прокат по отводящему рольгангу передается на холодильник 10, см. фиг.1. На холодильнике 10 прокат остывает, производится обрезка концов на ножницах холодной резки и упаковка в пакеты. Далее пакеты передаются краном на склад готовой продукции 11.The time dependence of the growth rate of the thickness of the solid phase of the ingot is nonlinear. In the first 15 seconds from the start of pouring, it can be assumed that the crust of the solid phase of the ingot grows 1 mm / sec. The second 10 seconds - 0.5 mm / s, etc., as a result, in 60 seconds the thickness of the cross section of the crystallized ingot will be 30 mm. For the proposed method, the optimal range of the thickness of the cross section of the original
Кроме того, в изобретении, жидкую сталь получают на установке электрошлакового переплава ЭШП с расходуемым электродом, из тигля которой, периодически, с частотой 1-3 мин-1, выпускают сталь непосредственно в машину разливки стали без применения сталеразливочного ковша. В качестве расходуемого электрода ЭШП используют рельсовый лом длиной 6-:-12 метров. Корректировку химического состава стали производят введением легирующих добавок в шлак. При переработке ранее отлитых и остывших кольцевых заготовок 16, при вынужденных простоях прокатного стана 7, исходную кольцевую заготовку 16 нагревают в индукционном нагревателе 10 до температуры 1150-1250°C перед задачей в правильно - деформирующую машину 6 устройства. С приемного рольганга исходная кольцевая заготовка 16 подается в приемное отверстие индукционного нагревателя 10, при этом шайба 39 находится в верхнем положении, см. фиг.7. Включается привод опускания шайбы 39 и кольцевая заготовка 16 перемещается вертикально в позицию нагрева. Включается водоохлаждаемый индуктор 38. Поскольку исходная заготовка имеет форму кольца, то она достаточно быстро за 10-:-15 секунд с высоким электрическим кпд нагревается до температуры 1150-:-1250°C. Далее, включается привод шайбы 39 на подъем и нагретая кольцевая заготовка удаляется из нагревателя 10 и по отводящему рольгангу передается на правильно-деформирующую машину 6.In addition, in the invention, molten steel is obtained at the installation of electroslag remelting ESR with a consumable electrode, from the crucible of which, periodically, with a frequency of 1-3 min -1 , steel is released directly into the steel casting machine without the use of a steel ladle. As a consumable ESR electrode, rail scrap is used with a length of 6 -: - 12 meters. Correction of the chemical composition of steel is carried out by introducing alloying additives into the slag. During the processing of previously cast and cooled ring billets 16, during forced downtime of the rolling mill 7, the
Пример 1.Example 1
По предлагаемому способу производят арматуру dпр - 12 мм, длиной Lпр - 11,7 метров в объеме Ргод - 30 тыс тонн в год из металлолома. Годовой фонд рабочего времени Тгод - 6500 часов.The proposed method produces reinforcement d ol - 12 mm, length L ol - 11.7 meters in volume P year - 30 thousand tons per year from scrap metal. The annual fund of working time T year - 6500 hours.
Определяют размеры исходной кольцевой заготовки:The dimensions of the original annular blank are determined:
bзаг=dпр*Lпр/(Kд*Dзаг), ммb zag = d pr * L pr / (K d * D zag ), mm
dпр=12 мм; Lпр=11,7 м; Dзаг=1,25 м; Kд=6,24;d ol = 12 mm; L ol = 11.7 m; D zag = 1.25 m; K d = 6.24;
тогда hзаг=12*11.7/(6.24*1.25)=18.0 ммthen h zag = 12 * 11.7 / (6.24 * 1.25) = 18.0 mm
Толщина исходной кольцевой заготовки находится в предлагаемом оптимальном интервале 15-:-35 мм.The thickness of the initial annular billet is in the proposed optimal range of 15 -: - 35 mm
bзаг=kф*(dпр)2/hзаг*n, мм;b zag = k f * (d ol ) 2 / h zag * n, mm;
n=4; kф=3,125;n is 4; k f = 3.125;
тогда bзаг=3,125*(12,0)2/18,0*4=100 мм;then b zag = 3.125 * (12.0) 2 / 18.0 * 4 = 100 mm;
Определяют вес кольцевой заготовкиDetermine the weight of the ring blank
Рзаг=18*100*1,25*3,14*7,85=55,5 кгR zag = 18 * 100 * 1.25 * 3.14 * 7.85 = 55.5 kg
Вес заготовки находится в предлагаемом оптимальном интервале весов исходной кольцевой заготовки 40-:-95 кг.The weight of the workpiece is in the proposed optimal range of weights of the original annular workpiece 40 -: - 95 kg
Определяют необходимый темп выдачи заготовки из машины литья заготовки.Determine the necessary rate of delivery of the workpiece from the workpiece casting machine.
Nзаг=Pгод/ (Tгод*Pзаг), шт/час;N zag = P year / (T year * P zag ), pcs / hour;
Nзаг=30000/(6500*55,5)*103=84 шт/часN zag = 30000 / (6500 * 55.5) * 10 3 = 84 pcs / hour
Темп выдачи исходной кольцевой заготовки находится в предлагаемом оптимальном интервале 60-:-180 шт/час.The rate of delivery of the original annular billet is in the proposed optimal range of 60 -: - 180 pcs / hour.
Определяют время цикла Тц работы машины литья заготовки.The cycle time T c of the work of the workpiece casting machine is determined.
Тц=Ткр+Твсп, сек;T c = T cr + T pop , sec;
Где Ткр - время кристаллизации исходной кольцевой заготовки, сек;Where T cr - the crystallization time of the initial ring billet, sec;
Твсп - время вспомогательных операций, сек;T pop - the time of auxiliary operations, sec;
Tкр=(hзаг/30)2=0,36 мин*60=21,6 сек.T cr = (h zag / 30) 2 = 0.36 min * 60 = 21.6 sec.
Тогда Тц=21,6+9,5=31,1 сек;Then T c = 21.6 + 9.5 = 31.1 sec;
Максимальный темп выдачи кольцевых заготовок Nмакс=3600/31,1=116 шт/час.The maximum rate of output of ring blanks N max = 3600 / 31.1 = 116 pcs / hour.
Nмакс>Nзаг, следовательно, выбранные размеры кольцевой заготовки будут обеспечивать требуемый объем производства.N max > N zag , therefore, the selected dimensions of the annular blank will provide the required production volume.
Полученную исходную кольцевую заготовку при температуре 1150-1250°C разрезают, предварительно разгибают с получением промежуточной заготовки С-образной формы, и правят прокаткой в прямолинейную полосу в правильно деформирующей машине. Затем, прямолинейную полосу при температуре 1050-1100°C прокатывают в чистовой непрерывной группе прокатных клетей. Все клети выполнены горизонтальными. В первых двух клетях производят продольное разделение полосы на четыре части, перед третьей клетью производят кантовку полученных четырех раскатов на 90 градусов, в третьей клети формируют предчистовой овал (ПЧО) и в четвертой клети формируют готовый периодический арматурный профиль 12, причем длина всех четырех прутков при выходе из последней клети равняется 11,85 метров. Далее прокат с температуры окончания прокатки 900-950°C закаливают в линии ускоренного охлаждения, охлаждают на холодильнике, обрезают концы проката по 50-70 мм на сторону в ножницах холодной резки и, затем укладывают в пакеты, обвязывают и отправляют на склад готовой продукции.The obtained initial annular billet at a temperature of 1150-1250 ° C is cut, pre-unbent to obtain an intermediate billet of a C-shape, and governed by rolling into a straight strip in a properly deforming machine. Then, a straight strip at a temperature of 1050-1100 ° C is rolled in a continuous continuous group of rolling stands. All stands are horizontal. In the first two stands, the strip is divided into four parts longitudinally, in front of the third stand, the resulting four peals are turned over 90 degrees, in the third stand, a final oval (PChO) is formed, and in the fourth stand, a ready-made periodic reinforcing
Технический результат применения предлагаемого способа состоит в снижении суммарной вытяжки при прокатке до 2,5-3,5, формирование плотной мелкокристаллической структуры литой Заготовки, обеспечивающие высокие механические характеристики получения проката.The technical result of the application of the proposed method is to reduce the total hood during rolling to 2.5-3.5, the formation of a dense fine-grained structure of cast billets, providing high mechanical characteristics of the production of rolled products.
Пример 2.Example 2
По предлагаемому способу производят сортовой прокат диаметром 16,5 мм из стали 60С2А в объеме 20 тыс тонн в год, для последующей горячей навивки пружин сжатия подвижного состава ж.д. Требуемая длина проката Lпр - 11,7 метров, из которого производится две пружины.According to the proposed method, long products with a diameter of 16.5 mm are made of steel 60С2А in the amount of 20 thousand tons per year, for the subsequent hot winding of compression springs of rolling stock railway. The required length of hire L CR - 11.7 meters, from which two springs are made.
Для получения исходной жидкой стали используют установку ЭШП с расходуемым электродом, которую монтируют на стенде машины литья заготовки. В качестве расходуемого электрода применяют рельсовый лом из стали длиной 6 метров. Корректировку химического состава стали проводят введением ферросилиция в шлак во время электрошлакового переплава. Предварительно определяют размеры исходной кольцевой заготовки, аналогично, примеру 1. Размеры исходной кольцевой заготовкиTo obtain the initial liquid steel, an ESR unit with a consumable electrode is used, which is mounted on the stand of the billet casting machine. As a consumable electrode, rail scrap made of steel 6 meters long is used. The chemical composition of the steel is adjusted by introducing ferrosilicon into the slag during electroslag remelting. Preliminarily determine the dimensions of the original annular blank, similarly to example 1. Dimensions of the original annular blank
hзаг=24,0 мм; bзаг=100 мм; Dзаг=1,25 М; n=3; Рзаг=59,6 кгh zag = 24.0 mm; b zag = 100 mm; D zag = 1.25 M; n is 3; P zag = 59.6 kg
Nзаг=60 шт/час; Nмакс=75 шт/час.N zag = 60 pcs / hour; N max = 75 pcs / hour.
Nмакс>Nзаг N max > N zag
Далее, в машине литья заготовки получают исходную кольцевую Заготовку, причем жидкую сталь периодически выпускают из тигля установки ЭШП с темпом 60 час-1 прямо в машину литья заготовки без применения сталеразливочного ковша. Затем полученную исходную кольцевую заготовку режут, правят и прокатывают, аналогично примеру 1. После чистовой группы клетей прокат передают на холодильник с теплоизолированными экранами для замедленного охлаждения. После охлаждения прокат обрезают по концам на станках абразивной резки, собирают в пакеты, обвязывают и передают на склад готовой продукции. Пружины произведенные из сортового проката по предлагаемой технологии, обладают повышенными эксплуатационными характеристиками при снижении общего уровня Затрат на их производство.Further, in the billet casting machine, the initial ring billet is obtained, and liquid steel is periodically released from the crucible of the ESR unit at a rate of 60 h -1 directly into the billet casting machine without the use of a steel pouring ladle. Then, the obtained initial annular billet is cut, straightened and rolled, as in Example 1. After the finishing group of stands, the rolled products are transferred to a refrigerator with heat-insulated screens for delayed cooling. After cooling, the rolled products are cut at the ends on abrasive cutting machines, collected in bags, tied and transferred to the finished goods warehouse. Springs made from long products by the proposed technology have improved performance characteristics while reducing the overall level of Costs for their production.
Пример 3.Example 3
По предлагаемому способу производят мелкосортный прокат, квадрат 10×10 мм; уголок 25×25, 32×32, 40×40, 50×50; полосу 40×4, 50×5, 60×6 мм из металлолома. Объем производства 25 тыс тонн в год. Требуемая длина проката 6 метров. В данном примере, исходную кольцевую заготовку диаметром 720-1420 мм перед прокаткой нагревают в индукционном нагревателе до температуры 1150-1250°C перед задачей в правильно-деформирующую машину. Этот индукционный нагреватель используется при переработке ранее отлитых и остывших кольцевых заготовок при вынужденных простоях прокатного стана.According to the proposed method, small-sized rolled products are produced, a square of 10 × 10 mm;
Технический результат предлагаемого способа - снижение общей суммарной вытяжки до 2,5-3,5, сокращение цикла производства.The technical result of the proposed method is to reduce the total total hood to 2.5-3.5, shortening the production cycle.
(1) Способ получения мелкосортного проката в совмещенном литейно-прокатном агрегате. RU 2134179 С1 МПК B22D 11/12 Опубликовано 10.08.1999.(1) A method for producing a short rolled product in a combined casting and rolling unit. RU 2134179 C1 IPC B22D 11/12 Published on 08/10/1999.
(2) Литейно-прокатный комплекс мини-завода. RU 23 99443 С1 МПК В21B 1/46 Опубликовано 20.09.2010.(2) Casting and rolling complex of a mini-factory.
Claims (8)
hзаг=dпр·Lпp/(Kд·Dзаг), мм,
где dпр - диаметр проката, 8-25 мм,
Lпp - заданная длина проката, 6-12 м,
Dзаг - средний диаметр кольцевой заготовки, 0,7-1,5 м,
Kд - коэффициент деформации, равный 3,5-8,0,
bзаг=kф·(dпр)2/hзаг·n, мм,
где n - количество линий прокатки, равное 2-6,
kф - коэффициент формы проката, равный 2,0-3,5,
по окончании кристаллизации жидкой стали исходную кольцевую заготовку при температуре 115-1250°C удаляют из кристаллизатора, без остановки его вращения, и направляют в правильно-деформирующую машину, в которой разгибают посредством гидравлического разгиба с величиной деформации изгиба поперечного сечения кольцевой заготовки εизг, не превышающей 0,5-0,9%, и разрезают на ножницах с получением промежуточной заготовки С-образной формы, которую затем правят в прямолинейную полосу между двух валков прокаткой в один проход, величина относительного обжатия при этом составляет 12-15%, полученную прямолинейную полосу задают в непрерывную группу прокатного стана и ведут прокатку с продольным разделением полосы с величиной суммарной вытяжки при прокатке 2,5-3,5 и получением на выходе из последней чистовой прокатной клети проката заданной длины Lпp.1. Method for the production of small-gauge steel products from scrap metal at a casting and rolling unit, including the production of molten steel by remelting scrap metal, casting liquid steel on a casting machine to produce a cast billet, rolling the initial billet into long products, characterized in that the casting of molten steel is carried out using rotating at an angular velocity of 10-100 s -1 annular water-cooled mold casting machine to obtain a cast billet of the original in the form of an annular Zagot and the thickness h and width b zag zag, the sections which had previously been determined by relationships:
h zag = d pr · L pp / (K d · D zag ), mm,
where d CR - the diameter of the hire, 8-25 mm,
L pp - the specified length of hire, 6-12 m,
D zag - the average diameter of the annular workpiece, 0.7-1.5 m,
K d - strain coefficient equal to 3.5-8.0,
b zag = k f · (d ol ) 2 / h zag · n, mm,
where n is the number of rolling lines equal to 2-6,
k f - the coefficient of the form of hire, equal to 2.0-3.5,
upon crystallization of the liquid steel, the initial ring billet at a temperature of 115-1250 ° C is removed from the mold without stopping its rotation, and sent to a correctly deforming machine, in which it is bent by hydraulic expansion with the bending strain of the cross section of the ring billet ε ex , not exceeding 0.5-0.9%, and cut with scissors to obtain an intermediate C-shaped blank, which is then straightened into a straight line between two rolls by rolling in one pass, the value is relative the compression ratio is 12-15%, the resulting straight strip is set into a continuous group of the rolling mill and rolling is carried out with a longitudinal separation of the strip with a total drawing value of 2.5-3.5 during rolling and obtaining the desired output at the exit from the last finishing rolling stand length L approx .
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012116234/02A RU2498878C1 (en) | 2012-04-24 | 2012-04-24 | Method of making profiled iron from scrap metal and device to this end |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012116234/02A RU2498878C1 (en) | 2012-04-24 | 2012-04-24 | Method of making profiled iron from scrap metal and device to this end |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012116234A RU2012116234A (en) | 2013-10-27 |
RU2498878C1 true RU2498878C1 (en) | 2013-11-20 |
Family
ID=49446375
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012116234/02A RU2498878C1 (en) | 2012-04-24 | 2012-04-24 | Method of making profiled iron from scrap metal and device to this end |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2498878C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2710610C1 (en) * | 2016-10-12 | 2019-12-30 | ДАНИЕЛИ И КО ОФФИЧИНЕ МЕККАНИКЕ С.п.А. | Device for soft reduction of round cross-section metal articles |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU44007A1 (en) * | 1934-10-27 | 1935-08-31 | С.В. Белынский | Device for centrifugal casting and rolling of pipes and bars |
RU2134179C1 (en) * | 1998-06-10 | 1999-08-10 | Открытое акционерное общество Акционерная холдинговая компания "Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения имени академика Целикова" | Process of manufacture of merchant-mill products in combined casting and rolling aggregate and gear for its realization |
RU2399443C1 (en) * | 2008-06-12 | 2010-09-20 | Украинский Государственный Научно-Технический Центр По Технологии И Оборудованию, Обработке Металлов, Защите Окружающей Среды И Использованию Вторичных Ресурсов Для Металлургии И Машиностроения "Энергосталь" | Foundry-rolling complex of metallurgical mini-factory |
RU102550U1 (en) * | 2010-10-13 | 2011-03-10 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" | INSTALLATION FOR CONTINUOUS CASTING, ROLLING AND PRESSING OF METAL |
-
2012
- 2012-04-24 RU RU2012116234/02A patent/RU2498878C1/en active IP Right Revival
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU44007A1 (en) * | 1934-10-27 | 1935-08-31 | С.В. Белынский | Device for centrifugal casting and rolling of pipes and bars |
RU2134179C1 (en) * | 1998-06-10 | 1999-08-10 | Открытое акционерное общество Акционерная холдинговая компания "Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения имени академика Целикова" | Process of manufacture of merchant-mill products in combined casting and rolling aggregate and gear for its realization |
RU2399443C1 (en) * | 2008-06-12 | 2010-09-20 | Украинский Государственный Научно-Технический Центр По Технологии И Оборудованию, Обработке Металлов, Защите Окружающей Среды И Использованию Вторичных Ресурсов Для Металлургии И Машиностроения "Энергосталь" | Foundry-rolling complex of metallurgical mini-factory |
RU102550U1 (en) * | 2010-10-13 | 2011-03-10 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" | INSTALLATION FOR CONTINUOUS CASTING, ROLLING AND PRESSING OF METAL |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2710610C1 (en) * | 2016-10-12 | 2019-12-30 | ДАНИЕЛИ И КО ОФФИЧИНЕ МЕККАНИКЕ С.п.А. | Device for soft reduction of round cross-section metal articles |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2012116234A (en) | 2013-10-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2675880C2 (en) | Semi-continuous casting of a steel strip | |
RU2663661C2 (en) | Method and installation for manufacture of large diameter ingots | |
KR100960096B1 (en) | A continuous casting and rolling method for medium plate | |
EP1414604B1 (en) | Centrifugal casting of nickel base superalloys with inproved surface quality, structural integrity and mechanical properties in isotropic graphite moduls under vacuum | |
Campbell | Metals fabrication: understanding the basics | |
RU2461442C1 (en) | Device and method for metal casting and rolling | |
CN112605353A (en) | Ultra-large vertical continuous casting billet and production method thereof, and forging and production method thereof | |
EP2571640B1 (en) | Continuous casting device and relative method | |
JPH0220650A (en) | Continuous casting rolling method | |
US5293927A (en) | Method and apparatus for making strips, bars and wire rods | |
RU2498878C1 (en) | Method of making profiled iron from scrap metal and device to this end | |
JP7095071B2 (en) | Plants and methods for multimode manufacturing of metal strips and plates | |
RU2620212C1 (en) | Method of manufacturing flange beam and casting and rolling complex for its implementation | |
CA2474973A1 (en) | Method for the continuous rolling of a metal bar, particularly a steel bar, which is produced at a casting speed and the cross section of which is configured as a thin slab, and corresponding continuous casting machine | |
CN108436046B (en) | Vertical continuous casting production equipment and method for oversized round billet | |
RU2376105C2 (en) | Method of continuous casting of blanks | |
CN217798069U (en) | Temperature control casting and rolling device and aluminum strip casting and rolling processing system | |
RU2100109C1 (en) | Process of flow production of wire rod of stainless steels, precision and refractory alloys | |
RU2230624C1 (en) | Method for making thin-wall tubes of copper and its alloys | |
RU2260495C1 (en) | Method for making high quality metallic rod products | |
RU68943U1 (en) | DEVICE FOR CONTINUOUS ROLLING OF TAPES FROM GRANULES OF MAGNESIUM ALLOYS IN AN INERT MEDIA | |
Thalmann | Development of the Continuous Casting of Metals | |
Guthrie et al. | Continuous Casting Practices for Steel: Past, Present and Future. Metals 2022, 12, 862 | |
RU38650U1 (en) | CONTINUOUS PURPOSE CASTING MACHINE | |
Fernandez et al. | First operating results of HYLSA's CSP plant |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20151202 |
|
RH4A | Copy of patent granted that was duplicated for the russian federation |
Effective date: 20171114 |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200425 |
|
NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20210603 |