RU2493113C2 - Внутриканальная кислородно-топливная горелка - Google Patents

Внутриканальная кислородно-топливная горелка Download PDF

Info

Publication number
RU2493113C2
RU2493113C2 RU2011152958/03A RU2011152958A RU2493113C2 RU 2493113 C2 RU2493113 C2 RU 2493113C2 RU 2011152958/03 A RU2011152958/03 A RU 2011152958/03A RU 2011152958 A RU2011152958 A RU 2011152958A RU 2493113 C2 RU2493113 C2 RU 2493113C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
tube
fuel
oxidizer
furnace
channel
Prior art date
Application number
RU2011152958/03A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2011152958A (ru
Inventor
Марк Даниел Д'АГОСТИНИ
Майкл Эдвард ХЭЙБЛ
Мэттью Джеймс УОТСОН
Original Assignee
Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=42629111&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2493113(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. filed Critical Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк.
Publication of RU2011152958A publication Critical patent/RU2011152958A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2493113C2 publication Critical patent/RU2493113C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C03B5/2353—Heating the glass by combustion with pure oxygen or oxygen-enriched air, e.g. using oxy-fuel burners or oxygen lances
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C03B5/237—Regenerators or recuperators specially adapted for glass-melting furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/42—Details of construction of furnace walls, e.g. to prevent corrosion; Use of materials for furnace walls
    • C03B5/435—Heating arrangements for furnace walls
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/42—Details of construction of furnace walls, e.g. to prevent corrosion; Use of materials for furnace walls
    • C03B5/44—Cooling arrangements for furnace walls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
    • F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/32—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid using a mixture of gaseous fuel and pure oxygen or oxygen-enriched air
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Pre-Mixing And Non-Premixing Gas Burner (AREA)
  • Gas Burners (AREA)
  • Glass Melting And Manufacturing (AREA)

Abstract

Изобретение относится к кислородо-топливным горелкам для использования в высокотемпературных печах. Технический результат изобретения заключается в предотвращении раннего смешивания окислителя и топлива, перегрева сопла. Горелка содержит оболочку охлаждающей текучей среды с внешним диметром D и трубку окислителя, расположенную концентрически внутри нее. Трубка окислителя имеет вход, первую часть ниже по ходу от входа трубки окислителя, изогнутую часть с углом изгиба α от 45° до 120° и вторую часть ниже по ходу от изогнутой части трубки окислителя. Вторая часть трубки окислителя заканчивается в выходном конце и имеет длину L, при этом при этом 0,85≤L/D≤7. Горелка содержит также топливную трубку, расположенную концентрически в трубке окислителя и имеющую вход, первую часть ниже по ходу от входа топливной трубки, изогнутую часть и вторую часть. Между второй частью топливной трубки и второй частью трубки окислителя расположен проток окислителя. Проток окислителя имеет входную секцию, промежуточную секцию ниже по ходу от входной секции и выходную секцию ниже по ходу от промежуточной секции, причем входная секция имеет площадь сечения Ai, выходная секция имеет площадь сечения Ao, при этом 1,3≤Ai/Ao≤5. 4 н. и 23 з.п. ф-лы, 3 табл., 14 ил.

Description

Настоящее изобретение касается кислородно-топливных горелок для использования в высокотемпературных печах, например, стекловаренных печах.
Воздушно-топливные обжигаемые регенеративные стекловаренные печи хорошо известны. Регенеративные стекловаренные печи имеют множество воздушно-топливных каналов регенератора для получения пламен горения для плавления стекла. Основные конструкционные признаки стекловаренных печей описаны в различных ссылках, например, "Glass Furnaces, Design Construction and Operation", by Wolfgang Trier, translated by K. L. Loewenstein, Society of Glass Technology, Sheffield, UK, 2000 и "The Handbook of Glass Manufacture," 3rd Ed. Vols. 1 & 2, by Fay Tooley (ed.), Ashlee Publishing Co. (New York), 1984, обе из которых включены сюда посредством ссылки.
Преобразование одного или нескольких каналов регенератора для кислородно-топливного горения может быть желательно для модернизации печи в гибридную печь, такую, как описано в патенте США №6519973, включенном сюда посредством ссылки.
Прекращение воздушно-топливного горения и замена ввода энергии на кислородно-топливное горение имеет свои проблемы. Так как печь была исходно разработана как воздушно-топливная печь, трудно найти подходящие места для размещения кислородно-топливных горелок. Одним местом, где устанавливают кислородно-топливные горелки, является горловина канала регенератора.
Задняя часть канала может быть блокирована или закрыта иным образом, чтобы ограничить или прекратить течение горячего воздуха из регенератора в канал. Отверстие может быть сделано в вершине, днище или сторонах горловины канала для установки кислородно-топливной горелки. Кислородно-топливная горелка затем вставляется сквозь это отверстие в горловину канала. Кислородно-топливная горелка должна быть сконструирована так, чтобы выпускать топливо и кислород в область сгорания печи. Это требует, чтобы горелка имела колено или изгиб, изменяющий направление течения топлива и окислителя. Проблема с установкой горелки сквозь горловину канала заключается в том, что размер отверстия для вставки горелки является небольшим, чтобы сохранить структурную целостность горловины канала.
Когда горелку устанавливают через отверстие в вершине или днище горловины канала регенератора, горелка будет иметь, в общем, вертикальную секцию для подачи топлива и кислорода через отверстие и, в общем, горизонтальную секцию для выпуска топлива и кислорода в область сгорания в стекловаренной печи с коленчатой секцией между, в общем, вертикальной секцией и, в общем, горизонтальной секцией. Когда горелку устанавливают через боковую стенку горловины канала регенератора, горелка может иметь две, в общем, горизонтальных секции с коленчатой секцией между двумя, в общем, горизонтальными секциями.
Проблема с установкой кислородно-топливной горелки в горловине канала регенератора состоит в том, что кислородно-топливная горелка должна иметь выпускное сопло близко к коленчатой секции, что требует резкого или заметного изменения направления течения в месте, близком к выпускному соплу. Длинная горизонтальная секция, заканчивающаяся в выпускном сопле внутри канала, является проблематичной из-за пространственных ограничений в канале регенератора. Кроме того, длинная горизонтальная секция, заканчивающаяся в выпускном сопле, является проблематичной потому, что она потребует вырезания большого отверстия в стенке канала, что может воздействовать на конструкционную сталь, окружающую канал. Резкое или заметное изменения направления течения в месте, близком к выпускному соплу, вызывает высокий перепад давления и турбулентность потока, покидающего сопло. Турбулентность вызывает быстрое перемешивание и последующее сгорание близко к соплу, приводя к коротким пламенам. Горение близко к соплу нежелательно из-за перегрева сопла и, когда горелка используется как внутриканальная горелка, перегрева огнеупорного материала горловины канала.
Настоящее изобретение касается горелки, пригодной для преобразования воздушно-топливного горения, использующего канал регенератора, в кислородно-топливное горение, с решением вышеуказанных проблем. Настоящее изобретение также касается печи с данной горелкой и способа нагрева печи с использованием данной горелки. Данный способ может быть использован во время ремонта регенератора, для увеличения срока службы печи и/или увеличения производительности существующей печи.
Горелка содержит первую оболочку охлаждающей текучей среды с внешним эквивалентным диметром D, первую трубку окислителя, расположенную на фиксированном расстоянии от первой оболочки охлаждающей текучей среды и, в общем, концентрически внутри нее, и топливную трубку.
Первая трубка окислителя имеет вход, первую часть ниже по ходу от входа первой трубки окислителя, изогнутую часть ниже по ходу от первой части первой трубки окислителя и вторую часть ниже по ходу от изогнутой части первой трубки окислителя.
Изогнутая часть имеет угол изгиба α от 45° до 120°. Угол изгиба α может быть от 60° до 110°.
Вторая часть первой трубки окислителя заканчивается в выходном конце и имеет ось течения и длину L. Вторая часть может иметь круглое сечение.
Топливная трубка имеет вход, первую часть ниже по ходу от входа, изогнутую часть и вторую часть. Первая часть топливной трубки расположена на фиксированном расстоянии относительно первой части первой трубки окислителя и, в общем, концентрически внутри нее. Изогнутая часть топливной трубки расположена на фиксированном расстоянии относительно изогнутой части трубки окислителя и, в общем, концентрически внутри нее. Вторая часть топливной трубки заканчивается в выходном конце и имеет ось течения. Вторая часть топливной трубки расположена на фиксированном расстоянии относительно второй части первой трубки окислителя и, в общем, концентрически внутри нее. Вторая часть топливной трубки может иметь круглое сечение.
Ось течения второй части первой трубки окислителя может быть прямой и может быть, по существу, параллельной или, по существу, совпадающей с осью течения второй части топливной трубки.
Проток окислителя формируется или задается между второй частью топливной трубки и второй частью первой трубки окислителя. Проток окислителя имеет входную секцию, промежуточную секцию ниже по ходу от входной секции и выходную секцию ниже по ходу от промежуточной секции. Входная секция имеет площадь сечения Ai. Выходная секция имеет площадь сечения Ао.
L/D находится в интервале от 0,8 до 7 или находится в интервале от 1,4 до 7, и Ai/Ао находится в интервале от 1,3 до 5.
Вторая часть первой трубки окислителя может иметь выпуклую внутреннюю поверхность в переходной секции протока окислителя.
Вторая часть топливной трубки задает топливный проток, где данный топливный проток имеет входную секцию, промежуточную секцию ниже по ходу от входной секции и выходную секцию ниже по ходу от промежуточной секции. Входная секция второй части топливного протока имеет площадь сечения Afi, а выходная секция второй части топливного протока имеет площадь сечения Afo, где Afi/Afo может быть от 1,0 до 5 или от 1,37 до 5.
Вторая часть топливной трубки может иметь вогнутую внешнюю поверхность в переходной секции протока окислителя.
Вторая часть топливной трубки может иметь вогнутую внутреннюю поверхность и выпуклую внутреннюю поверхность в переходной секции топливного протока, где выпуклая внутренняя поверхность топливного протока находится ниже по ходу от вогнутой внутренней поверхности топливного протока.
Выходной конец второй части первой трубки окислителя может выступать от внешнего конца второй части топливного протока на от 0,2 см до 3 см.
Данная горелка может дополнительно содержать вторую трубку окислителя на фиксированном расстоянии относительно второй части первой трубки окислителя.
Вторая трубка окислителя может быть расположена на фиксированном расстоянии от первой оболочки охлаждающей текучей среды и, в общем, концентрически внутри нее. Горелка может дополнительно содержать вторую оболочку охлаждающей текучей среды, и вторая трубка окислителя может быть расположена на фиксированном расстоянии от второй оболочки охлаждающей текучей среды и, в общем, концентрически внутри нее. Вторая трубка окислителя может иметь вход, первую часть ниже по ходу от входа второй трубки окислителя, изогнутую часть ниже по ходу от первой части второй трубки окислителя и вторую часть ниже по ходу от изогнутой части второй трубки окислителя.
Изогнутая часть второй трубки окислителя имеет угол изгиба β, угол изгиба β находится в пределах 15° от угла изгиба α, где вторая часть второй трубки окислителя заканчивается в сопле и имеет ось течения, где вторая часть второй трубки окислителя находится на фиксированном расстоянии относительно второй части первой трубки окисления.
Угол изгиба β может быть в пределах 2° от угла изгиба α, и ось течения второй части второй трубки окислителя может быть, по существу, параллельна оси течения второй части первой трубки окислителя.
Сопло второй трубки окислителя имеет вход и выход. Выходной конец второй части первой трубки окислителя может выступать от выхода сопла второй части второй трубки окислителя на от 0,2 см до 3 см. Вход может иметь круглое сечение и площадь сечения Ani, а выход может иметь некруглое сечение и площадь сечения Ano, где выход сопла имеет отношение ширины к высоте от 1,5 до 5. Ani/Ano может быть в интервале от 1,25 до 5.
Сопло второй трубки окислителя может иметь сходящуюся высоту и расходящуюся ширину.
Сопло второй трубки окислителя может иметь выпуклую поверхность, промежуточную между круглым сечением и некруглым сечением.
Печь содержит регенератор, камеру сгорания печи и горловину канала регенератора, соединяющую регенератор с камерой сгорания печи. Горловина канала регенератора задает канал и отверстие канала в стенке печи. Печь также содержит горелку согласно описанным выше признакам. Горелка проникает через горловину канала регенератора и в канал, и горелка расположена так, чтобы направлять топливо и окислительный газ сквозь отверстие канала и в печь.
Печь также содержит баковый резервуар плавления, расположенный ниже и возле камеры сгорания печи, загрузочный конец для ввода стеклообразующих ингредиентов в баковый резервуар плавления и выпускной конец для выпуска стеклянного продукта из бакового резервуара плавления. Печь также содержит выхлопной канал в стенке печи для выпуска продуктов сгорания из камеры сгорания печи.
В одном варианте осуществления вторая трубка окислителя пронизывает стенку печи в месте под отверстием канала и расположена так, чтобы направлять окислитель в печь.
Способ нагрева печи содержит прекращение потока воздуха в канал, прекращение потока топлива в воздушно-топливную горелку, связанную с данным каналом, установку описанной выше горелки так, что данная горелка проникает сквозь горловину канала регенератора и в канал, пропускание охлаждающего агента сквозь первую оболочку охлаждающей текучей среды и, если присутствует, сквозь вторую оболочку охлаждающей текучей среды, ввод первого газа-окислителя в печь через первую трубку окислителя и ввод данного топлива или другого топлива в печь через топливную трубку, сгорание данного топлива или другого топлива с первым газом-окислителем с образованием продуктов сгорания и выпуск продуктов сгорания из камеры сгорания печи через выхлоп.
Данный способ может содержать продолжение течения воздуха сквозь канал в количестве от более чем 5% до менее чем или равном 25% от стехиометрического воздуха, требуемого для сгорания топлива, проходящего сквозь горелку.
Данный способ может дополнительно содержать ввод первого газа-окислителя или второго газа-окислителя в печь через вторую трубку окислителя для сгорания данного топлива или другого топлива.
Сущность изобретения поясняется на чертежах, где:
Фиг.1 показывает внутриканальную горелку с возможной внутриканальной стадийной трубкой окислителя.
Фиг.2 показывает внутриканальную горелку, установленную в горловину канала регенератора печи с подканальной стадийной трубкой окислителя.
Фиг.3 показывает увеличенный вид выпускного конца первой трубки окислителя и топливной трубки.
Фиг.4 показывает увеличенный вид выпускного конца подканальной стадийной трубки окислителя.
Фиг.5 представляет собой график нормализованного теплового потока как функции расстояния от сопла горелки в тестовой печи.
Фиг.6 представляет собой график результатов моделирования, показывающий пиковую температуру пламени как функцию безразмерной длины сопла.
Фиг.7 представляет собой график результатов моделирования, показывающий температуру пламени как функцию расстояния от выхода сопла горелки.
Фиг.8а представляет собой контурный график амплитуды скорости из результатов моделирования.
Фиг.8b представляет собой контурный график амплитуды скорости из результатов моделирования.
Фиг.9 представляет собой график результатов моделирования, показывающий длину пламени как функцию безразмерной длины сопла.
Фиг.10 представляет собой график результатов моделирования, показывающий температуру как функцию отношения площадей протока кислорода.
Фиг.11 представляет собой график результатов моделирования, показывающий температуру как функцию отношения площадей протока кислорода.
Фиг.12 представляет собой график результатов моделирования, показывающий температуру пламени как функцию расстояния от выхода сопла горелки.
Фиг.13 представляет собой график результатов моделирования, показывающий отклонение скорости второго окислителя как функцию отношения площадей протока второго окислителя.
Применяемые здесь артикли "а" и "an" означают один или несколько, когда относятся к любому признаку в вариантах осуществления настоящего изобретения, описанных в данном описании и формуле изобретения. Использование "а" и "an" не ограничивает данное обозначение единственным признаком, если такое ограничение не установлено специально. Артикль "the", предшествующий существительному в единственном или множественном числе или фразам из существительных, означает особенный указанный признак или особенные указанные признаки и может иметь единственный или множественный смысл в зависимости от контекста, в котором он употребляется. Прилагательное "любой" означает один, несколько или все без разбора от какого-либо количества.
Фраза "по меньшей мере, часть" означает "часть или все".
Для простоты и ясности подробные описания хорошо известных устройств, схем и способов опускаются, чтобы не затемнять описание настоящего изобретения несущественными деталями.
Настоящее изобретение касается горелки. Более конкретно, изобретение касается кислородно-топливной горелки, используемой для замены воздушно-топливного горения на кислородно-топливное горение в стекловаренной печи, имеющей каналы воздушно-топливного регенератора. Данная горелка особенно подходит для, по меньшей мере, частичного преобразования канала регенератора от воздушно-топливного горения к кислородно-топливному горению. Вследствие геометрии канала регенератора стекловаренной печи, горелка, используемая для такого преобразования, требует резкого или заметного изменения направления течения в месте, близком к выпускному соплу.
Канал регенератора может быть временно преобразован от воздушно-топливного горения к кислородно-топливному горению для случаев, когда соответствующий регенератор требует ремонта. Канал регенератора может быть преобразован к кислородно-топливному горению на более постоянной основе, чтобы иметь выгоду от кислородно-топливных преимуществ. Несколько каналов, ближайших к концу подачи шихты стекловаренной печи, могут быть преобразованы к кислородно-топливному горению, чтобы улучшить плавление шихты с помощью кислородно-топливных пламен.
Обращаясь теперь к чертежам, где одинаковые численные обозначения относятся к аналогичным элементам в нескольких видах, фиг.1 показывает горелку 1 согласно одному варианту осуществления данного изобретения, а фиг.2 показывает секцию печи 100, содержащую горловину 105 канала регенератора и горелку 101, установленную в горловине канала регенератора.
Горелки 1 и 101 содержат первую оболочку 10 охлаждающей текучей среды, первую трубку 20 окислителя и топливную трубку 40. Первая оболочка 10 охлаждающей текучей среды имеет внешний эквивалентный диаметр D, который для случая круглого сечения равняется внешнему диаметру, а для некруглого сечения равняется 4-кратной площади внешнего сечения оболочки, деленной на внешний периметр. Первая трубка 20 окислителя находится на фиксированном расстоянии относительно первой оболочки 10 охлаждающей текучей среды и, в общем, концентрически внутри нее, а топливная трубка 40 находится на фиксированном расстоянии относительно первой трубки 20 окислителя среды и, в общем, концентрически внутри нее. В общем, концентрическое расположение означает, что ось одной трубки является общей с осью другой трубки или немного смещена до 2 см.
Оболочка охлаждающей текучей среды является внешним корпусом или кожухом в виде корпуса, который заключает в себе промежуточное пространство, через которое может циркулировать регулирующая температуру текучая среда. Охлаждающая текучая среда может быть водой. Оболочки охлаждающей текучей среды, например, водоохлаждаемые оболочки, хорошо известны в области горелок и горения. Детали дизайна оболочки охлаждающей текучей среды не являются критичными для данного изобретения. Специалист в данной области техники может легко выбрать и/или модифицировать соответствующий дизайн оболочки охлаждающей текучей среды среди известных в технике.
Первая оболочка 10 охлаждающей текучей среды требуется, чтобы предохранять горелку от перегрева. Когда горелка вставлена в канал регенератора стекловаренной печи, тепло от печи будет излучаться на внешнюю поверхность горелки. Когда горелка работает, пламя, приходящее от горелки, будет излучать обратно на горелку. Вода или другая охлаждающая текучая среда поступает на вход 11 первой оболочки 10 охлаждающей текучей среды и течет вокруг первой трубки 20 окислителя, включая область вокруг выпускного конца топлива и окислителя. Вода или другая охлаждающая текучая среда выходит из выхода 13 первой оболочки 10 охлаждающей текучей среды.
Как здесь применяется, трубка представляет собой любое средство для переноса текучей среды, например, труба, трубка, трубопровод или подобное. Первая оболочка 10 охлаждающей текучей среды, первая трубка 20 окислителя и топливная трубка 40 изготавливаются из металла, предпочтительно из нержавеющей стали. Специалист в данной области техники может легко выбрать подходящие конструкционные материалы для горелки.
Трубка окислителя представляет собой трубку для переноса газа-окислителя и соединяется с подачей окислителя. Газ-окислитель представляет собой любой газ, содержащий больше чем 21% об. кислорода. Промышленный кислород, имеющий концентрацию кислорода от 80% об. до 100% об. является газом-окислителем, как газовый продувочный поток из азотной установки, обычно имеющий концентрацию кислорода от 60% об. до 80% об. Окислители также могут быть смесями воздуха и промышленного или продувочного кислорода, имеющими концентрацию кислорода от 22% об. до 28% об. или от 28% об. до 60% об. Трубка окислителя может быть сконструирована так, чтобы переносить промышленный кислород, и использованием материалов, совместимых с промышленным кислородом.
Топливная трубка представляет собой трубку, предназначенную для переноса топлива. Топливная трубка соединяется с подачей топлива. Топливо может быть газовым топливом, например, природным газом, пропаном или другими газообразными углеводородами, водородом, моноксидом углерода или их комбинациями. Или топливо может быть жидким, например, дистиллятный нефтепродукт №1, дистиллятное нефтяное топливо №2, дизельное топливо, биодизель и его побочные продукты (такие как глицерин), керосин, нефтяное топливо №4, остаточный нефтепродукт №5, остаточное нефтяное топливо №6, нефтяное топливо типа Bunker-C и другие, известные специалисту в данной области техники. Жидкое топливо может быть распылено с помощью любого из нескольких средств, известных специалисту в данной области техники.
Первая трубка 20 окислителя имеет вход 21 для приема газа-окислителя, первую часть 23 ниже по ходу от входа 21, изогнутую часть 25 ниже по ходу от первой части 23 и вторую часть 27 ниже по ходу от изогнутой части 25. Газ-окислитель может быть промышленным кислородом.
Положения выше по ходу и ниже по ходу задаются относительно предполагаемого потока текучей среды, например, топлива или окислителя. Конец выше по ходу соответствует концу, ближайшему к входу, где текучая среда вводится в устройство, а конец ниже по ходу соответствует выходному или распылительному концу, где текучая среда выходит из устройства.
Вход 21 может включать в себя быстро отсоединяемый фитинг или другой подходящий фитинг для подсоединения подачи газа-окислителя к горелке.
Первая часть 23 может иметь круглое сечение. Первая часть 23 может также иметь распорки, чтобы гарантировать концентричность между первой частью первой трубки окислителя и первой частью топливной трубки.
Изогнутая часть 25 имеет угол изгиба α от 45° до 120°. Угол изгиба α может быть от 60° до 110°. Угол изгиба определяется как дополнительный угол прилежащего угла. Прилежащий угол, который меньше чем 180°, представляет собой угол, заданный между прямой секцией первой части трубки и прямой секцией второй части трубки. Прилежащий угол для первой трубки окислителя задается между прямой секцией первой части первой трубки окислителя и прямой секцией второй части первой трубки окислителя. Угол изгиба α, как показано на фиг.1 и фиг.2, является дополнительным углом к прилежащему углу для первой трубки окислителя. Угол изгиба 0° соответствует отсутствию изгиба, т.е. прямой линии. Угол изгиба 180° соответствует "U-образному" изгибу.
Изгиб в изогнутой части 25 может быть гладким, имеющим некоторый радиус, как показано на фиг.2, или, как показано на фиг.1, изгиб может иметь острый угол.
Вторая часть 27 первой трубки 20 окислителя заканчивается в выходном конце 29 и имеет ось течения 22 и длину L. Вторая часть 27 может иметь круглое сечение.
Ось течения соответствует линии в направлении течения, проходящей через геометрические центры сечения трубки, где данные сечения лежат в плоскостях, перпендикулярных данной линии. Ось течения может включать в себя кривую линию. Для данной горелки, по меньшей мере, одна секция оси течения является прямолинейной секцией.
Для целей данного описания длина L второй части первой трубки окислителя соответствует прямолинейной секции оси течения между изогнутой частью и выходным концом, как показано на фиг.1 и фиг.2.
Топливная трубка 40 имеет вход 41 для приема топлива, первую часть 43 ниже по ходу от входа 41, изогнутую часть 45 и вторую часть 47.
Вход 41 может включать в себя быстро отсоединяемый фитинг или другой подходящий фитинг для подсоединения подачи топлива к горелке.
Как показано на фиг.1 и фиг.2, первая часть 43 топливной трубки 40 находится на фиксированном расстоянии относительно первой части 23 первой трубки 20 окислителя и, в общем, концентрически внутри нее. Изогнутая часть 45 находится на фиксированном расстоянии относительно изогнутой части 25 и, в общем, концентрически внутри нее.
Изгиб в изогнутой части 45 может быть гладким, имеющим некоторый радиус, как показано на фиг.2, или иметь острый угол, как показано на фиг.1. Изогнутая часть 45 будет совместима с изогнутой частью 25.
Вторая часть 47 заканчивается в выходном конце 49 и имеет ось течения 42. Вторая часть 47 находится на фиксированном расстоянии относительно второй части 27 первой трубки 20 окислителя и, в общем, концентрически внутри нее. Вторая часть 47 может иметь круглое сечение.
Вторая часть 47 топливной трубки может быть концентрической со второй частью 27 первой трубки 20 окислителя, так что ось течения 42 и ось течения 22 обе являются прямыми и, по существу, параллельными или, по существу, совпадающими. Ось течения 42 и ось течения 22 являются совпадающими на фиг.1.
Термин "параллельный" означает распространение в том же направлении, везде эквидистантно и без пересечений. Что касается оси течения 22 и оси течения 42, по существу, параллельные означает отделенные друг от друга с максимальным отклонением дистанции отделения 2 см.
Термин "совпадающий" означает занимающий то же пространство или положение. Что касается оси течения 22 и оси течения 42, по существу, совпадающие означает совпадающие внутри 2 см.
Проток 50 окислителя образован или задается между второй частью 47 топливной трубки 40 и второй частью 27 первой трубки 20 окислителя. Проток 50 окислителя имеет входную секцию 51, промежуточную секцию 53 ниже по ходу от входной секции 51 и выходную секцию 55 ниже по ходу от промежуточной секции 53. Входная секция 51 имеет площадь сечения Ai. Выходная секция 55 имеет площадь сечения Ао. Площадь сечения Ао задается так, чтобы обеспечивать скорость газа-окислителя от приблизительно 30 м/с до приблизительно 150 м/с при заданных скоростях потока газа-окислителя.
Резкое или заметное изменение направления течения первого окислителя в месте, близком к выпускному соплу, может быть описано отношением между длиной L и внешним эквивалентным диаметром D первой оболочки охлаждающей текучей среды. Желательно максимизировать отношение L/D, чтобы минимизировать неоднородность профиля скорости первого окислителя у выпускного сопла, так как неоднородность скорости является основной причиной ускоренного сгорания возле выпускного сопла, что может приводить к чрезмерно высоким температурам пламени и, следовательно, повреждению или разрушению горелки. Однако короткая длина необходима для установки сборной горелки в ограниченном пространстве, доступном в канале регенератора стекловаренной печи. Максимально допустимое L/D на основании доступного пространства оценивается как 7,0.
Одно решение, как достичь приемлемого распределения потока с коротким L/D, состоит в расположении статического перемешивающего устройства во второй части первого протока окислителя. Статическое перемешивающее устройство представляет собой постоянную преграду, помещенную в области течения, которая способствует перераспределению течения путем локального увеличения турбулентного перемешивания и диффузии, в общем, посредством диссипации статического давления. Обычным примером статического перемешивающего устройства является перфорированная пластина; то есть пластина, которая пересекает сечение потока, содержащая множество маленьких отверстий, распределенных по пластине, сквозь которые должен проходить поток.
К сожалению, и диссипация статического давления, и генерация турбулентного перемешивания/диффузии являются нежелательными характеристиками потока в данном случае. Во-первых, увеличение турбулентности потока окислителя приводит к более быстрому перемешиванию между окислителем и топливом, что приводит к обострению проблемы чрезмерно высокой температуры пламени возле сопла горелки. Во-вторых, диссипация статического давления приводит к требованию более высокого давления подачи для окислителя. В некоторых случаях требование более высокого давления подачи не может быть выполнено, тогда как в других случаях оно добавляет значительные капитальные и эксплуатационные расходы для установки из-за необходимости устанавливать и поддерживать работу одного или нескольких газовых компрессоров. Для данного варианта осуществления этой горелки, содержащей вторую трубку окислителя на фиксированном расстоянии относительно первой трубки окислителя: 0,8≤L/D≤7. Для вариантов осуществления горелки, где вторая трубка окислителя не включена: 1,4≤L/D≤7.
Признаком настоящей горелки, которая имеет тенденцию равномерно распределять и спрямлять течение окислителя и предотвращать раннее смешивание окислителя и топлива в печи без вышеуказанных нежелательных характеристик статического перемешивающего устройства, является снижение площади сечения протока 50 окислителя от входной секции 51 к выходной секции 55. Это снижение площади сечения первого протока окислителя достигается посредством промежуточной секции 53. Для улучшения распределения потока первого окислителя желательно максимизировать отношение площади сечения входа к выходу. Однако, для данной скорости первого окислителя на выходе, увеличение отношения Ai/Ао требует увеличения размера входной площади сечения. Практическая граница верхнего значения этого отношения из-за ограничения доступного пространства в канале регенератора составляет Ai/Ао=5. Для данной горелки 1,3≤Ai/Ао≤5.
Как показано на фиг.1, фиг.2 и в увеличенном виде на фиг.3, вторая часть 27 трубки 20 окислителя может иметь выпуклую внутреннюю поверхность в переходной секции 53 протока 50 окислителя.
Как показано на фиг.1, фиг.2 и в увеличенном виде на фиг.3, вторая часть 47 топливной трубки 40 может иметь вогнутую внешнюю поверхность в переходной секции 53 протока 50 окислителя. Эти выпуклый и вогнутый изгибы помогают выпрямлять течение окислителя, так что оно выравнивается с осью 22 потока первого окислителя, когда он достигает выходного конца 29, одновременно снижая генерацию и диффузию турбулентных вихрей.
Вторая часть 47 топливной трубки 40 формирует или задает топливный проток 60. Топливный проток 60 имеет входную секцию 61, промежуточную секцию 63 ниже по ходу от входной секции 61 и выходную секцию 65 ниже по ходу от промежуточной секции 63. Входная секция второй части топливной трубки имеет площадь сечения Afi, а выходная секция второй части топливной трубки имеет площадь сечения Afo.
Подобно второй части первой трубки окислителя, признаком горелки, которая имеет тенденцию выпрямлять течение топлива и предотвращать ускоренное турбулентное перемешивание окислителя и топлива в печи, является снижение площади сечения топливного протока 60 от входной секции 61 к выходной секции 65. Для улучшения распределения течения топлива желательно максимизировать отношение входной площади сечения к выходной. Однако, для данной скорости топлива на выходе, увеличение отношения Afi/Afo требует увеличения размера площади сечения на входе. Практический предел верхнего значения этого отношения из-за ограничения доступного пространства в канале регенератора составляет Afi/Afo, равное 5. Для данной горелки 1,0≤Afi/Afo≤5 или 1,37≤Afi/Afo≤5. На основании ожидаемых скоростей горения (т.е. скоростей потока топлива) площадь сечения Afo конструируют так, чтобы обеспечить скорость топлива от приблизительно 25 м/с до приблизительно 150 м/с.
Как показано на фиг.1 и фиг.2, вторая часть 47 топливной трубки 40 может иметь вогнутую внутреннюю поверхность и выпуклую внутреннюю поверхность в переходной секции топливного протока 60, где выпуклая внутренняя поверхность находится ниже по ходу от вогнутой внутренней поверхности топливной трубки 60. Эта геометрия помогает выравнивать течение у внутренней поверхности топливного протока с осью течения 42, минимизируя генерацию и диффузию турбулентных вихрей в потоке топлива. Путем выравнивания потоков первого окислителя и топлива вдоль их соответствующих осей и одновременной минимизации генерации и диффузии турбулентных вихрей, эти признаки действуют, снижая скорость перемешивания топлива и окислителя, когда они выпускаются в печь. Как установлено выше, это важно для защиты металлического компонента горелки от высокотемпературного повреждения, вызываемого коротким кислородно-топливным пламенем.
Как показано на фиг.1 и фиг.2, выходной конец 29 второй части 27 трубки 20 окислителя выступает от выходного конца 49 второй части 47 топливной трубки 40. Выходной конец 29 может выступать от выходного конца 49 на от 0,2 см до 3 см. Выступать означает выдаваться или распространяться наружу от окружающей поверхности или содержимого.
Выходной конец 49 топливной трубки 40 заступает назад от выходного конца 29 трубки 20 окислителя, защищая выходной конец 49 от излучения пламени, приходящего из горелки, и высокотемпературного окружения стекловаренной печи. Трубка 20 окислителя, включая выходной конец 29 трубки окислителя, охлаждается охлаждающей текучей средой, циркулирующей через первую оболочку 10 охлаждающей текучей среды.
Топливная трубка 40, с другой стороны, охлаждается течением окислителя, проходящего через проток окислителя. С помощью отступа выходного конца 49, выходной конец 49 будет открыт меньшему тепловому излучению, и можно избежать перегрева. В случае, если выходной конец 49 отступает слишком много, топливо и окислитель могут реагировать внутри горелки, вызывая повреждение горелки из-за перегрева трубки окислителя. Надлежащий баланс между экранированием выходного конца 49 от теплового излучения и перемешиванием топлива и окислителя обеспечивается посредством выходного конца 29, выступающего от выходного конца 49 на от 0,2 см до 3 см.
Горелка может также включать в себя разделение окислителя на стадии. Разделение окислителя на стадии в контексте данного изобретения означает удерживание части кислорода горения из первого потока окислителя, так что она может подаваться на более поздней "стадии" сгорания топлива. Как показано на фиг.1, стадийная трубка может быть частью горелки, расположенной в канале регенератора, называемой внутриканальной трубкой, и/или, как показано на фиг.2, стадийная трубка может быть отдельной частью, расположенной ниже канала регенератора, называемой подканальной трубкой. Было обнаружено, что разделение окислителя обеспечивает средство регулировки пламени в печи.
Разделение кислорода на стадии действует, снижая пиковую температуру кислородно-топливного пламени. Снижение пиковой температуры уменьшает опасность повреждения горелки из-за высокой температуры, а также уменьшает скорость смешивания топлива и окислителя. Уменьшение скорости смешивания топлива и окислителя замедляет процесс горения, приводя к более длинному пламени, которое является более желательным. Кроме того, разделение на стадии создает область обогащенного топливом или обедненного кислородом горения внутри пламени. Обогащенная топливом область способствует образованию богатых углеродом, твердых частиц (сажа), что увеличивает излучательный теплоперенос от пламени к расплаву стекла, а также приводит к меньшим выделениям NOx. Существует, однако, практический предел степени разделения на стадии, которое может безопасно и эффективно применяться. Этот предел будет обычно устанавливаться импульсом пламени, который снижается с увеличением количества стадийного кислорода. Если импульс пламени слишком низкий, пламя станет нестабильным в печи и может, например, смещаться к своду печи (потолку), где оно может повреждать огнеупорный материал свода.
Положение и ориентация стадийного кислорода также влияет на пламя из горелки. Стадийный окислитель, который вводится сразу под первым соплом окислителя/топлива, имеет определенные желаемые признаки. Например, стадийный окислитель, вводимый в этом месте, смешивается с топливом сразу ниже по ходу от сопла горелки и, следовательно, является, по существу, неразбавленным печным газом. Кроме того, разделение на стадии в этом положении эффективно для улучшения горения нижней части основного пламени горелки. Это приводит к тому, что излучательная энергия от пламени предпочтительно направлена вниз к расплаву стекла, а не вверх к своду. Если существует проблема перегрева канала, внутриканальное стадийное сопло может быть направлено вниз ко дну канала, где оно обеспечивает конвективное охлаждение этой поверхности. Альтернативно, если есть недостаток места, доступного для размещения и сопла горелки, и стадийной трубки внутри канала, тогда допустимо размещать стадийное кислородное сопло в другом месте, например, ниже канала, но выше поверхности расплава стекла.
Введение стадийного окислителя и ниже канала регенератора, и в канале регенератора дает оператору гибкость воздействия на нагрев расплава стекла, перегрев огнеупорного материала канала регенератора и выделение примесей, таких как NOx. Эксперименты проводили в одноканальной тестовой печи. Экспериментальные результаты подтвердили существенное влияние количества и расположения стадийного разделения окислителя на теплоперенос, температуру канала и температуру свода печи. Фиг.5, например, показывает, что гораздо больший тепловой поток ко дну печи достигается при 80% внутриканальном стадийном разделении окислителя по сравнению со случаями "без стадийного разделения" и 80% стадийном разделении ниже канала. Хотя эти данные обеспечивают репрезентативные тенденции, оптимальное количество и расположение стадийного разделения окислителя лучше всего определяется на основании конкретной геометрии печи и рабочих условий.
Как показано на фиг.2, горелка может включать в себя подканальную стадийную трубку 90 окислителя, которая расположена на фиксированном расстоянии относительно второй части 27 первой трубки 20 окислителя. Подканальная стадийная трубка окислителя используется, чтобы направлять поток окислителя под пламенем, полученным путем введения топлива и окислителя из топливной трубки 40 и первой трубки 20 окислителя соответственно.
Подканальная стадийная трубка 90 окислителя имеет вход 91 для приема первого газа-окислителя или второго газа-окислителя. Первый газ-окислитель и второй газ-окислитель могут быть промышленным кислородом из одного или разных источников.
Вход 91 может включать в себя быстро отсоединяемый фитинг или другой подходящий фитинг для подсоединения подачи газа-окислителя к подканальной стадийной трубке 90 окислителя.
Подканальная стадийная трубка 90 окислителя может не требовать оболочки охлаждающей текучей среды. Течение газа-окислителя через подканальную стадийную трубку окислителя может быть достаточным, чтобы сохранять сопло подканальной стадийной трубки окислителя холодным. Газ-окислитель, вводимый в подканальную стадийную трубку 90 окислителя, будет, в общем, таким же газом-окислителем, который вводится в первую трубку 20 окислителя, например, промышленным кислородом. Однако газ-окислитель, вводимый в подканальную стадийную трубку окислителя, может быть иным газом-окислителем, чем газ-окислитель, вводимый в первую трубку 20 окислителя.
Горелка может включать в себя внутриканальную стадийную трубку окислителя, показанную на фиг.1, в качестве второй трубки 80 окислителя, которая расположена на фиксированном расстоянии относительно второй части 27 первой трубки 20 окислителя. Вторая трубка 80 окислителя используется, чтобы направлять поток окислителя под пламенем.
Так как внутриканальная стадийная трубка окислителя находится в канале регенератора, она будет требовать охлаждения. Вторая трубка 80 окислителя может быть расположена на фиксированном расстоянии относительно первой оболочки 10 охлаждающей текучей среды или возможной второй оболочки 70 охлаждающей текучей среды и, в общем, концентрически внутри нее, как показано на фиг.1.
Горелка может дополнительно содержать возможную вторую оболочку 70 охлаждающей текучей среды и вторую трубку 80 окислителя, расположенную на фиксированном расстоянии относительно возможной второй оболочки 70 охлаждающей текучей среды и, в общем, концентрически внутри нее. Вторая оболочка 70 охлаждающей текучей среды может требоваться, чтобы предохранять сопло стадийной трубки окислителя от перегрева из-за излучательного нагрева от пламени и печи. Вода или другая охлаждающая текучая среда вводится во вход 71 возможной второй оболочки 70 охлаждающей текучей среды и течет вокруг второй трубки 80 окислителя, включая область вокруг выпускного конца окислителя. Вода или другая охлаждающая текучая среда выходит из выхода 73 возможной второй оболочки 70 охлаждающей текучей среды.
Вторая трубка 80 окислителя имеет вход 81 для приема данного газа-окислителя или второго газа-окислителя, первую часть 83 ниже по ходу от входа 81, изогнутую часть 85 ниже по ходу от первой части 83 и вторую часть 87 ниже по ходу от изогнутой части 85. Первый газ-окислитель и второй газ-окислитель могут быть промышленным кислородом из одного или разных источников.
Вход 81 может включать в себя быстро отсоединяемый фитинг или другой подходящий фитинг для подсоединения подачи газа-окислителя к стадийной трубке окислителя для горелки.
Первая часть 83 может иметь круглое сечение и может физически присоединяться, например, путем сварки, к внешней поверхности первой части первого сопла окислителя.
Изогнутая часть 85 имеет угол изгиба β, где угол изгиба β находится внутри 15° от угла изгиба α. Угол изгиба β может быть от 60° до 110°. Вторая часть 87 второй трубки 80 окислителя может быть наклонена вверх или вниз относительно второй части 27 первой трубки 20 окислителя. Прилежащий угол для второй трубки 80 окислителя определяется между прямой секцией первой части 81 второй трубки 80 окислителя и прямой секцией второй части 85 второй трубки 80 окислителя. Угол изгиба β является дополнительным углом к прилежащему углу для второй трубки окислителя.
Вторая часть 87 второй трубки 80 окислителя заканчивается в сопле и имеет ось течения 82. Вторая часть 87 второй трубки 80 окислителя находится на фиксированном расстоянии относительно второй части 27 первой трубки 20 окислителя. Возможная вторая оболочка 70 охлаждающей текучей среды и вторая трубка 80 окислителя могут быть сварены вместе или иным образом присоединяться, как часть собранной горелки.
Угол изгиба β может быть внутри 2° от угла изгиба α. Ось течения 82 второй части 87 второй трубки 80 окислителя может быть, по существу, параллельна оси течения 22 второй части 27 первой трубки 20 окислителя. В отношении оси течения 82 и оси течения 22 "по существу параллельный" означает отстоящий и эквидистантный внутри 10% от максимальной разделяющей дистанции.
Как показано на фиг.1, выходной конец 29 второй части 27 первой трубки 20 окислителя может выступать от выхода 89 сопла. Выходной конец 29 может выступать от выхода 89 на от 0,2 см до 3 см. Сопло второй трубки 80 окислителя может отступать относительно выходного конца 29 второй части 27 первой трубки 20 окислителя, позволяя первой охлаждающей оболочке и/или второй части 27 первой трубки 20 окислителя экранировать сопло от облучения от пламени и/или печи.
Как показано на фиг.1 и подробно на фиг.4, сопло второй части 87 второй трубки 80 окислителя имеет вход 88, переходную секцию и выход 89. Вход 88 может иметь круглое сечение и площадь сечения Ani, а выход 89 имеет некруглое сечение и площадь сечения Ano. Выход 89 сопла может иметь отношение ширины к высоте ("W" к "Н") от 1,5 до 5. Для целей данного изобретения, отношение ширины к высоте выхода 89 измеряется на внешней стороне сопла. Ширина является большим размером относительно высоты.
Для этого сопла Ani/Ano может быть от 1,25 до 5. Отношение площадей, большее чем установленный нижний предел, существенно для минимизации неоднородности потока окислителя у выхода сопла, которая может приводить к разделенному или обратному течению, увеличивая опасность коррозии сопла, засорение и преждевременное разрушение. Отношение площадей, меньшее чем верхний предел, необходимо, чтобы избегать чрезвычайно высокой скорости второго окислителя или неприемлемо большой второй трубки окислителя.
Сопло может иметь сходящуюся высоту и расходящуюся ширину. Сходящаяся высота помогает снижать площадь сечения, что требуется для предотвращения разделения течения. Расходящаяся ширина увеличивает ширину возникающего вторичного потока, так что он шире, чем пламя, создаваемое первым окислителем и топливом. Это увеличивает равномерность перемешивания ниже стадийного окислителя и ниже пламени. Вторая часть 87 второй трубки 80 окислителя может иметь выпуклую внутреннюю поверхность возле выхода 89. Выпуклая внутренняя поверхность позволяет быстрый и гладкий переход выходного потока к ориентации, которая параллельна основной оси течения 82. Половинный угол расхождения в измерении ширины может быть от 5° до 15°.
Сопла обычно описывают как "сходящиеся" (сужающиеся от широкого размера к меньшему размеру в направлении течения) или "расходящиеся" (расширяющиеся от меньшего размера к большему размеру в направлении течения). Сопло Лаваля имеет сходящуюся секцию, за которой следует расходящаяся секция, и часто называется сходящимся-расходящимся соплом.
Сходящиеся сопла ускоряют дозвуковые текучие среды. Если отношение давления сопла является достаточно высоким, поток будет достигать скорости звука в самой узкой точке (т.е. критическом сечении сопла). В этом случае сопло называют "сдавленным".
Описываемое здесь сопло отличается от сопла Лаваля. Сопло Лаваля имеет сходящуюся секцию, за которой следует расходящаяся секция, в противоположность настоящему соплу, имеющему расходящуюся ширину и сходящуюся высоту.
Горелка выполнена с возможностью размещения в канале регенератора, как показано на фиг.2. Отверстие может быть вырезано в горловине канала регенератора, чтобы обеспечить место для введения горелки. Данное отверстие может быть вырезано в вершине, днище (поде) или сторонах горловины канала. Предпочтительно, отверстие вырезают в дне или днище горловины канала.
Горелка может вставляться в канал через отверстие, вырезанное в дне горловины канала, предпочтительно в, по существу, вертикальной ориентации, как показано на фиг.2. Горелка может включать в себя крепежную пластину 95, чтобы устанавливать и прикреплять горелку в горловину канала. Горелка выпускает топливо и газ-окислитель в, по существу, горизонтальной плоскости в область сгорания печи.
Горелка может управляться множеством способов, чтобы регулировать температуру и распределение теплового потока и в стекловаренном баке, и в канале регенератора. Это достигается, главным образом, посредством настройки распределения кислорода, стратегическое использование которого обеспечивает настройку длины пламени, светимость и устойчивость, и может также помогать охлаждению поверхности канала.
Горелка может управляться путем введения газообразного топлива сквозь топливную трубку 40, введения одного или нескольких потоков газа-окислителя через две или больше из первой трубки 20 газа-окислителя, внутриканальной стадийной трубки окислителя (вторая трубка 80 окислителя) и подканальной стадийной трубки 90 окислителя.
Настоящее изобретение также касается печи 100, часть которой показана на фиг.2. Хотя печь согласно настоящему изобретению показана с горелкой согласно фиг.2, горелка согласно фиг.1 также может использоваться в соединении с данной печью, и специалист в данной области техники может легко адаптировать данное описание для горелки согласно фиг.1. Печь содержит регенератор 125, камеру 135 сгорания печи и горловину 105 канала регенератора, соединяющую регенератор 125 с камерой 135 сгорания печи. Горловина 105 канала регенератора задает канал 110 и отверстие 115 канала в стенке 120 печи 100. Печь также содержит горелку согласно описанным выше признакам. Горелка проникает через горловину 105 канала регенератора в канал 110, и горелка расположена так, чтобы направлять топливо и окислитель в печь 100.
Горловина 105 канала регенератора содержит свод (вершину) канала, под (днище) канала и боковые стенки, обычно сооруженные из огнеупорного кирпича. Горловина канала регенератора определяет проток или канал между регенератором и отверстием канала или устьем канала печи. Используемый здесь термин "канал" означает проток и отличается от отверстия канала.
Регенератор представляет собой устройство рекуперации тепла, которое использует регенеративный теплоперенос и хорошо известно в данной области техники. Детали регенератора могут быть найдены в "Glass Furnaces, Design Construction and Operation", by Wolfgang Trier, translated by K. L. Loewenstein, Society of Glass Technology, Sheffield, UK, 2000 и "Handbook of Glass Manufacture," 3rd Ed. Vols. 1 & 2, by Fay Tooley (ed.), Ashlee Publishing Co. (New York), 1984.
Здесь считается, что горловина канала регенератора представляет собой любую трубу, которая служит или ранее служила для переноса воздуха горения из регенератора в область горения в печи.
Печь может включать в себя горелку, включающую в себя любой или все признаки, описанные выше для горелки.
В варианте осуществления, показанном на фиг.1, внутриканальная стадийная трубка может использоваться в печи.
В варианте осуществления, показанном на фиг.2, трубка 90 проходит стенку 120 печи в положении ниже отверстия 115 канала и расположена так, чтобы направлять окислитель в печь. Трубка 90 представляет собой подканальную стадийную трубку окислителя. Данная трубка находится "под" отверстием канала, если линия, проведенная вертикально вверх от трубки пересекает канал. Вертикально означает прямо вверх или вниз, отвесно.
Печь может включать в себя и внутриканальную стадийную трубку окислителя, и подканальную стадийную трубку окислителя.
Печь также содержит баковый резервуар плавления, расположенный ниже и возле камеры сгорания печи, загрузочный конец для ввода стеклообразующих ингредиентов в баковый резервуар плавления и выпускной конец для выпуска стеклянного продукта из бакового резервуара плавления. Стеклообразующие ингредиенты загружают в баковый резервуар плавления печи и расплавляют с помощью тепла от пламени горения в камере сгорания печи. Расплавленное стекло течет от загрузочного конца к выпускному концу и выпускается в качестве продукта из печи. Выпускаемое расплавленное стекло подвергается операциям формования для формования стекла в листовое стекло, стекловолокно, контейнеры или другие желаемые продукты.
Печь также содержит выхлопной канал в стенке печи для выпуска продуктов сгорания из камеры сгорания печи. Топливо и окислитель вводятся посредством горелки в горловине канала регенератора в камеру сгорания печи, сгорают, образуя пламя и перенося тепло к стеклообразующим ингредиентам и расплавленному стеклу. Продукты сгорания от реакции топлива и окислителя удаляются из камеры сгорания печи через выхлопной канал.
Настоящее изобретение также касается способа нагрева печи, например, во время ремонта регенератора. После работы печи в течение длительного периода времени теплопереносящее наполнение или насадка в регенераторе может забиваться конденсированными летучими веществами от стекловаренной печи или разложения иным образом. Печь все еще нуждается в нагреве, когда воздушно-топливный канал выводят из работы для ремонта регенератора. Предпочтительно, достаточное количество тепла обеспечивается для поддержания производства стекла.
Данный способ также может использоваться для увеличения срока службы печи без ремонта испорченного регенератора или для увеличения производительности существующей печи.
Описанная выше горелка может использоваться в способе нагрева печи, когда регенератор ремонтируется, для увеличения срока службы печи без ремонта регенератора и/или увеличения производительности существующей печи.
Данный способ нагрева печи содержит прекращение потока воздуха в канал, остановку потока топлива в воздушно-топливную горелку, связанную с данным каналом, установку описанной выше горелки так, что горелка проходит сквозь горловину канала регенератора и в канал, пропускание охлаждающего агента через первую оболочку охлаждающей текучей среды, введение первого газа-окислителя в печь через первую трубку окислителя и введение того же топлива, которое использовали во время предыдущей воздушно-топливной операции, или другого топлива в печь через топливную трубку.
Данный способ также содержит сгорание выбранного топлива с первым газом-окислителем с образованием продуктов сгорания и выпуск продуктов сгорания из камеры сгорания печи через выхлоп.
Во время ремонта регенератора поток воздуха через эту часть насадки регенератора необходимо будет останавливать, чтобы испорченную насадку можно было удалить и заменить установленной насадкой. Регенератор может иметь конструкцию открытого ящика или разделенную на отсеки конструкцию. Поток воздуха может быть прекращен или блокирован иным образом у дна регенератора. Также может быть желательно прекращать или блокировать иным образом поток воздуха у конца выше по ходу канала регенератора.
Горловина канала регенератора может разрезаться или модифицироваться иным образом, чтобы обеспечить отверстие для установки горелки. Данное отверстие в горловине канала регенератора может быть в днище или поде горловины канала регенератора, как показано на фиг.2. Отверстие также может быть вырезано в боковинах горловины канала регенератора или в своде или вершине горловины канала регенератора.
Горелка может устанавливаться так, что горелка проходит через горловину канала регенератора в канал. Расстояние выходного конца второй части первой трубки окислителя и расстояние выходного конца второй части топливной трубки от любой из стенок горловины канала может быть установлено с помощью положения крепежной пластины 95.
Обычно охлаждающий агент, предпочтительно вода, будет проходить через первую оболочку охлаждающей текучей среды во время установки горелки в горловину канала регенератора, чтобы предотвращать перегрев горелки, когда она устанавливается.
После установки, первый газ-окислитель будет вводиться в печь через первую трубку окислителя, а топливо будет вводиться в печь через топливную трубку. Топливо может быть тем же топливом, которое использовали для предыдущей воздушно-топливной работы, или другое топливо может быть использовано, если желательно. Топливо может быть природным газом.
Данный способ может дополнительно содержать введение первого газа-окислителя или второго газа-окислителя в печь через вторую трубку окислителя.
Данный способ может дополнительно содержать введение некоторого количества воздуха через канал регенератора. Воздух может приходить через регенератор или из другого источника. Вводимый таким образом воздух имеет, по меньшей мере, три преимущественных эффекта. Во-первых, он продувает канал от рециркулирующих печных газов и частиц, минимизируя, таким образом, коррозию и накопление частиц внутри канала. Во-вторых, он добавляет импульс пламени. Наконец, он позволяет снижать поток окислителя в горелку, что, в свою очередь, снижает эксплуатационные расходы и замедляется скорость горения возле сопла горелки. Меньшая скорость горения, в общем, расширяет и интенсифицирует область свечения пламени, увеличивая, тем самым, излучательный теплоперенос. До 25% стехиометрического кислорода, требуемого для горелки, может подаваться с помощью потока воздуха через канал. Хотя часть требуемого кислорода обеспечивается воздухом через канал, от 95% до приблизительно 75% стехиометрического количества окислителя, требуемого для полного сгорания топлива, в горелку может обеспечиваться с помощью первого газа-окислителя и/или второго газа-окислителя.
Регенератор может затем ремонтироваться, тогда как данная горелка обеспечивает нагрев печи, и производство стекла продолжается.
Иначе печь может продолжать работать в этом режиме без ремонта регенератора до окончания срока службы печи.
Некоторые пределы для интервалов параметров печи были определены путем геометрического рассмотрения (т.е. доступного пространства) печи и канала регенеративной стекловаренной печи. При определении других пределов для этих интервалов использовали моделирование с помощью вычислительной динамики текучих сред (CFD), как описано в следующем примере.
ПРИМЕР
CFD моделирование использовали, чтобы изолировать и изучить влияние конструкционных и рабочих параметров на механические и термические явления в текучей среде горелки. Горелка и соответствующий второй окислитель, изображенные на фиг.1, служили в качестве основной конфигурации моделирования. Параметры, варьируемые во время моделирования, вместе с их соответствующими интервалами представлены в таблице 1. Заметим, что, хотя стадийный поток окислителя, который представляет собой определенный процент от полного (первый плюс второй) потока окислителя, не является конструкционным параметром для горелки, он был включен сюда, так как его изменение в примере помогает дополнительно осветить влияние других параметров. Предполагали, что топливом является природный газ, который моделировали как 100% метан.
По практическим причинам представлены только наиболее яркие результаты CFD.
Таблица 1
Параметр Минимум Максимум
Безразмерная длина горелки, L/D 0,8 2,7
Отношение площадей сечения потока первого окислителя; Ai/Ао 1,0 1,9
Отношение площадей сечения потока топлива; Afi/Afo 1,0 1,9
Отношение площадей сечения потока во второй трубке окислителя; Ani/Ano 1,0 1,55
Стадийный поток окислителя (% от полного потока окислителя) 20% 80%
Варьирование безразмерной длины горелки L/D выполняли при максимальных значениях отношений площадей сечения потоков первого окислителя и топлива (смотри таблицу 1). Результаты суммированы на фиг.6-9.
Например, влияние L/D на пиковую температуру пламени показано на фиг.6. Заметим, что, хотя тенденция для случая 20% стадийности показывает постепенное и относительно небольшое увеличение температуры со снижением L/D, пиковая температура пламени для случая 80% стадийности увеличивается приблизительно на 100 К для 80% окислителя, когда L/D снижается от 2,7 до 1,4, затем падает, когда L/D дополнительно уменьшается до 0,8. Так как увеличение пиковой температуры пламени составляет меньше чем 100 К для L/D в интервале от 0,8 до 2,7, и L/D больше чем 2,7 будет иметь пиковую температуру пламени еще ниже, L/D от 0,8 до 7 является пригодным. Данная горелка способна работать в интервале L/D от 0,8 до 7.
Более подробное исследование температуры пламени для случаев, включающих 80% стадийность, приведено на фиг.7, которая сравнивает распределение температуры пламени для L/D, равного 0,8, 1,4 и 2,7. Во-первых заметим, что пиковая температура для всех трех случаев относительно близка к соплу горелки; следовательно, отклонения пиковой величины потенциально подвергают металл горелки высокотемпературному повреждению. Кроме того, для L/D равного 1,4 и 2,7 температура пламени сначала увеличивается, достигая пиковой величины при расстоянии приблизительно 0,5 м от выхода сопла. Однако для L/D равного 0,8 пиковая температура возникает при расстоянии меньше чем 0,2 м от выхода сопла, таким образом дополнительно увеличивая опасность перегрева сопла. Также интересно, что температура пламени для случая L/D, равного 0,8, сразу падает после достижения пика, достигая локального минимума, который на от 150 до 200 К ниже, чем минимум, который возникает для двух других случаев. Эти характеристики указывают на более радикальный сдвиг в свойствах пламени, возникающий между L/D, равными 1,4 и 0,8, чем происходит от L/D, равного 2,7 и 1,4.
Объяснение данного сдвига в свойствах пламени может быть получено из профилей скорости выхода сопла для случаев L/D, равного 1,4 и 0,8, представленных на фиг.8а и 8b соответственно. В частности, хотя траектории смеси топливо/первый окислитель остаются, по существу, неизменными для двух случаев, траектория второго окислителя существенно изменяется с изменением L/D. То есть, для L/D, равного 1,4, траектория второго окислителя, по существу, параллельна траектории потока первый окислитель/топливо. Однако, когда L/D снижается до 0,8, поток стадийного окислителя, имеющий недостаточную длину развития внутри сопла второго окислителя, наклонен вверх к основному пламени приблизительно на 4 градуса. Это приводит к быстрому схождению пламени и второго окислителя, что, когда объединяется с относительно большим объемом второго окислителя (80% всего окислителя в качестве стадийного окислителя), вызывает ускоренное перемешивание вблизи кончика горелки, заставляя пиковую температуру быть ближе к соплу, а последующую минимальную температуру быть ниже, чем для других случаев. Практическим эффектом этих открытий является то, что, когда горелка содержит вторую трубку окислителя, минимальная величина L/D должна быть больше или равна 1,4. Однако, так как характеристики потока топливо/первый окислитель не сильно зависят от изменения L/D от 1,4 до 0,8, когда горелка не содержит второй трубки окислителя, минимальная величина L/D должна быть больше или равна 0,8.
Влияние L/D на длину пламени, показанное на фиг.9, укрепляет выводы, полученные от фиг.6-8. Эта фигура показывает, как снижение L/D ведет к укорачиванию пламени, преимущественно из-за недостаточного развития профилей скорости реагентов внутри сопел горелки и стадийной трубки, что приводит к ускоренному перемешиванию. Эффект укорачивания пламени от L/D между 1,4 и 0,8 для случая 80% стадийного окислителя особенно сильный и снова может быть приписан быстрому схождению потоков основного и вторичного сопла, описанному ранее.
Варьирование отношения площадей первого окислителя выполняли с безразмерными длинами горелки L/D 0,8 и 1,4. Было показано, что пиковая температура пламени чувствительна к отношению площадей первого окислителя. Фиг.10 показывает пиковую температуру как функцию Ai/Ао для L/D, равного 1,4, и для 20% и 80% стадийного окислителя. Увеличение пиковой температуры порядка 190 К происходит для 80% стадийного разделения, тогда как увеличение пиковой температуры на 230 К происходит для 20% стадийного разделения, когда отношение площадей Ai/Ао снижается от 1,9 до 1,0. Для последнего случая увеличение пиковой температуры возрастает, когда Ai/Ао снижается от 1,3 до 1,0. Аналогичные результаты представлены для случая L/D, равного 0,8, на фиг.11. Как на фиг.10, пиковая температура резко увеличивается, когда Ai/Ао снижается ниже 1,3. Для всех случаев самая высокая пиковая температура пламени достигает величины в интервале от 2600 до 2650 К при Ai/Ао равном 1,0.
Дополнительные детали сравнения распределения температуры пламени для случая 80% стадийного разделения с Ai/Ао, равном 1,0 и 1,9, представлены на фиг.12. Распределения температуры для обоих случаев снова демонстрируют характерную пиковую величину возле выхода горелки. Заметим однако, что положение пика сдвигается от расстояния приблизительно 0,4 м от сопла горелки при Ai/Ао, равном 1,9, до приблизительно 0,2 м от сопла горелки при Ai/Ао, равном 1,0. Так как это комбинация пиковой температуры и положения пика, которая задает относительную опасность перегрева сопла, делается вывод, что следует избегать величин Ai/Ао, меньших чем 1,3.
Механизм, с помощью которого эффект варьирования отношения площадей окислителя изменяет свойства пламени, протекает посредством профиля выходной скорости первого окислителя. То есть, уменьшение отношения Ai/Ао увеличивает диспропорцию потока первого окислителя на выходе сопла горелки, вызывая, тем самым, избыточную турбулентность и сдвиг, что увеличивает пиковую температуру пламени и укорачивает длину пламени. Одним путем количественного определения диспропорции скорости является вычисление отклонения скорости, определяемое как стандартное отклонение локальной скорости от средней величины по сечению. Определенное таким образом, более высокое отклонение скорости соответствует большей степени неоднородности, которая, для настоящего изобретения, ведет к нежелательной, более высокой скорости перемешивания между топливом и первым окислителем. Отклонения скорости, соответствующие отношению площадей первого окислителя Ai/Ао, равному 1,0, 1,3 и 1,9; L/D, равному 1,4; 20% стадийному разделению, указаны в таблице 2. Амплитуда отклонений, нормализованная, как процент от средней скорости по сечению, показывает удвоение неоднородности первого окислителя, когда отношение площадей Ai/Ао снижается от 1,9 до 1,0. Кроме того, наблюдается относительно небольшое увеличение отклонения скорости, когда Ai/Ао снижается от 1,9 до 1,3, по сравнению с довольно большим увеличением, когда Ai/Ао снижается от 1,3 до 1,0, дополнительно показывая необходимость сохранения отношения площадей первого окислителя Ai/Ао при 1,3 или выше.
Таблица 2
Отношение площадей первого окислителя Ai/Ао Отклонение скорости (% от средней скорости)
1,0 21,5
1,3 13,9
1,9 10,7
Что касается отношения площадей топлива Afi/Afo, снижение этого параметра в интервале от 1,9 до 1,0 имеет качественно аналогичный эффект на пиковую температуру пламени, как изменение отношения площадей первого окислителя (в тех же пределах). Амплитуда данного эффекта, однако, меньше. Например, при L/D, равном 0,8, снижение отношения площадей топлива от 1,9 до 1,0 дает увеличение 70 К в пиковой температуре пламени, тогда как увеличение температуры пламени при таком снижении отношения площадей первого окислителя было 250 К (смотри фиг.11).
Меньшая чувствительность характеристик пламени к отношению площадей топливного сопла по сравнению с чувствительностью к отношению площадей первого окислителя приписывается тому факту, что профиль выходной скорости топливного сопла не так чувствителен к изменениям отношения площадей, как профиль выходной скорости первого окислителя. Как показано в таблице 3, отклонения скорости топлива у выхода сопла для отношения площадей топлива Afi/Afo, равного 1,0 и 1,9, меньше, чем половина соответствующих величин для первого окислителя (смотри таблицу 2). Отношения площадей топлива Afi/Afo, меньше чем 1,0, нежелательны, так как они склонны к неустойчивым эффектам разделения потока. Следовательно, на основании CFD моделирования, любое отношение площадей топливного сопла Afi/Afo, большее или равное 1,0, приемлемо в данном изобретении. Однако измерения и наблюдения свойств пламени, сделанные во время тестов лабораторного прототипа, показывают, что производительность горелки дополнительно улучшается при использовании отношения площадей топлива, больших чем 1,37, а также с профилем от выпуклого к вогнутому, показанного на фигуре 3.
Таблица 3
Отношение площадей топлива Afi/Afo Отклонение скорости (% от средней скорости)
1,0 9,4
1,9 4,8
Отношение площадей сечения потока Ani/Ano второй трубки окислителя сильно влияет на распределение скорости второго окислителя, покидающего сопло, которое, в свою очередь, может влиять и на производительность, и на долговечность системы горелки. Для условий, интересных для данного изобретения, 1,0≤Ani/Ano≤1,55, результаты CFD моделирования подтверждают сильное влияние на распределение скорости. Фигура 13 показывает, что отклонение скорости вторичного окислителя резко увеличивается, когда отношение площадей Ani/Ano снижается ниже величины приблизительно 1,25, как показано увеличенным наклоном на кривой. Хотя данные результаты свидетельствуют, что влияние на горение сравнительно незначительно в этом интервале, проскок в профиле выходной скорости сопла при отношениях площадей ниже этой критической величины приводит к областям с очень низкой выходной скоростью, которые склонны к неустойчивости, что может приводить к разделенному или обратному потоку. Это увеличивает опасность коррозии и засорения сопла и вероятно приводит к необходимости более частого обслуживания и более высоких скоростях поломок. Таким образом, минимальное приемлемое отношение площадей Ani/Ano для второго сопла окислителя данного изобретения составляет 1,25.

Claims (27)

1. Горелка, содержащая:
первую оболочку охлаждающей текучей среды с внешним эквивалентным диметром D;
первую трубку окислителя, расположенную на фиксированном расстоянии от первой оболочки охлаждающей текучей среды и, по существу, концентрически внутри нее, причем первая трубка окислителя имеет:
вход;
первую часть ниже по ходу от входа первой трубки окислителя;
изогнутую часть ниже по ходу от первой части первой трубки окислителя, при этом изогнутая часть первой трубки окислителя имеет угол изгиба α от 45° до 120°; и
вторую часть ниже по ходу от изогнутой части первой трубки окислителя, при этом вторая часть первой трубки окислителя заканчивается в выходном конце и имеет ось течения и длину L; и
топливную трубку, имеющую:
вход;
первую часть ниже по ходу от входа топливной трубки, причем первая часть топливной трубки расположена на фиксированном расстоянии относительно первой части первой трубки окислителя и, по существу, концентрически внутри нее;
изогнутую часть, причем изогнутая часть топливной трубки расположена на фиксированном расстоянии относительно изогнутой части первой трубки окислителя и, по существу, концентрически внутри нее; и
вторую часть, заканчивающуюся в выходном конце и имеющую ось течения, причем вторая часть топливной трубки расположена на фиксированном расстоянии относительно второй части первой трубки окислителя и, по существу, концентрически внутри нее, тем самым задавая проток окислителя между второй частью топливной трубки и второй частью первой трубки окислителя;
при этом проток окислителя имеет входную секцию, промежуточную секцию ниже по ходу от входной секции и выходную секцию ниже по ходу от промежуточной секции, причем входная секция имеет площадь сечения Ai, выходная секция имеет площадь сечения Ao, при этом
0,8≤L/D≤7 и 1,3≤Ai/Ao≤5.
2. Горелка по п.1, в которой вторая часть топливной трубки задает топливный проток, имеющий входную секцию, промежуточную секцию ниже по ходу от входной секции и выходную секцию ниже по ходу от промежуточной секции, причем входная секция второй части топливного протока имеет площадь сечения Afi, а выходная секция второй части топливного протока имеет площадь сечения Afo, где 1,0<Afi/Afo≤5.
3. Горелка по п.1, в которой вторая часть топливной трубки задает топливный проток, имеющий входную секцию, промежуточную секцию ниже по ходу от входной секции и выходную секцию ниже по ходу от промежуточной секции, причем входная секция второй части топливного протока имеет площадь сечения Afi, а выходная секция второй части топливного протока имеет площадь сечения Afo, где 1,37≤Afi/Afo≤5.
4. Горелка по п.2 или 3, в которой вторая часть топливной трубки имеет вогнутую внутреннюю поверхность и выпуклую внутреннюю поверхность в переходной секции топливного протока, причем выпуклая внутренняя поверхность топливного протока расположена ниже по ходу от вогнутой внутренней поверхности топливного протока.
5. Горелка по п.1, в которой выходной конец второй части первой трубки окислителя выступает от выходного конца второй части топливного протока на от 0,2 см до 3 см.
6. Горелка по п.1, дополнительно содержащая:
вторую оболочку охлаждающей текучей среды; и
вторую трубку окислителя, расположенную на фиксированном расстоянии от, по меньшей мере, одного из первой оболочки охлаждающей текучей среды и второй оболочки охлаждающей текучей среды и, по существу, концентрически внутри нее, при этом вторая трубка окислителя имеет:
вход;
первую часть ниже по ходу от входа второй трубки окислителя;
изогнутую часть ниже по ходу от первой части второй трубки окислителя, причем изогнутая часть второй трубки окислителя имеет угол изгиба β, который находится в пределах 15° от угла изгиба α; и
вторую часть ниже по ходу от изогнутой части второй трубки окислителя, причем вторая часть второй трубки окислителя заканчивается в сопле и имеет ось течения, при этом вторая часть второй трубки окислителя расположена на фиксированном расстоянии относительно второй части первой трубки окисления; и
где 1,4≤L/D≤7.
7. Горелка по п.6, в которой угол изгиба β находится в пределах 2° от угла изгиба α, при этом ось течения второй части второй трубки окислителя, по существу, параллельна оси течения второй части первой трубки окислителя.
8. Горелка по п.6, в которой данное сопло имеет вход и выход, причем выходной конец второй части первой трубки окислителя выступает от выхода сопла второй части второй трубки окислителя на от 0,2 см до 3 см.
9. Горелка по п.6, в которой сопло второй части второй трубки окислителя имеет вход и выход, причем вход имеет круглое сечение и площадь сечения Ani, а выход имеет некруглое сечение и площадь сечения Ano, при этом выход сопла имеет отношение ширины к высоте от 1,5 до 5.
10. Горелка по п.9, в которой 1,25≤Ani/Ano≤5.
11. Горелка по п.9, в которой сопло имеет сходящуюся высоту и расходящуюся ширину.
12. Горелка по п.9, в которой сопло имеет выпуклую поверхность, промежуточную между круглым сечением и некруглым сечением.
13. Горелка по п.1, в которой вторая часть первой трубки окислителя имеет выпуклую внутреннюю поверхность в промежуточной секции протока окислителя.
14. Горелка по п.1, в которой вторая часть топливной трубки имеет вогнутую внешнюю поверхность в промежуточной секции протока окислителя.
15. Горелка по п.6, в которой 60°<α<110° и 60°<β<110°.
16. Горелка по п.1, в которой вторая часть первой трубки окислителя имеет круглое сечение.
17. Горелка по п.1, в которой вторая часть топливной трубки имеет круглое сечение.
18. Горелка по п.1, в которой ось течения второй части первой трубки окислителя прямая и, по существу, параллельна или, по существу, совпадает с осью течения второй части топливной трубки.
19. Печь, содержащая:
регенератор;
камеру сгорания печи;
горловину канала регенератора, соединяющую регенератор с камерой сгорания печи, причем горловина канала регенератора образует канал и отверстие канала в стенке печи; и
горелку по любому из пп.1-18, причем горелка проникает через горловину канала регенератора и в канал, при этом горелка расположена с возможностью направления топлива и окислителя в камеру сгорания печи.
20. Печь по п.19, дополнительно содержащая:
баковый резервуар плавления, расположенный ниже камеры сгорания печи, причем баковый резервуар плавления имеет загрузочный конец для ввода стеклообразующих ингредиентов в баковый резервуар плавления и выпускной конец для выпуска стеклянного продукта из бакового резервуара плавления; и
выхлопной канал в данной стенке или другой стенке печи для выпуска продуктов сгорания из камеры сгорания печи.
21. Печь, содержащая:
регенератор;
камеру сгорания печи;
горловину канала регенератора, соединяющую регенератор с камерой сгорания печи, причем горловина канала регенератора образует канал и отверстие канала в стенке печи; и
горелку по п.5, при этом первая охлаждающая оболочка, первая трубка окислителя и топливная трубка проникают сквозь горловину канала регенератора и в канал, причем первая трубка окислителя расположена с возможностью направления окислителя в печь, при этом топливная трубка расположена с возможностью направления топлива в печь, причем вторая трубка окислителя проникает через стенку печи в месте под отверстием канала, при этом вторая трубка окислителя расположена с возможностью направления окислителя в печь.
22. Печь по п.21, дополнительно содержащая:
баковый резервуар плавления, расположенный ниже камеры сгорания печи, причем баковый резервуар плавления имеет загрузочный конец для ввода стеклообразующих ингредиентов в баковый резервуар плавления и выпускной конец для выпуска стеклянного продукта из бакового резервуара плавления; и
выхлопной канал в данной стенке или другой стенке печи для выпуска продуктов сгорания из камеры сгорания печи.
23. Способ нагрева печи, имеющей горловину канала регенератора, соединяющую регенератор с камерой сгорания печи, причем горловина канала регенератора образует канал и отверстие канала в стенке печи, в котором:
прекращают поток воздуха в канал;
останавливают поток топлива в воздушно-топливную горелку, связанную с каналом;
устанавливают горелку по любому из пп.1-18 так, что данная горелка проникает сквозь горловину канала регенератора и в канал;
пропускают охлаждающий агент сквозь первую оболочку охлаждающей текучей среды и, если присутствует, сквозь вторую оболочку охлаждающей текучей среды;
вводят первый газ-окислитель в камеру сгорания печи через первую трубку окислителя;
вводят данное топливо или другое топливо в камеру сгорания печи через топливную трубку;
сжигают данное топливо или другое топливо с первым газом-окислителем с образованием продуктов сгорания; и
выпускают продукты сгорания из камеры сгорания печи через выхлоп.
24. Способ по п.23, в котором дополнительно продолжают течение воздуха сквозь канал в количестве, от более чем 5% до менее чем или равном 25% от стехиометрического воздуха, требуемого для сгорания данного топлива или другого топлива, проходящего сквозь горелку.
25. Способ по п.24, в котором первый газ-окислитель содержит от 28 об.% до 100 об.% кислорода.
26. Способ по п.24, в котором горелка выполнена в соответствии с любым из пп.5-12 и 18, и где дополнительно:
вводят первый газ-окислитель или второй газ-окислитель в камеру сгорания печи через вторую трубку окислителя.
27. Способ по п.26, в котором второй газ-окислитель содержит от 28 об.% до 100 об.% кислорода.
RU2011152958/03A 2009-06-08 2010-06-02 Внутриканальная кислородно-топливная горелка RU2493113C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US18494409P 2009-06-08 2009-06-08
US61/184,944 2009-06-08
PCT/US2010/037076 WO2010144286A1 (en) 2009-06-08 2010-06-02 Through-port oxy-fuel burner

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2011152958A RU2011152958A (ru) 2013-07-20
RU2493113C2 true RU2493113C2 (ru) 2013-09-20

Family

ID=42629111

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011152958/03A RU2493113C2 (ru) 2009-06-08 2010-06-02 Внутриканальная кислородно-топливная горелка

Country Status (11)

Country Link
EP (1) EP2440500B1 (ru)
JP (1) JP5449544B2 (ru)
KR (1) KR101325814B1 (ru)
CN (1) CN102459102B (ru)
BR (1) BRPI1013105B1 (ru)
CA (1) CA2761169C (ru)
ES (1) ES2624723T3 (ru)
MX (1) MX2011012638A (ru)
PL (1) PL2440500T3 (ru)
RU (1) RU2493113C2 (ru)
WO (1) WO2010144286A1 (ru)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2827865C (en) * 2011-03-10 2016-01-05 Air Products And Chemicals, Inc. Oxy-fuel burner arrangement
JP2017032254A (ja) * 2015-08-05 2017-02-09 トヨタ自動車株式会社 バーナー
CN106116109A (zh) * 2016-06-22 2016-11-16 巨石集团有限公司 一种玻璃池窑及玻璃熔制的方法
WO2018007883A1 (en) 2016-07-08 2018-01-11 Nova Chemicals (International) S.A. Metallic burner components
CN109059534B (zh) * 2018-06-12 2024-02-23 湖北锋焰机电科技有限公司 一种可调节式高效节能回转窑燃烧器
CN110282860A (zh) * 2019-07-15 2019-09-27 中国建材国际工程集团有限公司 一种燃烧器

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1698571A1 (ru) * 1990-02-19 1991-12-15 Институт газа АН УССР Газова горелка
UA18314A (ru) * 1990-08-23 1997-12-25 Інститут Чорної Металургії Горелка
US6582218B1 (en) * 2002-06-11 2003-06-24 Air Products And Chemicals, Inc. Self-cooling oxy-fuel through-port burner for protruding into glass furnace atmosphere
RU2327655C2 (ru) * 2002-05-28 2008-06-27 Оуэнс-Броквэй Гласс Контейнер Инк. Машина для производства стекла
WO2009030971A1 (en) * 2007-09-03 2009-03-12 Vitro Global, S.A. Method for melting glass

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5147438A (en) * 1991-09-18 1992-09-15 Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation Auxiliary oxygen burners technique in glass melting cross-fired regenerative furnaces
US5954498A (en) 1998-02-26 1999-09-21 American Air Liquide, Inc. Oxidizing oxygen-fuel burner firing for reducing NOx emissions from high temperature furnaces
JPH11257613A (ja) * 1998-03-12 1999-09-21 Miyamoto Kogyosho:Kk バーナ
US6519973B1 (en) 2000-03-23 2003-02-18 Air Products And Chemicals, Inc. Glass melting process and furnace therefor with oxy-fuel combustion over melting zone and air-fuel combustion over fining zone
US7143610B2 (en) * 2001-03-23 2006-12-05 Vitro Global, S.A. Method and system for feeding and burning a pulverized fuel in a glass melting furnace, and burner for use in the same
JP2008101882A (ja) * 2006-10-20 2008-05-01 Ube Ind Ltd 固体燃料搬送管

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1698571A1 (ru) * 1990-02-19 1991-12-15 Институт газа АН УССР Газова горелка
UA18314A (ru) * 1990-08-23 1997-12-25 Інститут Чорної Металургії Горелка
RU2327655C2 (ru) * 2002-05-28 2008-06-27 Оуэнс-Броквэй Гласс Контейнер Инк. Машина для производства стекла
US6582218B1 (en) * 2002-06-11 2003-06-24 Air Products And Chemicals, Inc. Self-cooling oxy-fuel through-port burner for protruding into glass furnace atmosphere
WO2009030971A1 (en) * 2007-09-03 2009-03-12 Vitro Global, S.A. Method for melting glass

Also Published As

Publication number Publication date
PL2440500T3 (pl) 2017-10-31
ES2624723T3 (es) 2017-07-17
CA2761169A1 (en) 2010-12-16
KR20120031958A (ko) 2012-04-04
JP5449544B2 (ja) 2014-03-19
KR101325814B1 (ko) 2013-11-05
CN102459102B (zh) 2014-10-01
EP2440500B1 (en) 2017-04-19
MX2011012638A (es) 2011-12-16
EP2440500A1 (en) 2012-04-18
WO2010144286A1 (en) 2010-12-16
BRPI1013105A2 (pt) 2016-04-05
CA2761169C (en) 2014-05-20
JP2012529624A (ja) 2012-11-22
RU2011152958A (ru) 2013-07-20
BRPI1013105B1 (pt) 2019-11-12
CN102459102A (zh) 2012-05-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9221704B2 (en) Through-port oxy-fuel burner
RU2394186C2 (ru) Горелка для сжигания топлива (варианты), способ сжигания топлива с окислителем (варианты) и способ плавки стекла
US7392668B2 (en) Low heat capacity gas oxy fired burner
US9206979B2 (en) Oxy-fuel burner arrangement
RU2493113C2 (ru) Внутриканальная кислородно-топливная горелка
US10597586B2 (en) Burner, furnace, and steam cracking processes using the same
TWI416051B (zh) 穿埠氧-燃料燃燒器
AU2008200617B2 (en) Burner and method for combusting fuels