RU2486121C1 - Method of heating and discharge of viscous and hardened products from container - Google Patents
Method of heating and discharge of viscous and hardened products from container Download PDFInfo
- Publication number
- RU2486121C1 RU2486121C1 RU2012112883/11A RU2012112883A RU2486121C1 RU 2486121 C1 RU2486121 C1 RU 2486121C1 RU 2012112883/11 A RU2012112883/11 A RU 2012112883/11A RU 2012112883 A RU2012112883 A RU 2012112883A RU 2486121 C1 RU2486121 C1 RU 2486121C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- product
- tank
- coolant
- heat exchanger
- temperature
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к разгрузке высоковязких и высокозастывающих продуктов (нефтепродукты, патоки, жиры и т.д.) из емкостей для хранения и транспортирования.The invention relates to the unloading of highly viscous and highly hardening products (petroleum products, molasses, fats, etc.) from containers for storage and transportation.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ и устройство разогрева и слива высоковязких продуктов из емкости, при котором холодный продукт отбирают из донной части цистерны, разогревают во внешнем теплообменнике и возвращают в определенном соотношении расходов нагретый продукт в два места цистерны, одно из которых находится на входе в канал отбора холодного продукта из цистерны в систему нагрева, в это место нагретый продукт подается с расходом, обеспечивающим необходимую текучесть холодного продукта для перекачки по контуру циркуляции, который устанавливается по величине давления на входе в насос или по величине температуры продукта перед теплообменником, оставшийся разогретый продукт подают на поверхность продукта в цистерне, в момент, когда весь продукт в цистерне разогрет, останавливают циркуляционный разогрев и сливают продукт из цистерны (RU 2260552 C1, 09.01.2004).The closest in technical essence to the present invention is a method and device for heating and draining highly viscous products from a container, in which a cold product is taken from the bottom of the tank, heated in an external heat exchanger and the heated product is returned to a certain ratio of costs in two places of the tank, one of which located at the entrance to the channel for selection of cold product from the tank into the heating system, the heated product is supplied to this place at a flow rate that provides the necessary fluidity of the cold product for pumping along the circulation circuit, which is set by the pressure at the inlet to the pump or by the temperature of the product in front of the heat exchanger, the remaining preheated product is fed to the surface of the product in the tank, at the moment when the whole product in the tank is heated, the circulation heating is stopped and the product is drained from the tank (RU 2260552 C1, 01/09/2004).
Однако известный способ нагрева и слива высоковязких продуктов не позволяет решить в полной мере задачу сохранения температурного режима в линии возврата теплоносителя. В частности, в зимнее время при поступлении продукта с начальной температурой, ниже предусмотренной проектом, или снижении относительно проекта энергетических параметров теплоносителя, подаваемого на вход теплообменника, без снижения расхода циркуляции будет происходить переохлаждение среды в линии возврата теплоносителя вплоть до промерзания.However, the known method of heating and draining highly viscous products does not fully solve the problem of maintaining the temperature in the return line of the coolant. In particular, in winter, when a product arrives with an initial temperature lower than that specified by the project, or when the energy parameters of the heat carrier supplied to the inlet of the heat exchanger are reduced relative to the project, without cooling the circulation flow, the medium will overcool in the coolant return line up to freezing.
Задача изобретения заключается в том, чтобы обеспечить надежность работы системы разогрева в холодное время года в условиях недостаточной подачи теплоносителя.The objective of the invention is to ensure the reliability of the heating system in the cold season in conditions of insufficient supply of coolant.
Технический результат, достигаемый предложенным способом в зимнее время, заключается в предотвращении закупорки линии возврата теплоносителя и ее разрушения из-за замерзания теплоносителя при сохранении температурного потенциала нагретого продукта, подаваемого в емкость.The technical result achieved by the proposed method in winter is to prevent clogging of the coolant return line and its destruction due to freezing of the coolant while maintaining the temperature potential of the heated product supplied to the tank.
Технический результат достигается тем, что в способе разогрева и слива высоковязких продуктов из емкости, заключающемся в отборе холодного продукта из донной части емкости, циркуляционном разогреве его во внешнем теплообменнике и подаче нагретого продукта в несколько мест емкости, одно из которых находится на входе в канал отбора холодного продукта из емкости в систему нагрева, причем подачу нагретого продукта в это место осуществляют с расходом, обеспечивающим необходимую текучесть холодного продукта для перекачки по контуру циркуляции, а подачу оставшегося нагретого продукта осуществляют в места, удаленные от места отбора холодного продукта из емкости, и когда весь продукт в емкости разогрет, прекращают циркуляционный разогрев и сливают весь продукт из емкости, согласно изобретению при снижении температуры теплоносителя и/или температуры продукта на выходе из теплообменника ниже допустимых уровней при максимальном расходе теплоносителя снижают общий расход продукта по контуру циркуляции до величины, обеспечивающей подъем температур теплоносителя и продукта после теплообменника до допустимых значений.The technical result is achieved by the fact that in the method of heating and draining highly viscous products from the tank, which involves taking a cold product from the bottom of the tank, circulating it in an external heat exchanger and supplying the heated product to several places in the tank, one of which is at the entrance to the selection channel cold product from the tank into the heating system, and the heated product is supplied to this place at a flow rate that provides the necessary fluidity of the cold product for pumping along the compass tion, and the supply of the remaining heated product is carried out to places remote from the place where the cold product was taken from the tank, and when the whole product in the tank is warmed up, the circulation heating is stopped and the whole product is drained from the tank, according to the invention, when the coolant temperature and / or the product temperature decreases exit from the heat exchanger below acceptable levels at the maximum flow rate of the coolant reduces the total flow of the product along the circulation circuit to a value that ensures the temperature rise of the coolant and product follows exchanger to acceptable values.
Сущность изобретения поясняется чертежом, на котором изображена схема устройства для реализации способа.The invention is illustrated in the drawing, which shows a diagram of a device for implementing the method.
На схеме обозначены: всасывающий трубопровод 1; устройство слива - всасывающий патрубок 2 (показано условно, может быть как устройством нижнего слива через донный клапан емкости, так и верхнего слива, погружаемым через горловину верхнего люка емкости); емкость 3 с разогреваемым продуктом; стартовая емкость 4 с начальным запасом, трубопровод 5 начального заполнения высокотекучим продуктом из стартовой емкости 4; обходной трубопровод 8 мимо стартовой емкости 4; запорный клапан 9.1 коммутации схемы всасывания через стартовую емкость 4 (в открытом состоянии), или схемы всасывания с подключенной стартовой емкостью 4 (в закрытом состоянии); запорный клапан 9.2 коммутации схемы всасывания с подключенной стартовой емкостью 4 (в открытом состоянии) или схемы всасывания через стартовую емкость 4 (в закрытом состоянии); теплообменник 10; трубопровод 11 подачи теплоносителя от котельной; клапан 12.1 регулирования расхода теплоносителя через теплообменник 10, установленный на трубопроводе 11 подачи (один из вариантов органа регулирования подачи); клапан 12.2 регулирования расхода теплоносителя через теплообменник 10, установленный на трубопроводе обратного возврата теплоносителя в котельную трубопровода (один из вариантов органа регулирования подачи); насос 12.3 возврата теплоносителя в котельную с регулируемой подачей (один из вариантов органа регулирования подачи); датчик 13 температуры разогреваемого продукта после теплообменника 10; напорный трубопровод 14 горячего высокотекучего продукта после теплообменника 10; линия 15 подвода горячего высокотекучего продукта в область всасывания из емкости 3; линия 16 подвода горячего высокотекучего продукта в удаленную от всасывания область емкости 3; клапаны 17, 18, регулирующие подачу горячего высокотекучего продукта в разные части емкости 3; вариант участка 25.1 сливного трубопровода в безнапорный самотечный коллектор; вариант участка 25.2 сливного трубопровода в напорный коллектор с насосным сливом; клапан 26 запорно-регулирующий сливной; датчик 27 давления продукта на входе в насос 6; датчик 28 температуры продукта перед теплообменником 10.The diagram shows: suction pipe 1; drain device — suction pipe 2 (shown conditionally, it can be either a lower drain device through the bottom valve of the tank or an upper drain, immersed through the neck of the upper tank hatch); capacity 3 with a heated product; starting vessel 4 with an initial reserve, a pipeline 5 for initial filling with a high-fluid product from a starting vessel 4; bypass pipe 8 past the starting tank 4; shut-off valve 9.1 switching the suction circuit through the starting tank 4 (in the open state), or the suction circuit with the connected starting tank 4 (in the closed state); shut-off valve 9.2 switching the suction circuit with the connected starting tank 4 (in the open state) or the suction circuit through the starting tank 4 (in the closed state); heat exchanger 10; pipeline 11 for supplying coolant from the boiler room; valve 12.1 regulating the flow of coolant through the heat exchanger 10 mounted on the supply pipe 11 (one of the options for regulating the flow); valve 12.2 regulating the flow of coolant through the heat exchanger 10 installed on the pipeline return return of the coolant to the boiler room of the pipeline (one of the options for regulating the flow); a pump 12.3 returning the coolant to the boiler room with an adjustable flow (one of the options for the flow control body); a temperature sensor 13 of the heated product after the heat exchanger 10; the pressure pipe 14 of the hot high-flowing product after the heat exchanger 10; line 15 for supplying a hot high-flowing product to the suction region from the tank 3;
Также на схеме показаны датчик 29 температуры теплоносителя после теплообменника 10 в линии его возврата в котельную; датчик 30.1 давления продукта на выходе насоса 6, в совокупности с показаниями датчика 27 давления на входе в насос 6 и известной степенью открытия регулирующих клапанов 17, 18, позволяющий выполнить косвенное измерение расхода циркуляции (по напорной характеристике насоса 6 и расходной характеристике нагруженной на него гидросистемы); датчик 30.2 расхода для альтернативного прямого способа измерения расхода; датчик 31 активной мощности электродвигателя насоса 6 (или датчик фазного тока).The diagram also shows the
Предложенный способ осуществляется следующим образом.The proposed method is as follows.
В способе обеспечивается поддержание текучести разогреваемого продукта в емкости 3 на уровне, достаточном для его циркуляции через внешний теплообменник 10. Поддержание текучести обеспечивается смешиванием в области всасывающего патрубка 2 циркуляционного контура горячего высокотекучего продукта, поступающего после теплообменника 10, с холодным малотекучим продуктом в емкости 3. При естественном межпартионном разбросе теплофизических свойств разогреваемого продукта и, особенно, в процессе разогрева продукта в емкости 3 требуется изменение соотношения горячего и холодного продукта в смеси на входе во всасывающий патрубок 2 циркуляционного контура, а именно: снижение доли горячего продукта и увеличение доли разогреваемого (повышающего свою текучесть по мере разогрева) продукта в емкости 3.The method provides maintaining the fluidity of the heated product in the tank 3 at a level sufficient for its circulation through the external heat exchanger 10. Maintaining the fluidity is ensured by mixing in the area of the suction pipe 2 of the circulation circuit of the hot high-flowing product coming from the heat exchanger 10 with cold low-flowing product in the tank 3. With the natural interparty spread of the thermophysical properties of the product being heated and, especially, in the process of heating the product in tank 3, it is necessary to the ratio of the hot and cold product in the mixture at the inlet to the suction pipe 2 of the circulation circuit, namely: a decrease in the proportion of hot product and an increase in the proportion of the product heated (increasing its fluidity as it warms up) in the tank 3.
Для изменения соотношения горячего и холодного продуктов в смеси происходит разделение горячего продукта после теплообменника 10 на две линии: по первой линии 15 горячий продукт подводится непосредственно в зону всасывания патрубка 2 и значительная его часть, смешиваясь с холодным продуктом, возвращается на вход теплообменника 10, по второй линии 16 горячий продукт подается в удаленную от всасывающего патрубка 2 область емкости 3, из которой он не может без охлаждения достичь области всасывания.To change the ratio of hot and cold products in the mixture, the hot product is separated after the heat exchanger 10 into two lines: along the first line 15, the hot product is fed directly to the suction zone of the pipe 2 and a significant part of it, mixed with the cold product, is returned to the inlet of the heat exchanger 10, by of the
Если весь горячий высокотекучий продукт после теплообменника 10 подается по линии 15, то достигается максимальная температура и текучесть возвращаемой на вход в теплообменник 10 смеси, что в условиях ограничения температуры продукта на выходе из теплообменника 10 ограничивает подвод тепла к разогреваемому продукту в емкости.If all hot, high-flowing product after the heat exchanger 10 is fed through line 15, then the maximum temperature and fluidity of the mixture returned to the inlet of the heat exchanger 10 are achieved, which, under conditions of limiting the temperature of the product at the outlet of the heat exchanger 10, limits the supply of heat to the heated product in the tank.
Если весь горячий высокотекучий продукт после теплообменника 10 подается по линии 16, то на вход в теплообменник 10 возвращается продукт, охлажденный до актуальной на данный момент температуры в емкости 3, с минимальной на этот момент текучестью и температурой, но способный воспринять и передать максимальное количество тепла продукту в емкости 3 при условии сохранения циркуляции (при прекращении циркуляции тепло в емкость 3 не переносится и разогрев не происходит). Прекращение циркуляции при низкой текучести продукта происходит, в первую очередь, из-за кавитационного срыва насоса 6, вызванного пониженным давлением на входе в насос 6. Очевидно, существует оптимальное на текущий момент разогрева соотношение горячего и холодного продуктов в возвращаемой смеси, обеспечивающее максимальный подвод тепла в разогреваемую емкость 6.If all hot, high-flowing product after the heat exchanger 10 is fed through
Для изменения соотношения расходов по линиям 15 и 16 используют запорно-регулирующие клапаны 17 и 18 соответственно.To change the ratio of costs along
В качестве субоптимальных критериев изменения соотношения горячего и холодного продуктов в возвращаемой смеси в прототипе используются сигналы датчиков 27 и 28 давления РС1 и температуры ТС2, причем, по сигналу от датчика 27 давления РС1 изменяется сопротивление линии 16 регулирующим клапаном 18, а по сигналу датчика 28 температуры ТС2 изменяется сопротивление линии 15 регулирующим клапаном 17. Температура на входе в теплообменник 10 поддерживается на минимальном уровне, обеспечивающем приемлемую текучесть продукта, давление (разрежение) на входе в насос 6 поддерживается на минимальном уровне, исключающем кавитацию в насосе 6.As suboptimal criteria for changing the ratio of hot and cold products in the returned mixture, the prototype uses the signals of the
Ограничение температуры продукта на выходе из теплообменника 10 максимальным уровнем, исключающим кипение и термическое разложение разогреваемого продукта, осуществляется изменением расхода теплоносителя через теплообменник 10 по сигналу от датчика 13 температуры ТС3. Расход теплоносителя может изменяться посредством запорно-регулирующих клапанов 12.1 или 12.2, расположенных в трубопроводе подачи или возврата теплоносителя соответственно, либо циркуляционным насосом 12.3 с изменяемой производительностью.The temperature of the product at the outlet of the heat exchanger 10 is limited to the maximum level, excluding boiling and thermal decomposition of the heated product, by changing the flow rate of the heat carrier through the heat exchanger 10 by a signal from the temperature sensor 13 ТС3. The flow rate of the coolant can be changed by means of shut-off and control valves 12.1 or 12.2 located in the supply or return pipe of the coolant, respectively, or by a circulation pump 12.3 with a variable capacity.
Процесс разогрева начинается с заполнения полости насоса 6 и части циркуляционного контура горячим продуктом из стартовой емкости 4, затем включается циркуляция продукта через теплообменник 10 с одновременным подводом теплоносителя к нему. Процесс разогрева может сопровождаться или перемежаться частичным сливом, если температура продукта на входе в теплообменник 10 достигла допустимого для частичного слива уровня. Существенным фактором, обеспечивающим высокою полноту слива продукта из емкости 3, является разогрев пристенного слоя продукта емкости 3 до температур с текучестью, обеспечивающей стекание продукта со стенок емкости 3 одновременно с понижением уровня продукта при его сливе из емкости 3. Поэтому одним из признаков завершения процесса разогрева является повышение температуры стенок емкости 3 до уровня, близкого к температуре разогретого продукта.The heating process begins with filling the cavity of the pump 6 and part of the circulation circuit with hot product from the starting tank 4, then the circulation of the product through the heat exchanger 10 is switched on while the heat carrier is supplied to it. The heating process may be accompanied or alternated by a partial drain if the temperature of the product at the inlet to the heat exchanger 10 has reached a level acceptable for a partial drain. An essential factor providing a high completeness of the product discharge from the tank 3 is the heating of the wall layer of the product of the tank 3 to a temperature with fluidity, which ensures the product to drain off the walls of the tank 3 while lowering the level of the product when it is drained from the tank 3. Therefore, one of the signs of completion of the heating process is to increase the temperature of the walls of the tank 3 to a level close to the temperature of the heated product.
В процессе разогрева после повышения температуры продукта на выходе из теплообменника 10 до максимально допустимого уровня, либо при достижении конечной температуры разогреваемого продукта в емкости 3 подача теплоносителя понижается вплоть до полного прекращения его подачи.In the process of heating after increasing the temperature of the product at the outlet of the heat exchanger 10 to the maximum acceptable level, or when the final temperature of the heated product in the tank 3 is reached, the flow of the coolant decreases until its flow ceases.
По окончании разогрева производится полный слив продукта из емкости 3 при открытом клапане 26 по сливному трубопроводу 25.1 самотеком (насос 6 отключен) в безнапорный коллектор (на схеме не показан), либо по сливному трубопроводу 25.2 с включенным насосом при сливе в напорный коллектор.After warming up, the product is completely drained from tank 3 with the valve 26 open by gravity drain pipe 25.1 (pump 6 switched off) to a pressureless manifold (not shown in the diagram), or through drain pipe 25.2 with the pump turned on when draining to the pressure header.
В известном способе в этот момент циркуляция продукта через теплообменник 10 и подача теплоносителя при сливе прекращается. Однако известный способ разогрева не обеспечивает в полной мере нахождение ряда параметров технологического процесса в допустимых пределах.In the known method at this moment, the circulation of the product through the heat exchanger 10 and the flow of coolant when draining stops. However, the known method of heating does not fully ensure that a number of process parameters are within acceptable limits.
Например, при выборе значения температуры ТС2 (датчик 28) в области температур с ненормируемой вязкостью (текучестью) продукта и при возможном значении вязкости на входе в насос 6, близком к предельно допустимому для используемого насоса, возможно превышение потребляемой активной мощности насоса с электроприводом сверх допустимых для электродвигателя значений и остановка электроприводного насоса по срабатыванию токовых (тепловых) защит. Причем повторное включение электронасоса возможно по истечении промежутка времени, существенно превышающего время его работы до отключения.For example, when choosing a temperature ТС2 (sensor 28) in the temperature range with non-standardized viscosity (fluidity) of the product and at a possible value of viscosity at the pump inlet 6 close to the maximum allowable for the pump used, it may exceed the consumed active power of the electrically driven pump over the allowable for the values motor and stopping the electric drive pump by triggering current (thermal) protections. Moreover, the re-inclusion of the electric pump is possible after a period of time significantly exceeding the time of its operation before shutdown.
Другой важный параметр, не контролируемый в известном способе разогрева и контролируемый в предложенном способе - это температура теплоносителя ТС4 (датчик 29) в трубопроводе возврата.Another important parameter that is not controlled in the known method of heating and controlled in the proposed method is the temperature of the coolant TC4 (sensor 29) in the return pipe.
Со стороны внешней котельной всегда накладываются требования по температуре ТС4 (датчик 29) обратно возвращаемого теплоносителя, которая должна находиться в расчетном диапазоне не ниже минимально допустимой и не выше максимально допустимой.The external boiler house always imposes requirements on the temperature TC4 (sensor 29) of the return heat carrier, which should be in the design range not lower than the minimum acceptable and not higher than the maximum acceptable.
При использовании теплообменника 10 с противоточной схемой течения температура теплоносителя ТС4 в трубопроводе возврата с некоторым превышением отслеживает температуру ТС2 продукта на входе в теплообменник 10. В прямоточных схемах течения в теплообменнике 10 температура теплоносителя ТС4 в трубопроводе возврата с некоторым превышением отслеживает температуру ТС3 продукта на выходе из теплообменника 10.When using a heat exchanger 10 with a countercurrent flow pattern, the temperature of the heat transfer medium TC4 in the return pipe monitors the product temperature at the inlet to the heat exchanger with a certain excess. heat exchanger 10.
Причины, вызывающие отклонения температуры теплоносителя ТС4, идентичны для обеих схем течения в теплообменнике 10.The reasons for the deviation of the temperature of the coolant TC4 are identical for both flow patterns in the heat exchanger 10.
К повышению температуры ТС4 приводит смещение интенсивности теплообмена (по сравнению с расчетной) в сторону подвода тепла от теплоносителя относительно теплосъема со стороны разогреваемого продукта, что, в свою очередь, может быть вызвано со стороны продукта повышенной его температурой на входе в теплообменник 10 или пониженным расходом циркуляции продукта, а со стороны теплоносителя завышенными энергетическими параметрами теплоносителя (повышенные температура, давление и расход на входе в теплообменник).An increase in the temperature of ТС4 results in a shift in the heat transfer intensity (compared to the calculated one) in the direction of supplying heat from the coolant relative to the heat removal from the side of the heated product, which, in turn, can be caused by the product’s increased temperature at the inlet to the heat exchanger 10 or a reduced flow rate product circulation, and from the coolant side the energy parameters of the coolant are inflated (increased temperature, pressure and flow rate at the inlet to the heat exchanger).
Причиной отклонения в сторону понижения температуры ТС4 является смещение интенсивности теплообмена в сторону съема тепла продуктом по отношению к подводу тепла от теплоносителя на расчетных режимах, что может быть вызвано разогревом переохлажденного продукта в емкости, но обладающего достаточной текучестью при пониженных температурах продукта на входе в теплообменник или повышенным расходом циркуляции, или недостаточными энергетическими параметрами теплоносителя (пониженные температура, давление и/или расход на входе в теплообменник).The reason for the deviation in the direction of lowering the TC4 temperature is a shift in the heat transfer intensity towards the heat removal by the product relative to the heat input from the coolant in the design modes, which can be caused by heating of the supercooled product in the tank, but with sufficient fluidity at low temperatures of the product at the inlet of the heat exchanger or increased flow rate, or insufficient energy parameters of the coolant (reduced temperature, pressure and / or flow rate at the inlet to the heat transfer nickname).
Выход температуры возвращаемого обратно теплоносителя за верхний или нижний пределы допустимого диапазона приводит к отключению автоматикой котельной циркуляции теплоносителя через теплообменник 10 (таким образом, перекращению разогрева продукта в емкости), снижению ее тепловой мощности и переводу циркуляции на внутренний контур котельной. Повторное включение циркуляции через теплообменник 10 производится по восстановлению температурного режима, что, как и любой тепловой процесс, занимает заметное время и оценивается по приборам котельной, удаленным от места разогрева емкости. Вынужденные перерывы в работе схемы разогрева приводят к увеличению времени разогрева, а в зимнее время к локальной заморозке линии теплоносителя с возможным ее разрушением.Exit of the temperature of the returning coolant beyond the upper or lower limits of the allowable range leads to the automatic shutdown of the boiler circulation of the coolant through the heat exchanger 10 (thus, redrawing the heating of the product in the tank), reduce its heat output and transfer the circulation to the internal circuit of the boiler room. The repeated inclusion of circulation through the heat exchanger 10 is carried out to restore the temperature regime, which, like any thermal process, takes a noticeable time and is estimated by the boiler equipment remote from the place of heating the tank. Forced interruptions in the operation of the heating circuit lead to an increase in the heating time, and in winter to local freezing of the coolant line with its possible destruction.
При понижении температуры теплоносителя ТС4 в трубопроводе возврата и/или температуры продукта ТС3 на выходе из теплообменника 10 ниже допустимых уровней, в первую очередь, производится увеличение расхода теплоносителя вплоть до достижения максимального расхода, ограниченного сверху применяемыми техническими средствами устройства разогрева и/или технологического объекта.When the temperature of the coolant TC4 in the return pipe and / or the temperature of the product TC3 at the outlet of the heat exchanger 10 is lower than the acceptable levels, first of all, the flow rate of the coolant is increased up to the maximum flow rate, limited from above by the technical means of the heating device and / or technological object.
Для предотвращения нежелательных последствий, связанных с недопустимым понижением температуры теплоносителя ТС4 в трубопроводе возврата после теплообменника 10 на этапе разогрева продукта в емкости 3, предлагается при снижении температуры теплоносителя и/или температуры продукта на выходе из теплообменника 10 ниже допустимых уровней при достижении максимального расхода теплоносителя снижать общий расход продукта по контуру циркуляции до величины, обеспечивающей подъем температур теплоносителя и продукта после теплообменника до допустимых значений.To prevent undesirable consequences associated with an unacceptable decrease in the temperature of the coolant TC4 in the return pipe after the heat exchanger 10 at the stage of heating the product in the tank 3, it is proposed to reduce the temperature of the coolant and / or the temperature of the product at the outlet of the heat exchanger 10 below acceptable levels when reaching the maximum coolant flow rate total consumption of the product along the circulation circuit to a value that ensures the temperature rise of the coolant and product after the heat exchanger to additional of admissible values.
Снижение общего расхода продукта по контуру циркуляции достигается следующими способами, применяемыми раздельно или совместно в произвольном сочетании: - снижением напора насоса 6 за счет отключения ступеней (если насос многоступенчатый); снижением объемной производительности насоса 6 за счет понижения числа оборотов ротора насоса (если насос снабжен частотно регулируемым приводом), за счет понижения объема, проталкиваемого за один оборот ротора (если насос имеет изменяемый ход плунжеров, поршней или иных проталкивающих продукт элементов объемной машины), за счет внутреннего перепуска части расхода с напорного во всасывающий патрубок насоса; - повышением гидравлического сопротивления в контуре циркуляции за счет прикрытия регулирующих клапанов 17 и 18.The reduction of the total product consumption along the circulation circuit is achieved by the following methods, applied separately or together in an arbitrary combination: - lowering the pressure of the pump 6 due to the shutdown of the stages (if the pump is multi-stage); a decrease in the volumetric productivity of pump 6 due to a decrease in the number of revolutions of the pump rotor (if the pump is equipped with a frequency-controlled drive), due to a decrease in the volume pushed during one revolution of the rotor (if the pump has a variable stroke of plungers, pistons or other elements pushing the product of the volumetric machine), for the account of the internal bypass of a part of the flow from the pressure to the suction pipe of the pump; - increased hydraulic resistance in the circulation circuit due to the cover of the
Как только происходит подъем температур теплоносителя и продукта после теплообменника 10 до допустимых значений, направленное на этот результат снижение общего расхода продукта по контуру циркуляции прекращают.As soon as the temperature of the coolant and the product rises after the heat exchanger 10 to acceptable values, the reduction of the total product consumption along the circulation circuit directed to this result is stopped.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012112883/11A RU2486121C1 (en) | 2012-04-03 | 2012-04-03 | Method of heating and discharge of viscous and hardened products from container |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012112883/11A RU2486121C1 (en) | 2012-04-03 | 2012-04-03 | Method of heating and discharge of viscous and hardened products from container |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2486121C1 true RU2486121C1 (en) | 2013-06-27 |
Family
ID=48702163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012112883/11A RU2486121C1 (en) | 2012-04-03 | 2012-04-03 | Method of heating and discharge of viscous and hardened products from container |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2486121C1 (en) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1551624A1 (en) * | 1987-10-26 | 1990-03-23 | Белорусское Отделение Всесоюзного Государственного Научно-Исследовательского И Проектно-Конструкторского Института Энергетики Промышленности | Apparatus for heating and discharging setting-prone materials from railway tank |
| RU2112733C1 (en) * | 1996-10-15 | 1998-06-10 | Левченко Евгений Леонидович | Method of heating and draining residual fuel oils from rail tank cars |
| RU2114041C1 (en) * | 1997-03-18 | 1998-06-27 | Левченко Евгений Леонидович | Device for heating draining viscous liquids from containers |
| RU2260552C1 (en) * | 2004-01-09 | 2005-09-20 | Левченко Евгений Леонидович | Method of warming-up and draining high-viscous products from reservoir and device for realization of this method |
| EP1442250B1 (en) * | 2001-10-31 | 2007-05-09 | Advanced Production and Loading AS | Method for absorbing vapours and gasses from pressure vessels |
| RU2307780C1 (en) * | 2006-06-30 | 2007-10-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Калининградский государственный технический университет" | Method to control process of draining high viscosity products from tank |
| RU2443616C2 (en) * | 2009-08-03 | 2012-02-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Домодедовский Опытный Машиностроительный Завод" | Method of heating and discharge of viscous and congealed products from container and device to this end |
-
2012
- 2012-04-03 RU RU2012112883/11A patent/RU2486121C1/en active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1551624A1 (en) * | 1987-10-26 | 1990-03-23 | Белорусское Отделение Всесоюзного Государственного Научно-Исследовательского И Проектно-Конструкторского Института Энергетики Промышленности | Apparatus for heating and discharging setting-prone materials from railway tank |
| RU2112733C1 (en) * | 1996-10-15 | 1998-06-10 | Левченко Евгений Леонидович | Method of heating and draining residual fuel oils from rail tank cars |
| RU2114041C1 (en) * | 1997-03-18 | 1998-06-27 | Левченко Евгений Леонидович | Device for heating draining viscous liquids from containers |
| EP1442250B1 (en) * | 2001-10-31 | 2007-05-09 | Advanced Production and Loading AS | Method for absorbing vapours and gasses from pressure vessels |
| RU2260552C1 (en) * | 2004-01-09 | 2005-09-20 | Левченко Евгений Леонидович | Method of warming-up and draining high-viscous products from reservoir and device for realization of this method |
| RU2307780C1 (en) * | 2006-06-30 | 2007-10-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Калининградский государственный технический университет" | Method to control process of draining high viscosity products from tank |
| RU2443616C2 (en) * | 2009-08-03 | 2012-02-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Домодедовский Опытный Машиностроительный Завод" | Method of heating and discharge of viscous and congealed products from container and device to this end |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103133670B (en) | For commercial Application or the actuating device of wind power plant | |
| JP2010091181A (en) | Storage water heater and heat pump water heater | |
| JP2016160852A (en) | Temperature control device for internal combustion engine | |
| RU2486121C1 (en) | Method of heating and discharge of viscous and hardened products from container | |
| JP2009210205A (en) | Water heater | |
| RU2500598C1 (en) | Method of heating and draining of thick and frozen products from vessel | |
| JP5431175B2 (en) | Heat pump type water heater | |
| RU2526419C2 (en) | Method of heating and discharge of viscous and frozen products from container | |
| RU2307780C1 (en) | Method to control process of draining high viscosity products from tank | |
| RU2204514C1 (en) | Method of and device for heating and draining high-viscosity products from containers | |
| RU85457U1 (en) | AUTOMATED DEVICE FOR DRAINING HIGH VISCOUS PRODUCTS FROM THE TANK | |
| RU2260552C1 (en) | Method of warming-up and draining high-viscous products from reservoir and device for realization of this method | |
| RU2443616C2 (en) | Method of heating and discharge of viscous and congealed products from container and device to this end | |
| RU159885U1 (en) | HIGH TEMPERATURE PASTERIZER | |
| US1066262A (en) | Apparatus for making and harvesting ice. | |
| JP2011149569A (en) | Heat pump type water heater | |
| RU2297959C1 (en) | Method of warming and draining of high viscosity products from transport and stationary reservoirs | |
| CN205908568U (en) | Hydraulic pressure oil heater | |
| JP6182087B2 (en) | Heat pump hot water storage system | |
| RU132787U1 (en) | DEVICE FOR HEATING AND DRAINING OIL AND OIL PRODUCTS FROM CAPACITY (OPTIONS) | |
| JP2013053832A (en) | Storage type hot water supply bath device | |
| EP3220061A1 (en) | Fluid circulation system | |
| RU2538657C2 (en) | Device for heating and draining of high-viscous oil products from tank | |
| JP2888677B2 (en) | Electric water heater | |
| JP2011144940A (en) | Storage type hot water supply device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |