RU2526419C2 - Method of heating and discharge of viscous and frozen products from container - Google Patents
Method of heating and discharge of viscous and frozen products from container Download PDFInfo
- Publication number
- RU2526419C2 RU2526419C2 RU2012133184/12A RU2012133184A RU2526419C2 RU 2526419 C2 RU2526419 C2 RU 2526419C2 RU 2012133184/12 A RU2012133184/12 A RU 2012133184/12A RU 2012133184 A RU2012133184 A RU 2012133184A RU 2526419 C2 RU2526419 C2 RU 2526419C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- product
- heat exchanger
- coolant
- heating
- tank
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к разгрузке высоковязких и высокозастывающих продуктов (нефтепродукты, патоки, жиры и т.д.) из емкостей для хранения и транспортирования.The invention relates to the unloading of highly viscous and highly hardening products (petroleum products, molasses, fats, etc.) from containers for storage and transportation.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ разогрева и слива высоковязких продуктов из емкости, при котором холодный продукт отбирают из донной части цистерны, разогревают во внешнем теплообменнике и возвращают в определенном соотношении расходов нагретый продукт в два места цистерны, одно из которых находится на входе в канал отбора холодного продукта из цистерны в систему нагрева, в это место нагретый продукт подается с расходом, обеспечивающим необходимую текучесть холодного продукта для перекачки по контуру циркуляции, который устанавливается по величине давления на входе в насос или по величине температуры продукта перед теплообменником, оставшийся разогретый продукт подают на поверхность продукта в цистерне в момент, когда весь продукт в цистерне разогрет, останавливают циркуляционный разогрев и сливают продукт из цистерны (RU 2260552 С1, 09.01.2004).The closest in technical essence to the present invention is a method of heating and draining highly viscous products from a container, in which a cold product is taken from the bottom of the tank, heated in an external heat exchanger and the heated product is returned in a certain ratio of costs to two places in the tank, one of which is located on the entrance to the channel for selection of cold product from the tank into the heating system, the heated product is supplied to this place at a flow rate that provides the necessary fluidity of the cold product for On the circulation circuit, which is set by the pressure at the inlet to the pump or by the temperature of the product in front of the heat exchanger, the remaining heated product is fed to the surface of the product in the tank at the moment when all the product in the tank is warmed up, circulation heating is stopped and the product is drained from the tank ( RU 2260552 C1, 01/09/2004).
Однако известный способ нагрева и слива высоковязких продуктов не позволяет решить в полной мере задачу обеспечения минимального времени разогрева продукта из-за возможных остановок системы разогрева, связанных с выходом рабочих параметров за допустимые пределы. В частности, внешние условия, в которых реализуются все способы разогрева с использованием теплоносителя, например, создаваемые котельной, предъявляют требования по температуре среды в линии возврата теплоносителя, а именно температура теплоносителя в линии возврата должна быть не ниже минимально допустимой и не выше максимально допустимой для данного технологического объекта. Нарушение этих требований вызывает прекращение подачи теплоносителя, что в летнее время приводит к увеличению времени разогрева, а в зимнее время будет приводить к переохлаждению среды в линии возврата теплоносителя вплоть до промерзания. Кроме того, превышение потребляемой активной мощности (фазного тока) электродвигателя циркуляционного насоса также может привести к его аварийному отключению и длительному перерыву в выполнении разогрева и слива.However, the known method of heating and draining highly viscous products does not fully solve the problem of ensuring a minimum heating time of the product due to possible shutdowns of the heating system associated with the output of operating parameters beyond the permissible limits. In particular, the external conditions in which all methods of heating using a coolant are implemented, for example, those created by a boiler house, impose requirements on the temperature of the medium in the return line of the coolant, namely, the temperature of the coolant in the return line must be not lower than the minimum allowable and not higher than the maximum allowable this technological facility. Violation of these requirements causes the supply of coolant to cease, which in the summer leads to an increase in the warm-up time, and in winter it will lead to overcooling of the medium in the coolant return line up to freezing. In addition, exceeding the consumed active power (phase current) of the circulation pump electric motor can also lead to its emergency shutdown and a long interruption in the heating and draining process.
Задача изобретения заключается в том, чтобы достичь минимального времени разогрева в условиях реального технологического объекта и обеспечить надежность работы системы разогрева в холодное время года.The objective of the invention is to achieve a minimum warm-up time under the conditions of a real technological object and to ensure the reliability of the heating system in the cold season.
Технический результат, достигаемый в летнее время, состоит в предотвращении остановок обработки, вызванных перегревом теплоносителя или отключением электродвигателя насоса при превышении тока потребления, а в зимнее время еще и в предотвращении закупорки линии возврата теплоносителя и ее разрушения из-за замерзания.The technical result achieved in the summer is to prevent processing stops caused by overheating of the coolant or shutdown of the pump motor when the consumption current is exceeded, and in winter also to prevent clogging of the coolant return line and its destruction due to freezing.
Технический результат достигается тем, что в способе разогрева и слива высоковязких продуктов из емкости, заключающемся в отборе холодного продукта из донной части емкости с помощью насоса, циркуляционном разогреве его во внешнем теплообменнике путем подвода в него теплоносителя и подаче нагретого продукта в несколько мест емкости, одно из которых находится на входе в канал отбора холодного продукта из емкости в систему нагрева, причем подачу нагретого продукта в это место осуществляют с расходом, обеспечивающим необходимую текучесть холодного продукта для перекачки по контуру циркуляции, а подачу оставшегося нагретого продукта осуществляют в места, удаленные от места отбора холодного продукта из емкости, и когда весь продукт в емкости разогрет, прекращают циркуляционный разогрев и сливают весь продукт из емкости, согласно изобретению увеличивают расход теплоносителя, подаваемого в теплообменник, при снижении температуры продукта на входе в теплообменник ниже расчетного значения для теплообменника, или при увеличении расхода циркуляции продукта через теплообменник сверх расчетного значения для теплообменника, или при увеличении активной мощности (фазного тока) электродвигателя насоса сверх максимально допустимого значения, или уменьшают расход теплоносителя при повышении температуры продукта на входе в теплообменник выше расчетного значения для теплообменника, или при снижении расхода циркуляции ниже расчетного значения для теплообменника.The technical result is achieved by the fact that in the method of heating and draining highly viscous products from the tank, which involves taking a cold product from the bottom of the tank using a pump, circulating it in an external heat exchanger by supplying a coolant into it and supplying the heated product to several places of the tank, one of which is located at the entrance to the channel for selection of cold product from the tank into the heating system, and the heated product is supplied to this place at a flow rate that provides the necessary fluidity cold product for pumping along the circulation circuit, and the remaining heated product is supplied to places remote from the place where the cold product was taken from the tank, and when the whole product in the tank is warmed up, the circulation heating is stopped and the whole product is drained from the tank, according to the invention, the heat carrier flow is increased, supplied to the heat exchanger, when the temperature of the product at the inlet to the heat exchanger decreases below the calculated value for the heat exchanger, or when the flow rate of the product through the heat exchanger increases ir above the calculated value for the heat exchanger, or by increasing the active power (phase current) of the pump motor above the maximum permissible value, or reduce the flow rate of the coolant when the temperature of the product at the inlet to the heat exchanger increases above the calculated value for the heat exchanger, or when the circulation flow decreases below the calculated value for heat exchanger.
Сущность изобретения поясняется чертежом, на котором изображена схема устройства для реализации способа.The invention is illustrated in the drawing, which shows a diagram of a device for implementing the method.
На схеме обозначены: всасывающий трубопровод 1; устройство слива - всасывающий патрубок 2 (показано условно, может быть как устройством нижнего слива через донный клапан емкости, так и верхнего слива, погружаемым через горловину верхнего люка емкости); емкость 3 с разогреваемым продуктом; стартовая емкость 4 с начальным запасом, трубопровод 5 начального заполнения высокотекучим продуктом из стартовой емкости 4; обходной трубопровод 8 мимо стартовой емкости 4; запорный клапан 9.1 коммутации схемы всасывания через стартовую емкость 4 (в открытом состоянии), или схемы всасывания с подключенной стартовой емкостью 4 (в закрытом состоянии); запорный клапан 9.2 коммутации схемы всасывания с подключенной стартовой емкостью 4 (в открытом состоянии) или схемы всасывания через стартовую емкость 4 (в закрытом состоянии); теплообменник 10; трубопровод 11 подачи теплоносителя от котельной; клапан 12.1 регулирования расхода теплоносителя через теплообменник 10, установленный на трубопроводе 11 подачи (один из вариантов органа регулирования подачи); клапан 12.2 регулирования расхода теплоносителя через теплообменник 10, установленный на трубопроводе обратного возврата теплоносителя в котельную трубопровода (один из вариантов органа регулирования подачи); насос 12.3 возврата теплоносителя в котельную с регулируемой подачей (один из вариантов органа регулирования подачи); датчик 13 температуры разогреваемого продукта после теплообменника 10; напорный трубопровод 14 горячего высокотекучего продукта после теплообменника 10; линия 15 подвода горячего высокотекучего продукта в область всасывания из емкости 3; линия 16 подвода горячего высокотекучего продукта в удаленную от всасывания область емкости 3; клапаны 17, 18, регулирующие подачу горячего высокотекучего продукта в разные части емкости 3; вариант участка 25.1 сливного трубопровода в безнапорный самотечный коллектор; вариант участка 25.2 сливного трубопровода в напорный коллектор с насосным сливом; клапан 26 запорно-регулирующий сливной; датчик 27 давления продукта на входе в насос 6; датчик 28 температуры продукта перед теплообменником 10.The diagram shows: suction pipe 1; drain device — suction pipe 2 (shown conditionally, it can be either a lower drain device through the bottom valve of the tank or an upper drain, immersed through the neck of the upper tank hatch); capacity 3 with a heated product; starting vessel 4 with an initial reserve, a
Также на схеме показаны датчик 29 температуры теплоносителя после теплообменника 10 в линии его возврата в котельную; датчик 30.1 давления продукта на выходе насоса 6, в совокупности с показаниями датчика 27 давления на входе в насос 6 и известной степенью открытия регулирующих клапанов 17, 18 позволяющий выполнить косвенное измерение расхода циркуляции (по напорной характеристике насоса 6 и расходной характеристике нагруженной на него гидросистемы); датчик 30.2 расхода для альтернативного прямого способа измерения расхода; датчик 31 активной мощности электродвигателя насоса 6 (или датчик фазного тока).The diagram also shows the
Предложенный способ осуществляется следующим образом. В способе обеспечивается поддержание текучести разогреваемого продукта в емкости 3 на уровне, достаточном для его циркуляции через внешний теплообменник 10. Поддержание текучести обеспечивается смешиванием в области всасывающего патрубка 2 циркуляционного контура горячего высокотекучего продукта, поступающего после теплообменника 10, с холодным малотекучим продуктом в емкости 3. При естественном межпартионном разбросе теплофизических свойств разогреваемого продукта и, особенно, в процессе разогрева продукта в емкости 3 требуется изменение соотношения горячего и холодного продукта в смеси на входе во всасывающий патрубок 2 циркуляционного контура, а именно: снижение доли горячего продукта и увеличение доли разогреваемого (повышающего свою текучесть по мере разогрева) продукта в емкости 3.The proposed method is as follows. The method maintains the fluidity of the heated product in the tank 3 at a level sufficient for its circulation through the
Для изменения соотношения горячего и холодного продуктов в смеси происходит разделение горячего продукта после теплообменника 10 на две линии: по первой линии 15 горячий продукт подводится непосредственно в зону всасывания патрубка 2 и значительная его часть, смешиваясь с холодным продуктом, возвращается на вход теплообменника 10, по второй линии 16 горячий продукт подается в удаленную от всасывающего патрубка 2 область емкости 3, из которой он не может без охлаждения достичь области всасывания.To change the ratio of hot and cold products in the mixture, the hot product is separated after the
Если весь горячий высокотекучий продукт после теплообменника 10 подается по линии 15, то достигается максимальная температура и текучесть возвращаемой на вход в теплообменник 10 смеси, что в условиях ограничения температуры продукта на выходе из теплообменника 10 ограничивает подвод тепла к разогреваемому продукту в емкости.If all hot, high-flowing product after the
Если весь горячий высокотекучий продукт после теплообменника 10 подается по линии 16, то на вход в теплообменник 10 возвращается продукт, охлажденный до актуальной на данный момент температуры в емкости 3, с минимальной на этот момент текучестью и температурой, но способный воспринять и передать максимальное количество тепла продукту в емкости 3 при условии сохранения циркуляции (при прекращении циркуляции тепло в емкость 3 не переносится и разогрев не происходит). Прекращение циркуляции при низкой текучести продукта происходит, в первую очередь, из-за кавитационного срыва насоса 6, вызванного пониженным давлением на входе в насос 6. Очевидно существует оптимальное на текущий момент разогрева соотношение горячего и холодного продуктов в возвращаемой смеси, обеспечивающее максимальный подвод тепла в разогреваемую емкость 6.If all hot high-flowing product after the
Для изменения соотношения расходов по линиям 15 и 16 используют запорно-регулирующие клапаны 17 и 18 соответственно.To change the ratio of costs along lines 15 and 16, shut-off and
В качестве субоптимальных критериев изменения соотношения горячего и холодного продуктов в возвращаемой смеси в прототипе используются сигналы датчиков 27 и 28 давления РС1 и температуры ТС2, причем по сигналу от датчика 27 давления РС1 изменяется сопротивление линии 16 регулирующим клапаном 18, а по сигналу датчика 28 температуры ТС2 изменяется сопротивление линии 15 регулирующим клапаном 17. Температура на входе в теплообменник 10 поддерживается на минимальном уровне, обеспечивающем приемлемую текучесть продукта, давление (разрежение) на входе в насос 6 поддерживается на минимальном уровне, исключающем кавитацию в насосе 6.As suboptimal criteria for changing the ratio of hot and cold products in the returned mixture, the prototype uses the signals of
Ограничение температуры продукта на выходе из теплообменника 10 максимальным уровнем, исключающим кипение и термическое разложение разогреваемого продукта, осуществляется изменением расхода теплоносителя через теплообменник 10 по сигналу от датчика 13 температуры ТСЗ. Расход теплоносителя может изменяться последством запорно-регулирующих клапанов 12.1 или 12.2, расположенных в трубопроводе подачи или возврата теплоносителя соответственно, либо циркуляционным насосом 12.3 с изменяемой производительностью.The temperature of the product at the outlet of the
Процесс разогрева начинается с заполнения полости насоса 6 и части циркуляционного контура горячим продуктом из стартовой емкости 4, затем включается циркуляция продукта через теплообменник 10 с одновременным подводом теплоносителя к нему. Процесс разогрева может сопровождаться или перемежаться частичным сливом, если температура продукта на входе в теплообменник 10 достигла допустимого для частичного слива уровня. Существенным фактором, обеспечивающим высокую полноту слива продукта из емкости 3, является разогрев пристенного слоя продукта емкости 3 до температур с текучестью, обеспечивающей отекание продукта со стенок емкости 3 одновременно с понижением уровня продукта при его сливе из емкости 3. Поэтому одним из признаков завершения процесса разогрева является повышение температуры стенок емкости 3 до уровня, близкого к температуре разогретого продукта.The heating process begins with filling the cavity of the pump 6 and part of the circulation circuit with hot product from the starting tank 4, then the circulation of the product through the
В процессе разогрева после повышения температуры продукта на выходе из теплообменника 10 до максимально допустимого уровня либо при достижении конечной температуры разогреваемого продукта в емкости 3 подача теплоносителя понижается вплоть до полного прекращения его подачи.In the process of heating after increasing the temperature of the product at the outlet of the
По окончании разогрева производится полный слив продукта из емкости 3 при открытом клапане 26 по сливному трубопроводу 25.1 самотеком (насос 6 отключен) в безнапорный коллектор (на схеме не показан) либо по сливному трубопроводу 25.2 с включенным насосом при сливе в напорный коллектор.At the end of heating, the product is completely drained from tank 3 with valve 26 open by gravity drain pipe 25.1 (pump 6 turned off) into a pressureless manifold (not shown in the diagram) or by drain pipe 25.2 with the pump turned on when draining into the pressure header.
В известном способе в этот момент циркуляция продукта через теплообменник 10 и подача теплоносителя при сливе прекращается. Однако известный способ разогрева не обеспечивает в полной мере нахождение ряда параметров технологического процесса в допустимых пределах.In the known method at this moment, the circulation of the product through the
Например, при выборе значения температуры ТС2 (датчик 28) в области температур с ненормируемой вязкостью (текучестью) продукта и при возможном значении вязкости на входе в насос 6, близком к предельно допустимому для используемого насоса 6, возможны превышение потребляемой активной мощности насоса 6 с электроприводом сверх допустимых для электродвигателя значений и остановка электроприводного насоса 6 по срабатыванию токовых (тепловых) защит. Причем повторное включение электронасоса возможно по истечении промежутка времени, существенно превышающего время его работы до отключения.For example, when choosing a temperature ТС2 (sensor 28) in the temperature range with non-standardized viscosity (fluidity) of the product and at a possible value of viscosity at the inlet to pump 6, which is close to the maximum permissible value for the used pump 6, the consumed active power of the pump 6 with electric drive may be exceeded in excess of the permissible values for the electric motor and stopping the electric drive pump 6 by triggering current (thermal) protection. Moreover, the re-inclusion of the electric pump is possible after a period of time significantly exceeding the time of its operation before shutdown.
Другой важный параметр, не контролируемый в известном способе разогрева и контролируемый в предложенном способе, - это температура теплоносителя ТС4 (датчик 29) в трубопроводе возврата.Another important parameter not controlled in the known heating method and controlled in the proposed method is the temperature of the coolant TC4 (sensor 29) in the return pipe.
Со стороны внешней котельной всегда накладываются требования по температуре ТС4 (датчик 29) обратно возвращаемого теплоносителя, которая должна находиться в расчетном диапазоне не ниже минимально допустимой и не выше максимально допустимой.The external boiler house always imposes requirements on the temperature TC4 (sensor 29) of the return heat carrier, which should be in the design range not lower than the minimum acceptable and not higher than the maximum acceptable.
При использовании теплообменника 10 с противоточной схемой течения температура теплоносителя ТС4 в трубопроводе возврата с некоторым превышением отслеживает температуру ТС2 продукта на входе в теплообменник 10. В прямоточных схемах течения в теплообменнике 10 температура теплоносителя ТС4 в трубопроводе возврата с некоторым превышением отслеживает температуру ТС3 продукта на выходе из теплообменника 10.When using a
Причины, вызывающие отклонения температуры теплоносителя ТС4, идентичны для обеих схем течения в теплообменнике 10.The reasons for the deviation of the temperature of the coolant TC4 are identical for both flow patterns in the
К повышению температуры ТС4 приводит смещение интенсивности теплообмена (по сравнению с расчетной) в сторону подвода тепла от теплоносителя относительно теплосъема со стороны разогреваемого продукта, что, в свою очередь, может быть вызвано со стороны продукта повышенной его температурой на входе в теплообменник 10 или пониженным расходом циркуляции продукта, а со стороны теплоносителя завышенными энергетическими параметрами теплоносителя (повышенные температура, давление и расход на входе в теплообменник).An increase in the temperature of ТС4 results in a shift in the heat transfer intensity (compared to the calculated one) in the direction of supplying heat from the coolant relative to the heat removal from the side of the heated product, which, in turn, can be caused by the product’s increased temperature at the inlet to the
Причиной отклонения в сторону понижения температуры ТС4 является смещение интенсивности теплообмена в сторону съема тепла продуктом по отношению к подводу тепла от теплоносителя на расчетных режимах, что может быть вызвано разогревом переохлажденного продукта в емкости, но обладающего достаточной текучестью при пониженных температурах продукта на входе в теплообменник или повышенным расходом циркуляции, или недостаточными энергетическими параметрами теплоносителя (пониженные температура, давление и/или расход на входе в теплообменник).The reason for the deviation in the direction of lowering the temperature of the TC4 is a shift in the heat transfer intensity towards the removal of heat by the product relative to the heat input from the coolant in the design conditions, which can be caused by heating of the supercooled product in the tank, but which has sufficient fluidity at low temperatures of the product at the inlet of the heat exchanger or increased flow rate, or insufficient energy parameters of the coolant (reduced temperature, pressure and / or flow rate at the inlet to the heat transfer nickname).
Выход температуры возвращаемого обратно теплоносителя за верхний или нижний пределы допустимого диапазона приводит к отключению автоматикой котельной циркуляции теплоносителя через теплообменник 10 (таким образом, прекращению разогрева продукта в емкости), снижению ее тепловой мощности и переводу циркуляции на внутренний контур котельной. Повторное включение циркуляции через теплообменник 10 производится при восстановлении температурного режима, что, как и любой тепловой процесс, занимает заметное время и оценивается по приборам котельной, удаленным от места разогрева емкости. Вынужденные перерывы в работе схемы разогрева приводят к увеличению времени разогрева, а в зимнее время - к локальной заморозке линии теплоносителя с возможным ее разрушением.The temperature return of the returning coolant beyond the upper or lower limits of the allowable range leads to the automatic shutdown of the boiler circulation of the coolant through the heat exchanger 10 (thus, stopping the heating of the product in the tank), reduce its heat output and transfer the circulation to the internal circuit of the boiler room. The repeated inclusion of circulation through the
Для предотвращения нежелательных последствий, вызванных недопустимым повышением температуры теплоносителя ТС4 в линии его возврата после теплообменника 10, предлагается управлять подачей теплоносителя в зависимости от регистрируемых значений температуры теплоносителя и продукта на входах и выходах теплообменника 10.To prevent undesirable consequences caused by an unacceptable increase in the temperature of the coolant TC4 in the return line after the
Подача теплоносителя должна снижаться как при непосредственном недопустимом повышении температуры теплоносителя ТС4 в линии его возврата после теплообменника 10, так и при росте температур теплоносителя на входе в теплообменник 10 и/или продукта на входе и выходе из теплообменника 10 сверх расчетных для теплообменника значений. Также подача теплоносителя должна снижаться при снижении расхода циркуляции ниже расчетного для теплообменника значения. Величина упреждающего снижения расхода теплоносителя по расходу циркуляции и перечисленным выше температурам, за исключением ТС4, складывается как сумма составляющих, каждая из которых пропорциональна величине превышения соответствующей температуры над своим расчетным значением и/или пропорциональна величине снижения расхода циркуляции от своего расчетного значения.The flow of the coolant should decrease both with a direct unacceptable increase in the temperature of the coolant TC4 in the return line after the
Снижение расхода теплоносителя, направленное на непосредственное понижение температуры теплоносителя ТС4 в линии его возврата, прекращается, как только эта температура понижается до допустимых значений.Reducing the flow rate of the coolant, aimed at directly lowering the temperature of the coolant TC4 in the return line, stops as soon as this temperature drops to acceptable values.
Расход теплоносителя снижается следующими способами, применяемыми раздельно или совместно в произвольном сочетании: - увеличением гидравлического сопротивления линии теплоносителя за счет прикрытия регулирующих клапанов 12.1 и/или 12.2, расположенных в трубопроводе подачи или возврата теплоносителя соответственно; снижением производительности циркуляционного насоса 12.3 с изменяемой производительностью.The flow rate of the coolant is reduced by the following methods, applied separately or together in an arbitrary combination: - increase the hydraulic resistance of the coolant line by covering the control valves 12.1 and / or 12.2 located in the coolant supply or return pipeline, respectively; reduced performance of the circulation pump 12.3 with variable capacity.
В случае недопустимого снижения температуры теплоносителя ТС4 в линии его возврата после теплообменника также предлагается управлять подачей теплоносителя в зависимости от регистрируемых значений температуры теплоносителя и продукта на входах и выходах теплообменника 10.In the case of an unacceptable decrease in the temperature of the coolant TC4 in the return line after the heat exchanger, it is also proposed to control the flow of coolant depending on the recorded values of the temperature of the coolant and product at the inputs and outputs of the
Подача теплоносителя должна повышаться как при непосредственном недопустимом снижении температуры теплоносителя ТС4 в линии его возврата после теплообменника 10, так и при снижении температур теплоносителя на входе в теплообменник 10 и/или продукта на входе и выходе из теплообменника 10 сверх расчетных для теплообменника значений, а также превышении расхода циркуляции над своим расчетным значением. Величина упреждающего повышения расхода теплоносителя при расходе циркуляции и перечисленным выше температурам, за исключением ТС4, складывается как сумма составляющих, каждая из которых пропорциональна величине понижения соответствующей температуры от своего расчетного значения и/или пропорциональна величине превышения расхода циркуляции над своим расчетным значением.The flow of the coolant should increase both with a direct unacceptable decrease in the temperature of the coolant TC4 in the return line after the
Повышение расхода теплоносителя, направленное на непосредственное повышение температуры теплоносителя ТС4 в линии его возврата, прекращается, как только эта температура повышается до допустимых значений.The increase in the flow rate of the coolant, aimed at a direct increase in the temperature of the coolant TC4 in the return line, stops as soon as this temperature rises to acceptable values.
Для предотвращения нежелательных последствий из-за аварийного отключения электродвигателя насоса 6 при увеличении его активной мощности (фазного тока) сверх максимально допустимого значения подача теплоносителя повышается пропорционально превышению величины активной мощности (фазного тока) сверх своего номинального значения. Увеличение подачи теплоносителя при отклонении этого режимного параметра должно иметь высший приоритет относительно упреждающего снижения подачи теплоносителя при снижении температуры продукта на входе в теплообменник 10 или снижении расхода циркуляции ниже расчетных для теплообменника значений.To prevent undesirable consequences due to an emergency shutdown of the pump motor 6 when its active power (phase current) increases above the maximum permissible value, the coolant supply increases in proportion to the excess of the active power (phase current) above its nominal value. An increase in the coolant flow when this mode parameter is deviated should have the highest priority with respect to a proactive decrease in the coolant flow when the product temperature at the inlet to the
Повышение расхода теплоносителя, направленное на снижение активной мощности (фазного тока), прекращается, как только этот параметр снижается до допустимых значений.The increase in coolant flow rate, aimed at reducing the active power (phase current), stops as soon as this parameter is reduced to acceptable values.
Расход теплоносителя повышается следующими способами, применяемыми раздельно или совместно в произвольном сочетании: - снижением гидравлического сопротивления линии теплоносителя за счет открытия регулирующих клапанов 12.1 и/или 12.2, расположенных в трубопроводе подачи или возврата теплоносителя соответственно; повышением производительности циркуляционного насоса 12.3 с изменяемой производительностью.The flow rate of the coolant is increased in the following ways, applied separately or together in an arbitrary combination: - by reducing the hydraulic resistance of the coolant line by opening the control valves 12.1 and / or 12.2 located in the coolant supply or return pipeline, respectively; increasing the productivity of the circulation pump 12.3 with variable capacity.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012133184/12A RU2526419C2 (en) | 2012-08-02 | 2012-08-02 | Method of heating and discharge of viscous and frozen products from container |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012133184/12A RU2526419C2 (en) | 2012-08-02 | 2012-08-02 | Method of heating and discharge of viscous and frozen products from container |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012133184A RU2012133184A (en) | 2014-02-10 |
| RU2526419C2 true RU2526419C2 (en) | 2014-08-20 |
Family
ID=50031950
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012133184/12A RU2526419C2 (en) | 2012-08-02 | 2012-08-02 | Method of heating and discharge of viscous and frozen products from container |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2526419C2 (en) |
Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1210670A3 (en) * | 1980-06-19 | 1986-02-07 | )и.(72) Хельмут Бэльц (DE) | Method of dispensing heat to user from steam line system |
| SU1423465A1 (en) * | 1986-11-12 | 1988-09-15 | Псковский филиал Ленинградского политехнического института им.М.И.Калинина | Arrangement for draining fluids from transport vessel |
| SU1585261A1 (en) * | 1987-04-22 | 1990-08-15 | Южный Филиал Всесоюзного Теплотехнического Института Им.Ф.Э.Дзержинского | Method of warming up thickned liquid in tank having cylindrical housing |
| DE4409883C2 (en) * | 1994-03-18 | 1997-08-14 | Flies Fernando Dipl Ing | Process for operating a heating system as required |
| RU2140043C1 (en) * | 1998-06-24 | 1999-10-20 | Санкт-Петербургский государственный морской технический университет | Heat and water supply system |
| RU43342U1 (en) * | 2004-08-18 | 2005-01-10 | Байтингер Николай Михайлович | HEAT SUPPLY SYSTEM |
| RU2257327C1 (en) * | 2003-11-28 | 2005-07-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "25 Государственный научно-исследовательский институт Министерства обороны Российской Федерации" (по применению топлив, масел, смазок и специальных жидкостей-ГосНИИ по химмотологии) | Control method for high-viscous oil product discharge from railroad tank cars |
| RU2260552C1 (en) * | 2004-01-09 | 2005-09-20 | Левченко Евгений Леонидович | Method of warming-up and draining high-viscous products from reservoir and device for realization of this method |
| RU2297959C1 (en) * | 2005-11-03 | 2007-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Северо-Западное Морское Агентство ТЕРМИНАЛ" | Method of warming and draining of high viscosity products from transport and stationary reservoirs |
| RU2327080C2 (en) * | 2006-07-31 | 2008-06-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный морской технический университет" | Heat water supply system (variants) |
| RU85457U1 (en) * | 2009-02-06 | 2009-08-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "КАЛИНИГРАДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ" | AUTOMATED DEVICE FOR DRAINING HIGH VISCOUS PRODUCTS FROM THE TANK |
| RU115449U1 (en) * | 2011-10-18 | 2012-04-27 | Владимир Семенович Соколов | HEATER BOILER RECOVERY SYSTEM |
-
2012
- 2012-08-02 RU RU2012133184/12A patent/RU2526419C2/en active
Patent Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1210670A3 (en) * | 1980-06-19 | 1986-02-07 | )и.(72) Хельмут Бэльц (DE) | Method of dispensing heat to user from steam line system |
| SU1423465A1 (en) * | 1986-11-12 | 1988-09-15 | Псковский филиал Ленинградского политехнического института им.М.И.Калинина | Arrangement for draining fluids from transport vessel |
| SU1585261A1 (en) * | 1987-04-22 | 1990-08-15 | Южный Филиал Всесоюзного Теплотехнического Института Им.Ф.Э.Дзержинского | Method of warming up thickned liquid in tank having cylindrical housing |
| DE4409883C2 (en) * | 1994-03-18 | 1997-08-14 | Flies Fernando Dipl Ing | Process for operating a heating system as required |
| RU2140043C1 (en) * | 1998-06-24 | 1999-10-20 | Санкт-Петербургский государственный морской технический университет | Heat and water supply system |
| RU2257327C1 (en) * | 2003-11-28 | 2005-07-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "25 Государственный научно-исследовательский институт Министерства обороны Российской Федерации" (по применению топлив, масел, смазок и специальных жидкостей-ГосНИИ по химмотологии) | Control method for high-viscous oil product discharge from railroad tank cars |
| RU2260552C1 (en) * | 2004-01-09 | 2005-09-20 | Левченко Евгений Леонидович | Method of warming-up and draining high-viscous products from reservoir and device for realization of this method |
| RU43342U1 (en) * | 2004-08-18 | 2005-01-10 | Байтингер Николай Михайлович | HEAT SUPPLY SYSTEM |
| RU2297959C1 (en) * | 2005-11-03 | 2007-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Северо-Западное Морское Агентство ТЕРМИНАЛ" | Method of warming and draining of high viscosity products from transport and stationary reservoirs |
| RU2327080C2 (en) * | 2006-07-31 | 2008-06-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный морской технический университет" | Heat water supply system (variants) |
| RU85457U1 (en) * | 2009-02-06 | 2009-08-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "КАЛИНИГРАДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ" | AUTOMATED DEVICE FOR DRAINING HIGH VISCOUS PRODUCTS FROM THE TANK |
| RU115449U1 (en) * | 2011-10-18 | 2012-04-27 | Владимир Семенович Соколов | HEATER BOILER RECOVERY SYSTEM |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2012133184A (en) | 2014-02-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2607930C2 (en) | Internal combustion engine with liquid cooling and such engine operating method | |
| JP7248378B2 (en) | Method for operating ship cooling system | |
| WO2011088830A1 (en) | Dual fuel supply system, methods for switching between different fuel types and method for retro-fitting a heavy fuel system | |
| JP6919516B2 (en) | Fuel cell system | |
| JP2016160852A (en) | Temperature control device for internal combustion engine | |
| JP2016008687A (en) | Vehicle drive device | |
| JP2015068539A (en) | Hot water supply system and control method of the same | |
| KR101529229B1 (en) | Stability cooling system for a vessel | |
| US11199354B2 (en) | Refrigeration unit having an accumulator, refrigeration system and method for controlling a refrigeration unit having an accumulator | |
| JP5067869B2 (en) | Water heater | |
| CN109436279A (en) | Container energy conserving system and ship | |
| RU2526419C2 (en) | Method of heating and discharge of viscous and frozen products from container | |
| KR102059124B1 (en) | cooling system for ship using cold energy of liquefied natural gas and control method for thereof | |
| JP4933177B2 (en) | Water heater | |
| IL155665A (en) | Thermal energy storage | |
| RU2500598C1 (en) | Method of heating and draining of thick and frozen products from vessel | |
| RU2486121C1 (en) | Method of heating and discharge of viscous and hardened products from container | |
| JP5572116B2 (en) | Heat source system | |
| CN104443879B (en) | Constant-temperature self-heating device of oil tank of oil tanker | |
| RU2307780C1 (en) | Method to control process of draining high viscosity products from tank | |
| RU2260552C1 (en) | Method of warming-up and draining high-viscous products from reservoir and device for realization of this method | |
| WO2012117152A1 (en) | A fuel feed system for an internal combustion engine and a method of operating such | |
| JP2011007340A (en) | Hot water supply device | |
| EP3394518B1 (en) | Thermal exchange and thermal stratification system for the fluid contained in a tank and hot water tank comprising said system | |
| KR102632392B1 (en) | Fuel Oil Change Over System and Method for Vessel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |