RU2485331C2 - Способ и устройство для преобразования тепловой энергии низкотемпературного источника тепла в механическую энергию - Google Patents

Способ и устройство для преобразования тепловой энергии низкотемпературного источника тепла в механическую энергию Download PDF

Info

Publication number
RU2485331C2
RU2485331C2 RU2010112391/06A RU2010112391A RU2485331C2 RU 2485331 C2 RU2485331 C2 RU 2485331C2 RU 2010112391/06 A RU2010112391/06 A RU 2010112391/06A RU 2010112391 A RU2010112391 A RU 2010112391A RU 2485331 C2 RU2485331 C2 RU 2485331C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
working medium
liquid
phase
condenser
vapor phase
Prior art date
Application number
RU2010112391/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2010112391A (ru
Inventor
Йорг ЛЕНГЕРТ
Мартина ЛЕНГЕРТ
Катрин РУСЛАНД
Норберт ВАЙНБЕРГ
Original Assignee
Сименс Акциенгезелльшафт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сименс Акциенгезелльшафт filed Critical Сименс Акциенгезелльшафт
Publication of RU2010112391A publication Critical patent/RU2010112391A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2485331C2 publication Critical patent/RU2485331C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/04—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for the fluid being in different phases, e.g. foamed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/02—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for the fluid remaining in the liquid phase

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)

Abstract

Изобретение относится к преобразованию тепловой энергии низкотемпературного источника тепла в механическую энергию. Способ преобразования тепловой энергии низкотемпературного источника тепла в механическую энергию в замкнутом циркуляционном контуре, при котором жидкая рабочая среда нагревается посредством передачи тепла от низкотемпературного источника и частично испаряется в устройстве для создания разрежения, можно предотвратить эрозию конденсатора для конденсации частично преобразованной в пар рабочей среды за счет того, что в частично преобразованной в пар рабочей среде непосредственно перед конденсатором жидкая фаза отделяется от парообразной фазы, только парообразная фаза подается на конденсатор для конденсации, и затем сконденсированная парообразная фаза и жидкая фаза объединяются. Также представлено устройство для осуществления способа. Изобретение позволяет надежным образом предотвратить эрозию конденсатора, не повышая существенно сложность циркуляционного контура. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

Изобретение относится к способу и устройству для преобразования тепловой энергии низкотемпературного источника тепла в механическую энергию согласно родовому понятию пункта 1 формулы изобретения и, соответственно, пункта 5 формулы изобретения. Подобный способ и, соответственно, подобное устройство известны, например, из патента США 7093503 В1.
Для использования тепловой энергии низкотемпературного источника тепла, как, например, геотермальных источников, газообразных, парообразных или жидкостных источников отходящего тепла или солнечной энергии, уже известно, что в циркуляционном контуре рабочая среда не испаряется, а только нагревается. За счет отказа от испарения можно использовать обычно требуемую для испарения рабочей среды тепловую энергию, например, можно нагреть заметно больший массовый поток рабочей среды. Тем самым для низкотемпературных источников в диапазоне температур менее 400оС можно достичь заметных преимуществ по КПД по сравнению с циркуляционными контурами с испарением рабочей среды.
В известном из патента США 7093503 В1 циркуляционном контуре на первом этапе жидкая рабочая среда доводится с помощью насоса до высокого давления. На втором этапе находящаяся под повышенным давлением жидкая рабочая среда в теплообменнике посредством теплопередачи нагревается от низкотемпературного источника тепла, без испарения. На третьем этапе нагретая жидкая рабочая среда расширяется в двухфазной турбине, причем за счет частичного испарения рабочей среды вырабатывается разреженная, частично испаренная рабочая среда с жидкой и парообразной фазой, и тепловая энергия рабочей среды преобразуется в механическую энергию.
Двухфазная турбина имеет для этого непосредственно на ее входе форсунки, в которых рабочая среда за счет увеличения объема от повышенного входного давления к меньшему выходному давлению расширяется, благодаря чему рабочая среда частично испаряется. Возникающий за счет этого пучок воды и пара направляется на лопатки турбины, посредством которой кинетическая энергия пучка воды и пара преобразуется в механическую энергию вала ротора. Вал ротора связан с генератором, с помощью которого механическая энергия вала ротора преобразуется в электрическую энергию.
Выходящая из турбины двухфазная рабочая среда затем подается в конденсатор. В конденсаторе затем на четвертом этапе парообразная фаза разреженной, частично испаренной рабочей среды конденсируется и тем самым образуется вышеупомянутая жидкая рабочая среда. Последняя подается на уже упоминавшийся насос и тем самым циркуляционный контур замыкается. Представленная на фиг.2 T-s-диаграмма наглядно иллюстрирует протекающий при этом циркуляционный процесс. При этом SL обозначает линию кипения, TL - линию пара и К - критическую точку рабочей среды. Рабочая среда вдоль линии кипения SL от точки А до точки В вблизи критической точки К нагревается, от точки В до точки С при частичном испарении расширяется и от точки С до точки А - конденсируется.
Из WO 2005/031123 А1, кроме того, известно, что двухфазная смесь, выходящая из двухфазной турбины, подается в сепаратор, чтобы отделить парообразную фазу от жидкой фазы. Парообразная фаза затем в паровой турбине расширяется, чтобы получить дополнительную механическую энергию. Выходящий из паровой турбины разреженный пар подается на конденсатор, конденсируется в нем, затем с помощью насоса приводится к высокому давлению и затем объединяется с отделенной в сепараторе жидкой фазой двухфазной смеси. Возникающий за счет этого поток рабочей среды с помощью еще одного насоса накачивается в теплообменник, при этом он за счет теплопередачи нагревается от низкотемпературного источника. К конденсатору при этом подается только отработавший пар паровой турбины, но не двухфазная смесь двухфазной турбины. Этот циркуляционный контур хотя и имеет очень хороший КПД, но также отличается заметно более высокой сложностью и капитальными затратами.
В известном из ЕР 0485596 циркуляционном контуре также только нагретая жидкая, то есть не преобразованная в пар рабочая среда подается в устройство для создания разрежения и там частично испаряется. Пароводяная смесь, выходящая из устройства для создания разрежения, затем подается на сепаратор, который служит только для измерения жидкостной составляющей в паре.
В вышеупомянутом циркуляционном контуре на конденсатор подается двухфазная смесь, выходящая из турбины, так что жидкостная составляющая может привести к эрозии конденсатора, за счет чего срок службы конденсатора уменьшается.
Поэтому задачей настоящего изобретения является дополнительно усовершенствовать способ согласно родовому понятию пункта 1 и устройство согласно родовому понятию пункта 5 формулы изобретения, чтобы можно было надежным образом предотвратить эрозию конденсатора, не повышая существенно сложность циркуляционного контура.
Соответствующий изобретению способ предусматривает, что в разреженной, частично преобразованной в пар рабочей среде непосредственно перед конденсатором жидкая фаза отделяется от парообразной фазы. Только парообразная фаза подается на конденсатор для конденсации. Сконденсированная парообразная (то есть затем жидкая) фаза и отделенная жидкая фаза после конденсатора, но перед этапом 1, то есть повышения давления жидкой рабочей среды, объединяются для получения жидкой рабочей среды. Жидкая фаза, таким образом, отводится мимо конденсатора, за счет чего может быть предотвращена эрозия конденсатора. Для этого необходимы только сепаратор для отделения жидкой фазы от парообразной фазы, обводной трубопровод для направления жидкой фазы мимо конденсатора и светвитель для объединения (отделенной) жидкой и сконденсированной парообразной (то есть затем жидкой) фазы. Сложность циркуляционного контура повышается, таким образом, лишь несущественно.
Величина капель жидкой фазы в парообразной фазе рабочей среды после разрежения зависит от давления рабочей среды в конденсаторе. Чем выше давление рабочей среды в конденсаторе и, тем самым, на выходе устройства для создания разрежения, тем меньше капли. В свою очередь, чем меньше капли, тем меньше опасность эрозии, которая вызывается каплями. На другой стороне, однако, с увеличением давления рабочей среды в конденсаторе и на выходе устройства для создания разрежения снижается механическая энергия, которая может быть выработана путем преобразования тепловой энергии посредством устройства для создания разрежения.
Поэтому предпочтительным образом давление рабочей среды при конденсации устанавливается на этапе 3 на оптимум между минимально возможным размером капель жидкой фазы в парообразной фазе рабочей среды и максимально возможной вырабатываемой энергией. Тем самым целенаправленно снижается выработанная механическая энергия, чтобы избежать эрозии конденсатора. На основе большого преимущества по КПД, обусловленного нагреванием вместо испарения рабочей среды с помощью низкотемпературного источника тепла, могут быть, однако, все равно достигнуты заметные преимущества по КПД по сравнению с обычными циркуляционными контурами с испарением рабочей среды с помощью низкотемпературного источника тепла.
Согласно особенно предпочтительному выполнению соответствующего изобретению способа объединение сконденсированной парообразной (то есть затем жидкой) фазы и (отделенной) жидкой фазы осуществляется в накопителе рабочей среды. Так как такой накопитель и так присутствует во многих циркуляционных контурах, можно отказаться от дополнительного конструктивного элемента для объединения обеих фаз.
Особенно хорошие КПД могут при этом достигаться, если низкотемпературный источник имеет температуру менее 400оС.
Соответствующее изобретению устройство содержит сепаратор для отделения жидкой фазы от парообразной фазы разреженной, частично испаренной рабочей среды, причем сепаратор размещен в направлении потока рабочей среды непосредственно перед конденсатором. Светвитель служит для объединения (отделенной) жидкой фазы и сконденсированной парообразной (то есть затем жидкой) фазы разреженной, частично испаренной рабочей среды, причем светвитель размещен в направлении потока рабочей среды перед насосом. Сепаратор связан с конденсатором для подвода парообразной фазы в конденсатор. Светвитель связан с сепаратором для подвода (отделенной) жидкой фазы к светвителю и с конденсатором для подвода сконденсированной парообразной (то есть затем жидкой) фазы к светвителю. Преимущества, названные для соответствующего изобретению способа, также имеют место и для соответствующего изобретению устройства.
Предпочтительным образом давление рабочей среды устанавливается в устройстве для создания разрежения на оптимум между минимально возможным размером капель жидкой фазы в парообразной фазе рабочей среды и максимально возможной вырабатываемой механической энергией.
Согласно особенно предпочтительному варианту осуществления светвитель выполнен как накопитель рабочей среды.
Предпочтительным образом в устройстве для создания разрежения для разрежения упомянутой рабочей среды в направлении потока рабочей среды размещены последовательно друг за другом форсунка и турбина. В форсунке рабочая среда может расширяться за счет увеличения объема от повышенного входного давления до пониженного выходного давления, благодаря чему рабочая среда частично испаряется. Возникающий из-за этого пучок воды и пара направляется на лопатки турбины, посредством которой кинетическая энергия пучка воды и пара преобразуется в механическую энергию вала ротора. Вместо одной единственной форсунки на входе турбины, например, в кольцевой конфигурации, может также быть расположено несколько форсунок, через которые параллельно протекает рабочая среда.
Форсунка и турбина могут при этом также образовывать единый конструктивный блок, то есть форсунки размещаются непосредственно на входе турбины.
Изобретение и его дополнительные варианты осуществления согласно признакам зависимых пунктов далее поясняются на примерах выполнения со ссылками на чертежи, на которых показано следующее:
Фиг.1 - схема соответствующего изобретению устройства в упрощенном схематичном представлении и
Фиг.2 - T-s-диаграмма циркуляционного контура, известного из уровня техники с нагреванием (без испарения) рабочей среды посредством низкотемпературного источника.
Соответствующее изобретению устройство 1 для преобразования тепловой энергии низкотемпературного источника тепла в механическую энергию включает в себя термодинамический циркуляционный контур, в котором в направлении потока рабочей среды размещены последовательно друг за другом теплообменник 2, устройство 3 для создания разрежения, сепаратор 7, конденсатор 8, накопитель рабочей среды в форме бака 9 конденсата и насос 10.
В случае низкотемпературного источника тепла речь идет об источнике тепла с температурой менее 400оС. Примерами таких источников тепла являются геотермальные источники (горячая термальная вода), промышленные источники отходящего тепла (например, отходящее тепло сталеплавильной, стекольной или цементной промышленности), а также солнечная энергия.
Для температур менее 300оС в качестве рабочей среды используется, например, охлаждающая жидкость типа R134, а для температур более 300оС используется, например, охлаждающая жидкость типа R245. Насос 10 служит для накачки жидкой рабочей среды до повышенного давления.
Теплообменник 2 служит для нагрева жидкой рабочей среды под повышенным давлением циркуляционного контура посредством передачи тепла низкотемпературного источника 20 тепла к рабочей среде без испарения рабочей среды, т.е. рабочая среда в теплообменнике 2 только нагревается, но не испаряется. Теплообменник для этого на своей первичной стороне обтекается низкотемпературным источником 20 тепла, например, горячей геотермальной водой, а на своей вторичной стороне - рабочей средой под повышенным давлением. Трубопровод 11 соединяет вторичную сторону теплообменника 2 с устройством 3 для создания разрежения. Рабочая среда на выходе вторичной стороны теплообменника 2 при входе в трубопровод 11 имеется далее как жидкость.
Устройство 3 для создания разрежения служит для разрежения нагретой жидкой рабочей среды, причем в устройстве 3 для создания разрежения за счет частичного испарения нагретой жидкой рабочей среды может создаваться разреженная, частично преобразованная в пар рабочая среда с жидкой и парообразной фазой, и тепловая энергия нагретой жидкой рабочей среды может преобразовываться в механическую энергию. Устройство 3 для создания разрежения содержит для этого форсунку 4 и турбину 5, которые размещены в направлении потока рабочей среды последовательно друг за другом. Форсунка и турбина могут при этом образовывать единый конструктивный блок, то есть форсунка 4 размещена непосредственно на входе турбины 5. Вместо только одной форсунки 4 на входе турбины 5, например, в кольцевой конфигурации могут быть размещены также несколько форсунок 4, через которые параллельно протекает рабочая среда.
Турбина 5 с выходной стороны через трубопровод 12 соединена с сепаратором 7. Сепаратор 7 служит для отделения жидкой фазы от парообразной фазы рабочей среды, частично испаренной в устройстве 3 для создания разрежения. Сепаратор 7 в направлении потока рабочей среды размещен непосредственно перед конденсатором 8 и через трубопровод 13 соединен с конденсатором 8 для подвода парообразной фазы в конденсатор 8 и через трубопровод 14 - с баком 9 для конденсата для подвода жидкой фазы в бак 9 для конденсата.
Конденсатор 8 служит для получения жидкой рабочей среды посредством конденсации частично испаренной рабочей среды.
Бак 9 для конденсата служит для объединения жидкой фазы и сконденсированной парообразной (то есть затем жидкой) фазы частично испаренной рабочей среды. Бак 9 для конденсата размещен в направлении потока рабочей среды после конденсатора 8 и перед насосом 10 и через трубопровод 14 соединен с сепаратором 7 для подвода жидкой фазы и через трубопровод 15 - с конденсатором 8 для подвода сконденсированной парообразной фазы в бак 9 для конденсата.
При работе устройства 1 на первом этапе жидкая рабочая среда из бака 9 для конденсата с помощью насоса 10 доводится до повышенного давления и накачивается в теплообменник 2.
На втором этапе жидкая рабочая среда под повышенным давлением нагревается в теплообменнике 2 за счет передачи тепла от протекающего на первичной стороне теплообменника 2 низкотемпературного источника 20 тепла к рабочей среде, при этом она не испаряется.
На третьем этапе в устройстве 3 для создания разрежения нагретая жидкая рабочая среда расширяется, причем рабочая среда частично испаряется, и ее тепловая энергия преобразуется в механическую энергию. Посредством устройства 3 для создания разрежения, таким образом, вырабатывается разреженная, частично испаренная рабочая среда с жидкой и парообразной фазой. Для этого подведенная по трубопроводу 11 к форсунке 4 нагретая жидкая рабочая среда расширяется в форсунке 4 и за счет этого частично испаряется. Кинетическая энергия возникающего при этом пучка воды и пара в турбине 5 преобразуется в механическую энергию вала ротора и тем самым приводит в действие генератор 6, который механическую энергию вновь преобразует в электрическую энергию.
Созданная на третьем этапе выходящая из турбины 5 разреженная, частично испаренная рабочая среда в форме двухфазной смеси (пар/жидкость) через трубопровод 12 подается на сепаратор 7, в котором парообразная фаза отделяется от жидкой фазы двухфазной смеси.
Только парообразная фаза подается через трубопровод 13 на конденсатор 8. В конденсаторе 8 парообразная фаза конденсируется посредством охлаждения, например, посредством прямого охлаждения, воздушного охлаждения, гибридного охлаждения или водяного охлаждения, и сконденсированная парообразная (то есть затем жидкая) фаза по трубопроводу 15 подается в бак 9 для конденсата.
Напротив, отделенная жидкая фаза по трубопроводу 14 отводится мимо конденсатора 8 и только после этого, но еще перед насосом 10 и тем самым перед первым этапом, объединяется со сконденсированной парообразной (то есть затем жидкой) фазой в баке 9 для конденсата.
Жидкая рабочая среда из бака 9 для конденсата с помощью насоса 10 доводится до повышенного давления и накачивается в теплообменник 2, за счет чего циркуляционный контур замыкается.
Посредством отделения жидкой фазы от газообразной фазы, выходящей из турбины 5 двухфазной смеси в сепараторе 7 и последующего направления жидкой фазы мимо конденсатора 8 непосредственно в бак 9 для конденсата, можно предотвратить эрозию конденсатора 8.
При этом давление рабочей среды в конденсаторе 8 устанавливается на третьем этапе на оптимум между минимально возможным размером капель жидкой фазы в парообразной фазе рабочей среды и максимально возможной вырабатываемой механической энергией. Тем самым можно еще больше снизить эрозию конденсатора.

Claims (10)

1. Способ преобразования тепловой энергии низкотемпературного источника (20) тепла в механическую энергию в замкнутом циркуляционном контуре со следующими этапами:
этап 1: повышение давления жидкой рабочей среды,
этап 2: нагревание жидкой рабочей среды под повышенным давлением посредством передачи тепла от низкотемпературного источника (20) тепла к рабочей среде без испарения рабочей среды,
этап 3: разрежение нагретой жидкой рабочей среды, причем посредством частичного испарения рабочей среды вырабатывается разреженная, частично преобразованная в пар рабочая среда с парообразной и жидкой фазой, и тепловая энергия рабочей среды преобразуется в механическую энергию,
этап 4: конденсация созданной на этапе 3 парообразной фазы в конденсаторе (8) для получения жидкой фазы рабочей среды этапа 1, отличающийся тем, что
в созданной на этапе 3 разреженной, частично преобразованной в пар рабочей среде непосредственно перед конденсатором (8) жидкая фаза отделяется от парообразной фазы,
только парообразная фаза подается на конденсатор (8),
сконденсированная парообразная фаза и жидкая фаза после конденсатора (8), но перед этапом 1, объединяются для получения жидкой рабочей среды.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что давление рабочей среды в конденсаторе (8) устанавливается на этапе 3 на оптимум между минимально возможным размером капель жидкой фазы в парообразной фазе рабочей среды и максимально возможной вырабатываемой механической энергией.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что объединение сконденсированной парообразной фазы и жидкой фазы осуществляется в накопителе (9) рабочей среды.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что низкотемпературный источник тепла имеет температуру менее 400°С.
5. Устройство (1) для преобразования тепловой энергии низкотемпературного источника (20) тепла в механическую энергию в замкнутом циркуляционном контуре, содержащее
насос (10) для повышения давления жидкой рабочей среды,
теплообменник (2) для нагревания жидкой рабочей среды под повышенным давлением посредством передачи тепла от низкотемпературного источника (20) тепла к рабочей среде без испарения рабочей среды,
устройство (3) для создания разрежения для разрежения нагретой жидкой рабочей среды, причем в устройстве (3) для создания разрежения посредством частичного испарения рабочей среды вырабатывается разреженная, частично преобразованная в пар рабочая среда с жидкой и парообразной фазой, и тепловая энергия рабочей среды преобразуется в механическую энергию,
конденсатор (8) для конденсации парообразной фазы частично преобразованной в пар рабочей среды для получения жидкой рабочей среды,
отличающееся
сепаратором (7) для отделения жидкой фазы от парообразной фазы разреженной, частично преобразованной в пар рабочей среды, причем сепаратор (7) размещен в направлении потока рабочей среды непосредственно перед конденсатором (8) и соединен с конденсатором (8) для подвода парообразной фазы в конденсатор (8),
средством (9) объединения для объединения жидкой фазы и сконденсированной парообразной фазы частично преобразованной в пар рабочей среды, причем средство (9) объединения размещено в направлении потока рабочей среды перед насосом (10) и соединено с сепаратором (7) для подвода жидкой фазы и с конденсатором (8) для подвода сконденсированной парообразной фазы к средству (9) объединения.
6. Устройство по п.5, отличающееся тем, что давление рабочей среды в конденсаторе (8) может устанавливаться в устройстве (3) для создания разрежения на оптимум между минимально возможным размером капель жидкой фазы в парообразной фазе рабочей среды и максимально возможной вырабатываемой механической энергией.
7. Устройство по п.5 или 6, отличающееся тем, что средство (9) объединения выполнено как накопитель рабочей среды.
8. Устройство по п.5, отличающееся тем, что в устройстве (3) для создания разрежения в направлении потока рабочей среды размещены последовательно друг за другом форсунка (4) и турбина (5).
9. Устройство по п.8, отличающееся тем, что форсунка (4) и турбина (5) образуют единый конструктивный блок.
10. Устройство по п.5, отличающееся тем, что низкотемпературный источник имеет температуру менее 400°С.
RU2010112391/06A 2007-08-31 2007-11-09 Способ и устройство для преобразования тепловой энергии низкотемпературного источника тепла в механическую энергию RU2485331C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102007041457A DE102007041457B4 (de) 2007-08-31 2007-08-31 Verfahren und Vorrichtung zur Umwandlung der Wärmeenergie einer Niedertemperatur-Wärmequelle in mechanische Energie
DE102007041457.0 2007-08-31
PCT/EP2007/062147 WO2009030283A2 (de) 2007-08-31 2007-11-09 Verfahren und vorrichtung zur umwandlung der wärmeenergie einer niedertemperatur-wärmequelle in mechanische energie

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010112391A RU2010112391A (ru) 2011-10-10
RU2485331C2 true RU2485331C2 (ru) 2013-06-20

Family

ID=40299049

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010112391/06A RU2485331C2 (ru) 2007-08-31 2007-11-09 Способ и устройство для преобразования тепловой энергии низкотемпературного источника тепла в механическую энергию

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20100269503A1 (ru)
EP (1) EP2188499B1 (ru)
KR (1) KR101398312B1 (ru)
CN (1) CN101842557B (ru)
AU (1) AU2007358567B2 (ru)
DE (1) DE102007041457B4 (ru)
ES (1) ES2608955T3 (ru)
RU (1) RU2485331C2 (ru)
WO (1) WO2009030283A2 (ru)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5502153B2 (ja) * 2012-07-09 2014-05-28 本田技研工業株式会社 燃料供給装置
BE1023904B1 (nl) * 2015-09-08 2017-09-08 Atlas Copco Airpower Naamloze Vennootschap ORC voor het omvormen van afvalwarmte van een warmtebron in mechanische energie en compressorinstallatie die gebruik maakt van een dergelijke ORC.
US20170241297A1 (en) * 2016-02-23 2017-08-24 Double Arrow Engineering Waste thermal energy recovery device
US10982568B2 (en) * 2016-04-29 2021-04-20 Spirax-Sarco Limited Pumping apparatus
CN107060927A (zh) * 2017-06-09 2017-08-18 翁志远 余热回收利用系统及其方法和发电站
GB2567858B (en) * 2017-10-27 2022-08-03 Spirax Sarco Ltd Heat engine
NO20180312A1 (no) * 2018-02-28 2019-08-29 Entromission As Metode for å utvinne mekanisk energi fra termisk energi
US20210222592A1 (en) * 2018-07-03 2021-07-22 21Tdmc Group Oy Method and apparatus for converting heat energy to mechanical energy
DE102021102803B4 (de) 2021-02-07 2024-06-13 Kristian Roßberg Vorrichtung und Verfahren zur Umwandlung von Niedertemperaturwärme in technisch nutzbare Energie
US11486370B2 (en) 2021-04-02 2022-11-01 Ice Thermal Harvesting, Llc Modular mobile heat generation unit for generation of geothermal power in organic Rankine cycle operations
US11644015B2 (en) 2021-04-02 2023-05-09 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11592009B2 (en) 2021-04-02 2023-02-28 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11187212B1 (en) 2021-04-02 2021-11-30 Ice Thermal Harvesting, Llc Methods for generating geothermal power in an organic Rankine cycle operation during hydrocarbon production based on working fluid temperature
US11493029B2 (en) 2021-04-02 2022-11-08 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11326550B1 (en) 2021-04-02 2022-05-10 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods utilizing gas temperature as a power source
US11421663B1 (en) 2021-04-02 2022-08-23 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power in an organic Rankine cycle operation
US11480074B1 (en) 2021-04-02 2022-10-25 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods utilizing gas temperature as a power source
US11293414B1 (en) 2021-04-02 2022-04-05 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power in an organic rankine cycle operation
DE102021108558B4 (de) 2021-04-06 2023-04-27 Kristian Roßberg Verfahren und Vorrichtung zur Umwandlung von Niedertemperaturwärme in technisch nutzbare Energie
WO2023092433A1 (zh) * 2021-11-25 2023-06-01 任湘军 一种将低（常）温介质中的内能转换为机械能的装置
EP4303407A1 (de) 2022-07-09 2024-01-10 Kristian Roßberg Vorrichtung und verfahren zur umwandlung von niedertemperaturwärme in technisch nutzbare mechanische energie
EP4306775B1 (de) 2022-07-11 2024-08-14 Kristian Roßberg Verfahren und vorrichtung zur umwandlung von niedertemperaturwärme in technisch nutzbare mechanische energie

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3401277A (en) * 1962-12-31 1968-09-10 United Aircraft Corp Two-phase fluid power generator with no moving parts
SU781373A1 (ru) * 1978-12-14 1980-11-23 Государственный Научно-Исследовательский Энергетический Институт Им.Г.М.Кржижановского Энергетическа установка
US4732005A (en) * 1987-02-17 1988-03-22 Kalina Alexander Ifaevich Direct fired power cycle
WO2005031123A1 (en) * 2003-09-25 2005-04-07 City University Deriving power from a low temperature heat source
WO2005066466A1 (de) * 2003-12-22 2005-07-21 Erwin Oser Verfahren und anlage zur umwandlung von anfallender wärmeenergie in mechanische energie
DE10361203A1 (de) * 2003-12-24 2005-07-21 Erwin Dr. Oser Niederdruck-Entspannungsmotor mit Energierückführung

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3908381A (en) * 1974-11-20 1975-09-30 Sperry Rand Corp Geothermal energy conversion system for maximum energy extraction
GB1532850A (en) * 1976-11-30 1978-11-22 Romanov V Axial-flow reversible turbine
US4272961A (en) * 1977-12-19 1981-06-16 Occidental Research Corporation Recovery of energy from geothermal brine and other aqueous sources
AU4650689A (en) 1989-01-31 1990-08-24 Tselevoi Nauchno-Tekhnichesky Kooperativ `Stimer' Method for converting thermal energy of a working medium into mechanical energy in a steam plant
US5925291A (en) * 1997-03-25 1999-07-20 Midwest Research Institute Method and apparatus for high-efficiency direct contact condensation
US6775993B2 (en) * 2002-07-08 2004-08-17 Dube Serge High-speed defrost refrigeration system
EP1624269A3 (en) * 2003-10-02 2006-03-08 HONDA MOTOR CO., Ltd. Cooling control device for condenser
DE10361223A1 (de) 2003-12-24 2005-07-21 Erwin Dr. Oser Niederdruck-Entspannungsmotor mit Treibdampftrennung mittels extraktiver Rektifikation
PL1613841T3 (pl) * 2004-04-16 2007-05-31 Siemens Ag Sposób i urządzenie do realizacji obiegu termodynamicznego
US7093503B1 (en) 2004-11-16 2006-08-22 Energent Corporation Variable phase turbine
GB0511864D0 (en) * 2005-06-10 2005-07-20 Univ City Expander lubrication in vapour power systems
GB2436129A (en) * 2006-03-13 2007-09-19 Univ City Vapour power system

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3401277A (en) * 1962-12-31 1968-09-10 United Aircraft Corp Two-phase fluid power generator with no moving parts
SU781373A1 (ru) * 1978-12-14 1980-11-23 Государственный Научно-Исследовательский Энергетический Институт Им.Г.М.Кржижановского Энергетическа установка
US4732005A (en) * 1987-02-17 1988-03-22 Kalina Alexander Ifaevich Direct fired power cycle
WO2005031123A1 (en) * 2003-09-25 2005-04-07 City University Deriving power from a low temperature heat source
WO2005066466A1 (de) * 2003-12-22 2005-07-21 Erwin Oser Verfahren und anlage zur umwandlung von anfallender wärmeenergie in mechanische energie
DE10361203A1 (de) * 2003-12-24 2005-07-21 Erwin Dr. Oser Niederdruck-Entspannungsmotor mit Energierückführung

Also Published As

Publication number Publication date
US20100269503A1 (en) 2010-10-28
ES2608955T3 (es) 2017-04-17
AU2007358567A1 (en) 2009-03-12
CN101842557B (zh) 2013-09-04
AU2007358567B2 (en) 2013-07-11
WO2009030283A2 (de) 2009-03-12
CN101842557A (zh) 2010-09-22
DE102007041457A1 (de) 2009-03-05
WO2009030283A3 (de) 2010-03-18
KR20100074167A (ko) 2010-07-01
DE102007041457B4 (de) 2009-09-10
RU2010112391A (ru) 2011-10-10
KR101398312B1 (ko) 2014-05-27
EP2188499B1 (de) 2016-09-28
EP2188499A2 (de) 2010-05-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2485331C2 (ru) Способ и устройство для преобразования тепловой энергии низкотемпературного источника тепла в механическую энергию
RU2480591C2 (ru) Способ функционирования термодинамического контура и термодинамический контур
JP4668189B2 (ja) ガスタービン設備の効率向上を図る方法とガスタービン設備
RU2529767C2 (ru) Способ для генерации пара с высоким кпд
JP2008101521A (ja) 排熱による発電システム
JP2010540837A (ja) 往復機関からの廃熱を利用するカスケード型有機ランキンサイクル（ｏｒｃ）システム
BRPI1003490B1 (pt) sistema de ciclo rankine e método
RU2570131C2 (ru) Способ работы тепловой электрической станции
CN102762501A (zh) 废热驱动式脱盐工艺
JP2012149541A (ja) 排熱回収発電装置および船舶
EP2828492A2 (en) Combined cycle power plant
JP2019100617A (ja) 循環式ボイラシステム、火力発電プラント、及び排熱回収方法
JP2010038159A (ja) 空冷式蒸気復水器を使用した複合サイクル発電プラント又はランキンサイクル発電プラントに適用するシステム及び方法
JP2011530027A (ja) 複合サイクルエネルギー生成システム
JP2010038160A (ja) 複合又はランキンサイクル発電プラントで使用するためのシステム及び方法
JP2593197B2 (ja) 熱エネルギ回収方法、及び熱エネルギ回収装置
JP5713824B2 (ja) 発電システム
RU2412359C1 (ru) Способ работы парогазовой установки
JP2018021485A (ja) 多段ランキンサイクルシステム、内燃機関、及び多段ランキンサイクルシステムの運転方法
WO2016129451A1 (ja) 熱交換器、エネルギー回収装置、および船舶
KR20210104067A (ko) 열 펌프 장치 및 열 펌프 장치를 포함하는 지역 난방 네트워크
KR101935637B1 (ko) 복합화력발전시스템
JP5658473B2 (ja) 発電装置及び発電装置の運転方法
JP2003120513A (ja) 地熱発電装置
RU2785178C1 (ru) Двухконтурная энергетическая установка