RU2476722C1 - Small-size long-stroke pumping unit - Google Patents
Small-size long-stroke pumping unitInfo
- Publication number
- RU2476722C1 RU2476722C1 RU2011140088/06A RU2011140088A RU2476722C1 RU 2476722 C1 RU2476722 C1 RU 2476722C1 RU 2011140088/06 A RU2011140088/06 A RU 2011140088/06A RU 2011140088 A RU2011140088 A RU 2011140088A RU 2476722 C1 RU2476722 C1 RU 2476722C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pendulum
- axis
- roller
- rods
- rotation
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Transmission Devices (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к нефтяной промышленности и может быть использовано в составе штанговой глубиннонасосной установки преимущественно для подъема нефти или для откачки пластовых вод.The invention relates to the oil industry and can be used as part of a sucker-rod pump installation mainly for lifting oil or for pumping formation water.
Известен станок-качалка, содержащий раму, установленные на ней пирамиду, редуктор и связанный с ним клиноременной передачей двигатель. На тихоходный вал редуктора насажены с двух сторон кривошипы. На пирамиде установлено с возможностью качания коромысло, на одном конце которого имеется головка для подвески штанг, а на другом на шарнире траверса, расположенная поперек коромысла. Траверса и кривошипы связаны, также с помощью шарниров, шатунами (патент РФ №2107187, F04B 47/02, 1996 г.).Known rocking machine containing a frame mounted on it a pyramid, gearbox and associated V-belt drive engine. Cranks are mounted on two sides of the gearbox shaft from two sides. A rocker is mounted on the pyramid with the possibility of swinging, at one end of which there is a head for suspension of the rods, and on the other on the hinge of the beam, located across the beam. Traverse and cranks are connected, also with the help of hinges, connecting rods (RF patent No. 2107187, F04B 47/02, 1996).
Этот станок-качалка (СК) имеет ограниченную длину хода (высоту подъема) точки подвеса штанг (ТПШ) в пределах 1,5-3,5 м, редко до 4,5 м, что создает с учетом упругого растяжения колонны штанг ограничение в длине хода плунжера глубинного насоса, т.е. в производительности глубиннонасосной установки. Малая длина хода СК требует для обеспечения необходимой производительности увеличения частоты качаний, а это приводит к возрастанию динамических нагрузок на штанги, которые в совокупности с переменными статическими нагрузками снижают порог усталости материала штанг. В результате уменьшается межремонтный период работы скважины, увеличиваются расходы на эксплуатацию скважины.This rocking machine (SK) has a limited stroke length (lifting height) of the boom suspension point (TPS) within 1.5-3.5 m, rarely up to 4.5 m, which creates a limitation in the length of the rod string the plunger stroke of the submersible pump, i.e. in the performance of a deep pump installation. The short stroke length of the SC requires increasing the oscillation frequency to provide the required performance, and this leads to an increase in dynamic loads on the rods, which together with variable static loads reduce the fatigue threshold of the rod material. As a result, the overhaul period of the well decreases, and the cost of operating the well increases.
Известен СК, в котором увеличена длина хода ТПШ (А.С. СССР №1541408, F04B 47/02, 1987 г.). Увеличение длины хода достигается тем, что используется система канатной оснастки, связывающей колонну штанг, головку коромысла, само коромысло, дополнительные траверсы и кривошипы. Канатная оснастка рассчитана на применение ее в СК известной конструкции четырехзвенного механизма (например, в СК по патенту №2107187). Это ограничивает возможность увеличения длины хода ТПШ только до 1,5-2,0-кратной величины. Другим недостатком этого технического решения является большой габаритный размер по высоте (5-7 м) и ширине (2,8-3,0 м), что требует транспортировать СК в разобранном виде, производить сборку, наладку (особенно канатной оснастки) и юстировку в полевых условиях. Возникают сложности при демонтаже и монтаже канатной оснастки во время подземных ремонтов скважины, а также при обслуживании ее в связи с «жестким» регламентом эксплуатации канатов. Размеры по ширине СК по А.С. №1541408 также оказываются увеличенными по сравнению с известными СК из-за необходимости разместить струны канатов за пределами вращающихся противовесов.Known SC, in which the TPSh stroke length is increased (AS USSR No. 1541408, F04B 47/02, 1987). The increase in stroke length is achieved by using a rope tool system connecting the rod string, rocker head, rocker itself, additional traverses and cranks. The rope equipment is designed for its use in the SK of the known design of the four-link mechanism (for example, in the SK according to the patent No. 2107187). This limits the possibility of increasing the length of the TPSh stroke only to 1.5-2.0 times. Another disadvantage of this technical solution is the large overall size in height (5-7 m) and width (2.8-3.0 m), which requires transporting the SK in disassembled form, assembling, commissioning (especially cable rigging) and adjustment in field conditions. Difficulties arise during the dismantling and installation of rope equipment during underground well repairs, as well as during its maintenance in connection with the “strict” regulations for the operation of ropes. Dimensions in width SK according to A.S. No. 1541408 also turn out to be enlarged in comparison with the known SK due to the need to place the rope strings outside the rotating counterweights.
Целью изобретения является повышение эффективности использования станка-качалки за счет снижения расходов на транспортировку, монтаж на скважине и эксплуатацию, а также более существенного увеличения длины хода ТПШ. Предложенный СК полностью собирается на заводе-изготовителе и, имея малые габариты, доставляется на скважину в собранном виде, где устанавливается на подготовленный фундамент.The aim of the invention is to increase the efficiency of the rocking machine by reducing the cost of transportation, installation on the well and operation, as well as a more significant increase in the length of the TPSh stroke. The proposed SC is fully assembled at the manufacturer and, having small dimensions, is delivered to the well in assembled form, where it is installed on the prepared foundation.
На фиг.1 изображена кинематическая схема станка-качалки; на фиг.2 схематично представлен общий вид СК (вид сбоку); на фиг.3 - вид сверху; на фиг.4 - вид на поперечное сечение по стр.А.Figure 1 shows the kinematic diagram of the rocking machine; figure 2 schematically shows a General view of the SC (side view); figure 3 is a top view; figure 4 is a view of a cross section on page A.
Станок-качалка содержит (фиг.2, 3): двигатель 1, редуктор 2, кривошипы 3, насаженные на концы тихоходного вала редуктора и имеющие рычаги 4 для противовесов 5; шатуны 6, соединенные шарнирами 7 с кривошипами; двойной маятник 8, качающийся на двухстоечной пирамиде 9 и имеющий две пары рычагов 10 и 11, одна из которых шарнирами 12 соединена с шатунами; коромысло 13, размещенное между стойками пирамиды и соединенное с другой парой рычагов шарнирами 14. На одном конце коромысла имеется головка 15 с отверстием 16 для подвески полированного штока и колонны штанг, а на другом - ролик 17, контактирующий с горизонтально расположенным рельсом 18 и имеющий возможность по нему катиться.The rocking machine contains (figure 2, 3):
Пирамида, редуктор и двигатель установлены на раме 19. Ось 20 качания маятника и ось 21 качения ролика находятся в одной горизонтальной плоскости 22.The pyramid, the gearbox and the engine are mounted on the
Хорды 23, соединяющие крайние точки дуги качания оси шарниров 14 коромысла расположены вертикально, а хорды 24, соединяющие крайние точки дуги качания оси шарниров 12 - горизонтально.The
На предложенном СК могут быть установлены дополнительные противовесы 25 и 26, также рассчитанные на уравновешивание веса колонны штанг в жидкости и половины веса поднимаемого столба жидкости. Они могут снять с редуктора часть нагрузки от крутящего момента. Противовесы 25 могут быть выполнены в виде приливов на рычагах 10, а противовес 26 в виде груза с возможностью его перестановки вдоль заднего плеча коромысла.The proposed SC can be equipped with
Рельс находится над редуктором и прикреплен к раме с помощью стоек 27. Ролик и рельс могут быть выполнены с одной дорожкой качения, как показано на фиг.4, или с двумя, расположенными по обе стороны коромысла (не показано).The rail is located above the gearbox and attached to the
Головка коромысла с помощью шарнира 28 откидывается назад на время транспортировки и подземного ремонта скважины.The head of the beam using the
Кинематическая схема качания коромысла 13 (фиг.1) симметрична относительно горизонтали 22.The kinematic rocking pattern of the rocker arm 13 (figure 1) is symmetrical with respect to the horizontal 22.
Малогабаритный длинноходовой станок-качалка работает следующим образом.A small long-stroke rocking machine works as follows.
Вращение от двигателя 1 через клиноременную передачу передается редуктору 2, а от него через кривошипы 3 и шатуны 6 движение передается рычагами 10 маятнику 8. Качание маятника через рычаги 11 передается коромыслу 13. Коромысло одновременно перемещается по вертикали, поворачивается вокруг оси ролика 17 и перемещается осью ролика 17 по горизонтали 22.The rotation from the
При правильном подборе длины коромысла, длины его заднего плеча, радиуса поворота рычага 11 и расстояния от оси качания маятника до вертикали, по которой перемещается ТПШ, это перемещение ТПШ будет прямолинейным без бокового отклонения от вертикали или с минимальным допустимым отклонением по всей длине хода ТПШ.With the correct selection of the length of the rocker arm, the length of its rear shoulder, the radius of rotation of the
При повороте кривошипа 3 на угол αi (фиг.1) маятник 8 повернется на уголWhen the
- шаговый угол поворота маятника, град, - step angle of rotation of the pendulum, deg,
где - половина полного угла качания маятника, град;Where - half the full swing angle of the pendulum, degrees;
Ro - радиус кривошипа, мм;R o is the radius of the crank, mm;
R1 - радиус качания оси шарнира 12, мм.R 1 - the radius of the swing axis of the
Коромысло 13 при этом повернется на уголRocker 13 will rotate at an angle
- шаговый угол поворота коромысла, град, - step angle of rotation of the rocker arm, degrees
где - половина полного угла поворота коромысла вокруг оси ролика 17, град;Where - half the full angle of rotation of the rocker arm around the axis of the
m=ℓ3·sin(β-βi)=R·sin(γ-γi) - половина хорды 23, мм;m = ℓ 3 · sin (β-β i ) = R · sin (γ-γ i ) - half of the
R - расстояние от оси качания маятника до оси шарнира, соединяющего коромысло с рычагами маятника, мм;R is the distance from the swing axis of the pendulum to the axis of the hinge connecting the beam to the levers of the pendulum, mm;
ℓ3 -длина заднего плеча коромысла от оси шарнира 14 коромысла до оси ролика 17, мм.ℓ 3 is the length of the rear arm of the beam from the axis of the
Точка подвеса штанг поднимется на высоту Si=0,5S-ℓ·sin(β-βi),The suspension point of the rods will rise to a height S i = 0,5S-ℓ · sin (β-β i ),
где - полная длина хода станка-качалки, мм;Where - full stroke length of the rocking machine, mm;
ℓ - длина коромысла от ТПШ до оси ролика 17, мм.ℓ - the length of the rocker arm from TPSh to the axis of the
Верхняя половина хода ТПШ вверх будет проходить с таким же темпом увеличения угла поворота коромысла относительно горизонтали 22. При ходе ТПШ вниз все повторится в обратном порядке.The upper half of the TPS move up will take place at the same rate of increase in the angle of rotation of the rocker arm relative to the horizontal 22. When the TPS moves down, everything will be repeated in the reverse order.
Прямолинейность перемещения ТПШ по вертикали оценивается по формулеThe straightness of vertical TPSh movement is estimated by the formula
Δxi=Δℓi·cos(β-βi), - боковое отклонение ТПШ, мм,Δx i = Δℓ i · cos (β-β i ), is the lateral deviation of the TPS, mm,
где: Δℓi=ℓ-λi; ℓ=λ+R+ℓ3; ℓi={λ+R·cos(γ-γi)+ ℓ3cos(β-βi)}·sec(β-βi)where: Δℓ i = ℓ-λ i ; ℓ = λ + R + ℓ 3 ; ℓ i = {λ + R · cos (γ-γ i ) + ℓ 3 cos (β-β i )} · sec (β-β i )
λ - расстояние от вертикали, по которой перемещается ТПШ, до оси качания маятника, мм.λ is the distance from the vertical along which the TPS moves to the pendulum swing axis, mm.
Соотношение размеров кинематических элементов СК и их взаимное расположение, обеспечивающее прямолинейность перемещения ТПШ, определяется уравнениемThe ratio of the sizes of the kinematic elements of the SC and their relative position, ensuring the linearity of the TPSh movement, is determined by the equation
ℓ-{λ+R·cos(γ-γi)+ ℓ3·cos(β-βi)}·sec(β-βi)≈0ℓ- {λ + R · cos (γ-γ i ) + ℓ 3 · cos (β-β i )} · sec (β-β i ) ≈0
В частном случае для параметров S=9000 мм; ℓ=8400 мм; λ=400 мм; R=3911 мм; ℓ3=4089 мм, подобранных методом итерации, определены γ=34°04'; β=32°24'; Ro=0,5582 R1.In the particular case for the parameters S = 9000 mm; ℓ = 8400 mm; λ = 400 mm; R = 3911 mm; ℓ 3 = 4089 mm, selected by the iteration method, determined γ = 34 ° 04 '; β = 32 ° 24 '; R o = 0.5582 R 1 .
Для этого случая боковое отклонение Δxi находится в пределах 0,0-1,7 мм. Максимальное отклонение 1,7 мм возникает при углах поворота кривошипа 30°, 150°, 210°, 350°.For this case, the lateral deviation Δx i is in the range of 0.0-1.7 mm. The maximum deviation of 1.7 mm occurs at crank angles of 30 °, 150 °, 210 °, 350 °.
Практически можно допустить некоторое боковое отклонение ТПШ от вертикали, если изгибающие напряжения в полированном штоке будут меньше допустимых при многоцикловом нагружении.In practice, it is possible to allow some lateral deviation of the TPS from the vertical if the bending stresses in the polished rod are less than permissible under multi-cycle loading.
Если принять расстояние от вертикали, по которой перемещается ТПШ, до оси качания маятника равным нулю, а расстояние от оси качания маятника до оси шарнира, соединяющего коромысло с рычагами маятника, равным длине заднего плеча коромысла от оси шарнира коромысла до оси вращения ролика, то боковое отклонение Δxi на всем протяжении пути от НМТ до ВМТ и обратно будет равно нулю. Например, при λ=0; R=ℓ3 для ℓ=8400 мм; S=9000 мм имеем γ=β=32°24' и Δxi=0. В этом случае на время подземного ремонта скважины станок-качалку придется отодвигать (откатывать) от устья скважины. Надобность в откидной головке коромысла отпадает.If we take the distance from the vertical along which the TPS moves to the pendulum swing axis to zero, and the distance from the pendulum swing axis to the hinge axis connecting the beam with the pendulum arms equal to the length of the rear arm of the rocker arm from the axis of the rocker arm to the axis of rotation of the roller, then the lateral the deviation Δx i along the entire path from BDC to TDC and vice versa will be zero. For example, when λ = 0; R = ℓ 3 for ℓ = 8400 mm; S = 9000 mm, we have γ = β = 32 ° 24 'and Δx i = 0. In this case, during the underground repair of the well, the rocking machine will have to be pushed (rolled back) from the wellhead. There is no need for a rocker head.
Станок-качалка с рассмотренной кинематической схемой может иметь длину хода 9-12 м.A rocking machine with the kinematic scheme considered can have a stroke length of 9-12 m.
Наименьший габаритный размер по высоте предложенный станок-качалка имеет при горизонтальном положении коромысла. Этот габарит равен в сумме высоте редуктора, толщине рамы, диаметру ролика и толщине рельса, что составляет приблизительно 2,5-3,0 м. С застопоренным в горизонтальном положении коромыслом станок-качалка транспортируется. Габаритный размер по ширине - такой же, как у известных СК (≈2,3 м), но меньший, чем у прототипа по А.С. №1541408, имеющего канатную оснастку. Длина СК с длиной хода ТПШ S=9 м по экспертной оценке составляет 8,8-9,2 м, а с длиной хода S=12 м не более 12 м, что не является препятствием для транспортировки СК в собранном виде.The smallest overall height dimension proposed by the rocking machine is with the rocker arm horizontal. This dimension is equal in total to the height of the gearbox, the thickness of the frame, the diameter of the roller and the thickness of the rail, which is approximately 2.5-3.0 m. With the rocker arm locked in a horizontal position, the rocking machine is transported. The overall size in width is the same as that of the known SK (≈2.3 m), but smaller than that of the prototype according to A.S. No. 1541408, having rope equipment. According to expert estimates, the length of the SK with the TPSh stroke length S = 9 m is 8.8–9.2 m, and with the stroke length S = 12 m no more than 12 m, which is not an obstacle for transporting the SK in assembled form.
Claims (5)
l-{λ+R·cos(γ-γi)+l3·cos(β-βi)}·sec(β-βi)≈0,
где l - длина коромысла от точки подвеса штанг до оси ролика, мм;
λ - расстояние от вертикали, по которой перемещается точка подвеса штанг, до оси качания маятника, мм;
R - расстояние от оси качания маятника до оси шарнира, соединяющего коромысло с рычагами маятника, мм;
l3 - длина заднего плеча коромысла от оси шарнира коромысла до оси вращения ролика, мм;
γ и β - половина полного угла качания маятника и поворота коромысла вокруг оси ролика, град;
γi и βi - шаговый угол поворота маятника и поворота коромысла, град.2. The rocking machine according to claim 1, characterized in that the swing axis of the pendulum and the axis of rotation of the roller at any position of the rocker arm lie in one horizontal plane; the chord connecting the extreme points of the rocking axis of the axis of the rocker arm hinge is located vertically, and the ratio of the sizes of the rocker arm and pendulum levers, their relative position and the distance from the vertical along which the rod suspension point moves to the pendulum swing axis is determined by the equation
l- {λ + R · cos (γ-γ i ) + l 3 · cos (β-β i )} · sec (β-β i ) ≈0,
where l is the length of the beam from the point of suspension of the rods to the axis of the roller, mm;
λ is the distance from the vertical along which the suspension point of the rods moves to the pendulum swing axis, mm;
R is the distance from the swing axis of the pendulum to the axis of the hinge connecting the beam to the levers of the pendulum, mm;
l 3 - the length of the rear arm of the beam from the axis of the hinge of the beam to the axis of rotation of the roller, mm;
γ and β - half of the full swing angle of the pendulum and the rotation of the rocker arm around the axis of the roller, deg;
γ i and β i - step angle of rotation of the pendulum and the rotation of the rocker arm, deg.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2011140088/06A RU2476722C1 (en) | 2011-10-04 | 2011-10-04 | Small-size long-stroke pumping unit |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2011140088/06A RU2476722C1 (en) | 2011-10-04 | 2011-10-04 | Small-size long-stroke pumping unit |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2476722C1 true RU2476722C1 (en) | 2013-02-27 |
Family
ID=49121541
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2011140088/06A RU2476722C1 (en) | 2011-10-04 | 2011-10-04 | Small-size long-stroke pumping unit |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2476722C1 (en) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2581256C2 (en) * | 2014-06-24 | 2016-04-20 | Юрий Натанович Курляндский | Long-stroke machine - rocking |
RU2594068C2 (en) * | 2014-12-18 | 2016-08-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Южно-Уральский государственный аграрный университет" | Pendulum pump drive |
CN106522890A (en) * | 2016-12-14 | 2017-03-22 | 燕山大学 | Double balance arm rope wheel type long-stroke oil pumping unit |
CN107401396A (en) * | 2017-09-22 | 2017-11-28 | 李兆胜 | Dual drive wheel swing angle type oil pumper |
CN111364950A (en) * | 2020-05-23 | 2020-07-03 | 东北石油大学 | Swing rod type flexible positive torque oil pumping machine |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1541408A1 (en) * | 1987-02-04 | 1990-02-07 | Уфимский Нефтяной Институт | Long-stroke sucker-rod pump |
SU1681046A1 (en) * | 1988-07-08 | 1991-09-30 | Всесоюзный нефтегазовый научно-исследовательский институт | Pumping unit |
RU2107187C1 (en) * | 1996-01-10 | 1998-03-20 | Государственное объединение "Уральский завод транспортного машиностроения" | Drive for deep-well sucker rod pumps |
CN200985877Y (en) * | 2006-12-13 | 2007-12-05 | 华南理工大学 | Upside-down moment changing type oil pumping machine |
CN201170165Y (en) * | 2008-03-10 | 2008-12-24 | 马利娜 | Pendulum type portable energy-saving oil pumping machine |
-
2011
- 2011-10-04 RU RU2011140088/06A patent/RU2476722C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1541408A1 (en) * | 1987-02-04 | 1990-02-07 | Уфимский Нефтяной Институт | Long-stroke sucker-rod pump |
SU1681046A1 (en) * | 1988-07-08 | 1991-09-30 | Всесоюзный нефтегазовый научно-исследовательский институт | Pumping unit |
RU2107187C1 (en) * | 1996-01-10 | 1998-03-20 | Государственное объединение "Уральский завод транспортного машиностроения" | Drive for deep-well sucker rod pumps |
CN200985877Y (en) * | 2006-12-13 | 2007-12-05 | 华南理工大学 | Upside-down moment changing type oil pumping machine |
CN201170165Y (en) * | 2008-03-10 | 2008-12-24 | 马利娜 | Pendulum type portable energy-saving oil pumping machine |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2581256C2 (en) * | 2014-06-24 | 2016-04-20 | Юрий Натанович Курляндский | Long-stroke machine - rocking |
RU2594068C2 (en) * | 2014-12-18 | 2016-08-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Южно-Уральский государственный аграрный университет" | Pendulum pump drive |
CN106522890A (en) * | 2016-12-14 | 2017-03-22 | 燕山大学 | Double balance arm rope wheel type long-stroke oil pumping unit |
CN107401396A (en) * | 2017-09-22 | 2017-11-28 | 李兆胜 | Dual drive wheel swing angle type oil pumper |
CN107401396B (en) * | 2017-09-22 | 2023-07-14 | 李兆胜 | Double driving wheel swing angle type oil pumping machine |
CN111364950A (en) * | 2020-05-23 | 2020-07-03 | 东北石油大学 | Swing rod type flexible positive torque oil pumping machine |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2476722C1 (en) | Small-size long-stroke pumping unit | |
US9115574B2 (en) | Low profile rod pumping unit with pneumatic counterbalance for the active control of the rod string | |
US10947825B1 (en) | Head with contiguous counterweight dampers on structure | |
US8657258B2 (en) | Portable pump jack | |
RU2630062C2 (en) | Conventional pumping unit with counterbalance and reversing engines | |
RU2522729C1 (en) | Borehole rod pump drive | |
CN105683573A (en) | Self-aligning, fluid-driven pumping unit | |
CN108457624A (en) | Long stroke pumping unit | |
CN102808602A (en) | Automatic speed-changing wide-swing-angle oil pumping machine | |
RU2200876C1 (en) | Oil-well sucker-rod pump drive (versions) | |
RU2581256C2 (en) | Long-stroke machine - rocking | |
RU67656U1 (en) | CHAIN DRIVE FOR A WELL BOARD PUMP POSITION "PC 60-3-0.5 / 2.5 BMZ" | |
US20200309112A1 (en) | Pumping Unit Having Zero-Imbalanced Beam, Lagging Counterweights, and Setback Crank Point | |
US3621723A (en) | Lift pump units | |
RU2351802C1 (en) | Well rod pump drive | |
RU2720609C1 (en) | Linear rack-and-pinion drive of sucker rod pump for oil production (embodiments) | |
CN203684194U (en) | Device for linking dock gate with anti-collision beam | |
RU2688615C1 (en) | Balancing drive for installation of sucker-rod pump units | |
RU2278994C1 (en) | Drive for deep-well sucked-rod pumping unit (versions) | |
RU216643U1 (en) | PUMPING UNIT FOR OIL PRODUCTION | |
RU212382U1 (en) | PUMPING UNIT FOR OIL PRODUCTION | |
RU2814904C1 (en) | Unbalanced group drive of downhole sucker rod pumps | |
RU2317444C1 (en) | Pumping unit | |
RU212884U1 (en) | PUMPING UNIT FOR OIL PRODUCTION | |
RU2770704C1 (en) | Method for oil extraction using a bottom hole beam pumping unit and the design of the latter for the implementation of this method |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL: 6-2013 FOR TAG: (73) |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191005 |