RU2466002C1 - Method of making wear resistant flat surface of friction pairs - Google Patents
Method of making wear resistant flat surface of friction pairs Download PDFInfo
- Publication number
- RU2466002C1 RU2466002C1 RU2011122319/02A RU2011122319A RU2466002C1 RU 2466002 C1 RU2466002 C1 RU 2466002C1 RU 2011122319/02 A RU2011122319/02 A RU 2011122319/02A RU 2011122319 A RU2011122319 A RU 2011122319A RU 2466002 C1 RU2466002 C1 RU 2466002C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- product
- rollers
- beads
- friction
- disk
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения и может быть использовано в металлургической, строительной, горно-рудной промышленностях для обеспечения надежной работы направляющих, ползунов, защитных планок и других пар трения, работающих в тяжелых условиях с возвратно-поступательным движением, изготовленных из конструкционных сталей.The invention relates to the field of mechanical engineering and can be used in the metallurgical, construction, mining industries to ensure reliable operation of guides, sliders, protective bars and other friction pairs operating in difficult conditions with reciprocating motion made of structural steels.
Известен способ создания износостойких поверхностей деталей химико-термической обработкой с последующей закалкой. К нему относятся: цементация, силицирование, азотирование и др. [1, с.351-359; 2, с.241-242].A known method of creating wear-resistant surfaces of parts by chemical-thermal treatment with subsequent hardening. It includes: cementation, silicification, nitriding, etc. [1, p. 351-359; 2, p. 241-242].
Данный способ требует применения термических печей, ванн, камер, характеризуется большим расходом энергии. Перед операцией химико-термической обработки изделие, на неработающих поверхностях, требует операции защиты пастами, омеднением. После химико-термической обработки требуется последующая операция - закалка, т.е. процесс многостадиен. Время процесса длится, как правило, несколько часов и дает слои малой толщины. Почти не применим для обработки крупных изделий.This method requires the use of thermal furnaces, bathtubs, chambers, characterized by high energy consumption. Before the operation of chemical-thermal treatment of the product, on non-working surfaces, it requires the operation of protection with pastes, copper plating. After chemical-thermal treatment, a subsequent operation is required - hardening, i.e. The process is multi-stage. The process time, as a rule, lasts several hours and gives layers of small thickness. Almost not applicable for the processing of large products.
Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату является способ химико-термической обработки металлических изделий по a.c. SU №1603822 [3]. Обработка осуществляется вращающимся кругом (диском), поверхность которого (или полностью сам круг) содержит соответствующий легирующий состав. Диск вращается с окружной скоростью от 90 до 150 м/с и прижимается с давлением 0,12-40 МПа к обрабатываемому изделию, перемещаясь относительно последнего со скоростью от 1 до 200 мм/с. За счет трения диска об изделие в локальной зоне (в месте контакта) металл изделия нагревается до температуры 1100-1200°С. Одновременно металл в зоне контакта за счет сил трения получает деформацию до 240%. В этих условиях происходит интенсивное насыщение поверхности изделия легирующими элементами. После удаления диска от нагретой зоны металл изделия резко охлаждается за счет отвода тепла в массу изделия. При этом легированный слой получает закалку и, соответственно, высокую износостойкость.Closest to the invention in technical essence and the achieved result is a method of chemical-thermal treatment of metal products according to a.c. SU No. 1603822 [3]. Processing is carried out by a rotating circle (disk), the surface of which (or the circle itself) contains the corresponding alloying composition. The disk rotates at a peripheral speed of 90 to 150 m / s and is pressed with a pressure of 0.12-40 MPa to the workpiece, moving relative to the latter with a speed of 1 to 200 mm / s. Due to friction of the disk on the product in the local area (at the contact point), the metal of the product is heated to a temperature of 1100-1200 ° C. At the same time, the metal in the contact zone due to friction forces receives a deformation of up to 240%. Under these conditions, an intensive saturation of the surface of the product with alloying elements occurs. After removing the disk from the heated zone, the metal of the product is sharply cooled due to heat removal to the mass of the product. In this case, the alloyed layer receives hardening and, accordingly, high wear resistance.
Указанный способ создает на изделии плоскую поверхность, не имеющую для трущихся деталей оптимальной формы, плохо удерживающую смазку, не обеспечивающую, даже при значительных скоростях скольжения, жидкостного трения. Способ характеризуется повышенным расходом энергии, т.к. необходимые места подвода и «хранения» смазки в поверхностном рабочем слое изделия не нуждаются в упрочнении, но по предлагаемому способу подвергаются обработке.The specified method creates a flat surface on the product, which does not have an optimal shape for friction parts, poorly holding lubricant, and does not provide, even at significant sliding speeds, fluid friction. The method is characterized by increased energy consumption, because the necessary places of supply and "storage" of lubricant in the surface working layer of the product do not need to be hardened, but according to the proposed method they are processed.
Задачей изобретения является создание износостойких поверхностей трения, с меньшими энергетическими затратами и минимальным количеством технологических операций, имеющих масляные карманы для удержания смазки, наклонные (клиновые) рабочие поверхности, обеспечивающие гидродинамические силы поддержания при скоростях скольжения выше 2-3 м/с (жидкостное трение) и опорные поверхности из высокотвердого материала, позволяющие сохранять износостойкость в условиях полусухого трения при малых скоростях скольжения (менее 2 м/с).The objective of the invention is the creation of wear-resistant friction surfaces, with lower energy costs and a minimum number of technological operations having oil pockets to hold the grease, inclined (wedge) work surfaces, providing hydrodynamic support forces at sliding speeds above 2-3 m / s (liquid friction) and supporting surfaces made of highly hard material, allowing to maintain wear resistance in conditions of semi-dry friction at low sliding speeds (less than 2 m / s).
Задача достигается тем, что в способе создания износостойких поверхностей трения на конструкционных сталях, включающем обработку поверхности изделия диском толщиной 6-15 мм, с армированной рабочей поверхностью твердым сплавом ВК-8, вращающимся с окружной скоростью 50-150 м/с, прижимаемым к изделию с давлением 0,12-40 МПа и перемещающимся по обрабатываемой поверхности со скоростью 3-30 мм/с, за локальной зоной обработки изделия формируют валики со структурой мелкоигольчатого мартенсита, выступающие над поверхностью изделия на 0,3-1,5 мм. по всей поверхности изделия от края до края, в таком направлении, что наклонные борта валиков, образующие масляные карманы, создают гидродинамические силы поддержания поверхности трения со скоростями выше 2-3 м/с. Валики создают по всей поверхности изделия от края до края в направлении, перпендикулярном движению изделия в процессе эксплуатации, на расстоянии друг от друга L=(1,5-3)В, где В - ширина диска. Так же на изделии можно дополнительно формировать вторую систему валиков мартенсита, расположенную перпендикулярно первой с расстоянием между валиками второй системы, равным L=(3-10)В, а мартенситные валики двух систем формировать друг к другу под углом 90-120°, причем располагаются обе системы симметрично относительно направления движения изделия в эксплуатации. Кроме того, вершины валиков (опорные поверхности) подвергают шлифовке.The objective is achieved in that in the method of creating wear-resistant friction surfaces on structural steels, including surface treatment of the product with a 6-15 mm thick disk, with a VK-8 hard alloy reinforced with a working surface, rotating at a peripheral speed of 50-150 m / s, pressed against the product with a pressure of 0.12-40 MPa and moving on the treated surface at a speed of 3-30 mm / s, rollers with a fine-needle martensite structure are formed behind the local zone of processing of the product, projecting 0.3-1.5 mm above the surface of the product. over the entire surface of the product from edge to edge, in such a direction that the inclined sides of the rollers forming oil pockets create hydrodynamic forces to maintain the friction surface at speeds above 2-3 m / s. Rollers create across the entire surface of the product from edge to edge in the direction perpendicular to the movement of the product during operation, at a distance from each other L = (1.5-3) B, where B is the width of the disk. It is also possible to additionally form a second system of martensite rollers on the product, located perpendicular to the first with a distance between the rollers of the second system equal to L = (3-10) V, and martensitic rollers of the two systems to form to each other at an angle of 90-120 °, both systems are symmetrical with respect to the direction of movement of the product in operation. In addition, the tops of the rollers (supporting surfaces) are subjected to grinding.
Таким образом, металл изделия нагревается в локальной зоне обработки диском, толщиной от 6 до 15 мм, вращающимся с окружной скоростью 50-150 м/с и прижатым к изделию с давлением 0,12-40 МПа, причем диск перемещается относительно изделия со скоростью 3-30 мм/с. Диск армируется по периферии твердым сплавом ВК-8, что обеспечивает отсутствие схватывания металла изделия с диском. В локальной зоне обработки металл изделия нагревается до температуры 1100-1200°С и переходит в аустенитное состояние, а затем, при движении диска за пределы зоны обработки, нагретый слой металла резко охлаждается за счет отвода тепла в массу изделия. Происходит структурное превращение аустенита в мартенсит с изменением кристаллической решетки из гране-центрированного куба в объемно-центрированную тетрагональную и увеличением объема нагретого металла. Увеличившийся объем, ограниченный с трех сторон металлом изделия, выдавливается над обрабатываемой поверхностью на 0,3-1,5 мм и образует за движущимся диском выпуклый валик мартенсита с напряжениями сжатия и степенью деформации до 240%. Систему таких валиков формируют на изделии один за другим на расстоянии L=(1,5-5)В друг от друга, где В - толщина диска, а направление валиков назначают перпендикулярно направлению движения изделия (детали) в эксплуатации.Thus, the metal of the product is heated in the local processing zone by a disk with a thickness of 6 to 15 mm, rotating at a peripheral speed of 50-150 m / s and pressed against the product with a pressure of 0.12-40 MPa, and the disk moves relative to the product at a speed of 3 -30 mm / s. The disk is reinforced around the periphery with VK-8 hard alloy, which ensures the absence of metal setting of the product with the disk. In the local processing zone, the metal of the product is heated to a temperature of 1100-1200 ° C and goes into an austenitic state, and then, when the disk moves outside the processing zone, the heated metal layer is rapidly cooled due to heat removal to the mass of the product. A structural transformation of austenite into martensite occurs with a change in the crystal lattice from a face-centered cube to a body-centered tetragonal one and an increase in the volume of the heated metal. The increased volume, limited on three sides by the metal of the product, is squeezed 0.3-1.5 mm above the surface to be machined and forms a convex martensite roller with compressive stresses and a degree of deformation of up to 240% behind the moving disk. A system of such rollers is formed on the product one after another at a distance L = (1.5-5) B from each other, where B is the thickness of the disk, and the direction of the rollers is assigned perpendicular to the direction of movement of the product (part) in operation.
Так формируются масляные карманы, расположенные между валиками мартенсита, опорные поверхности на вершинах валиков, обеспечивающие износостойкость изделия при скоростях скольжения менее 2 м/с и наклонные борта валиков, образующие масляные клинья, создающие гидродинамические силы поддержания при работе изделия со скоростями выше 2-3 м/с. Все элементы поверхностей трения (масляные карманы, масляные клинья, опорные поверхности), а также структурные превращения и термообработка поверхности создаются за одну операцию.This is how oil pockets are formed, located between the martensite rollers, supporting surfaces on the tops of the rollers, providing wear resistance of the product at sliding speeds of less than 2 m / s and inclined sides of the rollers forming oil wedges, creating hydrodynamic support forces when the product is operating at speeds above 2-3 m /from. All elements of friction surfaces (oil pockets, oil wedges, supporting surfaces), as well as structural transformations and surface heat treatment, are created in one operation.
Схемы способа создания износостойких поверхностей трения представлены на фиг.1; фиг.2 - сечение I-I на фиг.1; фиг.3 - сечение II-II на фиг.1; фиг.4 - сечение износостойкой поверхности трения вдоль направления движения при эксплуатации; на фиг.5 - расположение валиков в зависимости от ширины изделия.Scheme of the method of creating wear-resistant friction surfaces are presented in figure 1; figure 2 is a section I-I in figure 1; figure 3 is a section II-II in figure 1; 4 is a cross section of a wear-resistant surface of friction along the direction of movement during operation; figure 5 - the location of the rollers depending on the width of the product.
Реализация предлагаемого способа осуществлялась следующим образом. Обработку проводили диском, армированным по переферии пластинками твердого сплава ВК-8. Толщина диска «В» (фиг.2) варьировалась от 6 до 15 мм, что позволяло получать отношение опорных поверхностей «с» (фиг.4) и клиновых поверхностей «d» к общей рабочей площади изделия от 10 до 60%. Оптимальные отношения определялись практикой работы изделия (его условиями смазки, герметичности узлов трения, скоростными режимами, длительными, кратковременными, повторно-кратковременными режимами работы). Значение ширины диска «В» меньше 6 мм приводит к уменьшению опорной поверхности валиков «с» и к уменьшению их несущей способности в условиях полусухого трения (при скоростях скольжения менее 2 м/с). Увеличение ширины диска «В» более 15 мм нецелесообразно в связи с образованием больших опорных поверхностей «с» и, соответственно, относительному уменьшению площади масляных карманов «d», что нежелательно, если изделие работает со скоростями перемещения выше 2-3 м/с и может работать в условиях «жидкостного трения».Implementation of the proposed method was carried out as follows. The treatment was carried out with a disk reinforced along the periphery with VK-8 hard alloy plates. The thickness of the disk "B" (figure 2) varied from 6 to 15 mm, which made it possible to obtain the ratio of the supporting surfaces "c" (figure 4) and the wedge surfaces "d" to the total working area of the product from 10 to 60%. The optimal relationship was determined by the practice of the product (its lubrication conditions, the tightness of the friction units, high-speed modes, long-term, short-term, repeatedly-short-term modes of operation). The value of the width of the disk "B" is less than 6 mm leads to a decrease in the bearing surface of the rollers "c" and to a decrease in their bearing capacity under conditions of semi-dry friction (at sliding speeds less than 2 m / s). The increase in the width of the disk "B" of more than 15 mm is impractical due to the formation of large supporting surfaces "c" and, accordingly, the relative reduction in the area of oil pockets "d", which is undesirable if the product operates with travel speeds above 2-3 m / s and can work in the conditions of "liquid friction".
Окружная скорость диска устанавливалась в пределах 50-150 м/с. Скорость менее 50 м/с недостаточна для получения нужной тепловой мощности (касательной силы трения, умноженной на окружную скорость) в локальной зоне обработки, а скорость выше 150 м/с связана с большими напряжениями в теле диска, большими температурными градиентами в изделии и меньшему возвышению мартенситных валиков. Кроме того, такие скорости диска требуют особых условий по охране труда.The peripheral speed of the disk was set in the range of 50-150 m / s. A speed of less than 50 m / s is insufficient to obtain the required thermal power (tangential friction force multiplied by the peripheral speed) in the local processing zone, and a speed above 150 m / s is associated with high stresses in the disk body, large temperature gradients in the product, and lower elevation martensitic rollers. In addition, such disk speeds require special labor protection conditions.
Изделие (пластина) из стали 45 «1» закреплялось на тензометрическом столе, позволяющем контролировать нагрузку «Q» (фиг.1) в пределах 0,12-40 МПа, которая обеспечивала хорошие режимы нагрева-охлаждения металла изделия в зоне обработки, высокую, до 240% степень деформации мартенсита валиков с твердостью 900-1200 кГс/мм2 и напряжениями сжатия, значительно (в несколько раз) повышающими износостойкость по сравнению с традиционными способами закалки (например, ТВЧ). Тензометрический стол устанавливался на столе фрезерного станка, обеспечивающего подачу «U» (фиг.1) инструмента (диска) «2» со скоростями от 3 до 30 мм/с. Нижняя скорость в 3 мм/с позволяла получать максимальное возвышение валиков мартенсита над обрабатываемой поверхностью до 1,5 мм с хорошими характеристиками. При скорости подачи ниже 3 мм/с увеличивалось время нагрева изделия в локальной зоне, металл нагревался в большем объеме, ухудшалось охлаждение за счет отвода тепла в массу изделия, происходил отпуск металла, терялась твердость и форма валиков. Скорость подачи выше 30 мм/с сокращала время нагрева металла изделия в локальной зоне и приводила к образованию возвышения валиков над поверхностью изделия «m» (фиг.3) менее 0,3 мм и сокращению ширины валиков «h». В этом случае уменьшались опорные «с» и клиновые «d» поверхности валиков.The product (plate) made of steel 45 "1" was fixed on a strain gauge table, which allows controlling the load "Q" (Fig. 1) in the range of 0.12-40 MPa, which ensured good heating and cooling of the metal of the product in the processing zone, high, up to 240% the degree of martensite deformation of rollers with a hardness of 900-1200 kGf / mm 2 and compression stresses that significantly (several times) increase the wear resistance compared to traditional quenching methods (for example, high-frequency alloys). The strain gauge table was mounted on the table of the milling machine, providing the feed "U" (Fig. 1) of the tool (disk) "2" with speeds from 3 to 30 mm / s. A lower speed of 3 mm / s made it possible to obtain a maximum elevation of the martensite rollers above the work surface to 1.5 mm with good characteristics. At a feed rate below 3 mm / s, the heating time of the product in the local zone increased, the metal heated in a larger volume, cooling deteriorated due to heat removal to the mass of the product, metal tempering occurred, and the hardness and shape of the rollers were lost. A feed rate above 30 mm / s reduced the heating time of the metal of the product in the local zone and led to the formation of elevation of the rollers above the surface of the product "m" (Fig.3) less than 0.3 mm and a reduction in the width of the rollers "h". In this case, the supporting “c” and wedge “d” surfaces of the rollers decreased.
Направление обработки выбирали перпендикулярным направлению движения изделия в эксплуатации. Валики мартенсита формировали от края изделия до другого края, параллельно друг другу на расстоянии L=(1,5-3)В (L на фиг.3). Данная система валиков применима для деталей с большой шириной, когда смазочный материал хорошо удерживается на созданной поверхности трения и не растекается по краям изделия.The direction of processing was chosen perpendicular to the direction of movement of the product in operation. Rollers of martensite were formed from the edge of the product to the other edge, parallel to each other at a distance L = (1.5-3) B (L in figure 3). This system of rollers is applicable for parts with a large width, when the lubricant is well held on the created friction surface and does not spread along the edges of the product.
При небольшой ширине изделия, когда сложнее удерживать смазочный материал на поверхности трения, формировали вторую систему валиков мартенсита, расположенную перпендикулярно первой с расстоянием между валиками второй системы, равным L=(3-10)В. В этом случае создавали замкнутые со всех сторон карманы с клиновыми бортами.With a small product width, when it is more difficult to hold the lubricant on the friction surface, a second system of martensite rollers was formed, located perpendicular to the first with a distance between the rollers of the second system equal to L = (3-10) V. In this case, pockets with wedge sides closed on all sides were created.
В случае затруднений условий изготовления, а именно небольших габаритов стола фрезерного станка, мартенситные валики двух систем формировали друг к другу под углом 90-120°, причем располагали обе системы симметрично относительно направления движения изделия в эксплуатации. При повышенных требованиях к точности изготовления поверхности трения изделия вершины валиков (опорные поверхности) подвергали шлифовке.In case of difficult manufacturing conditions, namely the small dimensions of the table of the milling machine, the martensitic rollers of the two systems formed to each other at an angle of 90-120 °, and both systems were placed symmetrically with respect to the direction of movement of the product in operation. With increased requirements for precision manufacturing of the friction surface of the product, the tops of the rollers (supporting surfaces) were subjected to grinding.
Таким образом, достигалась цель - создание износостойких поверхностей пар трения с меньшими энергетическими затратами, минимальным количеством технологических операций, имеющих масляные карманы для удержания смазки, клиновые рабочие поверхности, обеспечивающие гидродинамические силы поддержания при скоростях скольжения выше 2-3 м/с и опорные поверхности из высокотвердого материала, позволяющие сохранять износостойкость в условиях полусухого трения при малых скоростях скольжения, менее 2 м/с.Thus, the goal was achieved - the creation of wear-resistant surfaces of friction pairs with lower energy costs, a minimum number of technological operations having oil pockets to hold the grease, wedge work surfaces that provide hydrodynamic support forces at sliding speeds above 2-3 m / s and bearing surfaces of highly hard material, allowing to maintain wear resistance in the conditions of semi-dry friction at low sliding speeds, less than 2 m / s.
По предлагаемому способу были изготовлены защитные планки из стали 45 для пресс-ножниц 1200 т блюминга 1300 Западно-Сибирского металлургического комбината, которые проработали два межремонтных срока, вместо одного, когда планки изготавливались из той же стали с закалкой Т.В.Ч.According to the proposed method, protective strips were made of steel 45 for press scissors 1200 tons blooming 1300 of the West Siberian Metallurgical Plant, which worked two overhauls, instead of one when the strips were made of the same steel with quenching T.V.
Источники информацииInformation sources
1. Гаркунов Д.Н. Триботехника. - М.: Машиностроение, 1985.1. Garkunov D.N. Tribotechnology. - M.: Mechanical Engineering, 1985.
2. Химико-термическая обработка металлов и сплавов. Справочник. / Под ред. Ляховича Л.С. - М.: Металлургия, 1981.2. Chemical-thermal treatment of metals and alloys. Directory. / Ed. Lyakhovich L.S. - M.: Metallurgy, 1981.
3. А.с. SU №1603822 с приоритетом от 25 января 1989 г. Публикация 10.05.2011 г. БИМП №13 - 2011.3. A.S. SU No. 1603822 with a priority of January 25, 1989. Publication 05.10.2011. BIMP No. 13 - 2011.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011122319/02A RU2466002C1 (en) | 2011-06-01 | 2011-06-01 | Method of making wear resistant flat surface of friction pairs |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011122319/02A RU2466002C1 (en) | 2011-06-01 | 2011-06-01 | Method of making wear resistant flat surface of friction pairs |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2466002C1 true RU2466002C1 (en) | 2012-11-10 |
Family
ID=47322222
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011122319/02A RU2466002C1 (en) | 2011-06-01 | 2011-06-01 | Method of making wear resistant flat surface of friction pairs |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2466002C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2560202C1 (en) * | 2014-05-30 | 2015-08-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Thrust bearing of liquid friction (versions) |
| RU2560203C1 (en) * | 2014-06-26 | 2015-08-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Radial bearing of liquid friction |
| RU2594098C1 (en) * | 2015-05-28 | 2016-08-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Plunger hydraulic cylinder |
| RU2628547C2 (en) * | 2016-01-12 | 2017-08-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Front friction heating bearing with registration of its operation regimes |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1230807A1 (en) * | 1983-12-23 | 1986-05-15 | Сибирский ордена Трудового Красного Знамени металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Method of surface hardening of workpieces and device for effecting same |
| RU2354715C1 (en) * | 2007-12-24 | 2009-05-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет | Strengthening method of details made of constructional material |
| RU2366560C1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-09-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "ЮЖНЫЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ" (ЮФУ) | Surface hardening and device to this end |
| SU1603822A1 (en) * | 1989-01-25 | 2011-05-10 | Сибирский металлургический институт им. Серго Орджоникидзе | METHOD OF CHEMICAL-THERMAL TREATMENT OF METAL PRODUCTS |
-
2011
- 2011-06-01 RU RU2011122319/02A patent/RU2466002C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1230807A1 (en) * | 1983-12-23 | 1986-05-15 | Сибирский ордена Трудового Красного Знамени металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Method of surface hardening of workpieces and device for effecting same |
| SU1603822A1 (en) * | 1989-01-25 | 2011-05-10 | Сибирский металлургический институт им. Серго Орджоникидзе | METHOD OF CHEMICAL-THERMAL TREATMENT OF METAL PRODUCTS |
| RU2354715C1 (en) * | 2007-12-24 | 2009-05-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет | Strengthening method of details made of constructional material |
| RU2366560C1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-09-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "ЮЖНЫЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ" (ЮФУ) | Surface hardening and device to this end |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2560202C1 (en) * | 2014-05-30 | 2015-08-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Thrust bearing of liquid friction (versions) |
| RU2560203C1 (en) * | 2014-06-26 | 2015-08-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Radial bearing of liquid friction |
| RU2594098C1 (en) * | 2015-05-28 | 2016-08-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Plunger hydraulic cylinder |
| RU2628547C2 (en) * | 2016-01-12 | 2017-08-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Front friction heating bearing with registration of its operation regimes |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Fichtl | Boronizing and its practical applications | |
| Ebrahimi et al. | Evaluation of machinability in turning of microalloyed and quenched-tempered steels: Tool wear, statistical analysis, chip morphology | |
| Meyer | Cryogenic deep rolling–An energy based approach for enhanced cold surface hardening | |
| Karimov et al. | CUTTING HARD POLYMER COMPOSITE MATERIALS | |
| RU2466002C1 (en) | Method of making wear resistant flat surface of friction pairs | |
| Emamverdian et al. | Current failure mechanisms and treatment methods of hot forging tools (dies)-a review | |
| Brinksmeier et al. | Cold surface hardening | |
| CN102703896A (en) | Production technology for smelting and cladding alloy reinforced wear-resisting sliding plate | |
| Sadik | Wear development and cutting forces on CBN cutting tool in hard part turning of different hardened steels | |
| JP4781937B2 (en) | Thrust needle bearing | |
| Duan et al. | Effect of quench-tempering conditions prior to nitriding on microstructure and fretting wear mechanism of gas nitrided X210CrW12 steel | |
| Bolobov et al. | The effect of finely divided martensite of austenitic high manganese steel on the wear resistance of the excavator buckets teeth | |
| Mei et al. | Morphology and Wear Resistance of Multicomponent Diffusion Coatings | |
| Karpuschewski et al. | Alternative strategies in finishing cylinder running surfaces | |
| CN104726674B (en) | A kind of stainless steel thin pieces vacuum hardening Technology for Heating Processing | |
| Rech et al. | A new approach for the characterization of machinability—application to steels for plastic injection molds | |
| CN103740898B (en) | Pressure quenching method of high-hardness 5Cr13MoV wearable liner | |
| Karunathilaka et al. | Effect of contact pressure applied on tool surface during cold forging on fatigue life of tool steel | |
| CN109423543A (en) | A kind of Treatment of Metal Surface propellers and its processing unit and processing method | |
| Sui et al. | Hardness Difference Effect of Biomimetic Surface with Hard-Soft Structure on Oil-Lubrication Wear Resistance | |
| Li et al. | Effects of chemical composition and heat treatment on wear properties of backup rolls steel | |
| Grum | Residual stresses and microstructural modifications | |
| RU2613266C1 (en) | Method of producing hammer for shredding plant | |
| Kishawy et al. | Hardened Steels | |
| JP2004169178A (en) | Method for manufacturing member formed of hardened steel, in particular, member formed of rolling bearing steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130602 |