RU2560202C1 - Thrust bearing of liquid friction (versions) - Google Patents
Thrust bearing of liquid friction (versions) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2560202C1 RU2560202C1 RU2014122215/11A RU2014122215A RU2560202C1 RU 2560202 C1 RU2560202 C1 RU 2560202C1 RU 2014122215/11 A RU2014122215/11 A RU 2014122215/11A RU 2014122215 A RU2014122215 A RU 2014122215A RU 2560202 C1 RU2560202 C1 RU 2560202C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- max
- beads
- thrust bearing
- rollers
- diameter
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения и может быть использовано в энергетике, судостроении, металлургии, для обеспечения долговечной, надежной работы оборудования (турбины, компрессоры, двигательные установки, центрифуги и т.д.) с возможностью редких остановок, при более простой в изготовлении и обслуживании конструкции упорного подшипника.The invention relates to the field of mechanical engineering and can be used in energy, shipbuilding, metallurgy, to ensure the long-term, reliable operation of equipment (turbines, compressors, propulsion systems, centrifuges, etc.) with the possibility of rare stops, with easier to manufacture and maintain thrust bearing designs.
Известный упорный подшипник жидкостного трения Мичелля [1, с. 102-106], [2, с. 84-86], состоящий из двух металлических вкладышей (корпусов), внутри которых расположены две упорных шайбы - неподвижная и вращающаяся вместе с валом. Между шайбами кольцеобразно расположен ряд стальных или бронзовых колодок (сегментов), залитых с рабочей стороны тонким слоем баббита. Каждый сегмент на противоположной стороне, которая залита баббитом, имеет ребро, относительно которого он может, в пределах нескольких градусов, поворачиваться. Во время вращения упорной шайбы, установленной на валу, масло вовлекается в зазор между шайбой и сегментами, автоматически поворачивает сегменты вокруг ребер и формирует масляные клинья, создающие гидродинамические силы, уравновешивающие осевые нагрузки машины. Равномерно распределенные нагрузки по сегментам получают чаще всего опирая их на упругие кольца, или на рычаги, или на шарики [2, с.85].The well-known thrust bearing of Michelle liquid friction [1, p. 102-106], [2, p. 84-86], consisting of two metal inserts (housings), inside of which there are two thrust washers - fixed and rotating with the shaft. Between the washers, a series of steel or bronze blocks (segments) are annularly arranged, which are poured from the working side with a thin layer of babbitt. Each segment on the opposite side, which is flooded with babbitt, has an edge relative to which it can rotate within a few degrees. During the rotation of the thrust washer mounted on the shaft, the oil is drawn into the gap between the washer and the segments, automatically rotates the segments around the ribs and forms oil wedges that create hydrodynamic forces that balance the axial loads of the machine. Evenly distributed loads across the segments are most often obtained by relying on elastic rings, or levers, or balls [2, p. 85].
Недостатками данного подшипника являются сложность конструкции, высокие требования к точности изготовления деталей и их монтажу. Кроме того, такой подшипник плохо переносит резкие перегрузки [1, с. 464-465], что может привести к серьезным авариям [1, с. 467-470]. Подшипник может работать только в одном направлении вращения (либо по часовой стрелке, либо против).The disadvantages of this bearing are the complexity of the design, high requirements for precision manufacturing of parts and their installation. In addition, such a bearing does not tolerate sudden overloads [1, p. 464-465], which can lead to serious accidents [1, p. 467-470]. The bearing can only work in one direction of rotation (either clockwise or counterclockwise).
Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату является упорный подшипник жидкостного трения [2, с. 84-86, фиг. 24, фиг. 25], рабочая часть которого состоит из пяты в виде кольца, установленного на валу, с гладкой рабочей поверхностью и кольцевого подпятника, опирающегося на корпус машины и имеющего со стороны пяты неподвижные сегменты, каждый из которых образован двумя плоскостями: параллельной рабочей плоскости пяты и наклонной к этой же плоскости. Наклонная поверхность каждого сегмента при вращении пяты, за счет увлекаемого ею масла, формирует масляный клин, создает гидродинамическую силу поддержания пяты.Closest to the invention in technical essence and the achieved result is a thrust bearing fluid friction [2, p. 84-86, FIG. 24, FIG. 25], the working part of which consists of a heel in the form of a ring mounted on the shaft, with a smooth working surface and an annular thrust bearing resting on the machine body and having fixed segments on the heel side, each of which is formed by two planes: parallel to the heel working plane and inclined to the same plane. The inclined surface of each segment during the rotation of the heel, due to the oil carried away by it, forms an oil wedge, creates a hydrodynamic force to maintain the heel.
Отмеченный упорный подшипник жидкостного трения требует высокой точности обработки для сегментов подпятника, которая достигается несколькими операциями - черновым и чистовым фрезерованием, черновым и чистовым шлифованием, доводкой (получением плоских вершин микронеровностей). В связи с тем, что сегменты выполняются без термообработки, этот подшипник нельзя использовать в режимах работы с пусками и остановками, во время которых он работает в условиях полусухого трения, что приводит к износу сырых рабочих поверхностей и, соответственно, снижению надежности работы машины в целом. Подшипник непригоден для работы со сменой направления вращения.The marked thrust fluid friction bearing requires high precision machining for thrust bearing segments, which is achieved by several operations - rough and fine milling, rough and fine grinding, lapping (obtaining flat microroughness tops). Due to the fact that the segments are performed without heat treatment, this bearing cannot be used in start-up and shutdown modes, during which it operates under conditions of semi-dry friction, which leads to wear on wet work surfaces and, consequently, a decrease in the reliability of the machine as a whole . The bearing is unsuitable for work with a change of direction of rotation.
Задачей изобретения является создание упорного подшипника жидкостного трения, могущего работать в двух направлениях его вращения, при незначительном количестве пусков и остановок, не боящегося кратковременных перегрузок и не требующего высокоточного станочного оборудования и многочисленных операций при его изготовлении, не нуждающегося в доводке и простого в монтаже и эксплуатации.The objective of the invention is to create a thrust bearing fluid friction, which can work in two directions of rotation, with a small number of starts and stops, not afraid of short-term overloads and does not require high-precision machine equipment and numerous operations in its manufacture, not requiring fine-tuning and easy installation and operation.
Поставленная задача достигается тем, что в упорном подшипнике жидкостного трения, включающем кольцевую пяту с гладкой рабочей закаленной поверхностью и кольцевой подпятник, расположенные в корпусе машины, согласно изобретению на рабочей поверхности подпятника расположены выпуклые валики из мелкоигольчатого мартенсита, боковые поверхности которых образуют совместно с пятой клинья, при этом валики расположены на рабочей поверхности подпятника по радиусам и они отстоят друг от друга на расстоянии L=(1,5÷3)h на внутреннем диаметре подпятника D0 (h - ширина валика) и продолжаются до наружного диаметра Dmax, образуя первую систему, на диаметре D1=2D0 расположены начала валиков второй системы, продолжающиеся до наружного диаметра Dmax и находящиеся посередине между валиками первой системы, а на диаметре D2=4D0 расположены начала валиков третьей системы, продолжающиеся до наружного диаметра Dmax и находящиеся посередине между валиками первой и второй систем.The problem is achieved in that in the thrust bearing of liquid friction, including an annular heel with a smooth hardened working surface and an annular thrust bearing located in the machine body, according to the invention, convex rollers made of fine needle martensite are located on the thrust bearing surface, the lateral surfaces of which form together with the fifth wedges , while the rollers are located on the working surface of the thrust bearing in radii and they are spaced from each other at a distance L = (1,5 ÷ 3) h on the inner diameter of the thrust ka D 0 (h is the width of the roller) and continues to the outer diameter D max , forming the first system, on the diameter D 1 = 2D 0 are the beginnings of the rollers of the second system, continuing to the outer diameter D max and located in the middle between the rollers of the first system, and the diameter D 2 = 4D 0 are the beginning of the rollers of the third system, continuing to the outer diameter of D max and located in the middle between the rollers of the first and second systems.
В упорном подшипнике жидкостного трения, включающем кольцевую пяту с гладкой рабочей закаленной поверхностью и кольцевой подпятник, расположенные в корпусе машины, согласно изобретению на рабочей поверхности подпятника расположены выпуклые валики из мелкоигольчатого мартенсита, боковые поверхности которых образуют совместно с пятой клинья, при этом мартенситные валики одной длины расположены по радиусам в диапазоне диаметров подпятника от (0,5÷0,8) Dmax до Dmax.In the thrust bearing of liquid friction, including an annular heel with a smooth working hardened surface and an annular thrust bearing located in the machine body, according to the invention, convex rollers of fine-needle martensite are located on the working surface of the thrust bearing, the lateral surfaces of which form together with the fifth wedges, while the martensitic rollers of one lengths are located along the radii in the range of diameters of the thrust bearing from (0.5 ÷ 0.8) D max to D max .
Выполнение мартенситных валиков на рабочей поверхности износостойких пар трения на изделиях из конструкционных сталей известно (см. патент РФ №2486002), однако такое расположение валиков возможно только для изделий, работающих в тяжелых условиях с возвратно-поступательным движением.The implementation of martensitic rollers on the working surface of wear-resistant friction pairs on products made of structural steels is known (see RF patent No. 2486002), however, such an arrangement of the rollers is possible only for products operating in difficult conditions with reciprocating motion.
На фиг. 1 показана схема упорного подшипника (разрез); на фиг. 2 - расположение мартенситных валиков на подпятнике упорного подшипника жидкостного трения, могущего работать в двух направлениях вращения при Дmax<150 мм; на фиг. 3 - расположение мартенситных валиков на подпятнике реверсивного упорного подшипника жидкостного трения для диаметров Дmax>150 мм; на фиг. 4 - положение валиков относительно друг друга в начале любой системы.In FIG. 1 shows a diagram of a thrust bearing (section); in FIG. 2 - the location of the martensitic rollers on the thrust bearing of the thrust bearing of liquid friction, which can work in two directions of rotation at D max <150 mm; in FIG. 3 - arrangement of martensitic rollers on the thrust bearing of a reversible thrust bearing of liquid friction for diameters D max > 150 mm; in FIG. 4 - the position of the rollers relative to each other at the beginning of any system.
В предлагаемом подшипнике на валу машины установлена пята 1 (фиг. 1), выполненная из конструкционной стали, закаленная ТВЧ со стороны рабочей поверхности 3 и подвергнутая шлифовке. Подпятник 2 опирается сферической поверхностью в корпус машины 4 и удерживается от поворота установочным болтом 5. In the proposed bearing on the shaft of the machine, a heel 1 (Fig. 1) is installed, made of structural steel, hardened by the high frequency current from the side of the
На фиг. 4 обозначено 6 - поперечное сечение валика; между валиками пространство заполнено маслом; m - высота валика над поверхностью подпятника m=(0,3-1,5) мм; h - ширина валика; С - опорная поверхность валика. С=(h-2d); d - длина масляного клина d=3-4 мм; L - расстояние между валиками (минимальное) L=(1,5÷3)h, где h - ширина валика.In FIG. 4 marked 6 - cross section of the roller; between the rollers the space is filled with oil; m is the height of the roller above the surface of the thrust bearing m = (0.3-1.5) mm; h is the width of the roller; C is the supporting surface of the roller. C = (h-2d); d is the length of the oil wedge d = 3-4 mm; L is the distance between the rollers (minimum) L = (1.5 ÷ 3) h, where h is the width of the roller.
Масло подается через центральное отверстие в подпятнике, создает гидродинамические силы поддержания пяты на клиновых поверхностях мартенситных валиков и уходит в циркуляционную систему.The oil is fed through a central hole in the thrust bearing, creates hydrodynamic forces to support the heel on the wedge surfaces of the martensitic rollers and goes into the circulation system.
Для возможной работы подшипника в двух направлениях вращения при Dmax<150 мм (фиг. 2) мартенситные валики располагают в радиальном направлении в виде 3-х систем. Первая система начинается от внутреннего диаметра подпятника и продолжается до диаметра Dmax (система I, на фиг. 2). На диаметре D0 валики отстоят друг от друга на расстоянии L=(1,5-3)h, где h - ширина валика. Вторая система валиков начинается от диаметра D1=2D0 и продолжается до диаметра Dmax (система II на фиг. 2). Валики второй системы располагают по середине между валиками 1-й системы. Валики 3-й системы начинаются от диаметра подпятника D2=4D0 и продолжаются до Dmax (система III на фиг. 2). Располагаются эти валики посредине между валиками 1-й и II-й систем.For possible operation of the bearing in two directions of rotation at D max <150 mm (Fig. 2), the martensitic rollers are arranged in the radial direction in the form of 3 systems. The first system starts from the inner diameter of the thrust bearing and continues to the diameter D max (system I, in Fig. 2). At a diameter of D 0, the rollers are spaced from each other at a distance L = (1.5-3) h, where h is the width of the roller. The second system of rollers starts from the diameter D 1 = 2D 0 and continues to the diameter D max (system II in Fig. 2). The rollers of the second system are located in the middle between the rollers of the 1st system. The rollers of the 3rd system begin from the diameter of the thrust bearing D 2 = 4D 0 and continue to D max (system III in Fig. 2). These rollers are located in the middle between the rollers of the 1st and 2nd systems.
В случае значительного наружного диаметра подпятника, когда Dmax>150 мм, площадь клиновых поверхностей валиков велика и их располагают в виде одной системы, которая начинается от диаметра D=(0,5-0,8) Dmax и продолжается до диаметра Dmax (фиг. 3), что упрощает процесс изготовления валиков. На диаметре D валики располагают на расстоянии L=(1,5-3)h.In the case of a significant outer diameter of the thrust bearing, when D max > 150 mm, the area of the wedge surfaces of the rollers is large and they are arranged in the form of a single system, which starts from the diameter D = (0.5-0.8) D max and continues to the diameter D max (Fig. 3), which simplifies the manufacturing process of the rollers. On the diameter D, the rollers are arranged at a distance L = (1.5-3) h.
Подшипник работает следующим образом. Перед началом работы в центральное отверстие подпятника подают масло под давлением 150-200 кПа, которое заполняет масляные карманы между мартенситными валиками, после чего запускают машину вхолостую и окружную скорость подшипника доводят до значений выше 2-3 м/с. Масло, увлекаемое вращающейся пятой, затягивается в сужающийся клиновой зазор между пятой и наклонными бортами мартенситных валиков трех систем I, II, III, фиг. 2, где и создает гидродинамические силы поддержания. Пята «всплывает» (образует зазор) над опорными поверхностями валиков С (фиг. 4), полусухое трение переходит в жидкостное трение. После этого дают нагрузку машине и технологические осевые нагрузки полностью воспринимаются гидродинамическими силами поддержания. В связи с симметричным расположением мартенситных валиков на рабочей поверхности подпятника направление вращения пяты может быть как по часовой стрелке, так и против.The bearing operates as follows. Before starting work, oil is fed into the central hole of the thrust bearing under a pressure of 150-200 kPa, which fills the oil pockets between the martensitic rollers, after which the machine is started idling and the peripheral speed of the bearing is brought to values above 2-3 m / s. The oil, carried away by the rotating heel, is drawn into the narrowing wedge gap between the heel and the inclined sides of the martensitic rollers of the three systems I, II, III, FIG. 2, where it creates hydrodynamic forces of maintenance. The heel “pops up” (forms a gap) over the supporting surfaces of the rollers C (Fig. 4), semi-dry friction passes into liquid friction. After that they give the load to the machine and the technological axial loads are completely perceived by the hydrodynamic forces of support. Due to the symmetrical arrangement of the martensitic rollers on the working surface of the thrust bearing, the direction of rotation of the heel can be either clockwise or counterclockwise.
При случайных чрезмерных нагрузках, а также в случае аварийных ситуаций, подшипник переходит в условия работы с полусухим трением. Опорные поверхности валиков C (фиг. 4) нагреваются, однако они могут работать до тех пор, пока не начнется структурное превращение мелкоигольчатого мартенсита трения в аустенит (это соответствует массовой температуре в 840°C), на что необходимо достаточно времени, чтобы остановить машину и предотвратить аварию.In case of accidental excessive loads, as well as in case of emergency, the bearing goes into wet friction conditions. The supporting surfaces of the rollers C (Fig. 4) are heated, however, they can work until the structural transformation of finely needle friction martensite into austenite begins (this corresponds to a mass temperature of 840 ° C), which takes enough time to stop the machine and prevent accident.
Когда осевые нагрузки машины велики и диаметр подшипника жидкостного трения Dmax>150 мм (может достигать до 500-600 мм). С целью упрощения изготовления подпятника мартенситные валики располагают в диапазоне диаметров от D до Dmax, где D=(0,5-0,8)Dmax. Валики располагают по радиусам, и подпятник может работать при вращении пяты как по часовой стрелке, так и против.When the axial loads of the machine are large and the diameter of the fluid friction bearing D max > 150 mm (can reach up to 500-600 mm). In order to simplify the manufacture of the thrust bearing, the martensitic rollers are arranged in the diameter range from D to D max , where D = (0.5-0.8) D max . The rollers are arranged in radii, and the thrust bearing can work when the heel rotates both clockwise and counterclockwise.
Работа подшипника заметно стабилизируется, когда опорные поверхности C (фиг. 4) подвергают шлифовке и жидкостное трение наступает при меньших зазорах между закаленным слоем 2 (рабочей поверхностью) пяты и опорными поверхностями валиков C, причем все зазоры при этом практически одинаковы.The operation of the bearing is noticeably stabilized when the supporting surfaces C (Fig. 4) are subjected to grinding and fluid friction occurs with smaller gaps between the hardened layer 2 (working surface) of the heel and the supporting surfaces of the rollers C, all the gaps being almost the same.
Источники информацииInformation sources
1. С.М. Лосев. Паровые турбины и конденсационные устройства. Изд. четвертое, переработанное и дополненное. НКТП СССР. Объединенное научно-техническое издательство. Главная редакция энергетической литературы. Москва-Ленинград. 1935. 528 с.1. S.M. Losev. Steam turbines and condensing devices. Ed. fourth, revised and supplemented. NKTP USSR. Joint scientific and technical publishing house. The main edition of energy literature. Moscow-Leningrad. 1935.528 s.
2. Детали машин. Сборник материалов по расчету и конструированию в двух книгах. Издание второе, исправленное и дополненное. Книга II, под редакцией д.т.н., проф. Н.С. Ачеркана. М.: Машниз. 1953. 560 с.2. Machine parts. A collection of materials on the calculation and design in two books. Second edition, revised and supplemented. Book II, edited by Doctor of Technical Sciences, prof. N.S. Acerkana. M.: Machine. 1953. 560 p.
3. RU 2466002 C1, МПК B23P /02 (2006.01).3. RU 2466002 C1, IPC B23P / 02 (2006.01).
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014122215/11A RU2560202C1 (en) | 2014-05-30 | 2014-05-30 | Thrust bearing of liquid friction (versions) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014122215/11A RU2560202C1 (en) | 2014-05-30 | 2014-05-30 | Thrust bearing of liquid friction (versions) |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2560202C1 true RU2560202C1 (en) | 2015-08-20 |
Family
ID=53880566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014122215/11A RU2560202C1 (en) | 2014-05-30 | 2014-05-30 | Thrust bearing of liquid friction (versions) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2560202C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2628547C2 (en) * | 2016-01-12 | 2017-08-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Front friction heating bearing with registration of its operation regimes |
| RU2714278C1 (en) * | 2019-03-19 | 2020-02-13 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "ОРЛОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ имени И.С. ТУРГЕНЕВА" (ОГУ им. И.С. Тургенева) | Active thrust hydro/air-dynamic bearing unit and method of its characteristics control |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6460635B1 (en) * | 1999-10-25 | 2002-10-08 | Kalsi Engineering, Inc. | Load responsive hydrodynamic bearing |
| RU59756U1 (en) * | 2006-06-13 | 2006-12-27 | Колси Энджиниринг, Инк. | HYDRODYNAMIC THRUST BEARING ASSEMBLY (OPTIONS) |
| RU116581U1 (en) * | 2011-12-26 | 2012-05-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Омский государственный университет путей сообщения" (ОмГУПС (ОмИИТ)) | BEARING WITH SPHERICAL RESISTANT SURFACES |
| RU2466002C1 (en) * | 2011-06-01 | 2012-11-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Method of making wear resistant flat surface of friction pairs |
-
2014
- 2014-05-30 RU RU2014122215/11A patent/RU2560202C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6460635B1 (en) * | 1999-10-25 | 2002-10-08 | Kalsi Engineering, Inc. | Load responsive hydrodynamic bearing |
| RU59756U1 (en) * | 2006-06-13 | 2006-12-27 | Колси Энджиниринг, Инк. | HYDRODYNAMIC THRUST BEARING ASSEMBLY (OPTIONS) |
| RU2466002C1 (en) * | 2011-06-01 | 2012-11-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Method of making wear resistant flat surface of friction pairs |
| RU116581U1 (en) * | 2011-12-26 | 2012-05-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Омский государственный университет путей сообщения" (ОмГУПС (ОмИИТ)) | BEARING WITH SPHERICAL RESISTANT SURFACES |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2628547C2 (en) * | 2016-01-12 | 2017-08-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Front friction heating bearing with registration of its operation regimes |
| RU2714278C1 (en) * | 2019-03-19 | 2020-02-13 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "ОРЛОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ имени И.С. ТУРГЕНЕВА" (ОГУ им. И.С. Тургенева) | Active thrust hydro/air-dynamic bearing unit and method of its characteristics control |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20140377063A1 (en) | Wind power plant having a sliding bearing | |
| EP2669538B1 (en) | Journal pad bearing for turbine | |
| US3449030A (en) | Ball thrust bearing for driving shaft subjected to axial thrust,particularly for turbodrill shaft | |
| US9297414B2 (en) | Bearing unit for fluid machinery application | |
| EP2453144B1 (en) | Bearing device, bearing unit, and rotary machine | |
| RU2560202C1 (en) | Thrust bearing of liquid friction (versions) | |
| EA035430B1 (en) | Groove-type dynamic pressure gas radial bearing | |
| TW201732168A (en) | Hydrostatic bearing assembly | |
| RU147485U1 (en) | Thrust Friction Bearing | |
| JP5627818B1 (en) | Renewable energy generator | |
| US9188157B2 (en) | Axial sliding bearing | |
| JP6435410B2 (en) | Axial plain bearing | |
| RU2560203C1 (en) | Radial bearing of liquid friction | |
| US1503459A (en) | Shaft bearing for hydraulic machines | |
| GB2612486A (en) | Self-aligning roller bearing of asymmetric structure | |
| RU2595233C1 (en) | Rubber bearing | |
| RU2534659C2 (en) | Axial journal bearing | |
| RU2651406C1 (en) | Combined bearing | |
| RU149368U1 (en) | NON-REVERSIBLE RADIAL LIQUID FRICTION BEARING | |
| CN203702846U (en) | Oscillating bar bearing | |
| RU2558406C1 (en) | Thrust bearing | |
| Pal et al. | Modeling, simulation and stress Analysis of Integral Shaft Bearing Using Ansys Benchworks 14.0 | |
| RU2724033C1 (en) | Unloading hydraulic device | |
| JP2008240842A (en) | Bearing device of hydraulic machine | |
| RU95373U1 (en) | CONTACTLESS ROTARY BEARING |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170531 |