RU2460057C1 - Способ неразрушающего определения несущей способности строительных конструкций - Google Patents
Способ неразрушающего определения несущей способности строительных конструкций Download PDFInfo
- Publication number
- RU2460057C1 RU2460057C1 RU2011114655/28A RU2011114655A RU2460057C1 RU 2460057 C1 RU2460057 C1 RU 2460057C1 RU 2011114655/28 A RU2011114655/28 A RU 2011114655/28A RU 2011114655 A RU2011114655 A RU 2011114655A RU 2460057 C1 RU2460057 C1 RU 2460057C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- load
- strain
- bearing capacity
- strains
- values
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Изобретение относится к неразрушающему контролю несущей способности строительных и других конструкций из материалов с линейной зависимостью между нагрузкой и деформацией материала. Сущность: на поверхности испытуемой конструкции определяют места возможных максимальных деформаций. В этих местах испытуемую конструкцию нагружают 5-10 раз механической нагрузкой, не превышающей предельного значения, и определяют величину деформации в этих местах, а о прочности конструкции судят с учетом значений величины деформации. Нагружают конструкцию механической нагрузкой, направленной противоположно собственному весу и весу эксплуатационной нагрузки, тремя ступенями нагружения. Измеряют деформации в конструкции при каждом нагружении в опасном и рядом с опасным сечениях. Находят положение нейтральной оси в сечении элемента, с помощью измеренных деформаций в опасном сечении и с использованием нейтральной оси строят эпюру деформаций в этом сечении. По результатам трех средних значений относительных деформаций ε и соответствующим им нагрузкам F изображают точки в осях координат ε-F, по которым строят среднюю прямую зависимости нагрузки от относительной деформации. По оси абсцисс диаграммы откладывают измеренные относительные деформации ε. В качестве предельной деформации используют ее значение, равное 0.05%, которое соответствует пределу упругости материала, до которого диаграмму F(ε) принимают прямой линией. Несущую способность конструкции определяют в виде интервала значений 
строят равномерный закон распределения предельной нагрузки FПР как случайной величины по известным значениям 
и 
, несущую способность конструкции определяют по заданной вероятности (обеспеченности), как абсциссу в законе распределения с соответствующей обеспеченностью (вероятностью). Технический результат: повышение безопасности испытаний и точности определения предельной нагрузки по критерию прочности для строительных конструкций из материалов с линейной зависимостью между нагрузкой и деформацией. 5 ил.
Description
Изобретение относится к неразрушающему контролю несущей способности строительных и других конструкций, например балок, рам, ферм, валов, резервуаров, зубчатых колес и т.д. из материалов с линейной зависимостью между нагрузкой и деформацией материала (стали, древесины и т.д.).
Известен способ неразрушающего контроля прочности строительных конструкций [1], заключающийся в том, что на поверхности испытуемой конструкции, например балке, раме, ферме, определяют места возможных максимальных деформаций (прогибов), в этих местах конструкцию нагружают механической нагрузкой, не превышающей предельного значения, и определяют величину деформаций в этих местах, а о прочности конструкции судят с учетом среднего значения величины деформации, прикладывают механическую нагрузку постоянной величины, испытуемую конструкцию нагружают 5-10 раз, при определении величины деформации учитывают величину перемещения, строят диаграмму «значение нагрузки - значение деформации (прогиб)» при линейной зависимости между нагрузкой и деформацией с доверительными границами и по предельной деформации (прогибу) определяют предельную нагрузку.
Недостатком этого изобретения является низкая точность диаграмм «значение нагрузки - значение деформации (прогиб)», т.к. прямая диаграммы строится по одной эксплуатационной точке, полученной по результатам экспериментов, а также необоснованных доверительных границах параллельных диаграмме Q-Δ.
Известен способ неразрушающего контроля несущей способности изделий [2], заключающийся в том, что на изделии определяют места возможных максимальных линейных или угловых перемещений, в этих местах конструкцию нагружают испытательной механической нагрузкой, не превышающей предельного ее значения по прочности и жесткости конструкции, и определяют значения максимальных перемещений, при этом нагружение конструкции выполняют в одном и том же месте 5-10 раз постоянной по значению механической нагрузкой, нагружение осуществляют не менее чем при трех различных ступенях нагрузки, по результатам трех средних значений перемещений и соответствующим нагрузкам строят прямую зависимости нагрузки от перемещения, определяют не менее трех доверительных интервалов измерений перемещений, по точкам которых строят доверительные границы измеряемых перемещений, а прочность конструкции определяют с учетом средних значений перемещений при линейной зависимости между нагрузкой и перемещением.
Недостатком этого метода является ограниченность области применения (балки, фермы, рамы), и оценка несущей способности осуществляется по критерию предельного перемещения (жесткости конструкции), а не по более важному критерию - по прочности (по безопасности) конструкции или другой продукции.
Наиболее близким изобретением служит способ неразрушающего контроля изделий [3], заключающийся в том, что на поверхности испытуемой конструкции определяют места возможных максимальных деформаций, в этих местах испытуемую конструкцию нагружают механической нагрузкой, не превышающей предельного значения вычисленного ориентировочно, теоретически, и определяют величину относительных деформации ε в этих местах, а о прочности конструкции судят с учетом среднего значения величины деформации, прикладывают механическую нагрузку постоянной величины, испытуемую конструкцию нагружают 5-10 раз, а при определении величины нагрузки учитывают величину напряжения, вычисляют соответствующие максимальные нормальные напряжения по закону Гука σMAX=ε·E, используя модуль упругости материала Е, строят диаграмму «нагрузка - напряжение» в виде прямой, проходящей через начало координат и вблизи трех точек (σMAX, Q). Экстраполируя диаграмму прямой до ординаты, равной предельному напряжению (пределу текучести, пределу прочности и т.д.). Аналогичным образом строят доверительные границы для диаграммы (Q, σ).
Недостатком этого способа является то, что дополнительное нагружение при испытании конструкции приводит к увеличению существующих повреждений в материале конструкции, так как испытательная нагрузка неизбежно накладывается на нагрузку от собственного веса конструкции и веса оборудования (или другой эксплуатационной нагрузки). Также недостатком является то, что в качестве предельного значения нагрузки по условию безопасности принимается только нижнее значение предельной нагрузки 
. Построение диаграммы «нагрузка Q - напряжение σ» с экстраполяцией ее прямой линией до предельного напряжения (предела прочности, предела текучести и т.д.) осуществляется по трем экспериментальным точкам с координатами (σ, Q), в то время как известно, что вблизи этих пределов диаграмма криволинейная. Также в формуле σMAX=ε·Е используется модуль упругости материала Е для определения напряжения, значения которого берутся из справочно-нормативных документов, в которых его значения приводятся при вероятности реализации, равной 50% и, следовательно, может оказаться неточным, что приводит к неопределенным по значению ошибкам при определении качества (несущей способности) конструкции. Если определение модуля упругости осуществляется по результатам дополнительных испытаний образцов из материала конструкции, то это связано с частичным разрушением и затем усилением конструкции. Кроме того, учет изменчивости модуля упругости в формуле σ=ε·Е в прототипе приводит к увеличению среднего квадратического отклонения напряжения, который определяют по формуле 
, из которой видно, что Sσ возрастает за счет SE, отчего возрастает ширина доверительного интервала для напряжения σ, которая определяется, например, для нормального закона распределения случайной величины 
(t - коэффициент Стьюдента, n - число измерений, α - уровень значимости α∈[0;1]), соответственно увеличивается интервал 
, внутри которого находится истинное значение предельной нагрузки QПР.
Цель изобретения - повышение безопасности испытаний и точности определения предельной нагрузки (несущей способности) по критерию прочности для строительных конструкций из материалов с линейной зависимостью между нагрузкой и деформацией (сталей, древесины и других материалов).
В способе неразрушающего контроля прочности конструкций, по которому на поверхности испытуемой конструкции определяют места возможных максимальных деформаций, в этих местах испытуемую конструкцию нагружают 5-10 раз механической нагрузкой, не превышающей предельного значения, и определяют величину деформации в этих местах, а о прочности конструкции судят с учетом значений величины деформации, нагружают конструкцию механической нагрузкой, направленной противоположно собственному весу и весу эксплуатационной нагрузки, тремя ступенями нагружения, измеряют деформации в конструкции при каждом нагружении (устанавливают измерители деформации на верхней и нижней гранях балок, ферм, рам) в опасном и рядом с опасным сечениях, находят положение нейтральной оси в сечении элемента, с помощью измеренных деформаций в опасном сечении (в месте приложения испытательной нагрузки) и с использованием нейтральной оси строят эпюру деформаций в этом сечении, по результатам трех средних значений относительных деформаций ε и соответствующим им нагрузкам F изображают точки в осях координат ε-F, по которым строят среднюю прямую зависимости нагрузки от относительной деформации, по оси абсцисс диаграммы откладывают измеренные относительные деформации ε, в качестве предельной деформации используют ее значение, равное 0.05%, которое соответствует пределу упругости материала, до которого диаграмму F(ε) принимают прямой линией, несущую способность конструкции определяют в виде интервала значений 
, строят равномерный закон распределения предельной нагрузки FПР как случайной величины по известным значениям 
и 
, несущую способность конструкции определяют по заданной вероятности (обеспеченности), как абсциссу в законе распределения с соответствующей обеспеченностью (вероятностью).
На фиг.1 показана испытательная нагрузка F, а также расстановка измерителей деформации Тр1 и Тр2 относительно опасного сечения (сечения с приложенной испытательной нагрузкой F), где F - нагружающее устройство (домкрат с образцовым манометром), ε3, ε4 - деформации вблизи нагружающего устройства.
На фиг.2 показан график зависимости ступеней испытательной нагрузки F1, F2, F3 от деформации ε1, ε2, ε3 с доверительными границами 0-1-2-3 и 0-1'-2'-3'.
На фиг.3 показан равномерный закон распределения случайной величины 
, находящейся в интервале 
.
На фиг.4 показана расчетная схема экспериментальной балки с испытательной нагрузкой F и установленными измерителями деформации Тр1, Тр2.
На фиг.5 показан график зависимости испытательных нагрузок F и относительных деформаций опасного сечения, а также значения 
, 
, εПР.
Способ осуществляется следующим образом.
На поверхности испытуемой конструкции определяют места возможных максимальных деформаций, в этих местах испытываемую конструкцию нагружают механической нагрузкой, направленной противоположно направлению нагрузки от собственного веса и веса оборудования (или другой эксплуатационной нагрузки), и не превышающей своего предельного, определенного теоретически значения, испытываемую конструкцию нагружают по 5-10 раз в одном и том же месте и измеряют наибольшие деформации εMAX при каждом нагружении в месте, противоположном месту приложения нагрузки, а также в верхнем и нижнем поясах, стенках, полках балок, ферм, рам и других конструкций на свободных от нагружающих устройств, например домкратов, участках. Нагружение осуществляют не менее чем при трех различных ступенях нагрузки. По результатам измеренных деформаций в опасном (наиболее нагруженном) месте балки находят наибольшие деформации в месте приложения нагрузки по результатам измерения деформаций в конструкции рядом с нагружающим устройством, по которым находят нейтральную ось, как показано на фиг.1, где F - нагружающее устройство (домкрат с образцовым манометром), ε3, ε4 - деформации вблизи нагружающего устройства.
Если поперечное сечение элемента симметричное, то ограничиваются измерением деформации ε1MAX, по которой строят диаграмму «нагрузка F - деформация ε1MAX» при трех значениях нагрузки F1<F2<F3<FПР, где FПР - предельная нагрузка, соответствующая предельной деформации εПР=0.05%. Это замечание относится и фермам при узловой нагрузке.
По результатам полученных деформаций ε3 и ε4 находят нейтральную ось балки и по значению ε1MAX и с помощью нейтральной оси графически находят ε2MAX. По результатам измеренных значений ε2MAX и нагрузкам Fi строят диаграмму «Fi-ε2MAX» в виде прямой по трем точкам, как показано на фиг.2, определяют доверительные интервалы деформаций для каждой ступени нагружения (по формуле для нормального закона распределения случайной величины), по точкам которых строят прямые - доверительные границы, проводят прямую параллельную оси F через абсциссу ε=εПР, где εПР=0.05% (до предела упругости), через точку пересечения прямых F-ε и ε=εПР проводят прямую перпендикулярную оси ординат F до пересечения с доверительными границами, из точки пересечения этой прямой с прямой верхней доверительной границы проводят прямую параллельную оси нагрузки F до прямой нижней доверительной границы, ордината этой точки и будет нижним значением предельной нагрузки 
, верхнее значение предельной нагрузки 
определяется с учетом масштаба по ординате отсекаемой горизонтальной прямой, проходящей через точку пересечения диаграммы F-ε и прямой ε=εПР, а несущую способность конструкции определяют в виде интервала значений 
.
Значение координаты 0' соответствует абсциссе, равной предельному значению деформации предела упругости 0.05%. Используя доверительные интервалы трех точек ε1, ε2, ε3 находим доверительные границы 0-4 и 0-4' и, как следствие, нижнее и верхнее значение предельной нагрузки 
, 
.
Принимаем равномерное распределение случайной величины 
, находящейся в интервале 
, по которому строим график этого распределения и по заданной вероятности (обеспеченности) находим графически с учетом масштаба значение предельной нагрузки (см. фиг.3) или по формуле 
, Рпр - предельная обеспеченность (вероятность) значения Fпр по критерию (условию) прочности.
Пример:
Определим несущую способность (предельную нагрузку) балки в виде сосредоточенной силы FПР, приложенной в середине пролета шарнирно опертой балки или в виде равномерно распределенной нагрузки qПР. Будем ее нагружать сосредоточенной силой, направленной противоположно собственному весу и весу оборудования (или другой эксплуатационной нагрузки).
Балка из трубы прямоугольного сечения 40×25×1.5 по ГОСТ 8645-68, длина балки L=2 м, момент инерции в плоскости изгиба I=1.87 см4, момент сопротивления W=1.49 см3, расчетное сопротивление стали Ry=240 МПа, предел упругости примем σy=210 МПа.
Определим теоретически (без учета снижения несущей способности за время эксплуатации для реальных конструкций) несущую способность балки:
Ступени нагружения примем для исключения больших погрешностей при малых нагрузках 54, 58, 60 кг или 529.7, 569.0, 588.6 Н соответственно. Со стороны растянутых и сжатых волокон рядом с опасным сечением, а также со стороны сжатых волокон в середине пролета (опасное сечение) установим средства измерения деформации.
На каждой ступени нагружение проводят 5-10 раз и экспериментально находят деформации в стенках балки, положение нейтральной оси и, как следствие, относительные деформации в опасном сечении (в середине пролета, в месте приложения экспериментальной нагрузки). Полученные относительные деформации в опасном сечении составили 30.1×10-5, 38.5×10-5, 43.1×10-5 и доверительные интервалы 1.5×10-5, 2×10-5, 2.6×10-5 соответственно. Значение предельной деформации равно 0.05%, т.е. 50×10-5. Построим диаграмму «нагрузка-деформация» и по ней определим 
, 
(см. фиг.5).
По результатам экспериментов определено, что 
Или распределенная нагрузка 
т.о. 
Предлагаемый способ удобен, безопасен и производителен при определении несущей способности конструкции, находящейся в эксплуатации, например для стропильных ферм, балок кровли, пролетный строений мостов и т.п.
Список литературы
1. Патент RU 2006814 C1 Российская Федерация: МПК G01N 3/00. Способ неразрушающего контроля прочности строительных конструкций / Уткин B.C.; заявитель и патентообладатель Вологодский государственный технический университет. - №4943119/28; заявл. 06.06.1991; опубл. 30.01.1994. Бюл. №2.
2. Патент RU 2161788 C2 Российская Федерация: МПК G01N 3/10. Способ неразрушающего контроля несущей способности строительных конструкций / Уткин B.C., Голикова Л.В.; заявитель и патентообладатель Вологодский государственный технический университет. - №99102310/28; заявл. 04.02.1999; опубл. 10.01.2001. Бюл. №1.
3. Патент RU 2006813 С1 Российская Федерация: МПК G01N 3/00. Способ неразрушающего контроля прочности строительных конструкций / Уткин B.C.; заявитель и патентообладатель Вологодский государственный технический университет. - №4920713/28; заявл. 19.03.91; опубл. 30.01.94. Бюл. №2.
Claims (1)
- Способ неразрушающего определения несущей способности строительных конструкций, по которому на поверхности испытуемой конструкции определяют места возможных максимальных деформаций, в этих местах испытуемую конструкцию нагружают 5-10 раз механической нагрузкой, не превышающей предельного значения, и определяют величину деформации в этих местах, а о прочности конструкции судят с учетом значений величины деформации, отличающийся тем, что нагружают конструкцию механической нагрузкой, направленной противоположно собственному весу и весу эксплуатационной нагрузки, тремя ступенями нагружения, измеряют деформации в конструкции при каждом нагружении (устанавливают измерители деформации на верхней и нижней гранях балок, ферм, рам) в опасном и рядом с опасным сечениях, находят положение нейтральной оси в сечении элемента, с помощью измеренных деформаций в опасном сечении (в месте приложения испытательной нагрузки) и с использованием нейтральной оси строят эпюру деформаций в этом сечении, по результатам трех средних значений относительных деформаций ε и соответствующим им нагрузкам F изображают точки в осях координат ε-F, по которым строят среднюю прямую зависимости нагрузки от относительной деформации, по оси абсцисс диаграммы откладывают измеренные относительные деформации ε, в качестве предельной деформации используют ее значение, равное 0,05%, которое соответствует пределу упругости материала, до которого диаграмму F(ε) принимают прямой линией, несущую способность конструкции определяют в виде интервала значений, строят равномерный закон распределения предельной нагрузки FПР как случайной величины по известным значениям
и, несущую способность конструкции определяют по заданной вероятности (обеспеченности), как абсциссу в законе распределения с соответствующей обеспеченностью (вероятностью).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011114655/28A RU2460057C1 (ru) | 2011-04-13 | 2011-04-13 | Способ неразрушающего определения несущей способности строительных конструкций |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011114655/28A RU2460057C1 (ru) | 2011-04-13 | 2011-04-13 | Способ неразрушающего определения несущей способности строительных конструкций |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2460057C1 true RU2460057C1 (ru) | 2012-08-27 |
Family
ID=46937889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011114655/28A RU2460057C1 (ru) | 2011-04-13 | 2011-04-13 | Способ неразрушающего определения несущей способности строительных конструкций |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2460057C1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2579545C1 (ru) * | 2014-12-22 | 2016-04-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Вологодский государственный университет" (ВоГУ) | Способ неразрушающего контроля несущей способности однопролетных железобетонных балок |
| RU2730124C2 (ru) * | 2018-09-12 | 2020-08-17 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Межотраслевой Инжиниринговый Центр Московского Государственного Технического Университета Им. Н.Э. Баумана" (Ооо "Миц Мгту Им. Н.Э. Баумана") | Способ оценки эксплуатационной работоспособности профилированного листа из полимерных композитных материалов |
| RU2733106C2 (ru) * | 2018-09-12 | 2020-09-29 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Межотраслевой Инжиниринговый Центр Московского Государственного Технического Университета Им. Н.Э. Баумана" (Ооо "Миц Мгту Им. Н.Э. Баумана") | Способы оценки эксплуатационной работоспособности профилированного листа из полимерных композитных материалов |
| RU2797787C1 (ru) * | 2022-12-08 | 2023-06-08 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Вологодский государственный университет" | Способ неразрушающей оценки и контроля несущей способности и надежности стальных ферм |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2006813C1 (ru) * | 1991-03-19 | 1994-01-30 | Вологодский Политехнический Институт | Способ неразрушающего контроля прочности строительных конструкций |
| RU2275613C2 (ru) * | 2004-05-25 | 2006-04-27 | Вологодский государственный технический университет | Способ неразрушающего контроля несущей способности железобетонных конструкций |
-
2011
- 2011-04-13 RU RU2011114655/28A patent/RU2460057C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2006813C1 (ru) * | 1991-03-19 | 1994-01-30 | Вологодский Политехнический Институт | Способ неразрушающего контроля прочности строительных конструкций |
| RU2275613C2 (ru) * | 2004-05-25 | 2006-04-27 | Вологодский государственный технический университет | Способ неразрушающего контроля несущей способности железобетонных конструкций |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2579545C1 (ru) * | 2014-12-22 | 2016-04-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Вологодский государственный университет" (ВоГУ) | Способ неразрушающего контроля несущей способности однопролетных железобетонных балок |
| RU2730124C2 (ru) * | 2018-09-12 | 2020-08-17 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Межотраслевой Инжиниринговый Центр Московского Государственного Технического Университета Им. Н.Э. Баумана" (Ооо "Миц Мгту Им. Н.Э. Баумана") | Способ оценки эксплуатационной работоспособности профилированного листа из полимерных композитных материалов |
| RU2733106C2 (ru) * | 2018-09-12 | 2020-09-29 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Межотраслевой Инжиниринговый Центр Московского Государственного Технического Университета Им. Н.Э. Баумана" (Ооо "Миц Мгту Им. Н.Э. Баумана") | Способы оценки эксплуатационной работоспособности профилированного листа из полимерных композитных материалов |
| RU2797787C1 (ru) * | 2022-12-08 | 2023-06-08 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Вологодский государственный университет" | Способ неразрушающей оценки и контроля несущей способности и надежности стальных ферм |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Thai et al. | Behaviour of bolted endplate composite joints to square and circular CFST columns | |
| Zhang et al. | Experimental investigation of locally and distortionally buckled portal frames | |
| Jasiński et al. | Study of autoclaved aerated concrete masonry walls with horizontal reinforcement under compression and shear | |
| RU2460057C1 (ru) | Способ неразрушающего определения несущей способности строительных конструкций | |
| Jasiński et al. | Comparison research of bed joints construction and bed joints reinforcement on shear parameters of AAC masonry walls | |
| Gomon et al. | Complete deflections of glued beams in the conditions of oblique bend for the effects of low cycle loads | |
| RU2275613C2 (ru) | Способ неразрушающего контроля несущей способности железобетонных конструкций | |
| CN209877937U (zh) | 桥梁施工现场结构形变测量传感器的检定装置 | |
| RU148401U1 (ru) | Стенд для испытания железобетонных элементов с фиксированной степенью горизонтального обжатия на статический изгиб | |
| Midorikawa et al. | Cyclic behavior of buckling-restrained braces using steel mortar planks; buckling mode number and strength ratio | |
| Woods et al. | Effect of longitudinal reinforcement ratio on the failure mechanism of R/C columns most vulnerable to collapse | |
| Kalkan | Lateral torsional buckling of rectangular reinforced concrete beams | |
| Matsui et al. | Structural performance of rectangular reinforced concrete walls retrofitted by carbon fiber sheets | |
| Li et al. | Large-scale testing of steel portal frames comprising tapered beams and columns | |
| CN110907163A (zh) | 摩擦型高强度螺栓连接性能检测试验装置、试件及方法 | |
| Milosevic et al. | Shear tests on rubble stone masonry panels-diagonal compression tests | |
| Oan et al. | Shear of concrete masonry walls | |
| Casapulla et al. | Experimental validation of in-plane frictional resistances in dry block masonry walls | |
| Kalochairetis et al. | Experimental and numerical investigation of collapse load of laced built-up columns | |
| Tajiri et al. | Energy dissipation of RC interior beam-column connection confined by lateral reinforcements, axial force, and column longitudinal reinforcements | |
| RU2245963C1 (ru) | Установка для компрессионных испытаний грунта | |
| Mohamed | Flexural fatigue behavior of RC beams strengthened with externally prestressed CFRP | |
| Drobiec | Investigation of bed joint reinforcement influence on mechanical properties of masonry under compression | |
| Son | Experimental determination of yield in beam-to-column flange connections | |
| Madejczyk et al. | Implementation of non-standard tests at powered roof support testing stands in KOMAG |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130414 |