RU2456368C1 - High-strength dynamic impact resistant steel and method for production of this steel sheets - Google Patents
High-strength dynamic impact resistant steel and method for production of this steel sheets Download PDFInfo
- Publication number
- RU2456368C1 RU2456368C1 RU2011104439/02A RU2011104439A RU2456368C1 RU 2456368 C1 RU2456368 C1 RU 2456368C1 RU 2011104439/02 A RU2011104439/02 A RU 2011104439/02A RU 2011104439 A RU2011104439 A RU 2011104439A RU 2456368 C1 RU2456368 C1 RU 2456368C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- cooling
- furnace
- rolling
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к производству горячекатаного листа, применяемого для изделий и конструкций, подвергающихся динамическому воздействию.The invention relates to metallurgy, in particular to the production of hot rolled sheet used for products and structures subjected to dynamic effects.
Возрастающие динамические нагрузки при снижении толщины листа требуют более высоких характеристик стали по твердости, прочности и сопротивляемости хрупкому разрушению.Increasing dynamic loads with decreasing sheet thickness require higher steel characteristics in terms of hardness, strength and resistance to brittle fracture.
Известны марки стали, обладающие высокой прочностью и твердостью, являющиеся аналогами и указаны в научно-технической и патентной литературе [1-10].Known steel grades with high strength and hardness, which are analogues and are indicated in the scientific, technical and patent literature [1-10].
Известна высокопрочная сталь [5], содержащая мас.%: 0,35-0,55 углерода, ≤0,3 кремния, ≤0,6 марганца, 0,5-1,5 хрома, 0,7-1,5 молибдена, 0,15-0,3 ванадия, 0,005-0,05 ниобия, ≤0,025 Р, ≤0,050 S, допускается содержание никеля от 0,2 до 3,0% или меди 0,05-1% или совместно (молибдена +0,5 от количества вольфрама) - 0,7-1,5% и (титан +0,5 от количества циркония) от 0,005 до 0,02, алюминий ≤0,10, кальций ≤0,01, магний ≤0,01.Known high-strength steel [5], containing wt.%: 0.35-0.55 carbon, ≤0.3 silicon, ≤0.6 manganese, 0.5-1.5 chromium, 0.7-1.5 molybdenum , 0.15-0.3 vanadium, 0.005-0.05 niobium, ≤0.025 P, ≤0.050 S, nickel content from 0.2 to 3.0% or copper 0.05-1% or together (molybdenum + 0.5 of the amount of tungsten) - 0.7-1.5% and (titanium +0.5 of the amount of zirconium) from 0.005 to 0.02, aluminum ≤0.10, calcium ≤0.01, magnesium ≤0, 01.
Сталь, имеющая прочность от 1350 МПа и более, применяется для изготовления деталей, работающих при статических нагрузках в условиях низких температур. Высокопрочные стали, как известно, обладают склонностью к хрупкому разрушению при эксплуатации.Steel with a strength of 1350 MPa or more is used for the manufacture of parts operating under static loads at low temperatures. High-strength steels, as you know, have a tendency to brittle fracture during operation.
Также известна высокопрочная сталь [6], содержащая мас.%: 0,25-0,55 углерода, 0,15-2,0 кремния, 0,6-2,0 марганца, 0,7 хрома, 0,2 никеля, 0,05-0,3 ванадия, 0,03 ниобия, до 0,2 меди, до 0,01 серы, до 0,05 фосфора, а также содержит азот от 0,006 до 0,015, свинец от 0 до 0,30, кислород ≤0,002, 0-0,2% молибдена и 0-0,4% вольфрама, так чтобы молибден +0,5 от количества вольфрама составляли от 0 до 0,2%, титана 0-0,06% и циркония 0-0,1%, так чтобы титан +0,5 от количества циркония составляли от 0 до 0,06%.High-strength steel [6] is also known, containing wt.%: 0.25-0.55 carbon, 0.15-2.0 silicon, 0.6-2.0 manganese, 0.7 chromium, 0.2 nickel, 0.05-0.3 vanadium, 0.03 niobium, up to 0.2 copper, up to 0.01 sulfur, up to 0.05 phosphorus, and also contains nitrogen from 0.006 to 0.015, lead from 0 to 0.30, oxygen ≤0.002, 0-0.2% molybdenum and 0-0.4% tungsten, so that molybdenum +0.5 of the amount of tungsten is from 0 to 0.2%, titanium 0-0.06% and zirconium 0-0 , 1%, so that titanium +0.5 of the amount of zirconium was from 0 to 0.06%.
При низком содержании хрома и никеля в составе указанная сталь частично имеет феррито-перлитную или феррито-перлитно-бейнитную структуру. Эта структура не обеспечивает требуемые характеристики при воздействии динамической нагрузки.With a low content of chromium and nickel in the composition, said steel partially has a ferrite-pearlite or ferrite-pearlite-bainitic structure. This structure does not provide the required characteristics when exposed to dynamic loads.
Известна броневая сталь [7], содержащая компоненты при следующем соотношении, мас.%: углерод 0,38-0,43, кремний 0,50-0,80, марганец 0,30-0,50, хром 1,20-1,50, никель 0,90-1,20, молибден 0,75-0,85, ванадий 0,18-0,28, ниобий 0,02-0,05, медь до 0,30, сера 0,01, фосфор 0,01.Known armor steel [7], containing components in the following ratio, wt.%: Carbon 0.38-0.43, silicon 0.50-0.80, manganese 0.30-0.50, chromium 1.20-1 50, nickel 0.90-1.20, molybdenum 0.75-0.85, vanadium 0.18-0.28, niobium 0.02-0.05, copper up to 0.30, sulfur 0.01, phosphorus 0.01.
Эта сталь обладает стойкостью при воздействии динамической нагрузки и не имеет хрупких разрушений листа толщиной свыше 10 мм.This steel is resistant to dynamic loads and does not have brittle fracture of a sheet with a thickness of more than 10 mm.
Известна броневая сталь [8], содержащая, мас.%: 0,46-0,54 углерода, 0,17-0,37 кремния,0,5 марганца, 2,8-3,2 хрома, 1,5-2,0 никеля, 1,7-2,2 молибдена, 0,25-0,36 ванадия, 0,01-0,03 алюминия, ≤0,012 серы, ≤0,012 фосфора.Known armored steel [8], containing, wt.%: 0.46-0.54 carbon, 0.17-0.37 silicon, 0.5 manganese, 2.8-3.2 chromium, 1.5-2 , 0 nickel, 1.7-2.2 molybdenum, 0.25-0.36 vanadium, 0.01-0.03 aluminum, ≤0.012 sulfur, ≤0.012 phosphorus.
Эта сталь из-за повышенного содержания карбидообразующих элементов (хрома, молибдена, ванадия) и высокого содержания углерода (до 0,54%) обладает склонностью к хрупкому разрушению, что влечет сложности при сварке и гибке листа.Due to the high content of carbide-forming elements (chromium, molybdenum, vanadium) and high carbon content (up to 0.54%), this steel has a tendency to brittle fracture, which leads to difficulties in welding and bending of the sheet.
Броневая сталь указанного состава обеспечивает динамическую стойкость листового проката в толщине не менее 15 мм.Armor steel of the specified composition provides dynamic resistance of sheet metal in a thickness of at least 15 mm.
Наиболее близким по области применения и принятым за прототип является сталь [10] следующего состава:The closest in scope and adopted for the prototype is steel [10] of the following composition:
Указанная сталь имеет ряд недостатков:The specified steel has several disadvantages:
- большой интервал между минимальным и максимальным количеством содержащихся элементов. Этот состав объединяет стали низколегированные перлито-ферритного класса с низкой прокаливаемостью и стали мартенситного класса с высокой прокаливаемостью;- a large interval between the minimum and maximum number of contained elements. This composition combines low alloy steels with a low hardenability and a high hardenability martensitic steels;
- сталь при содержании 0,7% углерода (верхний предел легирования) обладает очень высокой хрупкостью;- steel at a content of 0.7% carbon (upper alloying limit) has a very high brittleness;
- отсутствует оптимальная технология термической обработки. В пределах марочного состава и режима термообработки сталь может иметь высокие значения твердости и прочности σв - 2200 МПа и низкую ударную вязкость 4 Дж/см2, а при удовлетворительной ударной вязкости 45 Дж/см2 низкие значения прочности 1750 МПа. Сталь, имеющая высокую прочность и низкую ударную вязкость, обладает склонностью к хрупким разрушениям, особенно при динамической нагрузке.- there is no optimal heat treatment technology. Within the brand composition and heat treatment mode, steel can have high values of hardness and strength σ in - 2200 MPa and low impact strength of 4 J / cm 2 , and with a satisfactory impact strength of 45 J / cm 2 low strength values of 1750 MPa. Steel with high strength and low toughness has a tendency to brittle fracture, especially under dynamic load.
Известна технология производства листов из низколегированной стали, применяемой для брони, подвергающейся удару [9].Known technology for the production of sheets of low alloy steel used for armor undergoing impact [9].
Сталь подвергается горячей прокатке при температуре ~1150°С с охлаждением на воздухе. Затем проходит аустенизацию при температуре 1080°С с выдержкой при этой температуре (1 час/дюйм) и далее термомеханическую обработку с 50% обжатием при снижающейся температуре 865-700°С, закалку в масле и отпуск при температуре 250-580°С. Твердость проката, изготовленного этим методом, составляет 50-55 HRC.Steel is hot rolled at a temperature of ~ 1150 ° C with cooling in air. Then, austenization takes place at a temperature of 1080 ° C with holding at this temperature (1 hour / inch) and then thermomechanical treatment with 50% compression at a decreasing temperature of 865-700 ° C, quenching in oil and tempering at a temperature of 250-580 ° C. The hardness of rolled products manufactured by this method is 50-55 HRC.
Данный способ изготовления листового проката не обеспечивает получение стабильной структуры при термомеханической обработке и отпуске, проведенном в интервале температур 250-580°С, что приводит к нестабильности показателей прочности и твердости стали.This method of manufacturing sheet metal does not provide a stable structure during thermomechanical processing and tempering, carried out in the temperature range 250-580 ° C, which leads to instability of the strength and hardness of steel.
Наиболее близким по области применения и принятым за прототип является способ изготовления листового проката [10], включающий прокатку с начальной температурой металла 1150-1250°С и степенью обжатия свыше 50%, закалку листа при температуре, варьируемой от 800 до 960°С, с охлаждением в масле и отпуск при температуре 150-250°С.The closest in scope and adopted for the prototype is a method of manufacturing sheet metal [10], including rolling with an initial metal temperature of 1150-1250 ° C and a reduction ratio of more than 50%, hardening of the sheet at a temperature ranging from 800 to 960 ° C, s cooling in oil and tempering at a temperature of 150-250 ° C.
Листы, изготовленные из этой стали, по приведенной технологии обеспечивают твердость HRC 56-58 только в толщинах свыше 7 мм.Sheets made of this steel, according to the above technology, provide the hardness of HRC 56-58 only in thicknesses above 7 mm.
Кроме того, недостатками способа являются высокая температура нагрева металла под прокатку - 1250°С, которая способствует обезуглероживанию поверхности и росту зерна стали, но при этом отсутствует операция термической обработки, измельчающей зерно; большой интервал температуры закалки - 800-960°С, приводящий к образованию различной структуры металла и получению нестабильных механических свойств стали в пределах ее марочного состава. В пределах легирования стали разброс механических свойств составляет - по прочности от 1750 МПа до 2200 МПа, ударной вязкости - от 4 Дж/см2 до 45 Дж/см2.In addition, the disadvantages of the method are the high temperature of the metal for rolling - 1250 ° C, which contributes to decarburization of the surface and grain growth of steel, but there is no operation of heat treatment, grinding grain; a large range of hardening temperature - 800-960 ° C, leading to the formation of various metal structures and to obtain unstable mechanical properties of steel within its grade composition. Within the limits of steel alloying, the range of mechanical properties is - in strength from 1750 MPa to 2200 MPa, impact strength - from 4 J / cm 2 to 45 J / cm 2 .
Техническим результатом изобретения является повышение прочности стали до 2300 МПа и твердости HRC до 60 ед в сочетании с хорошей сопротивляемостью хрупкому разрушению при динамическом нагружении.The technical result of the invention is to increase the strength of steel up to 2300 MPa and hardness HRC up to 60 units, combined with good resistance to brittle fracture under dynamic loading.
Указанный технический результат достигается за счет того, что сталь, включающая углерод, марганец, кремний, хром, никель, молибден, железо и примеси, дополнительно содержит цирконий, вольфрам, ванадий и медь при следующем соотношении компонентов, мас.%:The specified technical result is achieved due to the fact that the steel, including carbon, manganese, silicon, chromium, nickel, molybdenum, iron and impurities, additionally contains zirconium, tungsten, vanadium and copper in the following ratio of components, wt.%:
Для достижения необходимой сопротивляемости хрупкому разрушению в состав стали введен никель в количестве 1,2-1,5%.To achieve the necessary resistance to brittle fracture, nickel in the amount of 1.2-1.5% was introduced into the composition of the steel.
Легирование медью и ванадием оказывает упрочняющее действие в стали. При совместном легировании стали ванадием и молибденом их упрочняющее действие суммируется, повышается прокаливаемость.Alloying with copper and vanadium has a hardening effect in steel. With the joint alloying of steel with vanadium and molybdenum, their hardening effect is added up, hardenability increases.
Введение в сталь вольфрама производится для повышения твердости, прокаливаемости и измельчения зерна при кристаллизации стали.Introduction to tungsten steel is carried out to increase the hardness, hardenability and grinding of grain during crystallization of steel.
Малые добавки циркония в сталь вводятся для модифицирования и раскисления металла.Small zirconium additives are introduced into the steel to modify and deoxidize the metal.
Как модификатор цирконий, образуя тугоплавкие карбиды, увеличивает количество центров кристаллизации и измельчает зерно при затвердевании стали. Как раскислитель цирконий не образует оксисульфидных соединений и межкристаллитных сульфидных пленок, имеющих низкую температуру плавления, повышает пластичность и сопротивляемость возникновению горячих трещин.As a modifier, zirconium, forming refractory carbides, increases the number of crystallization centers and grinds the grain during solidification of steel. As a deoxidizer, zirconium does not form oxysulfide compounds and intergranular sulfide films having a low melting point, increases ductility and resistance to the occurrence of hot cracks.
Цирконий также уменьшает флокеночувствительность стали и ее склонность к росту зерна.Zirconium also reduces the flocosensitivity of steel and its tendency to grain growth.
Указанный технический результат достигается также за счет того, что в способе производства листового проката из высокопрочной стали, стойкой при динамическом воздействии, включающем нагрев заготовки до температуры горячей деформации, прокатку с регламентированным обжатием, закалку и отпуск, нагретые заготовки перед прокаткой подвергаются горячей ковке при температуре 1100-800°С, изотермическому отжигу при температуре 630-670°С, с охлаждением с печью и повторному нагреву под прокатку до температуры 1050-1100°С в печи с нейтральной атмосферой, а после закалки с отпуском - дополнительному отпуску, причем прокатку проводят при температуре 1100-800°С с суммарным обжатием не менее 80%. Кроме того, отжигу подвергают заготовки, имеющие температуру окончания ковки, закалку проводят при температуре 900-950°С с охлаждением в масло или в воду, а отпуск и дополнительный отпуск - при температуре 170-200°С с охлаждением на воздухе.The specified technical result is also achieved due to the fact that in the method of producing sheet metal from high strength steel, resistant to dynamic impact, including heating the workpiece to hot deformation temperature, rolling with regulated compression, hardening and tempering, heated workpieces are subjected to hot forging at temperature 1100-800 ° С, isothermal annealing at a temperature of 630-670 ° С, with cooling with a furnace and reheating for rolling to a temperature of 1050-1100 ° С in a furnace with a neutral atmosphere, and After quenching and tempering - additional release, wherein the rolling is carried out at a temperature of 1100-800 ° C with the total rolling reduction of not less than 80%. In addition, preforms having an forging end temperature are annealed, hardening is carried out at a temperature of 900–950 ° C with cooling in oil or water, and tempering and additional tempering at a temperature of 170–200 ° C with air cooling.
Способ производства, включающий изотермический отжиг заготовок с последующим охлаждением вместе с печью для получения мелкозернистой однородной феррито-перлитной структуры, нагрев заготовок под горячую деформацию в печи с нейтральной атмосферой, уменьшающей толщину обезуглероженного слоя стали, принятые при нагреве под прокатку степень обжатия стали, установленные температуры горячей деформации и закалки с последующими двумя отпусками в сочетании с химическим составом стали и термообработкой, способствуют получению мелкозернистой структуры реечного мартенсита с минимальным содержанием свободных карбидов и обеспечивают необходимое сочетание характеристик стали при динамических нагрузках.Method of production, including isothermal annealing of billets with subsequent cooling together with the furnace to obtain a fine-grained homogeneous ferrite-pearlite structure, heating the billets for hot deformation in a furnace with a neutral atmosphere, reducing the thickness of the decarburized steel layer, the degree of steel reduction adopted during heating for rolling, the set temperatures hot deformation and hardening, followed by two tempering in combination with the chemical composition of the steel and heat treatment, contribute to the production of fine-grained th structure of rack martensite with a minimum content of free carbides and provide the necessary combination of steel characteristics under dynamic loads.
Заготовки нагревают в печи до температуры 1050-1100°С и выдерживают до полного прогрева и подвергают горячей деформации (ковке). После горячей деформации, не охлаждая, заготовки переносятся в печь, где проводится изотермический отжиг при температуре 630-670°С с последующим охлаждением вместе с печью.The billets are heated in a furnace to a temperature of 1050-1100 ° C and maintained until completely heated and subjected to hot deformation (forging). After hot deformation, without cooling, the billets are transferred to the furnace, where isothermal annealing is carried out at a temperature of 630-670 ° C, followed by cooling with the furnace.
После дробеструйной зачистки поверхности заготовок осуществляется нагрев под горячую деформацию при температуре 1050-1100°С в печи с нейтральной газовой атмосферой (азот, аргон).After bead-blasting, the surface of the workpieces is heated under hot deformation at a temperature of 1050-1100 ° C in a furnace with a neutral gas atmosphere (nitrogen, argon).
Горячая деформация проводится в интервале температур 1100-800°С с промежуточным обжатием 8-25% и суммарным обжатием не менее 80%. Далее листовой прокат подвергается закалке при температуре 900-950°С с охлаждением в воде или масле и двойному отпуску при температуре 170-200°С с охлаждением на воздухе.Hot deformation is carried out in the temperature range 1100-800 ° C with an intermediate compression of 8-25% and a total compression of at least 80%. Further, sheet metal is quenched at a temperature of 900-950 ° C with cooling in water or oil and double tempering at a temperature of 170-200 ° C with cooling in air.
Пример осуществления изобретенияAn example embodiment of the invention
В открытой индукционной печи были выплавлены 3 плавки стали заявленного состава.In an open induction furnace 3 melts of steel of the declared composition were smelted.
Выплавленный металл разливался в слитки по 40 кг в изложницу.The smelted metal was poured into ingots of 40 kg into the mold.
После охлаждения на воздухе слитки были посажены в печь при температуре 400°С и нагревались до температуры 1100°С, после чего из слитков были изготовлены поковки, которые, не охлаждая с температуры ковки, перенесли в печь с температурой 650°С, где был проведен изотермический отжиг с последующим охлаждением вместе с печью до комнатной температуры. После дробеструйной очистки поковки подвергались нагреву до температуры 1100°С и выдержке, в течение которой в камеру печи подавался газообразный азот. Дальнейшая горячая деформация производилась на листовом прокатном стане с суммарным обжатием 80-81%. Полученные листовые заготовки были термообработаны по следующему режиму: закалка при температуре 910±10 °С с охлаждением в масло и двойной отпуск при температуре 180±10 °С с охлаждением на воздухе.After cooling in air, the ingots were placed in a furnace at a temperature of 400 ° C and heated to a temperature of 1100 ° C, after which forgings were made from the ingots, which, without cooling from the forging temperature, were transferred to a furnace with a temperature of 650 ° C, where isothermal annealing, followed by cooling together with the furnace to room temperature. After shot blasting, the forgings were heated to a temperature of 1100 ° C and held for a period during which nitrogen gas was supplied to the furnace chamber. Further hot deformation was performed on a sheet rolling mill with a total compression of 80-81%. The obtained sheet blanks were heat treated according to the following regime: quenching at a temperature of 910 ± 10 ° С with cooling in oil and double tempering at a temperature of 180 ± 10 ° С with cooling in air.
Результаты химического анализа и испытаний механических свойств листового проката, изготовленного по известному и предлагаемому способам, приведены в табл.1. Технологические режимы деформации и термообработки - в табл.2.The results of chemical analysis and testing of the mechanical properties of sheet metal manufactured by the known and proposed methods are shown in table 1. Technological modes of deformation and heat treatment are given in Table 2.
Источники информацииInformation sources
1. С.А.Гладышев, В.А.Григорян. Броневые стали. - М.: Интермет Инжиниринг, 2010.1. S. A. Gladyshev, V. A. Grigoryan. Armor steel. - M .: Intermet Engineering, 2010.
2. Материалы для судостроения и морской техники. Справочник под ред.ак.РАН И.В.Горынина, НПО «Профессионал», Санкт-Петербург, 2009.2. Materials for shipbuilding and marine engineering. Handbook edited by academician I.V. Gorynina, NPO Professional, St. Petersburg, 2009.
3. Э.Гудремон. Специальные стали. - М.: Металлургия, 1966.3. E. Goodremont. Special steels. - M.: Metallurgy, 1966.
4. В.И.Мелешко, А.П.Качайлов. В.Л.Мазур. Прогрессивные методы прокатки и отделки листовой стали. М.: Металлургия, 1980.4. V.I. Meleshko, A.P. Kachaylov. V.L. Mazur. Progressive rolling and finishing methods for sheet steel. M .: Metallurgy, 1980.
5. Патент Японии JP 2006-070327, С22С 38/00, опубл. 16.03.2006.5. Japan patent JP 2006-070327, C22C 38/00, publ. 03/16/2006.
6. Патент Японии JP 2003-147478, С22С 38/00. опубл.21.05.2003.6. Japan Patent JP 2003-147478, C22C 38/00. publ. May 21, 2003.
7. Патент RU №2392347, опубл. 20.06.10.7. Patent RU No. 2392347, publ. 06/20/10.
8. Патент RU 2236482 C1, С22С 38/46, С22С 38/60, опубл. 20.09.2004.8. Patent RU 2236482 C1, C22C 38/46, C22C 38/60, publ. 09/20/2004.
9. Патент США №3,351, 307, опубл. 07.08.1973 г.9. US patent No. 3.351, 307, publ. 08/07/1973
10. Патент США №5,122,336 опубл. 16.06.1992 - прототип.10. US Patent No. 5,122,336 publ. 06/16/1992 - a prototype.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011104439/02A RU2456368C1 (en) | 2011-02-08 | 2011-02-08 | High-strength dynamic impact resistant steel and method for production of this steel sheets |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011104439/02A RU2456368C1 (en) | 2011-02-08 | 2011-02-08 | High-strength dynamic impact resistant steel and method for production of this steel sheets |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2456368C1 true RU2456368C1 (en) | 2012-07-20 |
Family
ID=46847410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011104439/02A RU2456368C1 (en) | 2011-02-08 | 2011-02-08 | High-strength dynamic impact resistant steel and method for production of this steel sheets |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2456368C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2544730C1 (en) * | 2013-10-02 | 2015-03-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of thermomechanical treatment of low alloyed steel |
| RU2631068C1 (en) * | 2016-10-18 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of deformation-thermal processing low-alloy steel |
| US11535909B2 (en) | 2019-07-09 | 2022-12-27 | Ssab Technology Ab | Method for manufacturing a steel sheet product |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5122336A (en) * | 1989-10-09 | 1992-06-16 | Creusot-Loire Industrie | High hardness steel for armouring and process for the production of such a steel |
| DE4223895C1 (en) * | 1992-07-21 | 1994-03-17 | Thyssen Stahl Ag | Process for the production of thick armored sheets |
| RU2016125C1 (en) * | 1991-07-22 | 1994-07-15 | Акционерное общество "Ижорские заводы" | Steel |
| EP0933440A1 (en) * | 1997-07-22 | 1999-08-04 | Nippon Steel Corporation | Case hardened steel excellent in the prevention of coarsening of particles during carburizing thereof, method of manufacturing the same, and raw shaped material for carburized parts |
| RU2139357C1 (en) * | 1999-04-14 | 1999-10-10 | Бащенко Анатолий Павлович | Method of manufacture of steel monosheet armored members b 100 st |
| RU2235136C1 (en) * | 2003-09-18 | 2004-08-27 | Закрытое акционерное общество "Инструмент" | Method for producing of sheet steel and saws, steel and products obtained therefrom |
| RU2331698C2 (en) * | 2003-12-19 | 2008-08-20 | Ниппон Стил Корпорейшн | Steel sheets for ultrahigh-strength header pipes and ultrahigh-strength header pipes possessing excellent low temperature impact resistance and methods of their fabrication |
-
2011
- 2011-02-08 RU RU2011104439/02A patent/RU2456368C1/en active IP Right Revival
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5122336A (en) * | 1989-10-09 | 1992-06-16 | Creusot-Loire Industrie | High hardness steel for armouring and process for the production of such a steel |
| RU2016125C1 (en) * | 1991-07-22 | 1994-07-15 | Акционерное общество "Ижорские заводы" | Steel |
| DE4223895C1 (en) * | 1992-07-21 | 1994-03-17 | Thyssen Stahl Ag | Process for the production of thick armored sheets |
| EP0933440A1 (en) * | 1997-07-22 | 1999-08-04 | Nippon Steel Corporation | Case hardened steel excellent in the prevention of coarsening of particles during carburizing thereof, method of manufacturing the same, and raw shaped material for carburized parts |
| RU2139357C1 (en) * | 1999-04-14 | 1999-10-10 | Бащенко Анатолий Павлович | Method of manufacture of steel monosheet armored members b 100 st |
| RU2235136C1 (en) * | 2003-09-18 | 2004-08-27 | Закрытое акционерное общество "Инструмент" | Method for producing of sheet steel and saws, steel and products obtained therefrom |
| RU2331698C2 (en) * | 2003-12-19 | 2008-08-20 | Ниппон Стил Корпорейшн | Steel sheets for ultrahigh-strength header pipes and ultrahigh-strength header pipes possessing excellent low temperature impact resistance and methods of their fabrication |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2544730C1 (en) * | 2013-10-02 | 2015-03-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of thermomechanical treatment of low alloyed steel |
| RU2631068C1 (en) * | 2016-10-18 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of deformation-thermal processing low-alloy steel |
| US11535909B2 (en) | 2019-07-09 | 2022-12-27 | Ssab Technology Ab | Method for manufacturing a steel sheet product |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2969200C (en) | Thick-walled high-toughness high-strength steel plate and method for manufacturing the same | |
| WO2010137607A1 (en) | Carburized component and manufacturing method therefor | |
| US20130186522A1 (en) | Carburizing steel having excellent cold forgeability and method of manufacturing the same | |
| JP4464864B2 (en) | Case-hardening steel with excellent grain coarsening resistance and cold workability that can be omitted for soft annealing. | |
| CN113862558B (en) | Low-cost high-toughness high-strength tempered steel with yield strength of 700MPa and manufacturing method thereof | |
| KR101965520B1 (en) | Rolled steel bar or rolled wire material for cold-forged component | |
| KR20160072099A (en) | A high-hardness hot-rolled steel product, and a method of manufacturing the same | |
| KR20120070603A (en) | High-toughness abrasion-resistant steel and manufacturing method therefor | |
| CN111479945A (en) | Wear-resistant steel having excellent hardness and impact toughness and method for manufacturing same | |
| JP6819198B2 (en) | Rolled bar for cold forged tempered products | |
| CN109609729B (en) | Stainless steel plate with 650 MPa-grade yield strength and manufacturing method thereof | |
| EP2420585A1 (en) | Low-specific gravity steel for forging having excellent machinability | |
| CN110938773B (en) | Steel sheet for soft nitriding and method for producing same | |
| EP3168319B1 (en) | Microalloyed steel for heat-forming high-resistance and high-yield-strength parts | |
| CN114134388B (en) | Thin-specification ultrahigh-strength steel plate with 1300 MPa-level tensile strength and manufacturing method thereof | |
| JP4464863B2 (en) | Case hardening steel with excellent grain coarsening resistance and cold workability | |
| JP2017106079A (en) | Steel for machine structural use excellent in crystal grain coarsening resistance, bending fatigue-resistant strength and impact-resistant strength | |
| CN114134431B (en) | 2000 Mpa-grade high-strength high-toughness high-hardenability spring steel by square billet continuous casting and rolling and manufacturing method thereof | |
| JP4448047B2 (en) | A steel for skin hardening that has excellent grain coarsening resistance and cold workability, and can omit softening annealing. | |
| RU2456368C1 (en) | High-strength dynamic impact resistant steel and method for production of this steel sheets | |
| KR101770073B1 (en) | Method of manufacturing high strength steel deforemed bar | |
| RU2533469C1 (en) | Production of steel sheets of higher wear resistance | |
| RU2653954C2 (en) | Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media | |
| CN114836688B (en) | Reverse phase transformation niobium microalloyed light high-strength steel and production method thereof | |
| CN114134387B (en) | 1300 MPa-tensile-strength thick-specification ultrahigh-strength steel plate and manufacturing method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130209 |
|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20191118 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200209 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20210114 |