RU2653954C2 - Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media - Google Patents

Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media Download PDF

Info

Publication number
RU2653954C2
RU2653954C2 RU2016103459A RU2016103459A RU2653954C2 RU 2653954 C2 RU2653954 C2 RU 2653954C2 RU 2016103459 A RU2016103459 A RU 2016103459A RU 2016103459 A RU2016103459 A RU 2016103459A RU 2653954 C2 RU2653954 C2 RU 2653954C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel
manufacturing
slabs
slab
cooled
Prior art date
Application number
RU2016103459A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2016103459A (en
Inventor
Максим Юрьевич Матросов
Петр Геннадьевич Мартынов
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" filed Critical Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат"
Priority to RU2016103459A priority Critical patent/RU2653954C2/en
Publication of RU2016103459A publication Critical patent/RU2016103459A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2653954C2 publication Critical patent/RU2653954C2/en

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys

Abstract

FIELD: metallurgy.
SUBSTANCE: steel is melted containing wt %: C 0.04-0.08, Si 0.10-0.35, Mn 0.8-1.3, Cr 0.015-0.5, Ni 0.01-0.5, Cu 0.1- 0.5, Ca 0.0005-0.005, Al 0.015-0.05, Nb 0.02-0.06, V 0.005-0.05, Mo 0.01-0.02, Ti 0.005-0.025, S≤0.002, P≤0.015, N 0.004-0.012, Fe and unavoidable impurities and H2 is the rest, with the ratio Ca/S=1.0+2.0, the sum of Nb+Ti is not more than 0.06 wt %; Cr+Ni+Cu not more than 0.6 wt %, carbon equivalent Ceq not more than 0.38, parameter of crack resistance Pcm is not more than 0.21, steel is subjected to out-of-furnace treatment and evacuation with provision of H2 not more than 2 ppm. Slab is produced and heated to 1150-1250°C and subjected to preliminary deformation at 1000-1150°C with total reduction of 50-70% in 3 stages: with total reduction of 10-25% in longitudinal direction, 20-35% in transverse direction, 40-70% at special reduction of not less than 15% in longitudinal direction. Final deformation is carried out with total reduction of 60-80% in the range from 950°C to Ar3+(30-50)°C, then cooled to 400-550°C at a rate of 15-35°C/s, further, sheets of up to 20 mm thickness are cooled at a rate of 0.05-0.15°C/s and 0.0015-0.0035°C/s in the stack in case the sheets are of greater thickness.
EFFECT: high resistance against destruction in acid gas medium, high strength, plasticity and viscosity.
3 tbl, 1 ex

Description

Изобретение относится к металлургии, конкретнее к производству толстолистовой низколегированной стали для изготовления электросварных труб большого диаметра классов прочности Х42-Х56 с повышенным сопротивлением сероводородному растрескиванию в среде углеводородов, содержащих примеси H2S.The invention relates to metallurgy, and more particularly to the production of low-alloy steel plate for the manufacture of large-diameter electric-welded pipes of strength classes X42-X56 with increased resistance to hydrogen sulfide cracking in an environment of hydrocarbons containing H 2 S impurities.

В связи с постоянным увеличением объемов добычи природного газа и нефти из месторождений с высоким содержанием примесей сероводорода и повышением требований к надежности трубопроводов для их обустройства, значительно возрастает потребность в листовом прокате для изготовления газонефтепроводных труб большого диаметра с высоким сопротивлением растрескиванию в H2Sсодержащих средах.Due to the constant increase in the production of natural gas and oil from fields with a high content of hydrogen sulphide impurities and an increase in the requirements for the reliability of pipelines for their arrangement, the demand for sheet metal for the manufacture of large diameter gas and oil pipes with high resistance to cracking in H 2 S containing media increases significantly.

Развитие технологии производства высокопрочных толстолистовых трубных сталей такого назначения, не уступающей зарубежным аналогам в отношении водородной и сероводородной стойкости, является важной технической задачей для отечественной металлургии.The development of the technology for the production of high-strength plate steel for this purpose, not inferior to foreign analogues in terms of hydrogen and hydrogen sulfide resistance, is an important technical task for domestic metallurgy.

Известен способ производства проката из низколегированной стали, включающий нагрев слябов до температуры 1220-1280°C, многопроходную черновую прокатку до промежуточной толщины, чистовую прокатку с температурой конца прокатки не выше 820-880°C и ускоренное охлаждение водой до температуры 580-660°C [Патент РФ №2262537, МПК C21D 8/02, С22С 38/46, 2005 г.] При этом низколегированная сталь имеет следующий состав, мас. %:A known method of producing rolled steel from low alloy steel, including heating slabs to a temperature of 1220-1280 ° C, multi-pass rough rolling to an intermediate thickness, finish rolling with a temperature of the end of rolling no higher than 820-880 ° C and accelerated cooling with water to a temperature of 580-660 ° C [RF patent No. 2262537, IPC C21D 8/02, C22C 38/46, 2005] In this case, low alloy steel has the following composition, wt. %:

УглеродCarbon 0,12-0,170.12-0.17 МарганецManganese 1,3-1,61.3-1.6 КремнийSilicon 0,3-0,60.3-0.6 Ванадий и/или ниобийVanadium and / or Niobium 0,01-0,050.01-0.05 АлюминийAluminum 0,02-0,060.02-0.06 ТитанTitanium 0,005-0,050.005-0.05 ХромChromium не более 0,3no more than 0.3 НикельNickel не более 0,3no more than 0.3 МедьCopper не более 0,3no more than 0.3 СераSulfur не более 0,006no more than 0,006 ФосфорPhosphorus не более 0,006no more than 0,006 КальцийCalcium не более 0,02no more than 0,02 АзотNitrogen не более 0,010no more than 0,010 ЖелезоIron остальноеrest

Наиболее близким аналогом по совокупности признаков и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства проката из низколегированной стали следующего химического состава, мас. %:The closest analogue in terms of features and results to the proposed invention is a method for the production of rolled steel from low alloy steel of the following chemical composition, wt. %:

УглеродCarbon 0,02-0,100.02-0.10 МарганецManganese 0,5-1,50.5-1.5 КремнийSilicon 0,10-0,500.10-0.50 НиобийNiobium 0,01-0,100.01-0.10 АлюминийAluminum 0,01-0,050.01-0.05 ТитанTitanium 0,005-0,050.005-0.05 МолибденMolybdenum 0,05-0,350.05-0.35 ВанадийVanadium 0,01-0,150.01-0.15 НикельNickel 0,01-0,500.01-0.50 МедьCopper 0,01-0,500.01-0.50 ХромChromium 0,01-0,500.01-0.50 БорBoron 0,0005-0,0050.0005-0.005 АзотNitrogen 0,003-0,0120.003-0.012 СераSulfur 0,002 и менее0.002 and less ФосфорPhosphorus 0,001-0,0150.001-0.015 КальцийCalcium 0,002-0,0050.002-0.005 ЖелезоIron остальноеrest

при соотношении 0,03≤[С]×[Mn]≤0,12, где [С]×[Mn] - произведение содержания в стали углерода и марганца. При этом сумма элементов Mo, Ni, Cu и Cr не превышает 1,0%.with a ratio of 0.03≤ [C] × [Mn] ≤0.12, where [C] × [Mn] is the product of the content of carbon and manganese in steel. Moreover, the sum of the elements Mo, Ni, Cu and Cr does not exceed 1.0%.

Способ включает нагрев до температуры 1100-1300°C, предварительную прокатку с общей степенью деформацией 50-70% в направлении, перпендикулярном оси сляба, а затем в области температур 900-750°C в направлении, продольном оси сляба, с суммарной деформацией 65-80%, после чего прокат ускоренно охлаждают в области температур (Ar3±30°C)-(600-400°C), причем вначале до температур 600-500°C со скоростью 15-30 град./с, а затем со скоростью 10-15°C/с; после чего с температуры 400°C до комнатной температуры охлаждают замедленно со скоростью 0,05-0,15°C /с [Патент РФ №2471003, МПК C21D 8/02, С22С 38/14, 2012 г. - прототип].The method includes heating to a temperature of 1100-1300 ° C, preliminary rolling with a total degree of deformation of 50-70% in the direction perpendicular to the axis of the slab, and then in the temperature range 900-750 ° C in the direction longitudinal to the axis of the slab, with a total deformation of 65- 80%, after which the rolled products are rapidly cooled in the temperature range (Ar 3 ± 30 ° C) - (600-400 ° C), and first to temperatures of 600-500 ° C with a speed of 15-30 degrees / s, and then with speed of 10-15 ° C / s; then from 400 ° C to room temperature it is cooled slowly at a rate of 0.05-0.15 ° C / s [RF Patent No. 2471003, IPC C21D 8/02, C22C 38/14, 2012 - prototype].

Основным недостатком известных способов производства листового проката является в первом случае недостаточно высокое сопротивление водородному и сероводородному растрескиванию под напряжением, оцениваемое согласно NACE ТМ-0284 и NACE ТМ-00177, а также невысокая стойкость к хрупкому разрушению при температурах ниже -60°C при комплексе прочностных характеристик, соответствующих категории прочности Х56.The main disadvantage of the known methods for the production of sheet metal is, in the first case, insufficiently high resistance to hydrogen and hydrogen sulfide cracking under stress, evaluated according to NACE TM-0284 and NACE TM-00177, as well as low resistance to brittle fracture at temperatures below -60 ° C with a set of strength characteristics corresponding to strength category X56.

Согласно предлагаемому изобретению листовой прокат для изготовления хладостойких газонефтепроводных труб классов прочности Х42-Х56, предназначенных для транспортировки сероводородсодержащих углеводородов, должен отвечать следующему комплексу свойств (табл. 1):According to the invention, sheet metal for the manufacture of cold-resistant gas and oil pipes of strength classes X42-X56, designed for the transportation of hydrogen sulfide-containing hydrocarbons, must meet the following set of properties (table. 1):

Figure 00000001
Figure 00000001

Техническим результатом данного изобретения является получение листового проката для газонефтепроводных труб категории прочности Х42-Х56 с повышенными показателями сопротивления водородному и сероводородному растрескиванию под напряжением, а также низкотемпературной вязкостью с температурой вязкохрупкого перехода (Т50) менее -80°C и величиной ударной вязкости (KCV-80) более 250 Дж/см2.The technical result of this invention is to obtain sheet products for gas and oil pipes of strength category X42-X56 with increased resistance to stress hydrogen and hydrogen sulfide cracking, as well as low temperature viscosity with a temperature of viscous-brittle transition (T 50 ) less than -80 ° C and impact strength (KCV -80 ) more than 250 J / cm 2 .

Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства толстолистового проката из хладостойкой низколегированной трубной стали, включающей выплавку стали, непрерывную разливку на заготовки, нагрев слябов, предварительную и окончательную прокатку с ускоренным охлаждением. Согласно изобретению прокат производят из стали следующего химического состава, мас. %:The specified technical result is achieved by the fact that in the method for the production of plate products from cold-resistant low-alloy pipe steel, including steel smelting, continuous casting into billets, heating slabs, preliminary and final rolling with accelerated cooling. According to the invention, the hire is made from steel of the following chemical composition, wt. %:

УглеродCarbon 0,04-0,080.04-0.08 МарганецManganese 0,8-1,30.8-1.3 КремнийSilicon 0,10-0,350.10-0.35 НиобийNiobium 0,02-0,060.02-0.06 МолибденMolybdenum 0,01-0,020.01-0.02 АлюминийAluminum 0,015-0,050.015-0.05 ТитанTitanium 0,01-0,020.01-0.02 НикельNickel 0,05-0,50.05-0.5 МедьCopper 0,1-0,50.1-0.5 ХромChromium 0,05-0,50.05-0.5 АзотNitrogen 0,004-0,0120.004-0.012 СераSulfur не более 0,002no more than 0,002 ФосфорPhosphorus не более 0,015no more than 0.015 КальцийCalcium 0,0005-0,0050.0005-0.005 Железо и неизбежные примеси, в т.ч. водородIron and inevitable impurities, including hydrogen остальноеrest

при соотношении Ca/S=1,0÷2,0, где Са, S - концентрации соответствующих элементов в стали.with the ratio Ca / S = 1.0 ÷ 2.0, where Ca, S are the concentrations of the corresponding elements in the steel.

При этом величина углеродного эквивалента, рассчитываемого по формуле Сэкв=С+Mn/6+(Cr+(Nb+Ti)/15+(Cu+Ni)/15 не более 0,38; параметр стойкости против растрескивания Pcm, рассчитываемый по формуле Pcm=С+(Mn+Cr+Cu)/20+Si/30+Ni/15, не более 0,21, а сумма элементов Nb+Ti не более 0,06%; Cr+Ni+Cu не более 0,6%.In this case, the carbon equivalent value calculated by the formula Сequ = С + Mn / 6 + (Cr + (Nb + Ti) / 15 + (Cu + Ni) / 15 is not more than 0.38; the cracking resistance parameter P cm calculated by the formula P cm = C + (Mn + Cr + Cu) / 20 + Si / 30 + Ni / 15, not more than 0.21, and the sum of the elements Nb + Ti not more than 0.06%; Cr + Ni + Cu not more 0.6%.

Внепечная обработка жидкой стали производится с использованием средств вакуумирования с целью достижения содержания водорода в стали не более 2 ppm.Out-of-furnace treatment of liquid steel is performed using evacuation means in order to achieve a hydrogen content of no more than 2 ppm.

Нагрев слябов производится до температур 1150-1250°C. Предварительная деформация осуществляется при температурах 1000-1150°C с величиной суммарного обжатия 50-70% в 3 стадии по следующей схеме:Slabs are heated to temperatures of 1150-1250 ° C. Preliminary deformation is carried out at temperatures of 1000-1150 ° C with a total reduction of 50-70% in 3 stages according to the following scheme:

- с суммарным обжатием 10-25% в продольном направлении относительно оси сляба;- with a total compression of 10-25% in the longitudinal direction relative to the axis of the slab;

- с суммарным обжатием 20-35% в поперечном направлении относительно оси сляба;- with a total compression of 20-35% in the transverse direction relative to the axis of the slab;

- с суммарным обжатием 40-70% и величиной частного обжатия не менее 15% в продольном направлении относительно оси сляба.- with a total compression of 40-70% and a private compression of at least 15% in the longitudinal direction relative to the axis of the slab.

Окончательную деформацию с суммарным обжатием 60-80% проводят в интервале температур от 950°C до TAr3+30÷50°C, затем ускоренно охлаждают до температур 400-550°C со скоростью 15-35°C/с, далее листы толщиной до 20 мм охлаждают на спокойном воздухе со скоростью 0,05-0,15°C/с и 0,0015-0,0035°C/с в стопе в случае листов большей толщины.The final deformation with a total compression of 60-80% is carried out in the temperature range from 950 ° C to TA r3 + 30 ÷ 50 ° C, then it is rapidly cooled to temperatures of 400-550 ° C at a speed of 15-35 ° C / s, then the sheets are thick up to 20 mm are cooled in calm air at a rate of 0.05-0.15 ° C / s and 0.0015-0.0035 ° C / s in the foot in the case of sheets of greater thickness.

Заявленные пределы содержания углерода и аустенитообразующих элементов, таких как марганец, никель, хром и медь, в сочетании с карбонитридообразующими элементами титаном, молибденом и ниобием обеспечивают в готовом листовом прокате, произведенном по предлагаемым режимам прокатки и последеформационного охлаждения, комплекс свойств, характеризующихся сочетанием требуемого комплекса прочностных характеристик, пластичности и высокого уровня хладостойкости материала, а также высокого сопротивления водородному разрушению и сульфидному растрескиванию под напряжением. Добавки в сталь раскисляющих элементов кремния и алюминия в указанных пределах позволяют обеспечить необходимую чистоту стали по неметаллическим включениям. Ограничение в химическом составе стали такого элемента, как водород, позволяет увеличить стойкость материала к разрушениям в сероводородсодержащих средах.The declared limits of the content of carbon and austenite-forming elements, such as manganese, nickel, chromium and copper, in combination with carbonitride-forming elements titanium, molybdenum and niobium provide in the finished sheet metal produced by the proposed rolling and post-deformation cooling modes, a set of properties characterized by a combination of the required complex strength characteristics, ductility and a high level of cold resistance of the material, as well as high resistance to hydrogen destruction and sulfide stress cracking. Additions of deoxidizing elements of silicon and aluminum to steel within the indicated limits make it possible to ensure the necessary purity of steel by non-metallic inclusions. The limitation in the chemical composition of the steel of such an element as hydrogen makes it possible to increase the resistance of the material to destruction in hydrogen sulfide-containing media.

Модифицирующая добавка кальция в сочетании с низкими содержаниями марганца и серы способствует повышению стойкости к разрушению, инициированному водородом, за счет снижения содержания сульфидных неметаллических включений и изменения их морфологии из строчечного в глобулярный тип.A calcium modifying additive, combined with low manganese and sulfur contents, increases the resistance to destruction initiated by hydrogen by reducing the content of sulfide non-metallic inclusions and changing their morphology from stroichnoe to globular type.

Заявленные режимы термомеханической обработки и ускоренного охлаждения в температурной области бейнитного превращения способствуют формированию как на стадии подготовки аустенитного зерна к фазовому превращению, так и на стадии формирования целевой микроструктуры в процессе охлаждения однородной бесполосчатой феррито-бейнитной структуры с высокими показателями прочности, хладостойкости и сопротивлением водородному (CLR≤3, CTR→0) и сероводородному растрескиванию (σпор.≤0,8σт).The declared regimes of thermomechanical processing and accelerated cooling in the temperature region of bainitic transformation contribute to the formation of both the stage of preparation of austenitic grain for phase transformation and the stage of formation of the target microstructure during cooling of a homogeneous stripless ferrite-bainitic structure with high strength, cold resistance and hydrogen resistance ( CLR≤3, CTR → 0) and hydrogen sulfide cracking (σ por. ≤0.8σ t ).

Пример осуществления способаAn example of the method

Выплавка стали произведена в кислородном конвертере. После выпуска проведена обработка металла в ковше на участке внепечной обработки стали, включающей раскисление, легирование, дегазацию, рафинировку и модифицирование кальцием. Разливка жидкой стали проведена на МНЛЗ. В результате получена сталь следующих химических составов:Steel is smelted in an oxygen converter. After the release, the metal was processed in the ladle at the out-of-furnace steel processing section, including deoxidation, alloying, degassing, refining, and calcium modification. Liquid steel was cast at the continuous casting machine. As a result, steel of the following chemical compositions was obtained:

Figure 00000002
Figure 00000002

Прокатка слябов размером 250÷300÷2590 мм на листы толщиной 14,3 мм, 15,0 мм, 15,9 мм и 22,0 мм произведена на одноклетьевом реверсивном стане «5000». Нагрев слябов под прокатку произведен до температуры 1170±10°C. Предварительная деформация осуществлена с суммарным обжатием 10-25% в продольном направлении относительно оси сляба за 1 проход; с суммарным обжатием 20-35% в поперечном направлении относительно оси сляба за 2-4 прохода; с суммарным обжатием 40-70% и величиной частного обжатия не менее 15% в продольном направлении относительно оси сляба за 3 прохода. Кратность подката составляла 5,7 для листов 14,3 мм, 15,7 и 15,9 мм, 6,2 для 15,0 мм, 5,3 для 22,0 мм. Окончательная деформация с суммарным обжатием 60-80% проведена за 9-11 проходов в интервале температур от 950°C до 800°C. После завершения прокатки произведено ускоренное охлаждение проката толщиной менее 20,0 мм от температуры 800°C до 500-550°C со скоростью 30-35°C/с и 25-30°C/с для листов толщиной 22,0 мм. Далее листы толщиной до 20 мм охлаждены на спокойном воздухе со скоростью 0,01°C/с и 0,0026°C/с в стопе в случае толщины 22,0 мм.Slabs of size 250 ÷ 300 ÷ 2590 mm were rolled into sheets with a thickness of 14.3 mm, 15.0 mm, 15.9 mm and 22.0 mm on a single-shaft reversible mill "5000". The slabs for rolling were heated to a temperature of 1170 ± 10 ° C. Preliminary deformation is carried out with a total compression of 10-25% in the longitudinal direction relative to the axis of the slab in 1 pass; with a total compression of 20-35% in the transverse direction relative to the axis of the slab for 2-4 passes; with a total compression of 40-70% and a private compression of at least 15% in the longitudinal direction relative to the axis of the slab in 3 passes. The multiplicity of the tackle was 5.7 for sheets of 14.3 mm, 15.7 and 15.9 mm, 6.2 for 15.0 mm, 5.3 for 22.0 mm. The final deformation with a total compression of 60-80% was carried out for 9-11 passes in the temperature range from 950 ° C to 800 ° C. After rolling, accelerated cooling of rolled products with a thickness of less than 20.0 mm from a temperature of 800 ° C to 500-550 ° C with a speed of 30-35 ° C / s and 25-30 ° C / s for sheets with a thickness of 22.0 mm was performed. Further, sheets with a thickness of up to 20 mm are cooled in still air at a rate of 0.01 ° C / s and 0.0026 ° C / s in the foot in the case of a thickness of 22.0 mm.

Технологические параметры прокатки и комплекс достигнутых свойств представлены в таблицах 2 и 3.The technological parameters of rolling and the set of achieved properties are presented in tables 2 and 3.

Figure 00000003
Figure 00000003

Figure 00000004
Figure 00000004

Таким образом, предложенный способ позволяет получить прокат категорий прочности Х42-Х56 при высоком уровне хладостойкости, низкотемпературной вязкости с высоким сопротивлением водородному и сероводородному растрескиванию без ухудшения свариваемости.Thus, the proposed method allows to obtain rolled strength categories X42-X56 with a high level of cold resistance, low temperature viscosity with high resistance to hydrogen and hydrogen sulfide cracking without compromising weldability.

Claims (6)

Способ производства толстолистового проката для изготовления сероводородостойких электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра категории прочности Х42-Х56, включающий выплавку, внепечную обработку, непрерывную разливку на слябы, нагрев слябов, термомеханическую обработку с предварительной и окончательной деформациями и ускоренным охлаждением, отличающийся тем, что слябы получают из стали, содержащей, мас. %:Method for the production of plate products for the manufacture of hydrogen sulfide-resistant electric-welded gas and oil pipes of large diameter, strength category X42-X56, including smelting, after-furnace treatment, continuous casting into slabs, heating of slabs, thermomechanical processing with preliminary and final deformations and accelerated cooling, characterized in that the slabs are obtained from steel containing, by weight. %: углеродcarbon 0,04-0,080.04-0.08 марганецmanganese 0,8-1,30.8-1.3 кремнийsilicon 0,10-0,350.10-0.35 ниобийniobium 0,02-0,060.02-0.06 ванадийvanadium 0,005-0,050.005-0.05 молибденmolybdenum 0,01-0,020.01-0.02 алюминийaluminum 0,015-0,050.015-0.05 титанtitanium 0,005-0,0250.005-0.025 никельnickel 0,01-0,50.01-0.5 медьcopper 0,1-0,50.1-0.5 хромchromium 0,01-0,50.01-0.5 азотnitrogen 0,004-0,0120.004-0.012 сераsulfur не более 0,002no more than 0,002 фосфорphosphorus не более 0,015no more than 0.015 кальцийcalcium 0,0005-0,0050.0005-0.005 железо и iron and неизбежные примеси и водородinevitable impurities and hydrogen остальноеrest
при выполнении соотношения Ca/S=1,0÷2,0, где Ca, S - концентрации соответствующих элементов в стали, при величине углеродного эквивалента Сэкв не более 0,38, рассчитываемого по формуле Сэкв=С+Mn/6+(Cr+(Nb+Ti)/15+(Cu+Ni)/15, параметре стойкости против растрескивания Pcm не более 0,21, рассчитываемом по формуле Pcm=С+(Mn+Cr+Cu)/20+Si/30+Ni/15, причем сумма Nb+Ti составляет не более 0,06 мас.%, Cr+Ni+Cu не более 0,6 мас.%, при этом внепечную обработку жидкой стали ведут с использованием средств вакуумирования с обеспечением содержания водорода в стали не более 2ppm, нагрев слябов осуществляют до температуры 1150-1250°C, предварительную деформацию осуществляют при температуре 1000-1150°C с суммарным обжатием 50-70% в три стадии, включающие:when the ratio Ca / S = 1.0 ÷ 2.0 is fulfilled, where Ca, S are the concentrations of the corresponding elements in the steel, with the carbon equivalent value Сeq not more than 0.38, calculated by the formula Сequence = С + Mn / 6 + (Cr + (Nb + Ti) / 15 + (Cu + Ni) / 15, cracking resistance parameter P cm not more than 0.21 calculated by the formula P cm = C + (Mn + Cr + Cu) / 20 + Si / 30 + Ni / 15, moreover, the sum of Nb + Ti is not more than 0.06 wt.%, Cr + Ni + Cu is not more than 0.6 wt.%, While out-of-furnace treatment of liquid steel is carried out using means of evacuation with a hydrogen content in steel no more than 2ppm, the slabs are heated to a temperature of 1150-1250 ° C, preliminary deformation is carried out at a temperature of 1000-1150 ° C with a total compression of 50-70% in three stages, including: суммарное обжатие 10-25% в продольном направлении относительно оси сляба,  total reduction of 10-25% in the longitudinal direction relative to the axis of the slab, суммарное обжатие 20-35% в поперечном направлении относительно оси сляба   total compression 20-35% in the transverse direction relative to the axis of the slab суммарное обжатие 40-70% с величиной частного обжатия не менее 15% в продольном направлении относительно оси сляба, а окончательную деформацию проводят с суммарным обжатием 60-80% в интервале температур от 950°C до Ar3+(30-50)°C, затем ускоренно охлаждают до температур 400-550°C со скоростью 15-35°C/с, причем листы толщиной до 20 мм охлаждают на спокойном воздухе со скоростью 0,05-0,15°C/с, а листы большей толщины охлаждают в стопе со скоростью 0,0015-0,0035°C/с.the total compression of 40-70% with a private compression of at least 15% in the longitudinal direction relative to the axis of the slab, and the final deformation is carried out with a total compression of 60-80% in the temperature range from 950 ° C to A r3 + (30-50) ° C , then rapidly cooled to temperatures of 400-550 ° C at a speed of 15-35 ° C / s, and sheets with a thickness of up to 20 mm are cooled in calm air at a speed of 0.05-0.15 ° C / s, and sheets of a larger thickness are cooled in the foot at a rate of 0.0015-0.0035 ° C / s.
RU2016103459A 2016-02-02 2016-02-02 Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media RU2653954C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016103459A RU2653954C2 (en) 2016-02-02 2016-02-02 Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016103459A RU2653954C2 (en) 2016-02-02 2016-02-02 Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2016103459A RU2016103459A (en) 2017-08-07
RU2653954C2 true RU2653954C2 (en) 2018-05-15

Family

ID=59632130

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016103459A RU2653954C2 (en) 2016-02-02 2016-02-02 Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2653954C2 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2697301C1 (en) * 2018-12-03 2019-08-13 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Method for production of tubular rolled products of increased corrosion resistance at a reversing mill
RU2709071C1 (en) * 2019-09-30 2019-12-13 Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" (АО "ВМЗ") Method for production of thick-rolled steel with increased deformation capacity (versions)
RU2709077C1 (en) * 2018-12-20 2019-12-13 Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" Method of producing rolled metal for making pipes of strength category k48-k56, resistant to hydrogen sulphide cracking and general corrosion, and pipe made from it

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2345149C2 (en) * 2006-09-28 2009-01-27 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Cold-resistant rolled plate manufacturing method (versions)
EP2236631A1 (en) * 2007-12-06 2010-10-06 Nippon Steel Corporation Process for producing thick high-strength steel plate excellent in brittle fracture arrestability and toughness of zone affected by heat in large-heat-input welding and thick high-strength steel plate excellent in brittle fracture arrestability and toughness of zone affected by heat in large-heat-input welding
RU2434951C1 (en) * 2010-03-29 2011-11-27 Открытое акционерное общество "Уральская Сталь" (ОАО "Уральская сталь") Procedure for manufacture of flat
RU2466193C1 (en) * 2011-05-18 2012-11-10 Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") Manufacturing method of thick low-alloy rolled plates
EP2594657A1 (en) * 2010-11-22 2013-05-22 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Electron beam welded joint, steel material for use in electron beam welded joint, and manufacturing method thereof
RU2569619C1 (en) * 2014-05-22 2015-11-27 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Method of production of low alloyed cold-resistant welded rolled plates with increased corrosion resistant

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2345149C2 (en) * 2006-09-28 2009-01-27 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Cold-resistant rolled plate manufacturing method (versions)
EP2236631A1 (en) * 2007-12-06 2010-10-06 Nippon Steel Corporation Process for producing thick high-strength steel plate excellent in brittle fracture arrestability and toughness of zone affected by heat in large-heat-input welding and thick high-strength steel plate excellent in brittle fracture arrestability and toughness of zone affected by heat in large-heat-input welding
RU2434951C1 (en) * 2010-03-29 2011-11-27 Открытое акционерное общество "Уральская Сталь" (ОАО "Уральская сталь") Procedure for manufacture of flat
EP2594657A1 (en) * 2010-11-22 2013-05-22 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Electron beam welded joint, steel material for use in electron beam welded joint, and manufacturing method thereof
RU2466193C1 (en) * 2011-05-18 2012-11-10 Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") Manufacturing method of thick low-alloy rolled plates
RU2569619C1 (en) * 2014-05-22 2015-11-27 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Method of production of low alloyed cold-resistant welded rolled plates with increased corrosion resistant

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2697301C1 (en) * 2018-12-03 2019-08-13 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Method for production of tubular rolled products of increased corrosion resistance at a reversing mill
RU2709077C1 (en) * 2018-12-20 2019-12-13 Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" Method of producing rolled metal for making pipes of strength category k48-k56, resistant to hydrogen sulphide cracking and general corrosion, and pipe made from it
RU2709071C1 (en) * 2019-09-30 2019-12-13 Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" (АО "ВМЗ") Method for production of thick-rolled steel with increased deformation capacity (versions)

Also Published As

Publication number Publication date
RU2016103459A (en) 2017-08-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9790579B2 (en) High tensile strength steel plate having excellent weld heat-affected zone low-temperature toughness and method for producing same
JP5846311B2 (en) Thick high-strength steel excellent in welding heat affected zone CTOD characteristics and method for producing the same
JP5267048B2 (en) Manufacturing method of thick steel plate with excellent weldability and ductility in the thickness direction
RU2593567C2 (en) High-strength steel strip with high impact strength and yield point of 700 mpa and its production method
JP6048626B1 (en) Thick, high toughness, high strength steel plate and method for producing the same
JP5439973B2 (en) High-strength thick steel plate having excellent productivity and weldability and excellent drop weight characteristics after PWHT, and method for producing the same
JPWO2015012357A1 (en) High strength oil well steel and oil well pipe
WO2013044640A1 (en) Steel plate with low yield ratio high toughness and manufacturing method thereof
CN110573642A (en) High Mn steel and method for producing same
CN111051553B (en) High Mn steel and method for producing same
JP5659758B2 (en) TMCP-Temper type high-strength steel sheet with excellent drop weight characteristics after PWHT that combines excellent productivity and weldability
WO2020062564A1 (en) Ultrahigh-steel q960e slab and manufacturing method
JP6245352B2 (en) High-tensile steel plate and manufacturing method thereof
JP6954475B2 (en) High Mn steel and its manufacturing method
RU2653954C2 (en) Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media
KR20140056760A (en) Steel for pressure vessel and method of manufacturing the same
CN112513307A (en) High Mn steel and method for producing same
US20210164067A1 (en) High-mn steel and method for manufacturing same
RU2657741C1 (en) Structural cryogenic austenite high-strength corrosion-resistant weldable steel and its treatment method
WO2019168172A1 (en) HIGH Mn STEEL AND METHOD FOR PRODUCING SAME
JP5151510B2 (en) Manufacturing method of high strength steel with excellent low temperature toughness and crack propagation stop properties
CN111788325B (en) High Mn steel and method for producing same
RU2709077C1 (en) Method of producing rolled metal for making pipes of strength category k48-k56, resistant to hydrogen sulphide cracking and general corrosion, and pipe made from it
WO2020044421A1 (en) Steel sheet and method for producing same
CN114829646A (en) Steel sheet and method for producing same