RU2451097C1 - Высокопрочный алюминиевый сплав и способ его получения - Google Patents
Высокопрочный алюминиевый сплав и способ его получения Download PDFInfo
- Publication number
- RU2451097C1 RU2451097C1 RU2010151448/02A RU2010151448A RU2451097C1 RU 2451097 C1 RU2451097 C1 RU 2451097C1 RU 2010151448/02 A RU2010151448/02 A RU 2010151448/02A RU 2010151448 A RU2010151448 A RU 2010151448A RU 2451097 C1 RU2451097 C1 RU 2451097C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- mixer
- molten metal
- boron
- temperature
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к получению высокопрочных алюминиевых сплавов системы Al-Zn-Mg-Cu, предназначенных для изготовления прессованных, кованых и катаных полуфабрикатов. Сплав на основе алюминия содержит, мас.%: цинк - 6,35-8,0, магний - 0,5-2,5, медь - 0,8-1,3, железо - 0,02-0,25, кремний - 0,01-0,20, цирконий - 0,07-0,20, марганец - 0,001-0,1, хром - 0,001-0,05, титан - 0,01-0,10, бор - 0,0002-0,008, бериллий - 0,0001-0,05, по крайней мере один элемент из группы калий, натрий, кальций в количестве 0,0001-0,01 каждого, алюминий - остальное, при суммарном содержании цинка, магния, меди в пределах 8,5-11,0, циркония, марганца, хрома - в пределах 0,1-0,35. Способ включает загрузку и плавление компонентов шихты, обработку расплава флюсом, рафинирование расплава, последующую вакуумную обработку расплава в миксере и отливку слитков, бор вводят в расплав в виде лигатуры Al-Ti-B, которую не менее чем за час до перелива расплава в миксер распределяют по всей площади подины миксера, при этом миксер предварительно разогревают до температуры на 15-30°C выше температуры расплава, а вакуумную обработку расплава в миксере проводят при температуре 695-720°C в течение 45-90 минут. Изобретение позволяет получить высокопрочные алюминиевые сплавы с отсутствием первичных интерметаллидов, пониженным содержанием в них неметаллических включений и растворенных газов, со стабильными свойствами и оптимальным размером зерна на базе стандартного печного и технологического оборудования. 2 н.п. ф-лы, 3 табл.
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к высокопрочным сплавам на основе системы Al-Zn-Mg-Cu, предназначенным для изготовления прессованных, кованых и катаных полуфабрикатов, особенно с массивными сечениями, применяемым для нагруженных силовых деталей самолетов и ракет, грузовых и легковых автомобилей, морских и речных судов, сельскохозяйственной техники.
Развитие за последние 25-30 лет авиации, ракетной, космической и других областей техники потребовало новых более прочных материалов, дающих возможность создания легких и долговечных конструкций. Одними из основных конструкционных материалов остались алюминиевые сплавы, но качество их существенно повысилось. Их практическое применение показало, что можно значительно улучшить прочностные свойства алюминиевых сплавов, их вязкость, пластичность, сопротивляемость переменным нагрузкам, если по возможности снизить в них содержание примесей, неметаллических включений и растворенных в них газов (водорода), уменьшить размеры зерна и оптимизировать соотношения легирующих элементов в сплаве.
Малая плотность алюминиевых сплавов способствует образованию газовых раковин и пористости, так как газы легко проникают в металлическую среду и насыщают ее. Алюминий легко окисляется. Очищать расплав от шлака и окислов трудно. Шлак и окислы остаются в расплаве в мелкораздробленном виде во взвешенном состоянии, что в значительной степени влияет на качество сплава. Процесс обогащения расплава окисными включениями и насыщения водородом резко интенсифицируется, если на поверхности ванны расплава в процессе плавки происходит нарушение целостности окисной пленки. Рациональный подбор оборудования и технологических процессов, в частности вакуумирования, стабильно гарантируют значительное снижение в алюминиевых сплавах примесей, неметаллических включений и водорода, а также уменьшения величины зерна. Известны отражательные электрические печи (печи сопротивления), которые в настоящее время в основном используются в качестве миксеров. Данные печи позволяют минимизировать разрушение окисной пленки, находящейся на поверхности расплава, так как отсутствуют турбулентные движения на поверхности ванны расплава в процессе плавки, что, в свою очередь, препятствует поглощение водорода расплавом и препятствует попаданию отдельных частей окисной пленки в расплав. Несмотря на их низкую экономичность печи сопротивления, при определенных условиях, например, при высоких требованиях к качеству металла, целесообразно использовать в качестве плавильных агрегатов.
Уменьшение размера зерна в алюминиевых сплавах повышает как технологичность производства алюминиевых изделий, так и их эксплуатационные свойства. В последние годы все более распространенной практикой является оптимальный подбор лигатур (модификаторов) и технологии их введения в расплав для получения структуры металла с мелкими равноосными зернами.
Контроль соотношения легирующих элементов в расплаве позволяет ограничить образование вредных интерметаллических соединений в расплаве.
Наиболее близким аналогом, взятым за прототип, является высокопрочный сплав на основе алюминия (Патент РФ №2165995, МПК C22C 21/10, публ. 27.04.2001), следующего состава (мас.%):
Цинк | 6,35-8,0 |
Магний | 0,5-2,5 |
Медь | 0,8-1,3 |
Железо | 0,06-0,25 |
Кремний | 0,01-0,20 |
Цирконий | 0,07-0,20 |
Марганец | 0,001-0,1 |
Хром | 0,001-0,05 |
Титан | 0,03-0,10 |
Бериллий | 0,0001-0,05 |
по крайней мере, один элемент из группы щелочноземельных металлов:
Калий | 0,0001-0,01 |
Натрий | 0,0001-0,01 |
Кальций | 0,0001-0,01 |
Алюминий | остальное |
Данный химический состав сплава не гарантирует получения слитков с оптимальными размерами зерен и не учитывает опасности образования вредных интерметаллических соединений при критических соотношениях легирующих элементов, ограничивающих технологические и прочностные свойства сплава.
Известны способы плавки, рафинирования, дегазации и модифицирования алюминиевых сплавов (Литейное производство цветных и редких металлов, Курдюмов А.В. и др., М.: Металлургия, 1982 г., с.219-238) - прототип.
В данных способах не учитываются потенциальные возможности производства высокопрочных алюминиевых сплавов, позволяющие рациональным подбором технологических процессов и стандартного печного оборудования качественно повысить потребительские свойства сплавов при приемлемых экономических затратах.
Задачей, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, является создание сплава с улучшенными технологическими и эксплуатационными характеристиками, а также технологии, гарантирующей стабильное получение высококонкурентоспособных сплавов на основе системы Al-Zn-Mg-Cu на типовом металлургическом оборудовании.
Техническим результатом, достигаемым при осуществлении изобретения, является разработка сплава со стабильными свойствами и оптимальным размером зерна, доступного для промышленного производства без избыточно усложненного оборудования или технологий, на базе стандартного печного и технологического оборудования, способ гарантирует получение высокопрочных алюминиевых сплавов с отсутствием первичных интерметаллидов, пониженным содержанием в них неметаллических включений и растворенных газов (водорода).
Указанный технический результат достигается тем, что высокопрочный сплав на основе алюминия содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%:
Цинк | 6,35-8,0 |
Магний | 0,5-2,5 |
Медь | 0,8-1,3 |
Железо | 0,02-0,25 |
Кремний | 0,01-0,20 |
Цирконий | 0,07-0,20 |
Марганец | 0,001-0,1 |
Хром | 0,001-0,05 |
Титан | 0,01-0,10 |
Бор | 0,0002-0,008 |
по крайней мере, один элемент из группы щелочноземельных металлов:
Калий | 0,0001-0,01 |
Натрий | 0,0001-0,01 |
Кальций | 0,0001-0,01 |
Алюминий | остальное |
сплав дополнительно содержит 0,0001-0,05% бериллия, при этом сумма основных легирующих элементов (цинк, магний, медь) находится в пределах 8,5-11,0%, сумма циркония, марганца, хрома находится в пределах 0,1-0,35, а титан и бор образуют в сплаве мелкодисперсные кристаллы диборида титана.
Технический результат обеспечивается способом получения высокопрочного алюминиевого сплава, включающим загрузку и плавление компонентов шихты в отражательных печах, рафинирование расплава флюсом, последующую вакуумную обработку расплава в миксере и отливку слитков, плавление компонентов шихты осуществляют в отражательных электроплавильных печах сопротивления, вакуумную обработку расплава в миксере проводят при температуре 695-720°C в течение 45-90 минут, при этом не менее чем за час до перелива металла в вакуумный миксер по всей площади подины миксера распределяется лигатуру Al-Ti-B, миксер предварительно разогревают на 15-30°C выше температуры литья.
Добавление бора, который вводится в сплав в составе лигатуры алюминий-титан-бор (AlTiB), обеспечивает эффективное измельчение зерна алюминиевых сплавов за счет введения в расплав мелкодисперсных кристаллов диборида титана, служащих центрами кристаллизации. Ввод данной лигатуры приводит к улучшению механических свойств и уменьшению газовой пористости.
Легирующие элементы Zn, Mg, Cu оказывают наибольшее влияние на свойства сплава, и их рациональный подбор во многом определяет его прочностные и технологические свойства. Их суммарное содержание менее 8,5% не гарантирует получение сплава со стабильными свойствами, суммарное содержание легирующих элементов более 11,5% создает предпосылки для образования интерметаллидов, таких как Al2CuMg (фаза S), что неблагоприятно влияет на пластичность, трещиностойкость и усталостную прочность.
Наличие циркония и хрома с одновременным ограничением марганца (суммарный заявленный диапазон 0,1-0,35%) обеспечивает наиболее благоприятные условия формирования и стабилизации сплава. Ограничение марганца вызвано тем, что марганец имеет малую скорость диффузии в алюминии, что приводит к образованию аномально пересыщенных твердых растворов и сильно выраженной внутридендритной ликвации. Марганец из-за малой скорости диффузии приводит к получению крупного рекристаллизованного зерна, размер которого можно уменьшить дополнительным легированием, в частности введением циркония и хрома, которые обеспечивают формирование и стабилизацию однородной структуры.
В целях уменьшения окисления при повышенных температурах и для улучшения текучести алюминиевый сплав дополнительно легируется бериллием в количестве 0,0001-0,05%.
Вакуумирование расплава в миксере проводят в температурном интервале от 695°C до 720°C для достижения наибольшего эффекта вакуумирования. Это связано с тем, что в алюминиевых сплавах часть водорода связана в гидриды легирующих элементов, имеющие наибольшую устойчивость при температурах 650-690°C. В температурном интервале от 695°C до 720°C происходит интенсивное разложение гидридов с выделением водорода. Вакуумирование при температурах ниже нижнего предела не обеспечивает необходимого результата. Превышение верхнего предела температурного интервала выше 720°C не рационально ввиду того, что перегревы расплава приводят к росту зерна в слитках в результате дезактивации модифицирующих частиц, что повышает склонность к горячим трещинам при литье и ухудшает технологичность слитков при обработке давлением.
Перед процессом вакуумирования в расплав вводят лигатуры Al-Ti-B, которая не менее чем за час до перелива металла в вакуумный миксер размещается по всей площади подины миксера (миксер предварительно разогревается на 15-30°C выше температуры литья), что позволяет нагретой лигатуре эффективно растворится в расплаве.
Введение лигатуры Al-Ti-B на стадии технологической операции вакуумирования сплава гарантирует равномерное растворение лигатуры при сохранении эффекта измельчения зерна производимого сплава. Эффект измельчения зерна сохраняется до 6 часов после ввода лигатуры, это, с одной стороны, существенно меньше времени отливки слитков, а с другой стороны, данный временной диапазон позволяет равномерно распределится лигатуре в объеме расплава.
Промышленная применяемость заявленного изобретения подтверждается следующими примерами конкретного выполнения.
Для проведения экспериментов были отлиты по 3 слитка (прототип и предлагаемый сплав), в таблице 1 в п.1 дан усредненный химический состав сплава прототипа, в п.2 предлагаемого сплава.
Таблица 1 | |||||||||||||||
№ п/п | Химический состав, % мас. | ||||||||||||||
Zn | Mg | Cu | Fe | Si | Zr | Mn | Cr | Ti | Be | B | K | Na | Ca | Al | |
1 | 6,7 | 2,02 | 1,2 | 0,18 | 0,08 | 0,15 | 0,05 | 0,03 | 0,06 | 0,0003 | - | 0,001 | 0,001 | 0,003 | Основа |
2 | 6,3 | 2,2 | 1,05 | 0,12 | 0,04 | 0,10 | 0,04 | 0,02 | 0,04 | 0,0002 | 0,0002 | 0,002 | 0,001 | 0,001 |
Сплавы были изготовлены по следующей технологии
1. Расчет шихты был проведен в соответствии с настоящим изобретением.
2. Взвешивание шихты и подача ее на печь.
3. Загрузка шихты, плавление, приготовление сплава, отбор проб на экспресс-анализ.
Приготовление сплава осуществлялось:
- прототипа в газовой отражательной печи;
- заявленного сплава в отражательных электроплавильных печах сопротивления САН-10.
4. Слив и рафинирование расплава.
Рафинирование расплава плавленым криолитсодержащим флюсом проводилось в литейном ковше.
5. Вакуумирование расплава.
Вакуумирование расплава проводится в вакуумных миксерах с целью снижения содержания водорода. Вакуумирование расплава, в среднем, продолжалось в течение 60 минут при температуре 700-720°C. Дополнительно, при изготовлении предлагаемого сплава, за час до перелива металла в вакуумный миксер по всей площади подины миксера, предварительно нагретого на 15-30°C выше температуры литья сплава, была равномерно размещена лигатура Al-Ti-B.
6. Приготовление к литью и отливка слитков.
Отливка слитков производится на установках полунепрерывного литья, состоящих из миксера и литейной машины, в кристаллизаторы скольжения.
7. Отбор проб на химический анализ.
8. Клеймение слитков.
9. Взвешивание отлитых слитков, шлака.
10. Гомогенизация слитков.
Гомогенизация слитков сплава проводится в шахтных электропечах сопротивления с принудительной циркуляцией воздуха.
11. Мехобработка слитков.
12. Макроконтроль, отбор образцов для определения содержания водорода и затухание ультразвукового сигнала.
13. Далее из слитков были изготовлены профили толщиной 80 мм.
14. Профили были подвергнуты термической обработке по следующему режиму: закалка - температура нагрева 470°C, время выдержки - 70 минут, охлаждение в воде; старение двухступенчатое по режиму 110-120°C, 12 час + 160-170°C, 6 час.
Прочностные свойства и вязкость разрушения сплавов определяли на стандартных образцах, в продольном (Д или ДП) и высотном (В или ВД) направлениях относительно направления волокна. Усредненные свойства представлены в таблице 2 (№1 - прототип, №2 - предлагаемый сплав).
Таблица 2 | ||||||||
№ п/п | σв, МПа | σв, МПа | δ, % | Kic, МПа√м | ||||
Д | В | Д | В | Д | В | ДП | ДВ | |
1 | 522 | 483 | 468 | 425 | 13,6 | 4,5 | 138 | 70 |
2 | 531 | 504 | 476 | 452 | 15,9 | 7,8 | 152 | 83 |
Качество металла слитка и профиля также подтверждается результатами исследований, приведенными в таблице 3 (№1 - прототип, №2 - предлагаемый сплав).
Таблица 3 | |||||
№ п/п | Содержание водорода, см3/100 г | Загрязненность, мм2/см2 | Коэффиц. затухания, дБ/см | Размер зерна слитка, мкм | Количество дефектов УЗК в профилях шт./погон.м |
1 | 0,16 | 0,021 | 1,8 | 560 | 16 |
2 | 0,12 | 0,018 | 1,5 | 240 | 2 |
Способ рекомендуется применять для производства слитков деформируемых сплавов ответственного назначения, в частности используемых в авиакосмических технологиях.
Claims (2)
1. Высокопрочный алюминиевый сплав, содержащий цинк, магний, медь, железо, кремний, цирконий, марганец, хром, титан, бор и по крайней мере один элемент из группы щелочноземельных металлов - калий, натрий, кальций, отличающийся тем, что дополнительно содержит бериллий при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Цинк 6,35-8,0
Магний 0,5-2,5
Медь 0,8-1,3
Железо 0,02-0,25
Кремний 0,01-0,20
Цирконий 0,07-0,20
Марганец 0,001-0,1
Хром 0,001-0,05
Титан 0,01-0,10
Бор 0,0002-0,008
Бериллий 0,0001-0,05
по крайней мере, один элемент из группы щелочноземельных металлов:
Калий 0,0001-0,01
Натрий 0,0001-0,01
Кальций 0,0001-0,01
Алюминий Остальное,
при суммарном содержании основных легирующих элементов цинка, магния, меди в пределах 8,5-11,0 мас.% и суммарном содержании циркония, марганца, хрома в пределах 0,1-0,35 мас.%, а титан и бор содержатся в сплаве в виде мелкодисперсных кристаллов диборида титана.
по крайней мере, один элемент из группы щелочноземельных металлов:
при суммарном содержании основных легирующих элементов цинка, магния, меди в пределах 8,5-11,0 мас.% и суммарном содержании циркония, марганца, хрома в пределах 0,1-0,35 мас.%, а титан и бор содержатся в сплаве в виде мелкодисперсных кристаллов диборида титана.
2. Способ получения высокопрочного алюминиевого сплава, включающий загрузку и плавление компонентов шихты в отражательных электроплавильных печах сопротивления, введение бора в расплав в виде лигатуры Al-Ti-B, обработку расплава флюсом, рафинирование расплава, последующую вакуумную обработку расплава в миксере и отливку слитков, отличающийся тем, что лигатуру Al-Ti-B вводят в расплав перед вакуумной обработкой расплава в миксере, причем лигатуру не менее чем за час до перелива расплава в миксер размещают по всей площади подины миксера, который предварительно разогревают до температуры на 15-30°C выше температуры расплава, а вакуумную обработку расплава в миксере проводят при температуре 695-720°C в течение 45-90 мин.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2010151448/02A RU2451097C1 (ru) | 2010-12-14 | 2010-12-14 | Высокопрочный алюминиевый сплав и способ его получения |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2010151448/02A RU2451097C1 (ru) | 2010-12-14 | 2010-12-14 | Высокопрочный алюминиевый сплав и способ его получения |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2451097C1 true RU2451097C1 (ru) | 2012-05-20 |
Family
ID=46230748
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2010151448/02A RU2451097C1 (ru) | 2010-12-14 | 2010-12-14 | Высокопрочный алюминиевый сплав и способ его получения |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2451097C1 (ru) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2538789C1 (ru) * | 2013-06-28 | 2015-01-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ получения листов из бор-содержащего алюмоматричного композиционного материала |
EA025066B1 (ru) * | 2013-02-12 | 2016-11-30 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Самарский Государственный Аэрокосмический Университет Имени Академика С.П. Королева (Национальный Исследовательский Университет)" Сгау | Способ литья алюминиевых сплавов, алюминиевый сплав и способ производства из него промежуточных изделий |
RU2618300C1 (ru) * | 2015-11-17 | 2017-05-03 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ получения слитков из бор-содержащего материала на основе алюминия |
CN112981196A (zh) * | 2021-02-10 | 2021-06-18 | 北京科技大学 | 一种超高强度、高韧性Al-Zn-Mg-Cu铝合金及其制备方法 |
RU2814120C1 (ru) * | 2023-06-07 | 2024-02-22 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ получения однородной и бездефектной микроструктуры в алюминиевых сплавах посредством лазерного плавления (варианты) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB476930A (en) * | 1936-03-16 | 1937-12-16 | Tennyson Fraser Bradbury | A new aluminium alloy |
RU2215808C2 (ru) * | 2001-12-21 | 2003-11-10 | Региональный общественный фонд содействия защите интеллектуальной собственности | Сплав на основе алюминия и изделие из него |
-
2010
- 2010-12-14 RU RU2010151448/02A patent/RU2451097C1/ru active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB476930A (en) * | 1936-03-16 | 1937-12-16 | Tennyson Fraser Bradbury | A new aluminium alloy |
RU2215808C2 (ru) * | 2001-12-21 | 2003-11-10 | Региональный общественный фонд содействия защите интеллектуальной собственности | Сплав на основе алюминия и изделие из него |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
КУРДЮМОВ А.В. ПРОИЗВОДСТВО ОТЛИВОК ИЗ СПЛАВОВ ЦВЕТНЫХ МЕТАЛЛОВ. - М.: МЕТАЛЛУРГИЯ, 1986, с.114, 123, 125, 127. * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EA025066B1 (ru) * | 2013-02-12 | 2016-11-30 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Самарский Государственный Аэрокосмический Университет Имени Академика С.П. Королева (Национальный Исследовательский Университет)" Сгау | Способ литья алюминиевых сплавов, алюминиевый сплав и способ производства из него промежуточных изделий |
RU2538789C1 (ru) * | 2013-06-28 | 2015-01-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ получения листов из бор-содержащего алюмоматричного композиционного материала |
RU2618300C1 (ru) * | 2015-11-17 | 2017-05-03 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ получения слитков из бор-содержащего материала на основе алюминия |
CN112981196A (zh) * | 2021-02-10 | 2021-06-18 | 北京科技大学 | 一种超高强度、高韧性Al-Zn-Mg-Cu铝合金及其制备方法 |
CN112981196B (zh) * | 2021-02-10 | 2022-04-22 | 北京科技大学 | 一种超高强度、高韧性Al-Zn-Mg-Cu铝合金及其制备方法 |
RU2814120C1 (ru) * | 2023-06-07 | 2024-02-22 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ получения однородной и бездефектной микроструктуры в алюминиевых сплавах посредством лазерного плавления (варианты) |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20200190634A1 (en) | Method of forming a cast aluminium alloy | |
CN112143945B (zh) | 一种多种复合稀土元素的高强韧性铸造铝硅合金及其制备方法 | |
WO2011035652A1 (zh) | Li-RE高强耐热铝合金材料及其制备方法 | |
WO2011023059A1 (zh) | 多元高强耐热铝合金材料及其制备方法 | |
WO2011023060A1 (zh) | 高强耐热铝合金材料及其制备方法 | |
CN110106415B (zh) | 一种无熔剂真空铸造高纯净镁合金及其制备方法 | |
CN110157959A (zh) | 一种高强度高韧性的压铸铝合金及其制备方法 | |
CN113774259B (zh) | 一种Al-Cu-Mg合金及消除有害含铁相的方法 | |
WO2011035654A1 (zh) | Be-RE高强耐热铝合金材料及其制备方法 | |
RU2451097C1 (ru) | Высокопрочный алюминиевый сплав и способ его получения | |
CN112430767B (zh) | 一种大规格空心铸锭及铸锭方法 | |
CN113862531A (zh) | 一种铝合金及其制备方法 | |
EP4321641A1 (en) | High-plasticity composite modified aluminum alloy part and preparation method therefor | |
WO2011035650A1 (zh) | Ni-RE高强耐热铝合金材料及其制备方法 | |
CN114214534A (zh) | 改性铝合金及其制备方法 | |
WO2024017085A1 (zh) | 高强韧Al-Cu系铸造铝合金、制备方法及其在轮毂制备中的应用 | |
CN115449683B (zh) | 一种镁合金及其制备方法 | |
RU2432411C1 (ru) | Способ получения алюминиево-кремниевого сплава | |
CN112159917A (zh) | 一种大规格高纯均质细晶铝合金铸锭及铸造方法 | |
CN107699747A (zh) | 一种高Cu含量Al‑Si‑Li‑Cu铸造合金及其制备方法 | |
RU2687359C1 (ru) | Литейный магниевый сплав | |
CN113403514B (zh) | 一种高强铸造铝合金及制备方法 | |
WO2011032433A1 (zh) | W-re高强耐热铝合金材料及其制备方法 | |
CN114000020A (zh) | 一种大规格模锻件用铸锭及其制备方法 | |
CN114277271A (zh) | 高强度复合改性铝合金制件及其制备方法 |