RU2449174C1 - Vortex machine with dynamic vortex - Google Patents
Vortex machine with dynamic vortex Download PDFInfo
- Publication number
- RU2449174C1 RU2449174C1 RU2010152737/06A RU2010152737A RU2449174C1 RU 2449174 C1 RU2449174 C1 RU 2449174C1 RU 2010152737/06 A RU2010152737/06 A RU 2010152737/06A RU 2010152737 A RU2010152737 A RU 2010152737A RU 2449174 C1 RU2449174 C1 RU 2449174C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blade
- rotor
- machine
- vortex
- blades
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения и может быть использовано в насосах, компрессорах или двигателях,The invention relates to mechanical engineering and can be used in pumps, compressors or engines,
Известна роторно-вихревая машина, содержащая, по крайней мере, одну рабочую ступень, которая включает два статора и ротор, причем ротор выполнен в виде диска и расположен между статорами, а между ротором и каждым из статоров образована торообразная рабочая полость, в которой размещены лопатки, связанные со статором, и разделитель, связанный с ротором (см. свидетельство на полезную модель RU №7153, кл. F04D 5/00, F01D 1/08, 16.07.1998).Known rotor-vortex machine containing at least one working stage, which includes two stators and a rotor, and the rotor is made in the form of a disk and is located between the stators, and between the rotor and each of the stators a toroidal working cavity is formed in which the blades are located associated with the stator, and the separator associated with the rotor (see certificate for utility model RU No. 7153, CL F04D 5/00, F01D 1/08, 07/16/1998).
Недостатком указанной машины являются перетечки рабочей среды по зазору между ротором и статором, который необходим для компенсации неточностей изготовления деталей и узлов машины, а также исключения возможности заклинивания ротора при его нагреве во время работы.The disadvantage of this machine is the overflow of the working medium by the gap between the rotor and the stator, which is necessary to compensate for inaccuracies in the manufacture of parts and components of the machine, as well as to exclude the possibility of jamming of the rotor when it is heated during operation.
Известна роторно-вихревая машина, содержащая корпус с каналами подвода и отвода рабочей среды и размещенные в корпусе ступени, каждая ступень содержит установленный на валу ротор и закрепленный в корпусе статор, входные и выходные каналы смежных ступеней сообщены друг с другом, причем каждый ротор расположен напротив статора, в каждом статоре выполнена кольцевая канавка с лопатками, а в каждом роторе образована перепускная канавка, образующая с кольцевой канавкой статора торообразную рабочую полость, при этом каждый ротор выполнен с разделителем, по обе стороны от которого в роторе выполнены входной и выходной каналы (см. патент на полезную модель RU №9267, кл. F04D 5/00, 16.02.1999).Known rotor-vortex machine, comprising a housing with channels for supplying and discharging the working medium and placed in the housing of the stage, each stage contains a rotor mounted on the shaft and fixed in the housing of the stator, the input and output channels of adjacent stages are communicated with each other, with each rotor located opposite stator, an annular groove with blades is made in each stator, and a bypass groove is formed in each rotor, forming a toroidal working cavity with the stator ring groove, with each rotor made with a divider on either side of which are made in the rotor the inlet and outlet channels (see. the utility model patent RU №9267, cl.
Недостатком указанной машины являются большие гидравлические потери между ступенями, а также сложность обработки статоров.The disadvantage of this machine is the large hydraulic losses between the steps, as well as the complexity of processing stators.
Известна роторно-вихревая машина, содержащая статор и ротор, между которыми образована рабочая камера, сообщенная с каналами для подвода и отвода рабочей среды, причем ширина сечения рабочей камеры h равна разнице между максимальным и минимальным ее радиусами, определяемыми соответственно как расстояние от оси машины до наиболее удаленной точки рабочей полости и расстояние от оси до наиболее близкой точки, в рабочей камере расположены лопатки и разделитель, связанные соответственно со статором и ротором, каждая лопатка содержит переднюю кромку, обращенную к ротору, а разделитель выполнен с отсечными кромками, конгруэнтными передней кромке лопатки и ограничивающими участок поверхности разделителя, обращенный к передним кромкам лопаток, в которой лопатка установлена под углом β=0-26°, угол направления передней кромки лопатки лежит в пределах α=0-70°, а толщина лопатки от ее кромки до 0,8h увеличивается по линейному закону с коэффициентом пропорциональности, равным 0,1÷0,2 (см. патент RU №2359155, кл. F04D 1/00, 04.06.2008).Known rotor-vortex machine containing a stator and a rotor, between which a working chamber is formed, connected with channels for supplying and discharging a working medium, the cross-sectional width of the working chamber h being equal to the difference between its maximum and minimum radii, defined respectively as the distance from the machine axis to the most distant point of the working cavity and the distance from the axis to the closest point, in the working chamber are blades and a separator associated respectively with the stator and rotor, each blade contains a front edge facing the rotor, and the separator is made with cut-off edges congruent to the leading edge of the blade and bounding a portion of the surface of the separator facing the leading edges of the blades, in which the blade is set at an angle β = 0-26 °, the angle of direction of the leading edge of the blade lies in within α = 0-70 °, and the thickness of the blade from its edge to 0.8h increases linearly with a proportionality coefficient equal to 0.1 ÷ 0.2 (see patent RU No. 2359155, cl.
Недостатками указанной машины являются недостаточная механическая прочность лопаток при работе, в частности на абразивосодержащем рабочем теле, и относительно высокие гидравлические потери в рабочей камере (снижение мощности и кпд) при малых значениях коэффициента пропорциональности.The disadvantages of this machine are the insufficient mechanical strength of the blades during operation, in particular on an abrasive-containing working fluid, and the relatively high hydraulic losses in the working chamber (reduced power and efficiency) at small proportionality coefficients.
Задачей, на решение которой направлено настоящее изобретение, является повышение надежности и снижение гидравлических потерь в проточной части вихревой машины с динамическим вихрем.The problem to which the present invention is directed, is to increase reliability and reduce hydraulic losses in the flow part of a vortex machine with a dynamic vortex.
Техническим результатом, достигаемым при реализации изобретения, является повышение механической прочности и кпд вихревой машины с динамическим вихрем путем увеличения толщины и уменьшения гидравлических потерь в проточной части машины.The technical result achieved by the implementation of the invention is to increase the mechanical strength and efficiency of a vortex machine with a dynamic vortex by increasing the thickness and reducing hydraulic losses in the flow part of the machine.
Поставленная задача решается, а технический результат достигается тем, что в вихревой машине с динамическим вихрем, содержащей статор и ротор, между которыми образована рабочая камера, сообщенная с каналами для подвода и отвода рабочей среды, причем ширина сечения рабочей камеры h равна разнице между максимальным и минимальным ее радиусами, определяемыми соответственно как расстояние от оси машины до наиболее удаленной точки рабочей полости и расстояние от оси до наиболее близкой точки, в рабочей камере расположены лопатки и разделитель, связанные соответственно со статором и ротором, каждая лопатка содержит переднюю кромку, обращенную к ротору, а разделитель выполнен с отсечными кромками, конгруэнтными передней кромке лопатки и ограничивающими участок поверхности разделителя, обращенный к передним кромкам лопаток, в которой лопатка установлена под углом β=0-26°, при этом угол направления передней кромки лопатки лежит в пределах α=0-50°, а толщина лопатки от ее передней кромки до 0,8h увеличивается по линейному закону с углом α1 между образующими наружной и внутренней поверхности каждой лопатки, составляющим от 5° до 30°. Отношение максимального радиуса рабочей полости к ширине ее сечения целесообразно выполнять в пределах 4,5÷9,5.The problem is solved, and the technical result is achieved by the fact that in a vortex machine with a dynamic vortex containing a stator and a rotor, between which a working chamber is formed, communicated with channels for supplying and discharging the working medium, the cross section of the working chamber h being equal to the difference between the maximum and its minimum radii, defined respectively as the distance from the axis of the machine to the most distant point of the working cavity and the distance from the axis to the closest point, the blades and the separator are located in the working chamber associated with the stator and rotor, respectively, each blade contains a leading edge facing the rotor, and the separator is made with cut-off edges congruent to the leading edge of the blade and bounding a portion of the surface of the separator facing the leading edges of the blades in which the blade is installed at an angle β = 0 -26 °, while the angle of direction of the leading edge of the blade lies in the range α = 0-50 °, and the thickness of the blade from its leading edge to 0.8h increases linearly with an angle α 1 between the generatrices of the outer and inner the characteristics of each blade, ranging from 5 ° to 30 °. The ratio of the maximum radius of the working cavity to the width of its section, it is advisable to perform within 4.5 ÷ 9.5.
На фиг.1 представлено меридиональное сечение вихревой машины с динамическим вихрем, в которой передние кромки лопаток расположены в одной плоскости;Figure 1 shows the meridional section of a vortex machine with a dynamic vortex, in which the leading edges of the blades are located in the same plane;
на фиг.2 - поперечный разрез машины, представленной на фиг.1, по плоскости А-А;figure 2 is a transverse section of the machine shown in figure 1, along the plane aa;
на фиг.3 - разрез машины, представленной на фиг.1, по плоскости Б-Б;figure 3 is a section of the machine shown in figure 1, along the plane BB;
на фиг.4 представлен меридиональный разрез варианта выполнения вихревой машины с динамическим вихрем, в которой передние кромки лопаток расположены на цилиндрической поверхности;4 shows a meridional section of an embodiment of a vortex machine with a dynamic vortex, in which the leading edges of the blades are located on a cylindrical surface;
на фиг.5 - поперечный разрез машины, представленной на фиг.4, плоскостью В-В;figure 5 is a transverse section of the machine shown in figure 4, a plane BB;
на фиг.6 - разрез машины, представленной на фиг.5, цилиндрической поверхностью Г-Г;figure 6 is a section of the machine shown in figure 5, a cylindrical surface GG;
на фиг.7 - разрез литого варианта выполнения статора машины, представленной на фиг.1, цилиндрической поверхностью Д-Д, проходящей через центры передних кромок лопаток;Fig.7 is a sectional view of a molded embodiment of the stator of the machine shown in Fig.1, a cylindrical surface DD passing through the centers of the leading edges of the blades;
на фиг.8 - разрез сборочного варианта выполнения статора машины, представленной на фиг.1, цилиндрической поверхностью Д-Д, проходящей через центры передних кромок лопаток;in Fig.8 is a sectional view of an assembly embodiment of the stator of the machine shown in Fig.1 with a cylindrical surface DD passing through the centers of the leading edges of the blades;
на фиг.9 - поперечное сечение лопатки, представленной на фиг.3 и 6, плоскостью Е-Е, проходящей через центр ее передней кромки перпендикулярно меридиональной плоскости, и хорде, соединяющей концы передней кромки.in Fig.9 is a cross section of the blade shown in Fig.3 and 6, the plane EE, passing through the center of its leading edge perpendicular to the meridional plane, and the chord connecting the ends of the leading edge.
Вихревая машина с динамическим вихрем содержит статор 1 и ротор 2, между которыми образована торообразная рабочая камера 3. Профиль рабочей полости (в плоскости, перпендикулярной продольной оси машины) и профиль сечения рабочей полости (в меридиональной - проходящей через продольную ось машины плоскости) могут быть выполнены круглыми или с незначительными отклонениями от круглого (овальными). В рабочей камере 3 расположены лопатки 4 и разделитель 5, связанные соответственно со статором 1 и ротором 2. Каждая лопатка 4 содержит переднюю кромку 6, обращенную к ротору 2 и расположенную на пересечении поверхности лопатки 4 и средней секущей поверхности лопатки 4. Разделитель 5 содержит отсечные кромки 7, ограничивающие участок 8, обращенный к передним кромкам 6 лопаток 4, каждая из которых расположена на пересечении поверхности разделителя 5 и угловой секущей поверхности 9 разделителя 5. Средней секущей поверхностью лопатки 4 и угловой секущей поверхностью 9 разделителя 5 являются поверхности, делящие пополам расстояние соответственно между выпуклым и вогнутым участками поверхности лопатки 4, и поверхность, делящая пополам расстояние между участком 8 поверхности разделителя 5 и боковой поверхностью 10 разделителя 5, отсчитываемое по нормали к этим поверхностям. Среднюю поверхность лопатки 4 и угловую секущую поверхность 9 разделителя 5 можно построить как геометрическое место центров сфер, вписанных между указанными выше частями поверхности лопатки 4 или разделителя 5. Расстояние t между центрами 11 передних кромок 6 соседних лопаток 4 выполнено в пределах (0,36-0,67)L, где L - длина хорды 12, соединяющей противоположные концы передней кромки 6 (точки пересечения передней кромки 6 лопатки 4 с торообразной поверхностью статора 1). Высота h подъема центра 11 передней кромки 6 лопатки 4 в рабочей камере 3 равна (0,45-0,8)L, а расстояние k между центрами 13 отсечных кромок 7 разделителя 5 выполнено не менее 2t и не более 4t. Направление передней кромки 6 лопатки 4, то есть угол α между меридиональной плоскостью 14 машины, проходящей через центр 11 передней кромки 6, и касательной к средней линии 15 поперечного сечения лопатки 4 в точке пересечения средней линии 15 с передней кромкой 6 (в центре 11) выполнено в пределах 0-70°С. Средней линией 15 поперечного сечения является линия пересечения средней секущей поверхности лопатки 4 и плоскости, проходящей через центр 11 передней кромки 6, перпендикулярно меридиональной плоскости 14 и хорде 12. Хорда 12, соединяющая противоположные концы передней кромки 6 расположена под углом β=(0-26°) к меридиональной плоскости 14, проходящей через центр 11 передней кромки 6. Угол β характеризует угол установки лопатки.A vortex machine with a dynamic vortex contains a
Экспериментальные данные показали, что выполнение профиля лопатки таким образом, что толщина лопатки от ее передней кромки до 0,8h увеличивается по линейному закону с углом α1 между образующими наружной и внутренней поверхности каждой лопатки, составляющим от 5° до 30°, является оптимальным с точки зрения прочности лопаток, мощности и кпд машины, причем при меньшей величине углом α1 резко уменьшается прочность лопатки, а при большей - увеличивается гидравлическое сопротивление, поскольку растет эффективная площадь сечения лопатки.Experimental data showed that the implementation of the profile of the blade so that the thickness of the blade from its leading edge to 0.8 h increases linearly with an angle α 1 between the generators of the outer and inner surfaces of each blade, comprising from 5 ° to 30 °, is optimal with from the point of view of the strength of the blades, power and efficiency of the machine, and with a smaller value of the angle α 1 , the strength of the blade sharply decreases, and with a larger angle, the hydraulic resistance increases, since the effective cross-sectional area of the blade increases.
Максимальный радиус (R) рабочей полости равен расстоянию от оси машины до наиболее удаленной точки рабочей полости; минимальный радиус (r) равен расстоянию от оси машины до наиболее близкой к ней точки рабочей полости; ширина (h) рабочей полости равна разнице (R-r) максимального и минимального радиусов.The maximum radius (R) of the working cavity is equal to the distance from the axis of the machine to the most distant point of the working cavity; the minimum radius (r) is equal to the distance from the machine axis to the point of the working cavity closest to it; the width (h) of the working cavity is equal to the difference (R-r) of the maximum and minimum radii.
Отношение (R/h) максимального радиуса рабочей полости к ширине ее сечения не менее 4,5 и не более 9,5 (9,5≥R/h≥4,5).The ratio (R / h) of the maximum radius of the working cavity to the width of its section is not less than 4.5 and not more than 9.5 (9.5≥R / h≥4.5).
В статоре 1 можно выполнить прорези 16, а лопатки 4 выполнить в виде пластин 17 и установить их в прорезях 16 статора 1. При этом касательная к средней линии 15 поперечного сечения лопатки 4 и хорда 12 будут параллельны соответственно поверхности лопатки 4 и передней кромке 6. Отсечные кромки 7 разделителя 5 выполнены конгруэнтно передней кромке 6 лопатки 4, то есть совпадают с ними при наложении, что одновременно обеспечивает максимальное использование длины рабочей камеры и максимальное использование длины передней кромки лопатки для уменьшения перетечек рабочей среды.In the
Расстояние между центрами отсечных кромок разделителя целесообразно выполнить не более четырех расстояний между центрами передних кромок соседних лопаток, что позволяет более эффективно использовать длину рабочей камеры для уменьшения перетечек рабочей среды из участка с высоким давлением в участок с низким.The distance between the centers of the cutoff edges of the separator, it is advisable to make no more than four distances between the centers of the leading edges of adjacent blades, which allows more efficient use of the length of the working chamber to reduce the flow of the working medium from the high-pressure section to the low-pressure section.
Для подвода и отвода рабочей среды в камеру 3 в роторе 2 выполнены каналы 18 и 19, расположенные с противоположных сторон разделителя 5.For supplying and discharging the working medium into the
При работе вихревой машины с динамическим вихрем в режиме двигателя поток рабочей среды через канал 18 подается в рабочую камеру 3, где под действием торообразных участков поверхности статора 1 и ротора 2 и лопаток 4 приобретает вихреобразный характер, исключающий возможность ее свободного перетекания по рабочей камере 3 в канал 19 отвода среды. В результате разделитель 5 оказывается под действием перепада давлений рабочей среды и ротор 2, с которым связан разделитель, совершает вращательное движение, которое передается на связанный с ним вал машины.When a vortex machine with a dynamic vortex is in engine mode, the flow of the working medium through the
При работе машины в режиме насоса или компрессора при вращении ротора 2 рабочая среда под воздействием на нее разделителя 5, лопаток 4 и торообразных участков поверхностей статора 1 и ротора 2 приобретает вихреобразное движение. Такое движение рабочей среды препятствует ее свободному перетеканию по рабочей камере 3 в направлении вращения ротора 3 от канала 18 к каналу 19. В результате вихреобразный поток рабочей среды под давлением направляется разделителем 5 в канал 19, а через канал 18 в рабочую камеру 3 засасывается новое количество рабочей среды.When the machine is operating in pump or compressor mode during rotation of the
Изменение отношения (R/h) максимального радиуса рабочей полости машины к ширине ее сечения, например в сторону увеличения, связано с увеличением максимального радиуса рабочей полости (из условия сохранения расходной характеристики машины) и приводит, с одной стороны, к увеличению утечек из рабочей полости по щелевым зазорам между ротором и статором за счет увеличения площади проходного сечения щелевого зазора между ротором и статором, а с другой стороны, - к уменьшению перетечек рабочей среды из участка с высоким давлением в участок с низким давлением по рабочей полости за счет увеличения длины рабочей полости. Кроме того, увеличение R приводит к увеличению центробежного ускорения, сообщаемого рабочей среде ротором, и тем самыми более интенсивному вихреобразованию на входе рабочей среды в рабочую полость, что в итоге приводит к уменьшению перетечек по рабочей полости. Экспериментальные данные показали, что предлагаемое выполнение лопатки является оптимальным с точки зрения соотношения указанных выше характеристик, а также является оптимальным с точки зрения гидравлических потерь за счет трения рабочей среды о лопатки, ротор и статор.A change in the ratio (R / h) of the maximum radius of the working cavity of the machine to the width of its cross section, for example, in the direction of increase, is associated with an increase in the maximum radius of the working cavity (from the condition of maintaining the flow characteristics of the machine) and leads, on the one hand, to an increase in leakages from the working cavity along slit gaps between the rotor and the stator due to the increase in the cross-sectional area of the slit gap between the rotor and the stator, and on the other hand, to a reduction in the flow of the working medium from the high-pressure section to the low-pressure section m pressure through the working cavity by increasing the length of the working chamber. In addition, an increase in R leads to an increase in centrifugal acceleration imparted to the working medium by the rotor, and thereby more intensive vortex formation at the inlet of the working medium into the working cavity, which ultimately leads to a decrease in overflows along the working cavity. Experimental data showed that the proposed implementation of the blades is optimal in terms of the ratio of the above characteristics, and is also optimal in terms of hydraulic losses due to friction of the working medium on the blades, rotor and stator.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010152737/06A RU2449174C1 (en) | 2010-12-23 | 2010-12-23 | Vortex machine with dynamic vortex |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010152737/06A RU2449174C1 (en) | 2010-12-23 | 2010-12-23 | Vortex machine with dynamic vortex |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2449174C1 true RU2449174C1 (en) | 2012-04-27 |
Family
ID=46297556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010152737/06A RU2449174C1 (en) | 2010-12-23 | 2010-12-23 | Vortex machine with dynamic vortex |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2449174C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2519624C1 (en) * | 2013-04-09 | 2014-06-20 | Сергей Владимирович Сломинский | Rotary vortex machine |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2121608C1 (en) * | 1997-04-11 | 1998-11-10 | Анохин Владимир Дмитриевич | Rotary-swirl machine |
| US6443691B1 (en) * | 1999-09-02 | 2002-09-03 | Mannesmann Vdo Ag | Feed pump |
| RU2359155C1 (en) * | 2008-06-04 | 2009-06-20 | Анатолий Иванович Лепеха | Rotor vortex machine |
| US7597543B2 (en) * | 2005-11-08 | 2009-10-06 | Denso Corporation | Impeller and fluid pump having the same |
-
2010
- 2010-12-23 RU RU2010152737/06A patent/RU2449174C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2121608C1 (en) * | 1997-04-11 | 1998-11-10 | Анохин Владимир Дмитриевич | Rotary-swirl machine |
| US6443691B1 (en) * | 1999-09-02 | 2002-09-03 | Mannesmann Vdo Ag | Feed pump |
| US7597543B2 (en) * | 2005-11-08 | 2009-10-06 | Denso Corporation | Impeller and fluid pump having the same |
| RU2359155C1 (en) * | 2008-06-04 | 2009-06-20 | Анатолий Иванович Лепеха | Rotor vortex machine |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2519624C1 (en) * | 2013-04-09 | 2014-06-20 | Сергей Владимирович Сломинский | Rotary vortex machine |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN113236607B (en) | A design method of a large engineering pump volute and its volute | |
| RU2491447C2 (en) | Turbine wheel casing | |
| CN104662306B (en) | Centrifugal compressor | |
| US11536273B2 (en) | High efficiency double suction impeller | |
| CN102365463A (en) | Impeller and rotary machine | |
| WO2015104282A1 (en) | Centrifugal compressor impeller with non-linear blade leading edge and associated design method | |
| US20160281727A1 (en) | Apparatus, system, and method for compressing a process fluid | |
| WO2016160489A1 (en) | Impeller with offset splitter blades | |
| EP3063414B1 (en) | Centrifugal compressor impeller with blades having an s-shaped trailing edge | |
| EP3401550B1 (en) | Volute casing for a centrifugal pump and centrifugal pump | |
| KR20100087386A (en) | Centrifugal compressor | |
| RU2331796C1 (en) | Multi-stage rotor-swirl machine with combined stators | |
| US20120093636A1 (en) | Turbomachine and impeller | |
| RU2449174C1 (en) | Vortex machine with dynamic vortex | |
| EP2400161A2 (en) | Barrel-shaped centrifugal compressor | |
| RU2359155C1 (en) | Rotor vortex machine | |
| RU2121608C1 (en) | Rotary-swirl machine | |
| CN101846081A (en) | Horizontal radial multi-stage centrifugal pump | |
| RU107294U1 (en) | VORTEX MACHINE WITH DYNAMIC VORTEX | |
| US11053951B2 (en) | Centrifugal compressor impeller and compressor comprising said impeller | |
| CN111059048B (en) | A floating side plate that uses trapped oil force to offset part of the radial force | |
| CN202418023U (en) | Multi-stage centrifugal pump with radial force balanced at multiple working conditions | |
| CN205908489U (en) | Adopt sectional type structure to pull compound molecule pump of level | |
| CN2893245Y (en) | Double-suction centrifugal pump seal ring | |
| US4172694A (en) | Long liquid ring pumps and compressors |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20121224 |