RU2439195C1 - Processing method of large-sized workpieces from titanium alloys - Google Patents
Processing method of large-sized workpieces from titanium alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2439195C1 RU2439195C1 RU2010133011/02A RU2010133011A RU2439195C1 RU 2439195 C1 RU2439195 C1 RU 2439195C1 RU 2010133011/02 A RU2010133011/02 A RU 2010133011/02A RU 2010133011 A RU2010133011 A RU 2010133011A RU 2439195 C1 RU2439195 C1 RU 2439195C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- degree
- temperature
- titanium
- processing
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к обработке давлением металлических заготовок из титана, и может быть использовано при получении заготовок и предзаготовок с улучшенными физико-механическими свойствами для изготовления изделий, предназначенных для эксплуатации в различных областях промышленности, в том числе машиностроении, авиастроении и медицине.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the pressure treatment of metal billets from titanium, and can be used to obtain billets and pre-billets with improved physical and mechanical properties for the manufacture of products intended for use in various industries, including mechanical engineering, aircraft manufacturing and medicine.
Известно, что получение высоких эксплуатационных и технологических свойств в титане обеспечивается за счет формирования нано- и субмикрокристаллического состояния микроструктуры. При этом высокие значения прочности при комнатной температуре, а также пластичности при повышенных температурах достигаются посредством формирования наноструктурного состояния с размером зерна от 0,25 до 0,01 мкм.It is known that obtaining high operational and technological properties in titanium is ensured by the formation of a nano- and submicrocrystalline state of the microstructure. At the same time, high strength values at room temperature, as well as ductility at elevated temperatures, are achieved by forming a nanostructured state with a grain size of 0.25 to 0.01 μm.
В настоящее время известны технологические приемы, обеспечивающие формирование нано- и субмикрокристаллических структур в образцах лабораторных размеров [1, 2]. Эти приемы основываются на физической природе образования структуры за счет повышения внутренней энергии деформируемых образцов при упрочнении интенсивной пластической деформацией и последующем переходе се в стабильное состояние за счет развития процессов разупрочнения.Currently, technological methods are known that ensure the formation of nano- and submicrocrystalline structures in samples of laboratory sizes [1, 2]. These techniques are based on the physical nature of the formation of the structure due to an increase in the internal energy of deformed samples during hardening by intense plastic deformation and the subsequent transition of ce to a stable state due to the development of softening processes.
Известные способы обработки металлических материалов, при которых обеспечивается улучшение физико-химических свойств титановых заготовок за счет изменения структуры материала, основаны на использовании интенсивной пластической деформации с высокой степенью накопленной логарифмической деформации е>4 и термомеханической обработки, включающей сочетание деформации заготовки с окончательным и/и ли промежуточным отжигом (патент РФ 2237109, 2285737).Known methods of processing metal materials, which provide an improvement in the physicochemical properties of titanium billets by changing the structure of the material, are based on the use of intense plastic deformation with a high degree of accumulated logarithmic deformation e> 4 and thermomechanical processing, including a combination of billet deformation with the final and / and whether by intermediate annealing (RF patent 2237109, 2285737).
Каждый из этих способов имеет свои достоинства, но общим недостатком является высокая трудоемкость и энергоемкость вследствие применения интенсивной пластической деформации с высокой степенью накопленной логарифмической деформации и отжигов, а также то, что они пригодны только для маломерных заготовок.Each of these methods has its advantages, but a common drawback is the high complexity and energy intensity due to the use of intense plastic deformation with a high degree of accumulated logarithmic deformation and annealing, as well as the fact that they are suitable only for small workpieces.
За прототип выбран способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов по патенту РФ №2364660, включающий пластическую деформацию и термомеханическую обработку. Недостатком этого способа является то, что для получения ультрамелкозернистой структуры необходимо проведение интенсивной пластической деформации заготовки методом многократной всесторонней ковки со сменой осей деформации до достижения накопленной логарифмической деформации не менее 3, а суммарная относительная степень деформации при термомеханической обработке составляет 85-98%, что удорожает и удлиняет процесс получения заготовок.For the prototype, a method for producing ultrafine-grained billets from titanium alloys according to the patent of the Russian Federation No. 2364660, including plastic deformation and thermomechanical processing, was selected. The disadvantage of this method is that in order to obtain an ultrafine-grained structure, it is necessary to conduct intensive plastic deformation of the workpiece by multiple comprehensive forging with the change of the deformation axes until the accumulated logarithmic deformation is not less than 3, and the total relative degree of deformation during thermomechanical processing is 85-98%, which makes it more expensive and lengthens the process of obtaining blanks.
Таким образом, анализ опубликованных в технической и патентной литературе данных показал, что обработка крупногабаритных заготовок из титана с целью получения однородной или регламентированной по сечению субмикро- и наноструктуры представляет собой актуальную технологическую проблему.Thus, the analysis of the data published in the technical and patent literature showed that the processing of large-sized preforms from titanium in order to obtain a homogeneous or regulated submicro- and nanostructure cross-section is an urgent technological problem.
Задачей изобретения является разработка способа, обеспечивающего повышение прочностных характеристик в крупногабаритных заготовках из титана.The objective of the invention is to develop a method that provides an increase in strength characteristics in large billets of titanium.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является достижение размера зерен 250-80 нм без применения интенсивной пластической деформации при обработке титановых крупногабаритных заготовок.The technical result of the invention is to achieve a grain size of 250-80 nm without the use of intense plastic deformation in the processing of titanium bulky workpieces.
Изобретение обеспечивает снижение удельной энергоемкости и трудоемкости процесса в целом.The invention provides a reduction in specific energy consumption and the complexity of the process as a whole.
Поставленная задача решается способом, включающим пластическую деформацию заготовки и термомеханическую обработку с суммарной степенью деформации не менее 82%, при этом в отличие от прототипа:The problem is solved by a method including plastic deformation of the workpiece and thermomechanical processing with a total degree of deformation of at least 82%, while in contrast to the prototype:
- на первом этапе проводят предварительную пластическую деформацию при температуре заготовки ниже 300°С со степенью деформации в интервале от 10% до 40%,- at the first stage, preliminary plastic deformation is carried out at a workpiece temperature below 300 ° C with a degree of deformation in the range from 10% to 40%,
- на втором этапе термомеханическая обработка включает нагрев заготовки до температуры ниже температуры начала рекристаллизации на 10…250°С и деформацию со степенью деформации не менее 50%.- at the second stage, thermomechanical processing includes heating the workpiece to a temperature below the temperature of the onset of recrystallization by 10 ... 250 ° C and deformation with a degree of deformation of at least 50%.
- па третьем этапе после охлаждения заготовки, ее деформацию при температуре ниже 300°С со степенью деформации не менее 60%.- on the third stage after cooling the workpiece, its deformation at a temperature below 300 ° C with a degree of deformation of at least 60%.
В результате проведения предложенной термомеханической обработки обеспечивается высокий уровень физико-механических свойств титана при логарифмической степени деформации не менее 1,7, что позволяет использовать его для получения крупногабаритных высокопрочных титановых заготовок за счет формирования наноструктурпого состояния титана.As a result of the proposed thermomechanical treatment, a high level of physico-mechanical properties of titanium is ensured with a logarithmic degree of deformation of at least 1.7, which allows it to be used to obtain large-sized high-strength titanium billets due to the formation of a nanostructured state of titanium.
Традиционно для измельчения структурного состояния титана применяют подход, основанный на его последовательной деформации с понижением температуры нагрева образца. Этот подход обеспечивает максимально возможное формообразование и достижение высокой степени деформации в материале без разрушения. Однако при этом значительно возрастает трудоемкость технологии. Наши исследования показали, что значительно увеличить интенсивность измельчения структуры титана возможно за счет рационального выбора режимов термомеханической обработки. При этом наибольший эффект, по нашим данным, достигается за счет принципиального изменения схемы обработки. На первом этапе необходимо увеличить плотность специальных границ, стабильных при повышении температуры деформации, на втором обеспечить условия ограничения движения границ и увеличения взаимной разориентировки зерен, на третьем - окончательно сформировать необходимое структурное состояние за счет взаимного разворота зерен.Traditionally, for grinding the structural state of titanium, an approach based on its successive deformation with a decrease in the heating temperature of the sample is used. This approach provides the maximum possible shaping and achieving a high degree of deformation in the material without destruction. However, this significantly increases the complexity of the technology. Our studies have shown that it is possible to significantly increase the intensity of grinding the titanium structure due to a rational choice of thermomechanical treatment modes. Moreover, according to our data, the greatest effect is achieved due to a fundamental change in the processing scheme. At the first stage, it is necessary to increase the density of special boundaries that are stable with increasing deformation temperature, at the second stage, provide conditions for restricting the movement of the boundaries and increase mutual misorientation of the grains, at the third stage, finally form the necessary structural state due to the mutual rotation of the grains.
К специальным границам, стабильным при повышении температуры деформации, относятся двойники деформации, которые наиболее интенсивно образуются при температурах до начала рекристаллизации металла. Вместе с тем, необходимы двойники с наибольшим углом разориентировки, которые формируются при температуре деформации не более 300°С [3].Special boundaries that are stable with increasing deformation temperature include deformation twins, which are most intensively formed at temperatures before the onset of metal recrystallization. At the same time, twins with the largest misorientation angle, which are formed at a deformation temperature of not more than 300 ° C, are necessary [3].
Известно, что критическим значением, при котором происходит смена преимущественного механизма пластической деформации двойникованием на скольжение, является степень деформации 40% [4]. Таким образом, для максимальной эффективности процесса подготовки материала, согласно нашим исследованиям, на первом этапе обработки необходимо проводить деформацию до степени, не превышающей этого предела.It is known that the critical value at which the primary mechanism of plastic deformation is replaced by twinning by sliding is the degree of deformation of 40% [4]. Thus, for the maximum efficiency of the material preparation process, according to our research, at the first stage of processing it is necessary to carry out deformation to a degree not exceeding this limit.
Традиционно предварительно деформированный материал отжигают для снижения напряжения течения и увеличения пластичности, при этом обеспечивается равноостная микроструктура с высокой взаимной разориентировкой. Однако при этом растет средний размер зерна. Одним из методов снижения напряжения течения является нагрев. Отметим, что для титана интервал температур ниже температуры рекристаллизации до значения температуры рекристаллизации минус 250°С соответствует интервалу динамического старения [5]. При такой температуре деформации наблюдается снижение пластичности материала, что может привести к разрушению. В этой связи данная обработка применяется ограниченно.Traditionally, pre-deformed material is annealed to reduce flow stress and increase ductility, while providing a uniform microstructure with high mutual misorientation. However, this increases the average grain size. One of the methods for reducing the flow stress is heating. Note that for titanium, the temperature range below the recrystallization temperature to a temperature of recrystallization minus 250 ° С corresponds to the dynamic aging interval [5]. At this deformation temperature, a decrease in the ductility of the material is observed, which can lead to destruction. In this regard, this processing is applied to a limited extent.
Эффект динамического старения, с одной стороны, приводит к увеличению напряжения течения материала и снижению пластичности, с другой стороны, является сдерживающим фактором в подвижности дислокаций и границ зерен. Таким образом, деформирование в интервале температур деформационного динамического старения позволяет снизить вклад аннигиляции дефектов, ограничить подвижность границ зерен, увеличить плотность дислокаций, тем самым, согласно нашим исследованиям, создаются благоприятные условия для увеличения вклада взаимной разориентировки и разворота зерен как альтернативного механизма деформации. Однако пластическая деформация в условиях деформационного старения с одной стороны должна быть достаточной для изменения ориентировки специальных границ, с другой стороны не должна приводить к разрушению материала. Согласно нашим исследованиям этим условиям соответствует деформирование до степени деформации более 50% на втором этапе обработки. Верхний предел деформирования будет зависеть от схемы напряженного состояния и температуры деформации и определяется экспериментально.The effect of dynamic aging, on the one hand, leads to an increase in the flow stress of the material and a decrease in ductility, on the other hand, it is a limiting factor in the mobility of dislocations and grain boundaries. Thus, deformation in the temperature range of deformation dynamic aging allows one to reduce the contribution of annihilation of defects, to limit the mobility of grain boundaries, to increase the density of dislocations, thus, according to our studies, favorable conditions are created for increasing the contribution of mutual misorientation and rotation of grains as an alternative mechanism of deformation. However, plastic deformation under conditions of strain aging on the one hand should be sufficient to change the orientation of special boundaries, on the other hand, should not lead to destruction of the material. According to our studies, these conditions correspond to deformation to a degree of deformation of more than 50% at the second stage of processing. The upper limit of deformation will depend on the stress state and strain temperature and is determined experimentally.
Окончательно формирование субмикро- и наноструктуры реализуется на третьем этапе обработки за счет пластической деформации при температуре ниже 300°С, при которой, по нашим данным, реализуется взаимный разворот зерен и как следствие увеличение взаимной разориентировки зерен. При этом предварительно сформированное на первых двух этапах структурное состояние позволяет получить наноструктуру при пластической деформации на третьем этапе со степенью деформации не менее 60%.Finally, the formation of a submicro- and nanostructure is realized at the third stage of processing due to plastic deformation at a temperature below 300 ° C, at which, according to our data, mutual rotation of grains is realized and, as a result, an increase in mutual misorientation of grains. In this case, the structural state previously formed at the first two stages allows one to obtain a nanostructure during plastic deformation at the third stage with a degree of deformation of at least 60%.
В результате проведения термомеханической обработки по предлагаемому способу обеспечивается высокий уровень физико-механических свойств титана при логарифмической степени деформации не менее 1,7.As a result of thermomechanical processing according to the proposed method, a high level of physico-mechanical properties of titanium is provided with a logarithmic degree of deformation of at least 1.7.
При анализе уровня техники по патентным и научно-техническим источникам информации, касающимся способов обработки титана, направленных на получение высоких прочностных свойств и регламентированного состояния, не было обнаружено решение, характеризующееся признаками, идентичными всем существующим признакам заявляемого изобретения. Следовательно, заявляемое изобретение соответствует условию «новизна».When analyzing the prior art on patent and scientific and technical sources of information regarding titanium processing methods aimed at obtaining high strength properties and a regulated state, no solution was found that was characterized by features identical to all existing features of the claimed invention. Therefore, the claimed invention meets the condition of "novelty."
При анализе отличительных признаков было выявлено, что заявленное изобретение не вытекает явным образом из известного уровня техники. Впервые предложен способ изготовления титановых полуфабрикатов, имеющих высокие прочностные свойства без применения процессов интенсивной пластической деформации. Перечисленные основополагающие признаки являются новыми и неочевидными. Таким образом, заявляемое изобретение соответствует условию «изобретательский уровень».In the analysis of the distinguishing features, it was revealed that the claimed invention does not follow explicitly from the prior art. For the first time, a method for manufacturing titanium semi-finished products having high strength properties without the use of intensive plastic deformation processes is proposed. The listed fundamental signs are new and not obvious. Thus, the claimed invention meets the condition of "inventive step".
Изобретение иллюстрируется следующими материалами.The invention is illustrated by the following materials.
Фиг.1. Микроструктура прутка титана ВТ 1-0 после термомеханической обработки: а - EBSD карта; б - тонкая структура (ПЭМ).Figure 1. Microstructure of titanium bar VT 1-0 after thermomechanical processing: a - EBSD card; b - fine structure (TEM).
Фиг.2. Микроструктура листа титана ВТ 1-0 после термомеханической обработки: а - EBSD карта; б - тонкая структура (ПЭМ).Figure 2. Microstructure of titanium sheet VT 1-0 after thermomechanical processing: a - EBSD card; b - fine structure (TEM).
Возможность осуществления изобретения поясняется примерами, которые даны на изготовление титановых полуфабрикатов. Предложенные примеры не исчерпывают возможностей способа в отношении изготовления титановых полуфабрикатов различных размеров с более крупным или более мелким размером зерен.The possibility of carrying out the invention is illustrated by examples that are given for the manufacture of titanium semi-finished products. The proposed examples do not exhaust the capabilities of the method with respect to the manufacture of titanium semi-finished products of various sizes with a larger or smaller grain size.
Способ осуществляют следующим образом.The method is as follows.
Проводят пластическую деформацию титановой заготовки при температуре заготовки ниже 300°С. Общая степень деформации от 10% до 40%. Осуществляют нагрев заготовки до температуры ниже температуры начала рекристаллизации па 10…250°С, деформацию со степенью деформации не менее 50%, охлаждение и деформацию при комнатной температуре со степенью деформации не менее 60%.Plastic deformation of the titanium billet is carried out at a billet temperature below 300 ° C. The total degree of deformation is from 10% to 40%. The workpiece is heated to a temperature below the temperature of the onset of recrystallization at 10 ... 250 ° C, deformation with a degree of deformation of at least 50%, cooling and deformation at room temperature with a degree of deformation of at least 60%.
Примеры конкретного выполненияCase Studies
Пример 1Example 1
Исходную горячекатаную отожженную заготовку в виде прутка диаметром 20 мм длиной 2 метра подвергли пластической деформации при температуре заготовки ниже 300°С. Общая степень деформации 10%.The initial hot-rolled annealed billet in the form of a bar with a diameter of 20 mm and a length of 2 meters was subjected to plastic deformation at a temperature of the billet below 300 ° C. The total degree of deformation is 10%.
Термомеханическую обработку осуществили путем нагрева заготовки до температуры ниже температуры рекристаллизации на 100°С и прокатки в трехвалковом стане радиально-сдвиговой прокатки со степенью деформации 23%, затем деформацию заготовки по схеме овал-круг при температуре 350°С со степенью деформации 35%. После охлаждения па воздухе заготовку прокатывали в калибре круг-ромб-круг со степенью деформации 60%. Окончательно был получен пруток диаметром 8,5 мм.Thermomechanical processing was carried out by heating the workpiece to a temperature below 100 ° C below the recrystallization temperature and rolling in a three-roll radial-shear mill with a degree of deformation of 23%, then deformation of the workpiece according to the oval-circle scheme at a temperature of 350 ° C with a degree of deformation of 35%. After cooling in air, the billet was rolled in a circle-rhombus-circle gauge with a degree of deformation of 60%. Finally, a bar with a diameter of 8.5 mm was obtained.
Контроль параметров и механических свойств:Control of parameters and mechanical properties:
- средний размер зерен d=0,18 мкм (фиг.1),- the average grain size d = 0.18 μm (figure 1),
- предел прочности 1084 МПа,- tensile strength 1084 MPa,
- предел текучести -964 МПа,- yield strength -964 MPa,
- относительное удлинение 10%.- elongation of 10%.
После последнего перехода деформации провели отжиг при температуре 350°С.After the last transition, deformations were annealed at a temperature of 350 ° C.
Контроль параметров и механических свойств отожженного прутка:Control of parameters and mechanical properties of the annealed bar:
- средний размер зерен d=0,2 мкм,- average grain size d = 0.2 μm,
- предел прочности 1040 МПа,- tensile strength 1040 MPa,
- предел текучести -810 МПа,- yield strength -810 MPa,
- относительное удлинение 12,5%.- elongation of 12.5%.
Пример 2Example 2
Исходную горячекатаную отожженную заготовку в виде листа толщиной 26 мм подвергли пластической деформации при температуре заготовки ниже 300°С. Общая степень деформации 10%.The initial hot-rolled annealed billet in the form of a sheet 26 mm thick was subjected to plastic deformation at a billet temperature below 300 ° C. The total degree of deformation is 10%.
На следующем этапе лист нагрели до температуры ниже температуры рекристаллизации на 100°С и прокатали в двухвалковом стане листовой прокатки со степенью деформации 50%. После охлаждения на воздухе заготовку прокатывали на двухвалковом стане листовой прокатки со степенью деформации 60%. Окончательно был получен лист размером 250×1500 мм толщиной 4,7 мм.In the next step, the sheet was heated to a temperature below the recrystallization temperature of 100 ° C and rolled in a two-roll sheet rolling mill with a degree of deformation of 50%. After cooling in air, the billet was rolled on a two-roll sheet rolling mill with a degree of deformation of 60%. Finally, a sheet with a size of 250 × 1500 mm and a thickness of 4.7 mm was obtained.
Контроль параметров и механических свойств:Control of parameters and mechanical properties:
- размер зерен d=0,21 мкм (фиг.2),- grain size d = 0.21 μm (figure 2),
- предел прочности 1010 МПа,- tensile strength of 1010 MPa,
- предел текучести -790 МПа,- yield strength -790 MPa,
- относительное удлинение 8%.- elongation of 8%.
После последнего перехода деформации провели отжиг при температуре 350°С.After the last transition, deformations were annealed at a temperature of 350 ° C.
Контроль параметров и механических свойств:Control of parameters and mechanical properties:
- размер зерен d=0,24 мкм,- grain size d = 0.24 μm,
- предел прочности 972 МПа,- ultimate strength 972 MPa,
- предел текучести -730 МПа,- yield strength -730 MPa,
- относительное удлинение 11%.- elongation of 11%.
Как показывают полученные результаты, предложенная термомеханическая обработка значительно улучшает физико-механические свойства материала заготовки. При этом отсутствие промежуточной термической обработки позволяет уменьшить трудоемкость процесса, а сравнительно невысокая степень деформации для формирования наноструктуры позволяет использовать данный способ для получения крупногабаритных высокопрочных титановых заготовок.As the results show, the proposed thermomechanical treatment significantly improves the physical and mechanical properties of the workpiece material. Moreover, the absence of intermediate heat treatment reduces the complexity of the process, and the relatively low degree of deformation for the formation of the nanostructure allows you to use this method to obtain large-sized high-strength titanium billets.
Таким образом, предложенный способ термомеханической обработки титановых заготовок позволяет существенно улучшить структуру и механические свойства обрабатываемого материала и использовать его в ответственных конструкциях.Thus, the proposed method for thermomechanical processing of titanium billets can significantly improve the structure and mechanical properties of the processed material and use it in critical structures.
Источники информацииInformation sources
1. Сегал В.М., Резников В.И., Копылов В.И. Процессы пластического структурообразования металлов. - Минск: Навука i тэхника, 1994, 230 с.1. Segal V.M., Reznikov V.I., Kopylov V.I. The processes of plastic structure formation of metals. - Minsk: Navuka i tehnika, 1994, 230 p.
2. Бриджмен П. Исследование больших пластических деформаций и разрыва. М.: Изд-во Иностранной литературы, 1955, 444 с.2. Bridgman P. Research of large plastic deformations and rupture. M.: Publishing House of Foreign Literature, 1955, 444 p.
3. Paton N.E., Backofen W.E. Metallurgical transactions. Volume 1, October 1970-2839-2847.3. Paton N.E., Backofen W.E. Metallurgical transactions. Volume 1, October 1970-2839-2847.
4. Chun Y.B., Yu S.H., Semiatin S.L., Hwang S.K. Materials Science and Engineering A 398 (2005) 209-219.4. Chun Y.B., Yu S.H., Semiatin S.L., Hwang S.K. Materials Science and Engineering A 398 (2005) 209-219.
5. Hans Conrad Effect of interstitial solutes on the strength and ductility of titanium Progress in Materials Science, Vol.26, pp.123-403.5. Hans Conrad Effect of interstitial solutes on the strength and ductility of titanium Progress in Materials Science, Vol. 26, pp. 123-403.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010133011/02A RU2439195C1 (en) | 2010-08-05 | 2010-08-05 | Processing method of large-sized workpieces from titanium alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010133011/02A RU2439195C1 (en) | 2010-08-05 | 2010-08-05 | Processing method of large-sized workpieces from titanium alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2439195C1 true RU2439195C1 (en) | 2012-01-10 |
Family
ID=45784061
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010133011/02A RU2439195C1 (en) | 2010-08-05 | 2010-08-05 | Processing method of large-sized workpieces from titanium alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2439195C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103938136A (en) * | 2014-04-08 | 2014-07-23 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | Titanium alloy quasi-recrystallization annealing process |
-
2010
- 2010-08-05 RU RU2010133011/02A patent/RU2439195C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103938136A (en) * | 2014-04-08 | 2014-07-23 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | Titanium alloy quasi-recrystallization annealing process |
| CN103938136B (en) * | 2014-04-08 | 2016-01-06 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | A kind of titanium alloy quasi recrystallization annealing process |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2638139C2 (en) | Forging in the open stamp with separate passages of difficult for forging and sensitive to the trajectory of deformation of alloys based on titanium and based on nickel | |
| DK2596143T3 (en) | Treatment of alpha / beta titanium alloys | |
| TWI506149B (en) | Production of high strength titanium | |
| US7611592B2 (en) | Methods of beta processing titanium alloys | |
| RU2581331C2 (en) | Method for thermomechanical processing of workpiece made of titanium or titanium alloy | |
| AU2011283088B2 (en) | Hot stretch straightening of high strength alpha/beta processed titanium | |
| CN104379785B (en) | Alpha+beta type Ti alloy and process for producing same | |
| Karpov et al. | Radial-shear rolling of titanium alloy VT-8 bars with controlled structure for small diameter ingots (≤ 200 mm) | |
| CN103045974B (en) | Hot working method for improving strength of wrought aluminium alloy and keeping plasticity of wrought aluminium alloy | |
| JP2007291488A (en) | Method and device for producing magnesium alloy material, and magnesium alloy material | |
| Jiang et al. | Enhancing room temperature mechanical properties of Mg–9Al–Zn alloy by multi-pass equal channel angular extrusion | |
| WO2012032610A1 (en) | Titanium material | |
| PAN et al. | Development and application of plastic processing technologies of magnesium alloys | |
| CN103045978A (en) | Preparation method of TCl8 titanium alloy plate | |
| Zhang et al. | Microstructure characterization of hot isostatic pressed Ti–6Al–4V alloy under uniaxial compression and post heat treatment | |
| WO2021021006A2 (en) | Method for hybrid processing of magnesium alloys (variants) | |
| RU2439195C1 (en) | Processing method of large-sized workpieces from titanium alloys | |
| JP2014506302A (en) | Method for producing titanium alloy having high strength and high formability, and titanium alloy using the same | |
| RU2468114C1 (en) | Method to produce superplastic sheet from aluminium alloy of aluminium-lithium-magnesium system | |
| RU2345173C1 (en) | Method of producing superductile plates from aluminium alloys of aluminium-magnesium-lithium system | |
| RU2478130C1 (en) | Beta-titanium alloy and method of its thermomechanical treatment | |
| RU2717765C1 (en) | Method of helical rolling of alloys of titanium-zirconium-niobium system | |
| RU2692539C1 (en) | Method of obtaining volumetric blanks of high-manganese steel with recrystallized fine-grained structure | |
| RU2635650C1 (en) | Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals | |
| RU2175685C1 (en) | Method of production of ultra-fine-grained titanium blanks |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140806 |